JP2021055957A - 蒸発器、およびそれを備えた冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器において、着霜耐力および熱交換性能の向上を図った蒸発器を提供する。【解決手段】切り欠きの開口側が空気流れの風上にある場合、空気温度と蒸発器表面の温度差を大きくとれるため、熱交性能は良くなるが着霜しやすくなる。逆に、切り欠きの開口側が風下にある場合、着霜耐力は上がるが熱交性能は低下する。特に、使用冷媒が非共沸混合冷媒であるので、温度勾配により蒸発器の入口側で冷媒温度が下がる傾向にあり着霜しやすい。しかし、切り欠きの開口側が空気の流れ方向の風下に位置する第１熱交換部２３ａが形成されているので、少なくとも蒸発器の入口側を第１熱交換部２３ａとすることによって、着霜耐力を上げることができる。【選択図】図５Ａ

Description

非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器に関する。

冷凍サイクル装置の蒸発器として、複数の伝熱管の分布を伝熱フィンの中心に対して風上側および風下側のいずれか一方に多く偏らせた形態のものが存在する。例えば、特許文献１（ＷＯ２０１７／１８３１８０号）に記載の蒸発器は、フィンの幅方向に延びる長径を有する長孔が、フィンの幅方向および厚み方向と直交する方向に所定間隔で設けられ、各長孔に扁平管が挿入されている、積層型熱交換器である。

上記のような蒸発器において、扁平管群全体の幅方向の中心をフィンの幅方向の中心に対して空気の風上側へ配置すると空気温度と熱交換器表面の温度差を大きくとれるため、熱交換性能は良くなるが着霜しやすくなる。逆に、扁平管群全体の幅方向の中心をフィンの幅方向の中心に対して風下側に配置すると着霜耐力（着霜を抑制する能力）は上がるが熱交換性能は低下する、という傾向がある。

特に、非共沸混合冷媒では、液相、気相で組成が異なるため、蒸発器では入口の冷媒温度が出口に比べて低く、扁平管が風上側に偏ると着霜しやすくなる。

特許文献１では、扁平管とフィンの風上側縁部との距離を、凝縮水および融解水の排水性という観点から検討しているが、蒸発器に流れる冷媒を非共沸混合冷媒に特定した場合の着霜耐力（着霜を抑制する能力）および／又は熱交換性能の観点では検討されていない。

それゆえ、非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器において、着霜耐力および／又は熱交換性能の向上を図った蒸発器を提供する、という課題がある。

第１観点に係る蒸発器は、非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器であって、複数のフィンと、複数の伝熱管とを備えている。複数のフィンは、板厚方向に所定間隔で並んでいる。複数の伝熱管は、複数のフィンを板厚方向に貫通している。蒸発器には、第１熱交換部が形成されている。第１熱交換部は、複数の伝熱管を伝熱管群としてフィンの板厚方向から視たとき、空気の流れ方向における伝熱管群の分布中心が、空気の流れ方向におけるフィンの中心よりも風下に位置する。

この蒸発器では、封入冷媒が非共沸混合冷媒であるため、蒸発器入口の冷媒温度が出口に比べて低く着霜しやすい。しかしながら、例えば、冷媒入口側を第１熱交換部とすれば、伝熱管群の分布中心が空気の流れ方向におけるフィンの中心よりも風下に位置するので、伝熱管群の分布中心がフィンの中心よりも風上に位置する場合よりも着霜しにくくなる。

第２観点に係る蒸発器は、第１観点に係る蒸発器であって、第２熱交換部がさらに形成されている。第２熱交換部は、伝熱管群の分布中心が、空気の流れ方向におけるフィンの中心よりも風上に位置する。

この蒸発器では、非共沸混合冷媒は、蒸発器の入口から出口に向かって温度上昇するので、出口側では、むしろ、着霜耐力よりも熱交換性能を重視し、伝熱管群の分布中心が空気の流れ方向におけるフィンの中心よりも風上に位置することが好ましい。

それゆえ、第１観点の第１熱交換部に加えて、伝熱管群の分布中心が空気の流れ方向におけるフィンの中心よりも風上に位置する第２熱交換部が形成されることによって、例えば、蒸発器入口側に第１熱交換部を、蒸発器出口側に第２熱交換部を配置することができる。このように、蒸発器における冷媒温度に適した熱交換部の組合せを試みることができる。

第３観点に係る蒸発器は、第２観点に係る蒸発器であって、第３熱交換部がさらに形成されている。第３熱交換部は、伝熱管群の分布中心が、前記空気の流れ方向におけるフィンの中心とほぼ一致する。

この蒸発器では、例えば、蒸発器入口側に第１熱交換部を、蒸発器出口側に第２熱交換部を、第１熱交換部と第２熱交換部との間に第３熱交換部を配置することができる。このように、蒸発器における冷媒温度に適した熱交換部の組合せを試みることができる。

第４観点に係る蒸発器は、第２観点に係る蒸発器であって、第１熱交換部と、第２熱交換部とが一体化されている。

第５観点に係る蒸発器は、第３観点に係る蒸発器であって、第１熱交換部と、第２熱交換部および第３熱交換部の少なくともいずれか一方とが一体化されている。

第６観点に係る蒸発器は、非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器であって、複数のフィンと、複数の伝熱管とを備えている。複数のフィンは、板厚方向に所定間隔で並んでいる。複数の伝熱管は、複数のフィンを板厚方向に貫通する。蒸発器には、第１熱交換部と、第２熱交換部とが形成されている。第１熱交換部では、空気の流れ方向の最も風上に位置する伝熱管の風上側端部からフィンの風上側端部までの距離が第１寸法である。第２熱交換部では、空気の流れ方向の最も風上に位置する伝熱管の風上側端部からフィンの風上側端部までの距離が第１寸法よりも小さい第２寸法である。

この蒸発器では、非共沸混合冷媒は、蒸発器の入口から出口に向かって温度上昇するので、入口側では着霜耐力を重視し、出口側では熱交換性能を重視することが好ましい。

例えば、蒸発器入口側に第１熱交換部を、蒸発器出口側に第２熱交換部を配置することができる。このように、蒸発器における冷媒温度に適した組合せを試みることができる。

第７観点に係る蒸発器は、第６観点に係る蒸発器であって、第３熱交換部がさらに形成されている。第３熱交換部では、空気の流れ方向の最も風上に位置する伝熱管の風上側端部からフィンの風上側端部までの距離と、空気の流れ方向の最も風下に位置する伝熱管の風下側端部からフィンの風下側端部までの距離とが等しい。

この蒸発器では、例えば、蒸発器入口側に第１熱交換部を、蒸発器出口側に第２熱交換部を、第１熱交換部と第２熱交換部との間に第３熱交換部を配置することができる。このように、蒸発器における冷媒温度に適した熱交換部の組合せを試みることができる。

第８観点に係る蒸発器は、第６観点に係る蒸発器であって、第１熱交換部と、第２熱交換部とが一体化されている。

第９観点に係る蒸発器は、第７観点に係る蒸発器であって、第１熱交換部と、第２熱交換部および第３熱交換部の少なくともいずれか一方とが一体化されている。

第１０観点に係る蒸発器は、非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器であって、複数のフィンと、複数の伝熱管とを備えている。複数のフィンは、板厚方向に所定間隔で並んでいる。複数の伝熱管は、複数のフィンを板厚方向に貫通する。フィンは、複数の切り欠きを有している。複数の切り欠きは、空気の流れ方向および板厚方向の双方と直交する方向に並んでいる。伝熱管は、切り欠きに差し込まれる扁平多穴管である。蒸発器には、第１熱交換部が形成されている。第１熱交換部では、切り欠きの開口側が空気の流れ方向の風下に位置している。

この蒸発器では、切り欠きの開口側が空気流れの風上にある場合、空気温度と蒸発器表面の温度差を大きくとれるため、熱交性能は良くなるが着霜しやすくなる。逆に、切り欠きの開口側が風下にある場合、着霜耐力は上がるが熱交性能は低下する。特に、使用冷媒が非共沸混合冷媒であるので、温度勾配により蒸発器の入口側で冷媒温度が下がる傾向にあり着霜しやすい。

しかし、切り欠きの開口側が空気の流れ方向の風下に位置する第１熱交換部が形成されているので、少なくとも蒸発器の入口側を第１熱交換部とすることによって、着霜耐力を上げることができる。

第１１観点に係る蒸発器は、第１０観点に係る蒸発器であって、第２熱交換部がさらに形成されている。第２熱交換部では、切り欠きの開口側が空気の流れ方向の風上に位置している。

この蒸発器では、例えば、蒸発器入口側に第１熱交換部を、蒸発器出口側に第２熱交換部を配置することができる。このように、蒸発器における冷媒温度に適した組合せを試みることができる。

第１２観点に係る蒸発器は、第１１観点に係る蒸発器であって、第１熱交換部と第２熱交換部とが一体化されている。

第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ冷媒、ＨＦＯ冷媒、ＣＦ３Ｉ、および自然冷媒のいずれかを含んでいる。

第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、Ｒ３２、Ｒ１１３２（Ｅ）、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１２３４ｚｅ、ＣＦ３ＩおよびＣＯ２のいずれかを含んでいる。

第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｅ）、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆを含んでいる。

第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｅ）、Ｒ１１２３およびＲ１２３４ｙｆを含んでいる。

第１７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｅ）およびＲ１２３４ｙｆを含んでいる。

第１８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、少なくともＲ３２、Ｒ１２３４ｙｆ、並びに、Ｒ１１３２ａおよびＲ１１１４の少なくとも一種を含んでいる。

第１９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、少なくともＲ３２、ＣＯ２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、およびＲ１２３４ｙｆを含んでいる。

第２０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１２観点のいずれか１つに係る蒸発器を備えた冷凍サイクル装置である。非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｚ）およびＲ１２３４ｙｆを含んでいる。

本開示の一実施形態にかかる冷凍装置としての空気調和装置の概略構成図。 室内熱交換器の概略正面図。 室外熱交換器の外観斜視図。 非共沸混合冷媒のＰＨ線図。 第１実施形態に係る室外熱交換器の第１熱交換部の斜視図。 第１実施形態に係る室外熱交換器の第２熱交換部の斜視図。 第１熱交換部と第２熱交換部とを併用した室外熱交換器の概略斜視図。 第１熱交換部と第２熱交換部とを併用した他の室外熱交換器の概略斜視図。 第２実施形態に係る室外熱交換器の第１熱交換部の斜視図。 第２実施形態に係る室外熱交換器の第２熱交換部の斜視図。 第２実施形態の変形例に係る室外熱交換器の第３熱交換部の斜視図。 第３実施形態に係る室外熱交換器の第１熱交換部の斜視図。 第３実施形態に係る室外熱交換器の第２熱交換部の斜視図。 第３実施形態の変形例に係る室外熱交換器の第３熱交換部の斜視図。

＜第１実施形態＞
（１）空気調和装置１の構成
図１は、本開示の一実施形態に係る空気調和装置１の概略構成図である。図１において、空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって、冷房運転及び暖房運転を行う冷凍装置である。

空気調和装置１の冷媒回路１０は、室外ユニット２と、室内ユニット４とが液冷媒連絡管５及びガス冷媒連絡管６を介して接続されることによって構成されている。

冷媒回路１０に封入されている冷媒は、非共沸混合冷媒である。非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ冷媒、ＨＦＯ冷媒、ＣＦ３Ｉ、および自然冷媒のいずれかを含んでいる。

（１−１）室内ユニット４
室内ユニット４は、室内に設置されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室内ユニット４は、室内熱交換器４１、室内ファン４２、および室内側制御部４４を含んでいる。

（１−１−１）室内熱交換器４１
室内熱交換器４１は、冷房運転時には冷媒の蒸発器として機能して室内空気を冷却する。また、室内熱交換器４１は、暖房運転時には冷媒の放熱器として機能して室内空気を加熱する。冷房運転時における室内熱交換器４１の冷媒の入口側は液冷媒連絡管５と接続されており、冷媒の出口側はガス冷媒連絡管６と接続されている。

図２は、室内熱交換器４１の正面図である。図２において、室内熱交換器４１はクロスフィン型熱交換器である。室内熱交換器は、伝熱フィン４１２と、伝熱管４１１とを有している。

伝熱フィン４１２は、薄いアルミニウム製の平板である。伝熱フィン４１２には、複数の貫通孔が形成されている。伝熱管４１１は、伝熱フィン４１２の貫通孔に挿入される直管４１１ａと、隣り合う直管４１１ａの端部同士を連結するＵ字管４１１ｂ、４１１ｃとを有している。

直管４１１ａは、伝熱フィン４１２の貫通孔に挿入された後に拡管加工されることによって、伝熱フィン４１２と密着する。直管４１１ａと第１Ｕ字管４１１ｂとは一体に形成されている。第２Ｕ字管４１１ｃは、直管４１１ａが伝熱フィン４１２の貫通孔に挿入され拡管加工された後に、溶接やろう付け等によって直管４１１ａの端部に連結される。

（１−１−２）室内ファン４２
室内ファン４２は、室内ユニット４内に室内空気を吸入して、室内熱交換器４１において冷媒と熱交換させた後に、その空気を室内に供給する。室内ファン４２として、遠心ファンや多翼ファン等が採用される。室内ファン４２は、室内ファンモータ４３によって駆動される。

（１−１−３）室内側制御部４４
室内側制御部４４は、室内ユニット４を構成する各部の動作を制御する。室内側制御部４４は、室内ユニット４の制御を行うためのマイクロコンピュータおよびメモリを有している。

室内側制御部４４は、リモートコントローラ（図示せず）との間で制御信号等の送受信を行う。また、室内側制御部４４は、室外ユニット２の室外側制御部３８との間で伝送線８ａを介した制御信号等の送受信を行う。

（１−２）室外ユニット２
室外ユニット２は、室外に設置されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２は、圧縮機２１、四路切換弁２２、室外熱交換器２３、膨張弁２６、液側閉鎖弁２７、およびガス側閉鎖弁２８を含んでいる。

（１−２−１）圧縮機２１
圧縮機２１は、冷凍サイクルの低圧の冷媒を圧縮する機器である。圧縮機２１は、ロータリ式、スクロール式等の容積式の圧縮要素（図示せず）を圧縮機用モータ２１ａによって回転駆動する。

圧縮機２１は、吸入側に吸入管３１が接続されており、吐出側に吐出管３２が接続されている。吸入管３１は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２とを接続する冷媒管である。吐出管３２は、圧縮機２１の吐出側と四路切換弁２２とを接続する冷媒管である。

吸入管３１には、アキュムレータ２９が接続されている。アキュムレータ２９は、流入した冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、ガス冷媒のみを圧縮機２１の吸入側へ流す。

（１−２−２）四路切換弁２２
四路切換弁２２は、冷媒回路１０における冷媒の流れの方向を切り換える。四路切換弁２２は、冷房運転時には、室外熱交換器２３を冷媒の放熱器として機能させ、かつ、室内熱交換器４１を冷媒の蒸発器として機能させる。

四路切換弁２２は、冷房運転時には、圧縮機２１の吐出管３２と室外熱交換器２３の第１ガス冷媒管３３とを接続し、さらに、圧縮機２１の吸入管３１と第２ガス冷媒管３４とを接続する（図１の四路切換弁２２の実線を参照）。

また、四路切換弁２２は、暖房運転時には、室外熱交換器２３を冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、室内熱交換器４１を冷媒の放熱器として機能させる暖房サイクル状態への切り換えを行う。

四路切換弁２２は、暖房運転時には、圧縮機２１の吐出管３２と第２ガス冷媒管３４とを接続し、さらに、圧縮機２１の吸入管３１と室外熱交換器２３の第１ガス冷媒管３３とを接続する（図１の四路切換弁２２の破線を参照）。

ここで、第１ガス冷媒管３３は、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３の冷房運転時における冷媒入口とを接続する冷媒管である。また、第２ガス冷媒管３４は、四路切換弁２２とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷媒管である。

（１−２−３）室外熱交換器２３
室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷媒の放熱器として機能する。また、室外熱交換器２３は、暖房運転時には冷媒の蒸発器として機能する。室外熱交換器２３の冷房運転時における冷媒出口には、液冷媒管３５の一端が接続されている。液冷媒管３５の他端は、膨張弁２６に接続されている。

室外熱交換器２３については、［（３）室外熱交換器２３の詳細構造］の章で詳細を説明する。

（１−２−４）膨張弁２６
膨張弁２６は、電動膨張弁である。膨張弁２６は、冷房運転時には、室外熱交換器２３から送られてくる高圧の冷媒を低圧まで減圧する。また、膨張弁２６は、暖房運転時には、室内熱交換器４１から送られてくる高圧の冷媒を低圧まで減圧する。

（１−２−５）液側閉鎖弁２７及びガス側閉鎖弁２８
液側閉鎖弁２７は、液冷媒連絡管５と接続される。ガス側閉鎖弁２８は、ガス冷媒連絡管６と接続される。液側閉鎖弁２７は、冷房運転時の冷媒循環方向における膨張弁２６の下流に位置する。ガス側閉鎖弁２８は、冷房運転時の冷媒循環方向における四路切換弁２２の上流に位置する。

（１−２−６）室外ファン
室外ユニット２は、室外ファン３６を含んでいる。室外ファン３６は、室外ユニット２内に室外空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、その空気を外部に排出する。室外ファン３６として、プロペラファン等が採用される。室外ファン３６は、室外ファン用モータ３７によって駆動される。

（１−２−７）室外側制御部３８
室外側制御部３８は、室外ユニット２を構成する各部の動作を制御する。室外側制御部３８は、室外ユニット２の制御を行うためのマイクロコンピュータおよびメモリを有している。

室外側制御部３８は、室内ユニット４の室内側制御部４４との間で伝送線８ａを介した制御信号等の送受信を行う。

（１−３）冷媒連絡管５、６
冷媒連絡管５、６は、空気調和装置１を建物等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。冷媒連絡管５、６は、設置場所や室外ユニット２と室内ユニット４との組み合わせ等の設置条件に応じて、適切な長さおよび径の管が採用される。

（２）空気調和装置の基本動作
次に、図１を用いて、空気調和装置１の基本動作について説明する。空気調和装置１は、基本動作として、冷房運転及び暖房運転を行うことができる。

（２−１）冷房運転
冷房運転時には、四路切換弁２２が冷房サイクル状態（図１の実線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路１０において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機２１に吸入され、圧縮された後に吐出される。

圧縮機２１から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３に送られる。

室外熱交換器２３に送られた高圧のガス冷媒は、放熱器として機能する室外熱交換器２３において、室外ファン３６から供給される室外空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。高圧の液冷媒は、膨張弁２６に送られる。

膨張弁２６に送られた高圧の液冷媒は、膨張弁２６によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。膨張弁２６で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、液側閉鎖弁２７及び液冷媒連絡管５を介して、室内熱交換器４１に送られる。

室内熱交換器４１に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器４１において、室内ファン４２から供給される室内空気と熱交換を行って蒸発する。これにより、室内空気は冷却され、その後に、その冷却された空気が室内に供給されることによって室内の冷房が行われる。

室内熱交換器４１において蒸発した低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管６、ガス側閉鎖弁２８及び四路切換弁２２を介して、再び、圧縮機２１に吸入される。

（２−２）暖房運転
暖房運転時には、四路切換弁２２が暖房サイクル状態（図１の破線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路１０において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機２１に吸入され、圧縮された後に吐出される。

圧縮機２１から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側閉鎖弁２８及びガス冷媒連絡管６を介して、室内熱交換器４１に送られる。

室内熱交換器４１に送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器４１において、室内ファン４２から供給される室内空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気は加熱され、その後に、その加熱された空気が室内に供給されることによって室内の暖房が行われる。

室内熱交換器４１で放熱した高圧の液冷媒は、液冷媒連絡管５及び液側閉鎖弁２７を介して、膨張弁２６に送られる。

膨張弁２６に送られた高圧の液冷媒は、膨張弁２６によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。膨張弁２６で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室外熱交換器２３に送られる。

室外熱交換器２３に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン３６から供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。

室外熱交換器２３で蒸発した低圧の冷媒は、四路切換弁２２を通じて、再び、圧縮機２１に吸入される。

（３）室外熱交換器２３の詳細説明
（３−１）構造
図３は、室外熱交換器２３の外観斜視図である。図３において、室外熱交換器２３は、積層型熱交換器である。室外熱交換器２３は、複数の扁平管２３１と複数の伝熱フィン２３２とを含んでいる。

（３−１−１）扁平管２３１
扁平管２３１は、多穴管である。扁平管２３１は、アルミニウムまたはアルミニウム合金で成形されており、伝熱面となる平面部２３１ａと、冷媒が流れる複数の内部流路２３１ｂを有している。

扁平管２３１は、平面部２３１ａを上下に向けた状態で間隔（通風空間）を空けて積み重なるように複数段配列されている。

（３−１−２）伝熱フィン２３２
伝熱フィン２３２は、アルミニウム製またはアルミニウム合金製のフィンである。伝熱フィン２３２は、上下に隣接する扁平管２３１に挟まれた通風空間に配置され、扁平管２３１の平面部２３１ａと接触している。

伝熱フィン２３２は、扁平管２３１が差し込まれる切り欠き２３２ｃ（図５Ａおよび図５Ｂ参照）が形成されている。扁平管２３１は、伝熱フィン２３２の切り欠き２３２ｃに差し込まれた後、伝熱フィン２３２と扁平管２３１の平面部２３１ａとがロウ付け等によって接合されている。

（３−１−３）ヘッダ２３３ａ、２３３ｂ
ヘッダ２３３ａ、２３３ｂは、上下方向に複数段配列された扁平管２３１の両端に連結されている。ヘッダ２３３ａ、２３３ｂは、扁平管２３１を支持する機能と、冷媒を扁平管２３１の内部流路に導く機能と、内部流路から出てきた冷媒を集合させる機能とを有している。

室外熱交換器２３が冷媒の蒸発器として機能する場合、冷媒は第１ヘッダ２３３ａに流入する。第１ヘッダ２３３ａに流入した冷媒は、各段の扁平管２３１の各内部流路へほぼ均等に分配され、第２ヘッダ２３３ｂに向って流れる。各段の扁平管２３１の各内部流路を流れる冷媒は、伝熱フィン２３２を介して通風空間を流れる空気流から吸熱する。各段の扁平管２３１の各内部流路を流れた冷媒は、第２ヘッダ２３３ｂで集合し、第２ヘッダ２３３ｂから流出する。

室外熱交換器２３が冷媒の放熱器として機能する場合、冷媒は第２ヘッダ２３３ｂに流入する。第２ヘッダ２３３ｂに流入した冷媒は、各段の扁平管２３１の各内部流路へほぼ均等に分配され、第１ヘッダ２３３ａに向って流れる。各段の扁平管２３１の各内部流路を流れる冷媒は、伝熱フィン２３２を介して通風空間を流れる空気流に放熱する。各段の扁平管２３１の各内部流路を流れた冷媒は、第１ヘッダ２３３ａで集合し、第１ヘッダ２３３ａから流出する。

（３−２）着霜の抑制
図４は、非共沸混合冷媒のＰＨ線図である。図４において、蒸発器出口に向かって冷媒温度が上昇している。非共沸混合冷媒は、液相、気相では組成が異なるため、蒸発器での蒸発開始温度と終了温度が異なるという「温度勾配」がある。この温度勾配により、蒸発器では入口温度が下がりやすく、暖房運転時に着霜しやすい。

図５Ａは、第１実施形態に係る室外熱交換器２３の第１熱交換部２３ａの斜視図である。図５Ａにおいて、第１熱交換部２３ａでは、切り欠き２３２ｃの開口側が空気の流れ方向の風下に位置している。

図５Ｂは、第１実施形態に係る室外熱交換器２３の第２熱交換部２３ｂの斜視図である。図５Ｂにおいて、切り欠き２３２ｃの開口側が空気の流れ方向の風上に位置している。

図５Ｂに示す第２熱交換部２３ｂは、切り欠き２３２ｃの開口が空気の流れ方向の風上に位置しているので、空気温度と熱交換器表面との温度差が大きく、熱交換性能は向上するが、着霜しやすいという特徴を有している。

一方、図５Ａに示す第１熱交換部２３ａは、切り欠き２３２ｃの開口が空気の流れ方向の風下に位置しているので、第２熱交換部２３ｂと比べて、空気温度と熱交換器表面との温度差が小さいので、着霜が抑制される。

それゆえ、本実施形態では、蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部２３ａが形成されている。

（３−３）熱交換性能の向上
上記の通り、第１熱交換部２３ａでは、第２熱交換部２３ｂと比べて、空気温度と熱交換器表面との温度差が小さいので、熱交換性能は低下する。それゆえ、室外熱交換器２３の全体を第１熱交換部２３ａで構成することは、性能上、好ましくない。

そこで、本実施形態では、第１熱交換部２３ａと第２熱交換部２３ｂとを併用して、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図っている。

図６Ａは、第１熱交換部２３ａと第２熱交換部２３ｂとを併用した室外熱交換器２３の概略斜視図である。また、図６Ｂは、第１熱交換部２３ａ’と第２熱交換部２３ｂ’とを併用した他の室外熱交換器２３’の概略斜視図である。

図６Ａにおいて、室外熱交換器２３が冷媒の蒸発器として機能しているとき、第１ヘッダ２３３ａに流入した冷媒は、各段の扁平管２３１の各内部流路２３１ｂへほぼ均等に分配され、第２ヘッダ２３３ｂに向って流れる。非共沸混合冷媒は、蒸発器入口における温度が低下しやすく、着霜しやすい。それゆえ、第１ヘッダ２３３ａから第２ヘッダ２３３ｂへ向かう一定区間は、第１熱交換部２３ａで構成し、着霜を抑制している。

一方、非共沸混合冷媒は、蒸発器出口に向かって温度が上昇するので、熱交換性能を高めるため、第１熱交換部２３ａと第２ヘッダ２３３ｂとの間の部分を第２熱交換部２３ｂで構成する。

このように、蒸発器入口側に第１熱交換部２３ａを、蒸発器出口側に第２熱交換部２３ｂを配置することによって、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

また、図６Ｂにおいては、室外熱交換器２３’が冷媒の蒸発器として機能しているとき、第１ヘッダ２３３ａ’の下段に流入した冷媒は、下段各段の扁平管２３１の各内部流路２３１ｂ’へほぼ均等に分配され、第２ヘッダ２３３ｂ’に向って流れる。

第２ヘッダ２３３ｂ’の下段に到達した冷媒は、一旦は集合し、曲がり管２３４を経て、第２ヘッダ２３３ｂ’の上段に流入する。その後、冷媒は上段各段の扁平管２３１の各内部流路２３１ｂへほぼ均等に分配され、第２ヘッダ２３３ｂ’に向って流れる。

非共沸混合冷媒は、蒸発器入口における温度が低下しやすく、着霜しやすい。それゆえ、第１ヘッダ２３３ａ’の下段から第２ヘッダ２３３ｂ’の下段へ向かう区間は、第１熱交換部２３ａ’で構成し、着霜を抑制している。

一方、非共沸混合冷媒は、蒸発器出口に向かって温度が上昇するので、熱交換性能を高めるため、第１ヘッダ２３３ｂ’の上段から第１ヘッダ２３３ａ’の上段へ向かう区間を第２熱交換部２３ｂ’で構成する。

このように、蒸発器入口側に第１熱交換部２３ａ’を、蒸発器出口側に第２熱交換部２３ｂ’を配置することによって、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

（４）特徴
（４−１）
室外熱交換器２３の第１熱交換部２３ａでは、伝熱フィン２３２の切り欠き２３２ｃの開口側が空気の流れ方向の風下に位置している。室外熱交換器２３が蒸発器として機能する際、非共沸混合冷媒の入口側が第１熱交換部２３ａとなるように配置することによって、着霜耐力（着霜を抑制する能力）を上げることができる。

（４−２）
また、非共沸混合冷媒の入口側に第１熱交換部２３ａを配置し、切り欠き２３２ｃの開口が空気の流れ方向の風上に位置している第２熱交換部２３ｂを出口側に配置することによって、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

（４−３）
第１熱交換部２３ａと、第２熱交換部２３ｂとが一体化されている。

（５）変形例
蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部２３ａを配置し、出口側に第２熱交換部２３ｂを配置し、第１熱交換部２３ａと第２熱交換部２３ｂとの間に第３熱交換部２３ｃを配置してもよい。

第３熱交換部２３ｃは、扁平管２３１の幅方向の分布中心が、空気の流れ方向における伝熱フィン２３２の中心と一致している。

この変形例の技術的意義は、蒸発器として機能する室外熱交換器２３における冷媒温度に適した熱交換部の組合せを試みることができることであり、その結果として着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

なお、第１熱交換部２３ａと、第２熱交換部２３ｂおよび第３熱交換部２３ｃの少なくともいずれか一方とが一体化されてもよい。

＜第２実施形態＞
第１実施形態では、室外熱交換器２３として、伝熱フィン２３２に設けられた切り欠き２３２ｃに扁平管２３１が差し込まれた積層型熱交換器を採用した。

第２実施形態では、室外熱交換器２３として、伝熱フィンに設けられた長穴に扁平管を貫通させた積層型熱交換器を採用する。

（１）着霜の抑制
図７Ａは、第２実施形態に係る室外熱交換器２３の第１熱交換部１２３ａの斜視図である。図７Ａにおいて、第１熱交換部１２３ａでは、空気の流れ方向の最も風上に位置する扁平管２３１Ｍの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｍの風上側端部までの距離が第１寸法Ｄ１である。

図７Ｂは、第２実施形態に係る室外熱交換器２３の第２熱交換部１２３ｂの斜視図である。図７Ｂにおいて、第２熱交換部１２３ｂでは、空気の流れ方向の最も風上に位置する扁平管２３１Ｍの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｍの風上側端部までの距離が第１寸法Ｄ１よりも小さい第２寸法Ｄ２である。

図７Ｂに示す第２熱交換部１２３ｂは、空気の流れ方向の最も風上に位置する扁平管２３１Ｍの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｍの風上側端部までの距離（第２寸法Ｄ２）が、第１熱交換部１２３ａにおける当該距離（第１寸法Ｄ１）よりも小さいので、空気温度と熱交換器表面との温度差が大きく、熱交換性能は向上するが、着霜しやすいという特徴を有している。

一方、図７Ａに示す第１熱交換部１２３ａは、空気の流れ方向の最も風上に位置する扁平管２３１Ｍの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｍの風上側端部までの距離が第２熱交換部１２３ｂにおける当該距離（第２寸法Ｄ２）よりも大きいので、第２熱交換部１２３ｂと比べて、空気温度と熱交換器表面との温度差が小さく、着霜が抑制される。

それゆえ、第２実施形態では、蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部１２３ａが形成されている。

（２）熱交換性能の向上
上記の通り、第１熱交換部１２３ａでは、第２熱交換部１２３ｂと比べて、空気温度と熱交換器表面との温度差が小さいので、熱交換性能は低下する。それゆえ、室外熱交換器２３の全体を第１熱交換部１２３ａで構成することは、性能上、好ましくない。

そこで、第２実施形態では、第１実施形態と同様に、第１熱交換部１２３ａと第２熱交換部１２３ｂとを併用して、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図っている。図６Ａおよび図６Ｂは、第１実施形態の第１熱交換部２３ａを「第１熱交換部１２３ａ」に置き換え、第１実施形態の第２熱交換部２３ｂを「第２熱交換部１２３ｂ」に置き換えることによって、第２実施形態でも適用される。

図６Ａにおいて、室外熱交換器２３が冷媒の蒸発器として機能しているとき、第１ヘッダ２３３ａに流入した冷媒は、各段の扁平管の各内部流路へほぼ均等に分配され、第２ヘッダ２３３ｂに向って流れる。非共沸混合冷媒は、蒸発器入口における温度が低下しやすく、着霜しやすい。それゆえ、第１ヘッダ２３３ａから第２ヘッダ２３３ｂへ向かう一定区間は、第１熱交換部１２３ａで構成し、着霜を抑制する。

一方、非共沸混合冷媒は、蒸発器出口に向かって温度が上昇するので、熱交換性能を高めるため、第１熱交換部１２３ａと第２ヘッダ２３３ｂとの間の部分を第２熱交換部１２３ｂで構成する。

このように、蒸発器入口側に第１熱交換部１２３ａを、蒸発器出口側に第２熱交換部１２３ｂを配置することによって、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

（３）第２実施形態の特徴
（３−１）
非共沸混合冷媒は、蒸発器の入口から出口に向かって温度上昇するので、入口側では着霜耐力（着霜を抑制する能力）を重視し、出口側では熱交換性能を重視することが好ましい。

それゆえ、蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部１２３ａを配置し、出口側に第２熱交換部１２３ｂを配置するという、蒸発器における冷媒温度に適した組合せを試みることができる。

（３−２）
第１熱交換部１２３ａと、第２熱交換部１２３ｂとが一体化されている。

（４）変形例
蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部１２３ａを配置し、出口側に第２熱交換部１２３ｂを配置し、第１熱交換部１２３ａと第２熱交換部１２３ｂとの間に第３熱交換部を配置してもよい。

図７Ｃは、第２実施形態の変形例に係る室外熱交換器２３の第３熱交換部１２３ｃの斜視図である。図７Ｃにおいて、第３熱交換部１２３ｃは、空気の流れ方向の最も風上に位置する扁平管２３１Ｍの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｍの風上側端部までの距離Ｄ３と、空気の流れ方向の最も風下に位置する扁平管２３１Ｍの風下側端部から伝熱フィン２３２Ｍの風下側端部までの距離とが等しい。

この変形例の技術的意義は、蒸発器として機能する室外熱交換器２３における冷媒温度に適した熱交換部の組合せを試みることができることであり、その結果として着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

なお、第１熱交換部１２３ａと、第２熱交換部１２３ｂおよび第３熱交換部１２３ｃの少なくともいずれか一方とが一体化されてもよい。

＜第３実施形態＞
第１実施形態および第２実施形態では、室外熱交換器２３として、積層型熱交換器を採用した。第３実施形態では、室外熱交換器２３として、クロスフィン型熱交換器を採用する。

（１）着霜の抑制
図８Ａは、第３実施形態に係る室外熱交換器２３の第１熱交換部２２３ａの斜視図である。図８Ａにおいて、第１熱交換部２２３ａでは、複数の伝熱管２３１Ｎを伝熱管群として伝熱フィン２３２Ｎの板厚方向から視たとき、空気の流れ方向における伝熱管群の分布中心が、空気の流れ方向における伝熱フィン２３２Ｎの中心よりも風下に位置している。

図８Ｂは、第３実施形態に係る室外熱交換器２３の第２熱交換部２２３ｂの斜視図である。図８Ｂにおいて、第２熱交換部２２３ｂでは、空気の流れ方向における伝熱管群の分布中心が、空気の流れ方向における伝熱フィン２３２Ｎの中心よりも風上に位置している。

図８Ｂに示す第２熱交換部２２３ｂは、伝熱管群の分布中心が空気の流れ方向における伝熱フィン２３２Ｎの中心よりも風上に位置しているので、空気の流れ方向の最も風上に位置する伝熱管２３１Ｎの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｎの風上側端部までの距離が、第１熱交換部２２３ａにおける当該距離よりも小さくなり、その結果として、空気温度と熱交換器表面との温度差が大きく、熱交換性能は向上するが、着霜しやすいという特徴を有している。

一方、図８Ａに示す第１熱交換部２２３ａは、空気の流れ方向における伝熱管群の分布中心が、空気の流れ方向における伝熱フィン２３２Ｎの中心よりも風下に位置しているので、空気の流れ方向の最も風上に位置する伝熱管２３１Ｎの風上側端部から伝熱フィン２３２Ｎの風上側端部までの距離が第２熱交換部２２３ｂにおける当該距離よりも大きくなり、その結果として、第２熱交換部２２３ｂと比べて、空気温度と熱交換器表面との温度差が小さく、着霜が抑制される。

それゆえ、第３実施形態では、蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部２２３ａが形成されている。

（２）熱交換性能の向上
上記の通り、第１熱交換部２２３ａでは、第２熱交換部２２３ｂと比べて、空気温度と熱交換器表面との温度差が小さいので、熱交換性能は低下する。それゆえ、室外熱交換器２３の全体を第１熱交換部２２３ａで構成することは、性能上、好ましくない。

そこで、第３実施形態では、第１実施形態および第２実施形態と同様に、第１熱交換部２２３ａと第２熱交換部２２３ｂとを併用して、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図っている。図６Ａおよび図６Ｂは、第１実施形態の第１熱交換部２３ａを「第１熱交換部２２３ａ」に置き換え、第１実施形態の第２熱交換部２３ｂを「第２熱交換部２２３ｂ」に置き換えることによって、第３実施形態でも適用される。

図６Ａにおいて、室外熱交換器２３が冷媒の蒸発器として機能しているとき、第１ヘッダ２３３ａに流入した冷媒は、各段の伝熱管へほぼ均等に分配され、第２ヘッダ２３３ｂに向って流れる。非共沸混合冷媒は、蒸発器入口における温度が低下しやすく、着霜しやすい。それゆえ、第１ヘッダ２３３ａから第２ヘッダ２３３ｂへ向かう一定区間は、第１熱交換部２２３ａで構成し、着霜を抑制する。

一方、非共沸混合冷媒は、蒸発器出口に向かって温度が上昇するので、熱交換性能を高めるため、第１熱交換部２２３ａと第２ヘッダ２３３ｂとの間の部分を第２熱交換部２２３ｂで構成する。

このように、蒸発器入口側に第１熱交換部２２３ａを、蒸発器出口側に第２熱交換部２２３ｂを配置することによって、着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

（３）第３実施形態の特徴
（３−１）
非共沸混合冷媒は、蒸発器の入口から出口に向かって温度上昇するので、入口側では着霜耐力（着霜を抑制する能力）を重視し、出口側では熱交換性能を重視することが好ましい。

それゆえ、蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部２２３ａを配置し、出口側に第２熱交換部２２３ｂを配置するという、蒸発器における冷媒温度に適した組合せを試みることができる。

（３−２）
第１熱交換部２２３ａと、第２熱交換部２２３ｂとが一体化されている。

（４）変形例
蒸発器として機能する室外熱交換器２３の入口側に第１熱交換部２３ａを配置し、出口側に第２熱交換部２３ｂを配置し、第１熱交換部２２３ａと第２熱交換部２２３ｂとの間に第３熱交換部を配置してもよい。

図８Ｃは、第３実施形態の変形例に係る室外熱交換器２３の第３熱交換部２２３ｃの斜視図である。図８Ｃにおいて、第３熱交換部２２３ｃは、空気の流れ方向における伝熱管群の分布中心が空気の流れ方向における前記フィンの中心と一致する。

この変形例の技術的意義は、蒸発器として機能する室外熱交換器２３における冷媒温度に適した熱交換部の組合せを試みることができることであり、その結果として着霜を抑制しつつ、熱交換性能の向上を図ることができる。

なお、第１熱交換部２２３ａと、第２熱交換部２２３ｂおよび第３熱交換部２２３ｃの少なくともいずれか一方とが一体化されてもよい。

＜その他＞
上記の各実施形態では、非共沸混合冷媒はＨＦＣ冷媒、ＨＦＯ冷媒、ＣＦ３Ｉ、および自然冷媒のいずれかを含むと述べたが、より詳細に言えば、以下の（Ａ）〜（Ｇ）のいずれかに該当する非共沸混合冷媒が望ましい。

（Ａ）
Ｒ３２、Ｒ１１３２（Ｅ）、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１２３４ｚｅ、ＣＦ３ＩおよびＣＯ２のいずれかを含む非共沸混合冷媒。

（Ｂ）
少なくともＲ１１３２（Ｅ）、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆを含む非共沸混合冷媒。

（Ｃ）
少なくともＲ１１３２（Ｅ）、Ｒ１１２３およびＲ１２３４ｙｆを含む非共沸混合冷媒。

（Ｄ）
少なくともＲ１１３２（Ｅ）およびＲ１２３４ｙｆを含む非共沸混合冷媒。

（Ｅ）
少なくともＲ３２、Ｒ１２３４ｙｆ、並びに、Ｒ１１３２ａおよびＲ１１１４の少なくとも一種を含む非共沸混合冷媒。

（Ｆ）
少なくともＲ３２、ＣＯ２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、およびＲ１２３４ｙｆを含む非共沸混合冷媒。

（Ｇ）
少なくともＲ１１３２（Ｚ）およびＲ１２３４ｙｆを含む非共沸混合冷媒。

以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

本開示は、冷却運転及び加熱運転を行うことが可能な冷凍装置に対して、広く適用可能である。

１ 空気調和装置（冷凍装置）
２３ 室外熱交換器（蒸発器）
２３ａ 第１熱交換部
２３ｂ 第２熱交換部
２３ｃ 第３熱交換部
１２３ａ 第１熱交換部
１２３ｂ 第２熱交換部
１２３ｃ 第３熱交換部
２２３ａ 第１熱交換部
２２３ｂ 第２熱交換部
２２３ｃ 第３熱交換部
２３１ 扁平管（伝熱管）
２３１Ｍ 扁平管（伝熱管）
２３１Ｎ 伝熱管
２３２ 伝熱フィン
２３２ｃ 切り欠き
２３２Ｍ 伝熱フィン
２３２Ｎ 伝熱フィン

ＷＯ２０１７／１８３１８０号

Claims (20)

1. 非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器であって、
   板厚方向に所定間隔で並ぶ複数のフィン（２３２）と、
   前記複数のフィンを板厚方向に貫通する複数の伝熱管（２３１）と、
   を備え、
   前記複数の伝熱管を伝熱管群として前記フィンの板厚方向から視たとき、空気の流れ方向における前記伝熱管群の分布中心が、前記空気の流れ方向における前記フィンの中心よりも風下に位置する、第１熱交換部（２３ａ）が形成されている、
   蒸発器。
2. 前記伝熱管群の分布中心が、前記空気の流れ方向における前記フィンの中心よりも風上に位置する、第２熱交換部（２３ｂ）がさらに形成されている、
   請求項１に記載の蒸発器。
3. 前記伝熱管群の分布中心が、前記空気の流れ方向における前記フィンの中心と一致するする、第３熱交換部がさらに形成されている、
   請求項２に記載の蒸発器。
4. 前記第１熱交換部と、前記第２熱交換部とが一体化されている、
   請求項２に記載の蒸発器。
5. 前記第１熱交換部と、前記第２熱交換部および前記第３熱交換部の少なくともいずれか一方とが一体化されている。
   請求項３に記載の蒸発器。
6. 非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器であって、
   板厚方向に所定間隔で並ぶ複数のフィン（２３２）と、
   前記複数のフィンを板厚方向に貫通する複数の伝熱管（２３１）と、
   を備え、
   空気の流れ方向の最も風上に位置する前記伝熱管の風上側端部から前記フィンの風上側端部までの距離が第１寸法である第１熱交換部（２３ａ）と、
   空気の流れ方向の最も風上に位置する前記伝熱管の風上側端部から前記フィンの風上側端部までの距離が第１寸法よりも小さい第２寸法である第２熱交換部（２３ｂ）と、
   が形成されている、
   蒸発器。
7. 空気の流れ方向の最も風上に位置する前記伝熱管の風上側端部から前記フィンの風上側端部までの距離と、
   空気の流れ方向の最も風下に位置する前記伝熱管の風下側端部から前記フィンの風下側端部までの距離と、
   が等しい、第３熱交換部がさらに形成されている、
   請求項６に記載の蒸発器。
8. 前記第１熱交換部と、前記第２熱交換部とが一体化されている、
   請求項６に記載の蒸発器。
9. 前記第１熱交換部と、前記第２熱交換部および前記第３熱交換部の少なくともいずれか一方とが一体化されている。
   請求項７に記載の蒸発器。
10. 非共沸混合冷媒が封入される冷凍サイクル装置の蒸発器であって、
    板厚方向に所定間隔で並ぶ複数のフィン（２３２）と、
    前記複数のフィンを板厚方向に貫通する複数の伝熱管（２３１）と、
    を備え、
    前記フィンは、空気の流れ方向および前記板厚方向の双方と直交する方向に並ぶ複数の切り欠き（２３２ｃ）を有し、
    前記伝熱管は、前記切り欠きに差し込まれる扁平多穴管であり、
    前記切り欠きの開口側が前記空気の流れ方向の風下に位置する、第１熱交換部（２３ａ）が形成されている、
    蒸発器。
11. 前記切り欠きの開口側が前記空気の流れ方向の風上に位置する、第２熱交換部（２３ｂ）がさらに形成されている、
    請求項１０に記載の蒸発器。
12. 前記第１熱交換部と、前記第２熱交換部とが一体化されている、
    請求項１１に記載の蒸発器。
13. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ冷媒、ＨＦＯ冷媒、ＣＦ３Ｉ、および自然冷媒のいずれかを含む、
    冷凍サイクル装置。
14. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、Ｒ３２、Ｒ１１３２（Ｅ）、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１２３４ｚｅ、ＣＦ３ＩおよびＣＯ２のいずれかを含む、
    冷凍サイクル装置。
15. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｅ）、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆを含む、
    冷凍サイクル装置。
16. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｅ）、Ｒ１１２３およびＲ１２３４ｙｆを含む、
    冷凍サイクル装置。
17. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｅ）およびＲ１２３４ｙｆを含む、
    冷凍サイクル装置。
18. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、少なくともＲ３２、Ｒ１２３４ｙｆ、並びに、Ｒ１１３２ａおよびＲ１１１４の少なくとも一種を含む、
    冷凍サイクル装置。
19. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、少なくともＲ３２、ＣＯ２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、およびＲ１２３４ｙｆを含む、
    冷凍サイクル装置。
20. 請求項１から請求項１２のいずれか１項に記載の蒸発器を備え、
    前記非共沸混合冷媒は、少なくともＲ１１３２（Ｚ）およびＲ１２３４ｙｆを含む、
    冷凍サイクル装置。

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