JP2021025670A - 冷媒サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ＣＦ３Ｉを含む冷媒を用いる場合であっても、ＣＦ３Ｉを含む冷媒に起因する冷媒回路の部品の腐食を抑制させることが可能な冷媒サイクル装置を提供する。【解決手段】圧縮機（１１）と膨張弁（９）と室外熱交換器（１３）と室内熱交換器（１８）が接続されて構成されており、ＣＦ３Ｉを含む冷媒が循環する冷媒回路（１０）を有する冷媒サイクル装置（１）であって、冷媒回路（１０）は、冷媒に触れる部品（５、６、２６、３０、３１、３５、４１、５７、８１、８２、８３、９３ｂ）を有しおり、部品は、少なくとも冷媒に触れる表面が、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属、ナイロン６６以外の樹脂、および、カーボンからなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含む耐腐食材料で構成されている。【選択図】図１

Description

本開示は、冷媒サイクル装置に関する。

従来より、環境負荷を考慮し、オゾン層破壊係数（ＯＤＰ：Ｏｚｏｎｅ Ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）が比較的小さい冷媒や、地球温暖化係数（ＧＷＰ：Ｇｌｏｂａｌ Ｗａｒｍｉｎｇ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）が比較的小さい冷媒が検討されている。

例えば、特許文献１（特開２０１７−１４９９４３号公報）では、オゾン層破壊係数および地球温暖化係数を低く抑えることが可能な冷媒が検討されている。

他方で、地球温暖化係数を小さい冷媒は、燃焼性が高まる傾向にあることから、近年、Ｒ４６６Ａ等のようにＣＦ_３Ｉを含む冷媒についての検討が進められている。

これに対して、本願発明者は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒を冷媒回路に充填させて冷凍サイクルを行う場合には、従来より冷媒回路において用いられている部品において腐食が生じることを新たに見出した。

本開示は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒を用いる場合であっても、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因する冷媒回路の部品の腐食を抑制させることが可能な冷媒サイクル装置を提供することにある。

第１観点に係る冷媒サイクル装置は、冷媒回路を有する冷媒サイクル装置である。冷媒回路は、圧縮機と膨張弁と熱交換器が接続されて構成されている。冷媒回路は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒が循環する。冷媒回路は、冷媒に触れる部品を有している。部品は、少なくとも冷媒に触れる表面が、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属、ナイロン６６以外の樹脂、および、カーボンからなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含む耐腐食材料で構成されている。

なお、部品は、その全体が耐腐食材料により構成されていてもよいし、冷媒と触れる部分が耐腐食材料を含む保護層でコーティングされており保護層以外の部分は耐腐食材料以外の材料で構成されていてもよい。

この冷媒サイクル装置は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因する冷媒回路の部品の腐食を抑制させることが可能になる。

第２観点に係る冷媒サイクル装置は、第１観点の冷媒サイクル装置であって、部品は、圧縮機が有するバランスウェイト、膨張弁が有するニードル、熱交換器が有する伝熱管、冷媒配管、および、冷媒配管を接続するフレアナットの少なくともいずれかである。耐腐食材料は、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属である。

ここでの耐腐食材料は、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の金属であることが好ましく、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の銅合金であってよい。

この冷媒サイクル装置は、冷媒回路の部品のうち、圧縮機が有するバランスウェイト、膨張弁が有するニードル、熱交換器が有する伝熱管、冷媒配管、および、冷媒配管を接続するフレアナットの少なくともいずれかを金属で構成した場合において、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因する腐食を抑制することができる。

第３観点に係る冷媒サイクル装置は、第２観点の冷媒サイクル装置であって、部品は、圧縮機が有するバランスウェイトである。耐腐食材料は、錫またはアルミニウムを０．２ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下含む銅合金であるか、または、ステンレス鋼である。

この冷媒サイクル装置は、密度の大きな材料を用いることでバランスウェイトを小型化させることができると共に、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因するバランスウェイトの腐食を抑制することが可能となる。

第４観点に係る冷媒サイクル装置は、第２観点の冷媒サイクル装置であって、部品は、膨張弁が有するニードルである。耐腐食材料は、錫またはアルミニウムを０．２ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下含む銅合金であるか、または、ステンレス鋼である。

この冷媒サイクル装置は、膨張弁が有するニードルについて、耐エロージョン性および耐コロージョン性を確保しつつ、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因する腐食を抑制することが可能となる。

第５観点に係る冷媒サイクル装置は、第１観点の冷媒サイクル装置であって、部品は、圧縮機の軸受である。耐腐食材料は、カーボン、ポリイミド樹脂、および、ポリアミドイミド樹脂のいずれかである。

この冷媒サイクル装置は、圧縮機の軸受について、低摩擦性および低摩耗性を確保しつつ、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因する腐食を抑制することが可能となる。

第６観点に係る冷媒サイクル装置は、第１観点の冷媒サイクル装置であって、冷媒回路は、四路切換弁を有している。部品は、四路切換弁が有する弁体である。耐腐食材料は、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＴＦＥ、および、ＰＰＳからなる群から選択される少なくとも１種を含む樹脂である。

この冷媒サイクル装置は、四路切換弁が有する弁体について、滑り性を良好としつつ、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因する腐食を抑制し、腐食による劣化に伴う部材の強度低下を抑制することが可能となる。

第７観点に係る冷媒サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷媒サイクル装置であって、冷媒回路の内部は、空気量が１０Ｔｏｒｒ以下であり、かつ、水分量が５００ｐｐｍ以下である。

この冷媒サイクル装置は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の分解を抑制し、当該分解物による冷媒回路が有する部品の腐食を抑制することが可能になる。

第８観点に係る冷媒サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷媒サイクル装置であって、制御部をさらに備えている。制御部は、圧縮機から吐出される吐出冷媒の温度が１００℃以下となるように圧縮機を制御する。

この冷媒サイクル装置は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の分解を抑制し、当該分解物による冷媒回路が有する部品の腐食を抑制することが可能になる。

第９観点に係る冷媒サイクル装置は、第１観点から第８観点のいずれかの冷媒サイクル装置であって、冷凍機油として、エーテル油またはエステル油が用いられている。

第１０観点に係る冷媒サイクル装置は、第９観点の冷媒サイクル装置であって、冷凍機油には、極圧剤、酸捕捉剤、および、酸化防止剤からなる群より選択される少なくとも１種以上が含まれている。

この冷媒サイクル装置は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の分解を抑制し、当該分解物による冷媒回路が有する部品の腐食を抑制することが可能になる。

空気調和装置の概略構成図である。 空気調和装置の概略ブロック構成図である。 圧縮機の概略断面構成図である。 膨張弁の概略断面構成図である。 四路切換弁の概略断面構成図である。 室外熱交換器および室内熱交換器の概略構成図である。 フレア接続部の概略構成斜視図である。

以下、冷媒回路の概略構成図である図１、概略制御ブロック構成図である図２を参照しつつ、本実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

（１）空気調和装置１の概要
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３と、室外ユニット２と室内ユニット３を接続する液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５と、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮、凝縮または放熱、減圧、蒸発した後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。

（冷媒）
冷媒回路１０に充填される冷媒は、ＣＦ_３Ｉのみからなる冷媒またはＣＦ_３Ｉを含む混合冷媒を用いることができる。このような冷媒としては、例えば、Ｒ３２とＲ１２５とＣＦ_３Ｉを含む冷媒としてＲ４６６Ａ等の冷媒を用いることができる。ここで、冷媒中のＣＦ_３Ｉの含有量は、特に限定されないが、例えば、５ｗｔ％以上７０ｗｔ％以下であってよく、２０ｗｔ％以上５０ｗｔ％以下であることが好ましい。ここで、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒は、燃焼性が低く、オゾン層破壊係数（ＯＤＰ：Ｏｚｏｎｅ Ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）と地球温暖化係数（ＧＷＰ：Ｇｌｏｂａｌ Ｗａｒｍｉｎｇ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）の両方が低い値でバランスしやすい点で好ましい。

（冷凍機油）
冷媒回路１０には、当該冷媒と共に冷凍機油が封入される。上記冷媒と共に用いられる冷凍機油としては、エーテル油またはエステル油であることが好ましい。エーテル油としては、例えば、ポリビニルエーテル油、ポリオキシアルキレン油等が挙げられる。エステル油としては、例えば、二塩基酸と１価アルコールとの二塩基酸エステル油、ポリオールと脂肪酸とのポリオールエステル油、またはポリオールと多価塩基酸と１価アルコール（又は脂肪酸）とのコンプレックスエステル油、ポリオール炭酸エステル油等が挙げられる。なお、冷凍機油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

これらの冷凍機油には、添加剤として、極圧剤、酸捕捉剤、および、酸化防止剤からなる群より選択される少なくとも１種以上を含ませることができる。これらの添加剤は、例えば、冷凍機油中に３ｗｔ％以下配合させることが好ましく、特に、冷凍機油中の酸捕捉剤については濃度が１．０ｗｔ％以上であることが好ましい。酸化防止剤や酸捕捉剤の配合量を調節することで、冷媒と冷凍機油を含む流体中の水分含有量を調節しやすくなる。

極圧剤には、例えば、リン酸エステル類を含むもの、モノスルフィド類、ポリスルフィド類、スルホキシド類、スルホン類、チオスルフィネート類、硫化油脂、チオカーボネート類、チオフェン類、チアゾール類、メタンスルホン酸エステル類等の有機硫黄化合物系の極圧剤、チオリン酸トリエステル類等のチオリン酸エステル系の極圧剤、高級脂肪酸、ヒドロキシアリール脂肪酸類、多価アルコールエステル類、アクリル酸エステル類等のエステル系の極圧剤、塩素化パラフィン等の塩素化炭化水素類、塩素化カルボン酸誘導体等の有機塩素系の極圧剤、フッ素化脂肪族カルボン酸類、フッ素化エチレン樹脂、フッ素化アルキルポリシロキサン類、フッ素化黒鉛等の有機フッ素化系の極圧剤、高級アルコール等のアルコール系の極圧剤、ナフテン酸塩類（ナフテン酸鉛等）、脂肪酸塩類（脂肪酸鉛等）、チオリン酸塩類（ジアルキルジチオリン酸亜鉛等）、チオカルバミン酸塩類、有機モリブデン化合物、有機スズ化合物、有機ゲルマニウム化合物、ホウ酸エステル等の金属化合物系の極圧剤が挙げられる。

酸捕捉剤としては、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α−オレフィンオキシド、エポキシ化大豆油などのエポキシ化合物、カルボジイミド等を用いることができる。なお、これらのうち、相溶性の観点から、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α−オレフィンオキシドが好ましい。これらの炭素数は、３以上３０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましい。また、α−オレフィンオキシドは、全炭素数が４以上５０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましい。酸捕捉剤は、１種だけを用いてもよく、複数種類を併用することも可能である。

酸化防止剤としては、例えば、フェノール系の酸化防止剤やアミン系の酸化防止剤を用いることができる。フェノール系の酸化防止剤には、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール（ＤＢＰＣ）、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，４−ジメチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、ビスフェノールＡ等がある。また、アミン系の酸化防止剤には、Ｎ，Ｎ’−ジイソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジ−ｓｅｃ−ブチル−ｐ−フェニレンジアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、Ｎ．Ｎ’−ジ−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ−ジ（２−ナフチル）−ｐ−フェニレンジアミン等がある。

冷媒回路１０における水分含有量は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の分解を抑制させる観点から、５００ｐｐｍ以下であることが好ましい。なお、冷媒の凝縮器として機能している熱交換器（室内熱交換器１８または室外熱交換器１３）の出口を流れる流体を対象とした場合の水分含有量が５００ｐｐｍ以下であることが好ましい。

冷媒回路１０を流れる流体における空気量は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の分解を抑制させる観点から、１０Ｔｏｒｒ以下であることが好ましい。

（１−１）室外ユニット２
室外ユニット２は、液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２は、主として、圧縮機１１と、四路切換弁１２と、室外熱交換器１３と、膨張弁９と、低圧レシーバ１４と、室外ファン１５と、液側閉鎖弁１７と、ガス側閉鎖弁１６と、を有している。

圧縮機１１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。圧縮機１１としては、例えば、ロータリ式やスクロール式等の圧縮要素が圧縮機モータによって回転駆動される圧縮機を用いることができ、本実施形態の圧縮機１１の詳細は後述する。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。

四路切換弁１２は、冷媒回路１０における接続状態を切り換えることで、圧縮機１１の吐出側と室外熱交換器１３とを接続しつつ圧縮機１１の吸入側とガス側閉鎖弁１６とを接続する第１接続状態（図１の実線参照）と、圧縮機１１の吐出側とガス側閉鎖弁１６とを接続しつつ圧縮機１１の吸入側と室外熱交換器１３とを接続する第２接続状態（図１の点線参照）と、を切り換えることができる。より具体的には、四路切換弁１２は、詳細は後述するが、第１接続ポート５１、第２接続ポート５２、第３接続ポート５３、第４接続ポート５４の４つの接続ポートを有している。

室外熱交換器１３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器または放熱器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器１３は、冷媒が中を流れる複数の伝熱管（図示せず）と、互いの隙間を空気が流れる複数の伝熱フィン（図示せず）とを含んでいる。複数の伝熱管が上下方向に並んでおり、各伝熱管は実質的に水平方向に延びている。当該伝熱管は、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属、より好ましくは亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の金属で構成されている。当該金属としては、例えば、銅、銅合金、鉄、鉄を含む合金、ステンレス鋼等が挙げられる。上下方向に延びた複数の伝熱フィンは、互いに所定の間隔をあけて、伝熱管が延びる方向に沿って並んでいる。各伝熱フィンを複数の伝熱管が貫通するように、複数の伝熱フィンと複数の伝熱管とが組み合わされている。

室外ファン１５は、室外ユニット２内に室外の空気を室外熱交換器１３に供給し、室外熱交換器１３において冷媒と熱交換させた後に、室外ユニット２の外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン１５は、室外ファンモータによって回転駆動される。

膨張弁９は、室外熱交換器１３の液側端部と液側閉鎖弁１７との間に設けられている。膨張弁９は、例えば、制御により弁開度を調節可能な電子膨張弁であり、詳細は後述する。

低圧レシーバ１４は、圧縮機１１の吸入側と四路切換弁１２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。

液側閉鎖弁１７は、室外ユニット２における液冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

ガス側閉鎖弁１６は、室外ユニット２におけるとガス冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

室外ユニット２は、室外ユニット２を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部７１を有している。室外ユニット制御部７１は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部７１は、各室内ユニット３の室内ユニット制御部７２と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

室外ユニット２には、吐出温度センサ７５、吸入温度センサ７６、室外熱交温度センサ７７、外気温度センサ７８等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部７１と電気的に接続されており、室外ユニット制御部７１に対して検出信号を送信する。吐出温度センサ７５は、圧縮機１１の吐出側と四路切換弁１２の接続ポートの１つである第４接続ポート５４とを接続する吐出配管４ｄを流れる冷媒の温度を検出する。吸入温度センサ７６は、圧縮機１１の吸入側と四路切換弁１２の接続ポートの１つとを接続する吸入流路のうち、低圧レシーバ１４から圧縮機１１の吸入側まで延びた吸入配管４ｅを流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ７７は、室外熱交換器１３のうち第３配管４ｃが接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ７８は、室外熱交換器１３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。

（１−２）室内ユニット３
室内ユニット３は、対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。室内ユニット３は、液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５を介して室外ユニット０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

室内ユニット３は、室内熱交換器１８と、室内ファン１９と、を有している。

室内熱交換器１８は、液側が、液冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器１８は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器または放熱器として機能する熱交換器である。

室内ファン１９は、室内ユニット３内に空調対象空間である室内の空気を吸入して、室内熱交換器１８において冷媒と熱交換させた後に、室内ユニット３の外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン１９は、室内ファンモータによって回転駆動される。

また、室内ユニット３は、室内ユニット３を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部７２を有している。室内ユニット制御部７２は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部７２は、室外ユニット制御部７１と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

室内ユニット３には、室内液側熱交温度センサ７３、室内空気温度センサ７４等が設けられている。これらの各センサは、室内ユニット制御部７２と電気的に接続されており、室内ユニット制御部７２に対して検出信号を送信する。室内液側熱交温度センサ７３は、室内熱交換器１８のうちガス冷媒連絡配管５が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。室内空気温度センサ７４は、室内熱交換器１８を通過する前の室内の空気温度を検出する。

（１−３）コントローラ７
空気調和装置１では、室外ユニット制御部７１と室内ユニット制御部７２が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部７１および／又は室内ユニット制御部７２に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

コントローラ７は、空気調和装置１の冷媒回路１０中を流れる流体が触れる箇所の最高温度が、例えば、１００℃以下となるように、冷媒回路１０の構成要素を制御することが好ましい。このような制御としては、例えば、圧縮機１１の駆動周波数が所定値以上にならないようにする制御や、圧縮機１１から吐出される冷媒の温度が所定温度以上にならないようにする制御や、圧縮機１１から吐出される冷媒の圧力が所定圧力以上にならないようにする制御等が挙げられる。ここで、圧縮機１１から吐出される冷媒の温度が所定温度以上にならないようにする制御等は、圧縮機１１の駆動周波数を下げること、および／または、膨張弁９の弁開度を上げることにより実現してもよい。これらの制御により、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の分解を抑制することで、腐食を効果的に抑制させることが可能になる。

（１−４）リモコン７０
リモコン７０は、空調対象空間である室内または空調対象空間を含む建物の特定の空間に配置されており、空気調和装置１の運転制御指令や運転状態の監視を行うためにユーザ等により使用される。

リモコン７０は、ユーザ等により操作されることで情報の入力を受け付けるための操作ボタンやタッチパネル等の受付部７０ａと、各種情報を表示可能なディスプレイ７０ｂを備えている。リモコン７０は、室外ユニット制御部７１および室内ユニット制御部７２に対して通信線を介して接続されており、ユーザから受付部７０ａにおいて受け付けた情報をコントローラ７に供給することが可能となっている。また、コントローラ７から受信した情報を、ディスプレイ７０ｂにおいて出力することが可能になっている。

ユーザ等から受付部７０ａが受け付ける情報としては、特に限定されないが、冷房運転モードを実行させる指令、暖房運転モードを実行させる指令、運転を停止させる指令、設定温度の指定等の各種情報が挙げられる。ディスプレイ７０ｂに表示される情報としては、特に限定されないが、現在の運転モードの状態（冷房または暖房）、設定温度、各種の異常が生じていることを示す情報等が挙げられる。

（２）圧縮機１１の構造
圧縮機１１としては、例えば、図３に示すような、スクロール圧縮機を用いることができる。

この圧縮機１１は、ケーシング２０と、スクロール圧縮機構２１と、駆動モータ２４と、クランクシャフト２５と、下部軸受２６と、バランスウェイト３０と、を備えている。

ケーシング２０は、上下が開口した略円筒状の円筒部材２０ａと、円筒部材２０ａの上端および下端にそれぞれ設けられた上蓋２０ｂおよび下蓋２０ｃとを有する。円筒部材２０ａと、上蓋２０ｂおよび下蓋２０ｃとは、気密を保つように溶接により固定される。ケーシング２０には、スクロール圧縮機構２１、駆動モータ２４、クランクシャフト２５、および下部軸受２６を含む圧縮機１１の構成機器が収容される。また、ケーシング２０の下部には油溜まり空間Ｓｏが形成される。油溜まり空間Ｓｏには、スクロール圧縮機構２１等を潤滑するための冷凍機油Ｏが溜められる。ケーシング２０の上部には、冷媒回路１０の冷凍サイクルにおける低圧ガス冷媒を吸入し、スクロール圧縮機構２１にガス冷媒を供給する吸入配管４ｅが、上蓋２０ｂを貫通して設けられる。吸入配管４ｅの下端は、スクロール圧縮機構２１の固定スクロール２２に接続される。吸入配管４ｅは、後述するスクロール圧縮機構２１の圧縮室Ｓｃと連通する。ケーシング２０の円筒部材２０ａの中間部には、ケーシング２０外に吐出される冷媒が通過する吐出配管４ｄが設けられる。吐出配管４ｄは、ケーシング２０の内部の吐出配管４ｄの端部が、スクロール圧縮機構２１のハウジング２７の下方に形成された高圧空間Ｓｈに突き出すように配置される。吐出配管４ｄには、スクロール圧縮機構２１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧冷媒が流れる。

スクロール圧縮機構２１は、主に、ハウジング２７と、ハウジング２７の上方に配置される固定スクロール２２と、固定スクロール２２と組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する可動スクロール２３と、を有する。

固定スクロール２２は、平板状の固定側鏡板２２ａと、固定側鏡板２２ａの前面から突出する渦巻状の固定側ラップ２２ｂと、固定側ラップ２２ｂを囲む外縁部２２ｃとを有する。固定側鏡板２２ａの中央部には、スクロール圧縮機構２１の圧縮室Ｓｃに連通する非円形形状の吐出口２２ｄが、固定側鏡板２２ａを厚さ方向に貫通して形成される。圧縮室Ｓｃで圧縮された冷媒は、吐出口２２ｄから吐出され、固定スクロール２２およびハウジング２７に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。

可動スクロール２３は、平板状の可動側鏡板２３ａと、可動側鏡板２３ａの前面から突出する渦巻状の可動側ラップ２３ｂと、可動側鏡板２３ａの背面から突出する、円筒状に形成されたボス部２３ｃとを有する。固定スクロール２２の固定側ラップ２２ｂと、可動スクロール２３の可動側ラップ２３ｂとは、固定側鏡板２２ａの下面と可動側鏡板２３ａの上面とが対向する状態で組み合わされる。隣接する固定側ラップ２２ｂと可動側ラップ２３ｂとの間には、圧縮室Ｓｃが形成される。可動スクロール２３が後述するように固定スクロール２２に対して公転することで、圧縮室Ｓｃの体積が周期的に変化し、スクロール圧縮機構２１において、冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる。ボス部２３ｃは、上端の塞がれた円筒状部分である。ボス部２３ｃの中空部に、後述するクランクシャフト２５の偏心部２５ｂが挿入されることで、可動スクロール２３とクランクシャフト２５とが連結される。ボス部２３ｃは、可動スクロール２３とハウジング２７との間に形成される偏心部空間２８に配置される。偏心部空間２８は、後述するクランクシャフト２５の給油経路３９等を介して高圧空間Ｓｈと連通しており、偏心部空間２８には高い圧力が作用する。この圧力により、偏心部空間２８内の可動側鏡板２３ａの下面は、固定スクロール２２に向かって上方に押される。この力により、可動スクロール２３は、固定スクロール２２に密着する。可動スクロール２３は、「オルダムリング空間Ｓｒ」に配置されたオルダムリング２９を介してハウジング２７に支持される。オルダムリング２９は、可動スクロール２３の自転を防止し、公転させる部材である。オルダムリング２９を用いることで、クランクシャフト２５が回転すると、ボス部２３ｃにおいてクランクシャフト２５と連結された可動スクロール２３が、固定スクロール２２に対して自転することなく公転し、圧縮室Ｓｃ内の冷媒が圧縮される。

ハウジング２７は、円筒部材２０ａの内側に圧入され、その外周面において周方向の全体に亘って円筒部材２０ａに固定されている。また、ハウジング２７と固定スクロール２２とは、ハウジング２７の上端面が、固定スクロール２２の外縁部２２ｃの下面と密着するように、図示しないボルト等により固定されている。ハウジング２７には、上面中央部に凹むように配置される凹部２７ａと、凹部２７ａの下方に配置される上部軸受部２７ｂとが形成される。凹部２７ａは、可動スクロール２３のボス部２３ｃが配置される偏心部空間２８の側面を囲む。上部軸受部２７ｂには、クランクシャフト２５の主軸２５ａを軸支する円筒形状の金属部材である上部軸受３５が配置される。上部軸受３５は、上部軸受３５に挿入された主軸２５ａを回転自在に支持する。また、ハウジング２７には、オルダムリング２９が配置されるオルダムリング空間Ｓｒが形成される。

駆動モータ２４は、円筒部材２０ａの内壁面に固定された環状のステータ３３と、ステータ３３の内側に、僅かな隙間（エアギャップ通路）を空けて回転自在に収容されたロータ３２とを有する。ステータ３３は、コイルを有して構成されている。ロータ３２は、円筒部材２０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置されたクランクシャフト２５を介して可動スクロール２３と連結される。ロータ３２が回転することで、可動スクロール２３は、固定スクロール２２に対して公転する。

クランクシャフト２５は、駆動モータ２４の駆動力を可動スクロール２３に伝達する。クランクシャフト２５は、円筒部材２０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置され、駆動モータ２４のロータ３２と、スクロール圧縮機構２１の可動スクロール２３とを連結する。クランクシャフト２５は、円筒部材２０ａの軸心と中心軸が一致する主軸２５ａと、円筒部材２０ａの軸心に対して偏心した偏心部２５ｂとを有する。偏心部２５ｂは、前述のように可動スクロール２３のボス部２３ｃに挿入される。なお、偏心部２５ｂの径方向外側には、偏心部２５ｂを軸支する円筒形状の金属部材であるピン軸受３１が設けられている。主軸２５ａは、ピン軸受３１、ハウジング２７の上部軸受部２７ｂの上部軸受３５、および、後述する下部軸受２６により、回転自在に支持される。主軸２５ａは、上部軸受３５と下部軸受２６との間で、駆動モータ２４のロータ３２に連結される。クランクシャフト２５の内部には、スクロール圧縮機構２１等に冷凍機油Ｏを供給するための給油経路３９が形成される。主軸２５ａの下端は、ケーシング２０の下部に形成された油溜まり空間Ｓｏ内に位置し、油溜まり空間Ｓｏの冷凍機油Ｏは、給油経路３９を通じてスクロール圧縮機構２１等に供給される。

バランスウェイト３０は、クランクシャフト２５とは別部材であって環状を呈し、主軸２５ａに嵌め込まれている。バランスウェイト３０は、円筒形状部分３０ａと、円筒形状部分３０ａの周方向の一部に形成された偏心部分３０ｂと、を有する。円筒形状部分３０ａの重心はクランクシャフト２５の軸心上にあり、軸方向視において円形状を呈している。偏心部分３０ｂは、重心がクランクシャフト２５の軸心から偏心しており、具体的には、クランクシャフト２５の軸心から所定方向へと偏心している。これにより、バランスウェイト３０全体の重心も、クランクシャフト２５の軸心から所定方向へと偏心している。上述の通り、可動スクロール２３は、その中心近傍がクランクシャフト２５の偏心部２５ｂによって摺動自在に支持される。これにより、可動スクロール２３も、偏心部２５ｂと同じ方向に偏心している。以上の構造により、所定方向を偏心部２５ｂの偏心方向とは反対へと向けて、バランスウェイト３０を主軸２５ａに配設することで、可動スクロール２３とバランスをとることができるため、クランクシャフト２５の振れが防止される。

下部軸受２６は、駆動モータ２４の下方に配置される。下部軸受２６は、円筒部材２０ａの内側下方において固定される。下部軸受２６は、クランクシャフト２５の下端側の軸受を構成し、クランクシャフト２５の主軸２５ａを回転自在に支持する円筒形状の金属部材である。

次に、圧縮機１１の動作について説明する。

駆動モータ２４が起動すると、ロータ３２がステータ３３に対して回転し、ロータ３２と固定されたクランクシャフト２５が回転する。クランクシャフト２５が回転すると、クランクシャフト２５に連結された可動スクロール２３が固定スクロール２２に対して公転する。そして、冷凍サイクルにおける低圧のガス冷媒が、吸入配管４ｅを通って、圧縮室Ｓｃの周縁側から、圧縮室Ｓｃに吸引される。可動スクロール２３が公転するのに従い、吸入配管４ｅと圧縮室Ｓｃとは連通しなくなる。そして、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って、圧縮室Ｓｃの圧力が上昇し始める。

圧縮室Ｓｃ内の冷媒は、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って圧縮され、最終的に高圧のガス冷媒となる。高圧のガス冷媒は、固定側鏡板２２ａの中心付近に位置する吐出口２２ｄから吐出される。その後、高圧のガス冷媒は、固定スクロール２２およびハウジング２７に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。高圧空間Ｓｈに流入した、スクロール圧縮機構２１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧のガス冷媒は、吐出配管４ｄから吐出される。

以上の圧縮機１１のうち、特に、ピン軸受３１、上部軸受３５、下部軸受２６、バランスウェイト３０、可動スクロール２３、固定スクロール２２、オルダムリング２９、および、クランクシャフト２５の少なくともいずれか１つは、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属で構成されており、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の金属で構成されていることが好ましい。

特に、バランスウェイト３０は、密度や比重が大きいため大きさを小さく形成することができ、加工性が良く、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制できるという観点から、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の銅合金で構成されていることが好ましく、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下であり錫またはアルミニウムを０．２ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下含む銅合金で構成されていることがより好ましい。なお、バランスウェイト３０を銅合金とは別の金属で構成する場合には、ＳＵＳ３０４等のステンレス鋼とすることが好ましい。

また、ピン軸受３１、上部軸受３５、下部軸受２６については、低摩擦性であり、低摩耗性であり、加工性が良く、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制できるという観点から、カーボン、ポリイミド樹脂、および、ポリアミドイミド樹脂のいずれかによって構成されていることが好ましい。

（３）膨張弁９の構造
膨張弁９としては、例えば、図４に示すような、ニードル９３ｂを有する弁体９３を用いた電子膨張弁を用いることができる。

この膨張弁９は、コイル９１、ロータ９２、弁体９３、ケーシング９４、弁座部材９５等を主として有している。

コイル９１は、弁体９３の長手方向を軸方向とした場合の周方向に設けられている。

ロータ９２は、コイル９１によって回転駆動される。ロータ９２は、回転することで、ねじ軸方向に移動する。

弁体９３は、シャフト９３ａとニードル９３ｂにより構成されている。シャフト９３ａは円筒形状で上下に延びており、一端がロータ９２に対して同軸状となるように取り付けられており、ロータ９２と共に軸方向に移動する。ニードル９３ｂは、シャフト９３ａの下端において下方を向いた円錐状に設けられている。ニードル９３ｂは、後述の弁体側空間９６内に突出している。

ケーシング９４は、コイル９１、ロータ９２、弁体９３のうちのシャフト９３ａ等を内部に収容している。

弁座部材９５は、ケーシング９４の下方に設けられている。弁座部材９５は、第１連結部９７、第２連結部９８と、第１連結部９７と第２連結部９８とを連通させるための弁体側空間９６と、弁体側空間９６と第１連結部９７との間に設けられた弁座９９と、を有している。弁座９９は、弁体９３のニードル９３ｂを径方向外側の下方から対向するように、漏斗状に形成されている。

このようにして、第１連結部９７または第２連結部９８から流入した高圧液冷媒は、ニードル９３ｂと弁座９９との隙間を通過することによって減圧される。なお、その際における減圧の度合いは、ロータ９２の回転によって弁体９３を進退させて、ニードル９３ｂと弁座９９との隙間の大きさを変更することによって調整される。

上記ニードル９３ｂを有する弁体９３は、耐エロージョン性および耐コロージョン性が良好であり、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制できるという観点から、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の銅合金で構成することができ、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の銅合金で構成されていることが好ましく、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下であり錫またはアルミニウムを０．２ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下含む銅合金で構成されていることがより好ましい。なお、ニードル９３ｂを有する弁体９３を銅合金とは別の金属で構成する場合には、ＳＵＳ３０４等のステンレス鋼とすることが好ましい。

（４）四路切換弁１２の構造
四路切換弁１２は、図５に示すように、四路切換弁本体５０と、接続状態を切り換えるためのパイロット電磁弁６０と、高圧引用管６４ａ、低圧引用管６１ａ、第１パイロット管６２ａ、第２パイロット管６３ａと、を有している。なお、図中の、「ＬＰ」は圧縮機１１に吸入される冷媒の圧力を示しており、「ＨＰ」とは圧縮機１１から吐出された冷媒の圧力を示している。

四路切換弁本体５０は、第１接続ポート５１、第２接続ポート５２、第３接続ポート５３、および、第４接続ポート５４の４つの接続ポートと、弁体５７と、第１室５５と、第２室５６と、第１連通部５５ａと、第２連通部５６ａと、高圧引用部５４ａと、低圧引用部５１ａと、を有している。

四路切換弁本体５０の第４接続ポート５４には、圧縮機１１の吐出側から延びる吐出配管４ｄが接続されている。四路切換弁本体５０の第１接続ポート５１には、低圧レシーバ１４から延びた第１配管４ａが接続されている。四路切換弁本体５０の第２接続ポート５２には、ガス側閉鎖弁１６から延びた第２配管４ｂが接続されている。四路切換弁本体５０の第３接続ポート５３には、室外熱交換器１３のガス側端部から延びた第３配管４ｃが接続されている
四路切換弁本体５０は、第１接続状態では、第４接続ポート５４と第３接続ポート５３とが連通し、第２接続ポート５２と第１接続ポート５１とが連通するように、弁体５７が第１位置に位置する。これにより、第１接続状態では、圧縮機１１の吐出側から吐出された冷媒は、吐出配管４ｄ、第４接続ポート５４、第３接続ポート５３、第３配管４ｃを順に流れて室外熱交換器１３のガス側端部に供給される。また、第１接続状態では、ガス冷媒連絡配管５からガス側閉鎖弁１６を介して第２配管４ｂに送られた冷媒は、第２接続ポート５２、第１接続ポート５１、第１配管４ａ、低圧レシーバ１４、吸入配管４ｅを流れて、圧縮機１１の吸入側に送られる。

四路切換弁本体５０は、第２接続状態では、第４接続ポート５４と第２接続ポート５２とが連通し、第３接続ポート５３と第１接続ポート５１とが連通するように、弁体５７が第２位置に位置する。これにより、第２接続状態では、圧縮機１１の吐出側から吐出された冷媒は、吐出配管４ｄ、第４接続ポート５４、第２接続ポート５２、第２配管４ｂを順に流れて、ガス側閉鎖弁１６を介してガス冷媒連絡配管５に送られる。また、第２接続状態では、室外熱交換器１３のガス側端部を通過した冷媒は、第３配管４ｃ、第３接続ポート５３、第１接続ポート５１、第１配管４ａ、低圧レシーバ１４、吸入配管４ｅを流れて、圧縮機１１の吸入側に送られる。

弁体５７は、四路切換弁本体５０の内部において、第１室５５と第２室５６に挟まれるように位置している。また、弁体５７は、第１接続ポート５１側の空間と、第４接続ポート５４側の空間と、を区切るように設けられている。弁体５７は、第１室５５と第２室５６に作用する圧力に応じてスライド移動する。具体的には、第１室５５に低圧が作用し、第２室５６に高圧が作用する状態では、弁体５７は、第１室５５を小さくして第２室５６を大きくするようにスライド移動することで、第４接続ポート５４と第３接続ポート５３とが連通ししており第２接続ポート５２と第１接続ポート５１とが連通した状態となる。また、第１室５５に高圧が作用し、第２室５６に低圧が作用する状態では、弁体５７は、第１室５５を大きくして第２室５６を小さくするようにスライド移動することで、第４接続ポート５４と第２接続ポート５２とが連通しており第３接続ポート５３と第１接続ポート５１とが連通した状態となる。

第１室５５には、第１連通部５５ａが設けられている。第１連通部５５ａには、パイロット電磁弁６０から延びるキャピラリーチューブである第１パイロット管６２ａが接続されている。これにより、第１パイロット管６２ａの冷媒圧力が、第１室５５に作用する。

第２室５６には、第２連通部５６ａが設けられている。第２連通部５６ａには、パイロット電磁弁６０から延びるキャピラリーチューブである第２パイロット管６３ａが接続されている。これにより、第２パイロット管６３ａの冷媒圧力が、第２室５６に作用する。

高圧引用部５４ａは、四路切換弁本体５０の内部空間のうち、第１室５５と第２室５６以外の空間であって、弁体５７により区切られることで第４接続ポート５４が位置している空間に設けられている。高圧引用部５４ａは、パイロット電磁弁６０から延びるキャピラリーチューブである高圧引用管６４ａが接続されている。これにより、第４接続ポート５４を通過する高圧冷媒の圧力をパイロット電磁弁６０に導くことが可能となっている。

低圧引用部５１ａは、第１接続ポート５１に設けられている。低圧引用部５１ａは、パイロット電磁弁６０から延びるキャピラリーチューブである低圧引用管６１ａが接続されている。これにより、第１接続ポート５１を通過する低圧冷媒の圧力をパイロット電磁弁６０に導くことが可能となっている。

パイロット電磁弁６０は、高圧引用ポート６４、低圧引用ポート６１、第１作用ポート６２、および、第２作用ポート６３の４つのポート等を有している。

高圧引用ポート６４は、高圧引用管６４ａを介して、高圧引用部５４ａに接続されている。低圧引用ポート６１は、低圧引用管６１ａを介して、低圧引用部５１ａに接続されている。第１作用ポート６２は、第１パイロット管６２ａを介して、第１連通部５５ａに接続されている。第２作用ポート６３は、第２パイロット管６３ａを介して、第２連通部５６ａに接続されている。

コントローラ７は、パイロット電磁弁６０が有する図示しない励磁コイルに磁界を生じさせ、弁部分を、スプリング等から受ける力に逆らうように移動させることで、高圧引用ポート６４で引用した冷媒圧力を第２作用ポート６３に作用させつつ、低圧引用ポート６１で引用した冷媒圧力を第１作用ポート６２に作用させる第１接続状態と、電圧が印加されないことで、高圧引用ポート６４で引用した冷媒圧力を第１作用ポート６２に作用させつつ、低圧引用ポート６１で引用した冷媒圧力を第２作用ポート６３に作用させる第２接続状態と、を切り換える。

上記四路切換弁１２の四路切換弁本体５０が有する弁体５７は、滑り性が良好であると共に、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制でき、腐食に伴う強度の低下も抑制できる観点から、ナイロン６６以外の樹脂で構成されていることが好ましく、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、および、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）からなる群から選択される少なくとも１種を含む樹脂で構成されることがより好ましい。

なお、四路切換弁１２の弁体５７以外の構成部品については、例えば、冷媒が触れる表面について亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の銅合金等の保護膜が形成されたものとすることができる。

（５）室外熱交換器１３および室内熱交換器１８の構造
室外熱交換器１３および室内熱交換器１８は、いずれも、図６に示すように、複数の伝熱管４１に対して、複数の伝熱フィン４２が貫通固定されて構成されている。

このような伝熱管４１は、熱伝達性が良好であり、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制できるという観点から、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の銅合金で構成することができ、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の銅合金で構成することが好ましく、銅の割合が実質的に１００％であるものを用いてもよい。

なお、上述の液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５についても、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制できるという観点から、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の銅合金で構成することができ、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の銅合金で構成することが好ましく、銅の割合が実質的に１００％であるものを用いてもよい。

（６）フレア接続部８の構造
冷媒回路１０は、複数本の冷媒配管が互いに接続されることで構成されており、これらの配管の接続部は、図７に示すように、フレアナット８３、継手本体８４および図示しないＯリング等を含むフレア接続部８により構成されている。

ここでは、冷媒回路１０の一部を構成する第１冷媒配管８１と第２冷媒配管８２が接続される場合を例に挙げて説明する。

第１冷媒配管８１の端部は、端部に向かうほど拡径されたフレア部分８１ａを有している。フレアナット８３は、フレア部分８１ａを有する第１冷媒配管８１ａ側に設けられる。

第２冷媒配管８２の端部は、継手本体８４に固定されている。継手本体８４は、フレアナット８３の内周に設けられている螺子溝に対応する螺子溝を外周部に有する筒状部材であり、フレア部分８１ａに対向する部分においてフレア部分８１ａに対応した形状を有している。

以上の構成において、第１冷媒配管８１と第２冷媒配管８２とは、フレアナット８３が継手本体８４に対して螺合されることで連結される。

上述のフレアナット８３は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒またはその分解物による腐食を良好に抑制できるという観点から、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の銅合金とすることができ、亜鉛の割合が５ｗｔ％以下の銅合金であることが好ましい。

（７）実施形態の特徴
従来のＲ４１０Ａ等の冷媒が用いられた冷媒サイクル装置の冷媒回路においては、例えば、圧縮機のバランスウェイトとしてＪＩＳ Ｃ３６０４等の亜鉛が３０％程度も配合された黄銅が用いられており、膨張弁のニードルとしても亜鉛が３０％程度も配合された黄銅が用いられている。また、当該従来の冷媒回路では、圧縮機の軸受としては、青銅の裏金にＰＴＦＥの耐摩耗膜が形成されたものが用いられており、四路切換弁の弁体としては、ナイロン６６が用いられている。

ところが、発明者等は、これらの部品をＣＦ_３Ｉを含む冷媒と共に１７５℃程度の環境下で２週間さらすと、Ｒ４１０Ａと共に同じ条件下に曝した場合には腐食が確認されない部品であったにもかかわらず、腐食が顕著に生じてしまうことを確認した。具体的には、黄銅については、金属光沢を失う程に腐食が進行していた。青銅についても、茶色への変色が確認された。また、ナイロン６６については、茶色に変色し、もろく変化した。さらに、これらの部品の腐食は、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に冷凍機油を混合し更に酸捕捉剤等の添加剤を入れるだけでは、十分な腐食の抑制ができないことも確認された。これに対して、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒と共にＰＥＴ、ＰＢＴ、ＰＴＦＥを１７５℃程度の環境下で２週間さらした場合には、ナイロン６６の場合に見られた腐食は確認されなかった。

以上において、本実施形態の空気調和装置１では、上述の通り、亜鉛の割合が１０％以下に抑えられた金属に置き換えられ、ナイロン６６以外の樹脂に置き換えられている。これにより、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒を作動冷媒として用いた場合に、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒に起因して生じる部品の腐食を抑制することが可能となっている。

なお、アルミニウムまたはアルミニウム合金については、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒の存在下において１７５℃程度の高温に曝されると、溶解してしまうことが確認されたが、１００℃以下の低温環境下では、溶解が抑制されることも確認された。したがって、上述のように、コントローラ７によって冷媒回路１０中を流れる流体が触れる箇所の最高温度が１００℃以下となるように制御される空気調和装置１においては、部品として求められる条件も加味して、アルミニウムまたはアルミニウム合金を用いることができる。

（８）変形例
（８−１）変形例Ａ
上記実施形態では、冷媒回路１０の部材について、部品の全体を耐腐食材料で構成する場合について説明した。これに対して、これらの部品は、当該部品において求められる条件を満たす限り、上述した耐腐食材料をメッキする等により保護層として設け、部品の保護層以外の部分を耐腐食材料以外の材料で構成してもよい。

以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

１ 空気調和装置（冷媒サイクル装置）
５ ガス冷媒連絡配管（冷媒配管、部品）
６ 液冷媒連絡配管（冷媒配管、部品）
７ 制御部
９ 膨張弁
１０ 冷媒回路
１１ 圧縮機
１２ 四路切換弁
１３ 室外熱交換器
１８ 室内熱交換器
２６ 下部軸受（軸受、部品）
３０ バランスウェイト（部品）
３１ ピン軸受（軸受、部品）
３５ 上部軸受（軸受、部品）
４１ 伝熱管（部品）
５７ 弁体（部品）
８１ 第１冷媒配管（冷媒配管、部品）
８２ 第２冷媒配管（冷媒配管、部品）
８３ フレアナット（部品）
９３ 弁体（部品）
９３ｂ ニードル（部品）

特開２０１７−１４９９４３号公報

Claims (10)

1. 圧縮機（１１）と膨張弁（９）と熱交換器（１３、１８）が接続されて構成されており、ＣＦ_３Ｉを含む冷媒が循環する冷媒回路（１０）を有する冷媒サイクル装置（１）であって、
   前記冷媒回路は、前記冷媒に触れる部品（５、６、２６、３０、３１、３５、４１、５７、８１、８２、８３、９３ｂ）を有し、
   前記部品は、少なくとも前記冷媒に触れる表面が、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属、ナイロン６６以外の樹脂、および、カーボンからなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含む耐腐食材料で構成されている、
   冷媒サイクル装置。
2. 前記部品は、前記圧縮機が有するバランスウェイト（３０）、前記膨張弁が有するニードル（９３ｂ）、前記熱交換器が有する伝熱管（４１）、冷媒配管（６、７、８１、８２）、および、前記冷媒配管を接続するフレアナット（８３）の少なくともいずれかであり、
   前記耐腐食材料は、亜鉛の割合が１０ｗｔ％以下の金属である、
   請求項１に記載の冷媒サイクル装置。
3. 前記部品は、前記圧縮機（１１）が有するバランスウェイト（３０）であり、
   前記耐腐食材料は、錫またはアルミニウムを０．２ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下含む銅合金であるか、または、ステンレス鋼である、
   請求項２に記載の冷媒サイクル装置。
4. 前記部品は、前記膨張弁（９）が有するニードル（９３ｂ）であり、
   前記耐腐食材料は、錫またはアルミニウムを０．２ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下含む銅合金であるか、または、ステンレス鋼である、
   請求項２に記載の冷媒サイクル装置。
5. 前記部品は、前記圧縮機（１１）の軸受（３１、３５、２６）であり、
   前記耐腐食材料は、カーボン、ポリイミド樹脂、および、ポリアミドイミド樹脂のいずれかである、
   請求項１に記載の冷媒サイクル装置。
6. 前記冷媒回路は、四路切換弁（１２）を有しており、
   前記部品は、前記四路切換弁が有する弁体（５７）であり、
   前記耐腐食材料は、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＴＦＥ、および、ＰＰＳからなる群から選択される少なくとも１種を含む樹脂である、
   請求項１に記載の冷媒サイクル装置。
7. 前記冷媒回路の内部は、空気量が１０Ｔｏｒｒ以下であり、かつ、水分量が５００ｐｐｍ以下である、
   請求項１から６のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
8. 前記圧縮機から吐出される吐出冷媒の温度が１００℃以下となるように前記圧縮機を制御する制御部（７）をさらに備えた、
   請求項１から７のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
9. 冷凍機油として、エーテル油またはエステル油が用いられている、
   請求項１から８のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
10. 前記冷凍機油には、極圧剤、酸捕捉剤、および、酸化防止剤からなる群より選択される少なくとも１種以上が含まれている、
    請求項９に記載の冷媒サイクル装置。

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