JP2021014926A - 乾燥設備及び加熱量制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 被乾燥物の含水率を適切に制御できる乾燥設備及び加熱量制御方法を提供する。【解決手段】 乾燥設備１０は、汚泥を加熱して乾燥させる乾燥機１４と、乾燥機１４から排出される排ガス中の水分量を減湿水を用いて減少させるスクラバー１８とを有する。主制御装置２０は、汚泥に含まれる水分量である含水率の制御であり、減湿水の物理量を用いて算出される排ガスの凝縮熱流量に基づいて乾燥機１４での汚泥の実際蒸発水分量を算出し、算出した実際蒸発水分量に基づいて乾燥機１４における汚泥に対する加熱量を制御する。【選択図】 図１

Description

本発明は、乾燥設備及び加熱量制御方法に関する。

各種バイオマスや廃棄物、汚泥等の被乾燥物は、多量の水分を含有しているため、乾燥機を用いた加熱によって乾燥処理が実施される場合がある。乾燥機には、例えば、間接加熱型乾燥機がある。この乾燥機は、被乾燥物を収容するための中空ケーシングを備え、中空ケーシングには乾燥物を攪拌するための中空駆動軸及び中空攪拌羽根が設けられている。そして、間接加熱型乾燥機は、中空駆動軸及び中空攪拌羽根の中空部に蒸気等の加熱媒体が導入され、加熱媒体による間接的な加熱によって被乾燥物を乾燥させる。また、このような乾燥機には、乾燥機からの排ガスの排気路に排ガス中の水分量を減少（凝縮）させる減湿機が設けられているものがある。

ここで、特許文献１には、被乾燥物を蒸気により間接加熱して含有する水分を蒸発させる間接加熱型乾燥機と、乾燥機からの排ガスを凝縮するドレントラップ（減湿機）を備えたシステムが開示されている。このドレントラップの出口は、乾燥排ガスの凝縮水（ドレン）を収容するドレンポットと接続されており、ドレントラップとドレンポットとの間の経路には、ドレン流量センサが設けられている。そして、ドレン流量センサの測定結果は被乾燥物からの蒸発水分量とみなされて演算器に送信される。演算器は、蒸発水分量を制御要素の一つとして、乾燥機へ供給される蒸気圧力、すなわち被乾燥物に対する加熱量を制御する。

特開２０１２−１６３２５７号公報

ここで、乾燥排ガスを凝縮する減湿機を一例としてスクラバーとした場合、減湿機に供給される水（減湿水）と被乾燥物からの蒸発水とが混在して減湿機から排出される。そして減湿水が例えば９０m³/hであると、一般的に蒸発水分量は２〜３m³/hであるように、蒸発水分量は減湿機に供給される減湿水の数％程度であり、減湿水は蒸発水分量に対して大きい水量である。そして、減湿機からの排出流量を測定する流量センサは、減湿水の流量を基準に選定されるため、数十〜数百m³/hの流量を測定可能な流量センサが選択される。

すなわち、蒸発水分量の大きさは流量センサの測定誤差程度に相当し、流量センサで測定される蒸発水分量は流量センサの測定誤差の影響を受けやすいため、精度や安定性が十分ではなく正確に測定されない可能性がある。このため、流量センサの測定値に基づいて加熱量の制御を行ったとしても適切な制御とならず、その結果、被乾燥物の含水率を適切に制御できない可能性がある。

そこで、本発明は、被乾燥物の含水率を適切に制御できる乾燥設備及び加熱量制御方法を提供することを目的とする。

本発明の乾燥設備は、被乾燥物を加熱して乾燥させる乾燥機と、前記乾燥機から排出される排ガス中の水分量を液媒を用いて減少させる減湿機と、を有する乾燥設備であって、前記減湿機の通過前後における前記液媒の物理量又は前記排ガスの物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する演算手段と、前記演算手段によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する制御手段と、を備える。

本構成によれば、乾燥機での被乾燥物の蒸発水分量を、流量センサの測定値から直接算出することなく、減湿機の通過前後における液媒の物理量又は排ガスの物理量に基づいて算出する。これにより、算出される蒸発水分量は、流量センサの精度（百分率）と同等の正確性で算出される。そして、本構成は、算出した蒸発水分量に基づいて、乾燥機における被乾燥物に対する加熱量を制御するので、被乾燥物の含水率を適切に制御できる。

上記の乾燥設備において、前記演算手段は、前記液媒の物理量を用いて算出した前記減湿機における前記排ガスの凝縮熱流量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する。

本構成によれば、乾燥機での被乾燥物の蒸発水分量を、流量センサの測定値から直接算出することなく、減湿機における排ガスの凝縮熱流量に基づいて算出する。このため、算出される蒸発水分量は、流量センサの精度（百分率）と同等の正確性で算出される。また、減湿機に流入出する液媒の物理量は瞬時変動しにくいため、液媒の物理量は被乾燥物の蒸発水分量を算出するための変数として適している。すなわち、瞬時変動するような変数から算出される制御因子を用いて乾燥機の加熱量を制御しようとしても、制御値が収束せずに適切な制御が行いにくい。一方、瞬時変動しにくい変数から算出される制御因子を用いることで、制御値が収束しやすく適切な制御となる。従って、本構成は、瞬時変動しにくい変数から算出される排ガスの凝縮熱流量を被乾燥物に対する加熱量の制御因子とすることで、被乾燥物の含水率を適切に制御できる。

上記の乾燥設備において、前記演算手段は、少なくとも前記液媒の前記減湿機に対する入口温度の測定値と出口温度の測定値とに基づいて前記凝縮熱流量を算出してもよい。

本構成によれば、簡易に排ガスの凝縮熱流量を算出できる。

上記の乾燥設備において、前記演算手段は、前記排ガスの前記減湿機に対する入口流量の測定値、出口流量の測定値、及び出口温度の測定値に基づいて、前記蒸発水分量を算出する。

本構成によれば、簡易に蒸発水分量を算出できる。

また、本発明の乾燥設備は、内部に蒸気が導入される攪拌手段によって被乾燥物を攪拌しながら加熱して乾燥させる乾燥機を有する乾燥設備であって、前記蒸気の物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する演算手段と、前記演算手段によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する制御手段と、を備える。

本構成によれば、乾燥機での被乾燥物の蒸発水分量を、流量センサの測定値から直接算出することなく、攪拌手段を通過する蒸気の物理量に基づいて算出する。これにより、算出される蒸発水分量は、流量センサの精度（百分率）と同等の正確性で算出される。そして、本構成は、算出した蒸発水分量に基づいて、乾燥機における被乾燥物に対する加熱量を制御するので、被乾燥物の含水率を適切に制御できる。

上記の乾燥設備において、前記演算手段は、前記蒸気の流量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する。

本構成によれば、簡易に蒸発水分量を算出できる。

上記の乾燥設備において、前記乾燥機は、加熱媒体によって前記被乾燥物を乾燥させ、前記被乾燥物の排出口に堰板が設けられ、前記制御手段は、前記加熱量を相対的に大きく変化させる場合には前記堰板の高さを変化させ、前記加熱量を相対的に小さく変化させる場合には前記加熱媒体の物性値を変化させてもよい。

本構成によれば、被乾燥物が含有する水分量の変化に応じた加熱量の制御能力が向上する。

上記の乾燥設備において、前記制御手段は、前記被乾燥物を前記乾燥機に投入してから所定時間経過後に算出した前記蒸発水分量に基づいて、前記加熱量を制御してもよい。

乾燥機が被乾燥物を乾燥させるためには時間を要する。このため、本構成によれば、被乾燥物に対する加熱量をより適切に制御できる。

また、本発明の乾燥設備は、被乾燥物を加熱して乾燥させる乾燥機を備える乾燥設備であって、前記乾燥設備を流通する過程で熱が奪われることによって水分が凝縮する流体の物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する演算手段と、前記演算手段によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する制御手段と、を備える。

本発明の加熱量制御方法は、被乾燥物を加熱して乾燥させる乾燥機と、前記乾燥機から排出される排ガス中の水分量を液媒を用いて減少させる減湿機と、を有する乾燥設備の加熱量制御方法であって、前記液媒の物理量を用いて算出した前記減湿機における前記排ガスの凝縮熱流量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する第１工程と、前記第１工程によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する第２工程と、を有する。

本発明の加熱量制御方法は、内部に蒸気が導入される攪拌手段によって被乾燥物を攪拌しながら加熱して乾燥させる乾燥機を有する乾燥設備の加熱量制御方法であって、前記攪拌手段の通過前後における前記蒸気の物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する第１工程と、前記第１工程によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する第２工程と、を有する。

本発明は、被乾燥物の含水率を適切に制御できる。

第１実施形態の乾燥設備の概略構成図である。 第１実施形態の乾燥設備の加熱量制御に関する機能ブロック図である。 第１実施形態の堰板高さ又は蒸気圧力の算出の流れを示した模式図である。 第１実施形態の加熱量制御処理の流れを示したフローチャートである。 第２実施形態の乾燥設備の概略構成図である。 第２実施形態の乾燥設備の加熱量制御に関する機能ブロック図である。 第３実施形態の乾燥設備の概略構成図である。 第３実施形態の乾燥設備の加熱量制御に関する機能ブロック図である。 他の実施形態の乾燥設備の概略構成図である。

以下、本発明の実施形態の乾燥設備及び加熱量制御方法について、図面を参照しながら説明する。本発明の実施形態では、乾燥設備を流通する過程で熱が奪われることによって水分が凝縮する流体の物理量に基づいて、乾燥機での汚泥の蒸発水分量を算出し、算出した蒸発水分量に基づいて、乾燥機における汚泥に対する加熱量を制御する形態について説明する。なお、上記流体は、一例として、減湿機（一例としてスクラバー）を流通する減湿水、減湿機を流通する排ガス、及び攪拌手段の内部を流通する蒸気である。

（第１実施形態）
図１は、本実施形態の乾燥設備１０の概略構成図である。本実施形態の乾燥設備１０は、例えば、食品廃棄物処理設備や下水処理設備に設けられるものであり、被乾燥物として汚泥や各種バイオマスや食品廃棄物等、水分を含む廃棄物等を乾燥させる設備である。なお、本実施形態では、被乾燥物を一例として汚泥として説明する。

図１に示されるように、本実施形態の乾燥設備１０は、供給ポンプ１２、乾燥機１４、搬送装置１６、スクラバー１８、及び主制御装置２０を備える。

供給ポンプ１２は、被乾燥物である汚泥を乾燥機１４に供給するための装置である。供給ポンプ１２の出口には、汚泥を乾燥機１４に供給する汚泥供給路２２が設けられている。この汚泥供給路２２には、乾燥機１４へ供給される汚泥の投入量Ｆ０を測定する流量センサ２４及び汚泥の含水率Ｘ０を測定する含水率センサ２６が設けられている。

乾燥機１４は、汚泥を加熱して乾燥させる装置であり、汚泥を収容する中空ケーシング１４Ａ、中空ケーシング１４Ａ内の汚泥を攪拌する中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃが設けられている。

中空ケーシング１４Ａの一方には、汚泥投入口１４Ｄが設けられ、他方には乾燥後の汚泥（以下「乾燥汚泥」という。）の排出口１４Ｅ及び乾燥の過程で乾燥の過程で蒸発した水分を含む排ガスの排気口１４Ｆが設けられる。汚泥投入口１４Ｄには、汚泥供給路２２が連結され供給ポンプ１２から汚泥が乾燥機１４に供給される。また、排出口１４Ｅには、搬送装置１６が連結され、排出口１４Ｅから排出された乾燥汚泥は搬送装置１６によって搬送される。排気口１４Ｆには、排気路３６を介してスクラバー１８が連結され、排ガスはスクラバー１８へ送気される。

中空駆動軸１４Ｂは、中空ケーシング１４Ａの長手方向に沿って設けられており、モータ等の回転駆動装置（不図示）によって回転する。中空攪拌羽根１４Ｃは、中空駆動軸１４Ｂと中空部（詳細後述）が繋がった複数枚の扇型状の羽根であり、中空ケーシング１４Ａの内壁に接触することなく中空駆動軸１４Ｂの回転に応じて回転する。そして、汚泥投入口１４Ｄから乾燥機１４に投入された汚泥は、回転する中空攪拌羽根１４Ｃによって排出口１４Ｅに向かって移送される。

また、中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃの内部は中空（以下「中空部」という。）となっており、汚泥を乾燥させるための加熱媒体が導入される。本実施形態の加熱媒体は、一例として蒸気であるが、加熱媒体はこれに限られず、温水や加熱された油脂等でもよい。なお、中空駆動軸１４Ｂの端部には蒸気導入配管２８が接続され、この蒸気導入配管２８を介して加熱媒体である蒸気が中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃの中空部に導入される。

そして、中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃの中空部を満たした蒸気は、中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃに接触している汚泥を間接的に加熱し、汚泥に含まれる水分を蒸発させる。汚泥を加熱すると、汚泥の粘性が低下して汚泥からろ液が分離しやすくなると共に、汚泥の熱変性が起こって汚泥の保水力が低下するので、汚泥の含水率を効率良く低下させることができる。このように、乾燥機１４に投入された汚泥は、中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃを介して加熱媒体により加熱されながら、中空攪拌羽根１４Ｃにより圧搾、脱水されながら乾燥機１４の下流側に移送される。

ここで、蒸気導入配管２８には、蒸気圧力を制御する圧力制御弁３０が設けられており、乾燥設備１０は、蒸気圧力を制御することで汚泥に対する加熱量を制御する。圧力制御弁３０は、弁制御装置３１によって開度が制御されることで蒸気圧力を変化させる。また、弁制御装置３１は、蒸気導入配管２８に設けられた圧力センサ３２の測定値が入力され、蒸気圧力が主制御装置２０から送信された所定値となるように圧力制御弁３０をフィードバック制御する。

なお、本実施形態の乾燥設備１０は、加熱媒体である蒸気の物性値を変化させることで加熱量を制御すればよく、例えば、圧力制御弁３０の替わりに流量制御弁が蒸気導入配管２８に設けられてもよい。この形態の場合、乾燥設備１０は、蒸気流量を制御することで汚泥に対する加熱量を制御する。さらに、蒸気導入配管２８に圧力制御弁３０及び流量制御弁の両方が設けられ、蒸気圧力と蒸気流量とで汚泥に対する加熱量が制御されてもよい。

乾燥機１４の排出口１４Ｅの前方には、中空攪拌羽根１４Ｃにより移送された汚泥を堰き止めて滞留させる堰板１４Ｇが設けられる。堰板１４Ｇは、駆動装置であるモータ３４によってその高さ（以下「堰板高さ」という。）が制御され、堰板高さが高いほど乾燥機１４内の汚泥量が増加する。すなわち、堰板高さが高いほど、汚泥の滞留時間が長くなり、汚泥に対する加熱量が増加する。モータ３４は、モータ制御装置３５によってその回転数及び回転方向が制御される。一例として、堰板高さは百分率（％）で表され、１００％の場合は堰板１４Ｇが最も閉じた状態、すなわち堰板高さが最も高い状態であり、０％の場合は堰板１４Ｇが最も開いた状態、すなわち堰板高さが最も低い状態である。

本実施形態の堰板１４Ｇの形状は、一例として板状であるが、これに限られない。堰板１４Ｇの形状は、排出口１４Ｅから排出される汚泥を堰き止めて汚泥に対する加熱量を制御できる形状であれば、他の形状でもよい。

乾燥機１４の排気口１４Ｆから排出された排ガスは、上述のようにスクラバー１８を通過して大気中に放出、又は、再度乾燥機１４内へキャリアガスとして導入される。

スクラバー１８は、排ガス中の水分量を減少させる減湿機としての機能を有する。本実施形態のスクラバー１８は、一例として、液媒を排ガスに散布することにより排ガス中の水分量を減少させる。本実施形態の液媒は一例として冷水（以下「減湿水」という。）であるが、液媒はこれに限らず、アルコール等、水以外の他の液体でもよい。

減湿水は、給水路３８からスクラバー１８に供給され、スクラバー１８の上部から散布（散水）される。乾燥機１４から排出された排ガスは、スクラバー１８の下方から送気され、スクラバー１８内で散布される減湿水によって冷却されることで、排ガス中の水分が凝縮される。凝縮された水分は、散布された減湿水と共にスクラバー１８の下部に貯留し、排水路４０から排水される。一方、スクラバー１８を通過した排ガスは、スクラバー１８の上部に設けられたガス出口４２から脱臭装置（不図示）を介して大気中に放出される。又は、排ガスは、ガス出口４２から熱交換器（不図示）を介して加熱され、再度乾燥機１４内へキャリアガスとして導入される。

また、主制御装置２０は、乾燥設備１０全体の制御を司る。主制御装置２０は、例えば、コンピュータであるＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＡＭ（Random Access Memory）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、及びコンピュータ読み取り可能な記憶媒体等から構成されている。そして、各種機能を実現するための一連の処理は、一例として、プログラムの形式で記憶媒体等に記憶されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、各種機能が実現される。なお、プログラムは、ＲＯＭやその他の記憶媒体に予めインストールしておく形態や、コンピュータ読み取り可能な記憶媒体に記憶された状態で提供される形態、有線又は無線による通信手段を介して配信される形態等が適用されてもよい。

主制御装置２０は、例えば、乾燥機１４における汚泥に対する加熱量等を制御（以下「加熱量制御」という。）する。加熱量は、上述のように蒸気圧力や堰板高さによって制御される。このため、主制御装置２０は、蒸気圧力を制御するための制御信号を弁制御装置３１へ送信し、堰板高さを制御するための制御信号をモータ制御装置３５へ送信する。

なお、主制御装置２０は、加熱量制御を行うために、流量センサ２４及び含水率センサ２６による測定結果と共に、他のセンサによって測定された種々の物性値が入力される。以下に各センサの配置位置とセンサが測定する物性値について説明する。

スクラバー１８の給水路３８には減湿水流量Ｆ１を測定する流量センサ４４と減湿水温度Ｔ１を測定する温度センサ４６が設けられる。スクラバー１８の排水路４０には排水流量Ｆ２を測定する流量センサ４８と排水温度Ｔ２を測定する温度センサ５０が設けられる。排気路３６には、入口排ガス温度Ｔ３を測定する温度センサ５２が設けられる。スクラバー１８のガス出口４２には、出口排ガス温度Ｔ４を測定する温度センサ５４と出口排ガス流量Ｆ４を測定する流量センサ５６とが設けられる。

本実施形態の加熱量制御は、換言すると、乾燥汚泥に含まれる水分量（乾燥汚泥含水率）の制御であり、減湿水の物理量を用いて算出したスクラバー１８における排ガスの凝縮熱流量（以下「排ガス凝縮熱流量」という。）に基づいて乾燥機１４での汚泥の蒸発水分量を算出する。そして、加熱量制御は、算出した蒸発水分量に基づいて、乾燥機１４における汚泥に対する加熱量を制御する。排ガス凝縮熱流量とは、具体的には、スクラバー１８において排ガスを冷却することで、排ガス中の水分を凝縮させる熱流量（kJ/h）であり。また、算出した蒸発水分量は、以下の説明において実際蒸発水分量という。

このように本実施形態の加熱量制御によれば、乾燥機１４での汚泥の実際蒸発水分量を、流量センサの測定値から直接算出することなく、スクラバー１８における排ガスの凝縮熱流量に基づいて算出する。このため、算出される実際蒸発水分量は、流量センサの精度（百分率）と同等の正確性で算出される。また、スクラバー１８に流入出する減湿水の物理量は瞬時変動しにくいため、減湿水の物理量は汚泥の実際蒸発水分量を算出するための変数として適している。すなわち、瞬時変動するような変数から算出される制御因子を用いて乾燥機１４の加熱量を制御しようとしても、制御値が収束せずに適切な制御が行いにくい。一方、瞬時変動しにくい変数から算出される制御因子を用いることで、制御値が収束しやすく適切な制御となる。

従って、本実施形態の加熱量制御は、瞬時変動しにくい変数から算出される排ガスの凝縮熱流量を汚泥に対する加熱量の制御因子とすることで、汚泥の含水率を適切に制御できる。また、本実施形態の加熱量制御は、自動的な乾燥制御となるため、乾燥設備１０の運転に要する管理員の省力化を実現できる。さらに、本実施形態の加熱量制御は、適切な制御を行うことが可能となるので、乾燥汚泥の含水率が過度に少なくなる状態を避けることができ、乾燥汚泥からの発火防止等、安全性を向上できる。

図２は、本実施形態の加熱量制御に関する機能ブロック図である。図２に示される各機能は、一例として主制御装置２０が備えるコンピュータによって実行されるが、これに限らず、各機能は、主制御装置２０が備えるＡＳＩＣ（Application Specific Integrated Circuit）等の個別のハードウェアによって実行されてもよい。

主制御装置２０は、凝縮熱流量演算部６０、実際蒸発水分量演算部６２、目標蒸発水分量演算部６４、及び加熱量制御部６６を備える。

凝縮熱流量演算部６０は、排ガス凝縮熱流量を算出する。

本実施形態の凝縮熱流量演算部６０は、一例として下記（１）式に示すように、スクラバー１８へ供給される減湿水の熱流量（減湿水熱流量Ｑ１）及びスクラバー１８から排出される排水の熱流量（排水熱流量Ｑ２）、並びにスクラバー１８へ流入する排ガスの熱流量（入口排ガス熱流量Ｑ３）及びスクラバー１８から流出する排ガスの熱流量（出口排ガス熱流量Ｑ４）から排ガス凝縮熱流量を算出する。

排ガス凝縮熱流量＝排水熱流量Ｑ２＋出口排ガス熱流量Ｑ４−減湿水熱流量Ｑ１−入口排ガス熱流量Ｑ３ ・・・（１）

なお、減湿水熱流量Ｑ１、排水熱流量Ｑ２、入口排ガス熱流量Ｑ３、及び出口排ガス熱流量Ｑ４は、下記式によって算出される。

Ｑ１＝Ｈ１（減湿水温度Ｔ１の比エンタルピー[kJ/kg]）×Ｆ１（減湿水流量[kg/h]）
Ｑ２＝Ｈ２（排水温度Ｔ２の比エンタルピー[kJ/kg]）×Ｆ２（排水流量[kg/h]）
Ｑ３＝Ｈ３ｇ（入口排ガス温度Ｔ３の比エンタルピー[kJ/kg]）×Ｆ３ｇ（スクラバー１８の入口排ガス中のガス流量[kg/h]）
Ｑ４＝Ｈ４ｇ（出口排ガス温度Ｔ４の比エンタルピー[kJ/kg]）×Ｆ４ｇ（スクラバー１８の出口排ガス中のガス流量[kg/h]）

入口排ガス中ガス流量Ｆ３ｇ及び出口排ガス中ガス流量Ｆ４ｇは、各々、スクラバー１８へ流入出する排ガスのうち乾燥ガスの流量である。この乾燥ガスは、スクラバー１８によって凝集されないため、乾燥ガスの流量はスクラバー１８へ流入する前と流出後で変化しない。このため、入口排ガス中ガス流量Ｆ３ｇと出口排ガス中ガス流量Ｆ４ｇとは下記式のように同じである。
Ｆ３ｇ[kg/h]＝Ｆ４ｇ[kg/h]

また、出口排ガス中ガス流量Ｆ４ｇは、下記（２），（３）式による連立方程式によって算出される。なお、出口排ガス中水分流量Ｆ４ｗは、出口排ガス中の水分量が飽和水蒸気量と同じであると仮定している。
Ｆ４[kg/h]＝Ｆ４ｇ[kg/h]＋Ｆ４ｗ[kg/h] ・・・（２）
Ｆ４ｗ[kg/h]＝ｍ（出口排ガス温度Ｔ４の１００％絶対湿度[kg−H₂O/kg-dry gas]）×Ｆ４g[kg/h] ・・・（３）

このように、本実施形態の凝縮熱流量演算部６０は、単に減湿水熱流量Ｑ１と排水熱流量Ｑ２とから排ガス凝縮熱流量を算出するのではなく、入口排ガス熱流量Ｑ３と出口排ガス熱流量Ｑ４とを排ガス凝縮熱流量の算出に加味している。すなわち、本実施形態の凝縮熱流量演算部６０は、乾燥ガスの熱量（顕熱）を加味して排ガス凝縮熱流量を算出することになるので、より正確な排ガス凝縮熱流量を算出できる。

実際蒸発水分量演算部６２は、乾燥機１４による乾燥で汚泥から失われた水分量である実際蒸発水分量を算出する。実際蒸発水分量演算部６２は、具体的には、下記（４）式のように、排ガス凝縮熱流量から蒸気潜熱（凝縮潜熱）を除算することで実際蒸発水分量を算出する。
実際蒸発水分量[kg/h]＝排ガス凝縮熱流量[kJ/h]÷蒸気潜熱[kJ/kg] ・・・（４）

ここで、従来技術では、実際蒸発水分量を流量センサ４４，４８の測定値（減湿水流量Ｆ１、排水流量Ｆ２）の差分から直接的に取得することもできる。しかしながら、減湿水流量Ｆ１、排水流量Ｆ２は流量センサ４４，４８の測定誤差が大きく影響する可能性がある。例えば、９０m³/hの減湿水流量において実際蒸発水分量が２〜３m³/hの場合があり、このような場合には、流量センサ４４，４８の測定値の差分から取得した実際蒸発水分量は流量センサ４４，４８の測定誤差内となり、正確でない可能性がある。

一方で、本実施形態に係る乾燥設備１０は、スクラバー１８において熱交換される熱流量（排ガス凝縮熱流量）を算出し、この熱流量に基づいて実際蒸発水分量を算出する。ここで、排ガス凝縮熱流量は、減湿水の物理量として、少なくとも減湿水のスクラバー１８に対する入口温度の測定値（減湿水温度Ｔ１）と出口温度の測定値（排水温度Ｔ２）とに基づいて算出されればよい。この理由は、温度センサの測定値は一般的に測定誤差が小さく、またスクラバー１８に流入出する減湿水の温度は、瞬時変動しにくく、加熱量制御に用いる実際蒸発水分量の算出に適した物理量のためである。

なお、本実施形態では、排ガス凝縮熱流量の算出に流量センサ４４，４８の測定値も用いているため、算出される実際蒸発水分量にはこの測定誤差も含まれる。しかしながら、算出される排ガス凝縮熱流量は、流量センサ４４，４８の測定値に対して温度センサ４６，５０の測定値に基づく物理量（温度差と比熱）を乗算するものであり、その算出結果は流量センサ４４，４８の測定誤差に対して十分大きい。このため、算出される実際蒸発水分量にとって、流量センサ４４，４８の測定誤差の影響は十分に小さくなり、流量センサ４４，４８の測定値を用いることがより正確な排ガス凝縮熱流量の算出に寄与する。

ここで凝縮熱流量演算部６０は、上述のように、減湿水の物理量として、少なくとも減湿水温度Ｔ１と排水温度Ｔ２とに基づいて排ガス凝縮熱流量を算出すればよい。これにより、凝縮熱流量演算部６０は、簡易に排ガス凝縮熱流量を算出できる。なお、減湿水温度Ｔ１と排水温度Ｔ２のみを排ガス凝縮熱流量の算出に用いる場合は、他の値を定数とする。

そして、減湿水温度Ｔ１と排水温度Ｔ２と共に他の測定値を用い排ガス凝縮熱流量を算出するパターンは、上記説明のパターンを含んで下記のように複数パターンある。何れのパターンを用いるかは、各種センサの有無に応じて適宜選択される。

パターン１：Ｔ１及びＴ２は測定値、その他の値は定数
パターン２：Ｔ１、Ｔ２、Ｆ１、及びＦ２は測定値、その他の値は定数
パターン３：Ｔ１、Ｔ２、Ｆ１、Ｆ２、Ｔ３、及びＴ４は測定値、その他の値は定数
パターン４：Ｔ１、Ｔ２、Ｆ１、Ｆ２、Ｔ３、Ｔ４、及びＦ４は測定値、定数なし

目標蒸発水分量演算部６４は、乾燥機１４において汚泥から蒸発させたい水分量（以下「目標蒸発水分量」という。）を算出する。本実施形態の目標蒸発水分量演算部６４は、例えば、汚泥投入量Ｆ０と汚泥含水率Ｘ０とから汚泥の水分量である水分投入量[kg/h]を算出し、この水分投入量のうち蒸発させたい割合である目標水分[％]を乗算することで目標蒸発水分量[kg/h]を算出する。

なお、乾燥機１４に投入される汚泥の量には多少の時間変化があるため、目標蒸発水分量を算出するために用いられる汚泥投入量Ｆ０と汚泥含水率Ｘ０とは、瞬間値が用いられるのではなく、一例として、所定時間（例えば１０分間）の平均値が用いられる。

また、汚泥含水率の変動を安定させるために、汚泥を受け入れるホッパーを汚泥の含水率の違いによって振り分けてもよい。すなわち、高含水率の汚泥と低含水率の汚泥とを各々異なるホッパーを介して乾燥機１４へ投入する。そして、高含水率の汚泥の供給量と低含水率の汚泥の供給量を調整して汚泥の含水率が所定値となるように乾燥機１４に投入する。これにより、乾燥機１４に投入される汚泥の含水率がより安定化される。

加熱量制御部６６は、乾燥機１４における汚泥に対する加熱量を制御する。本実施形態の加熱量制御部６６は、上述のように、堰板高さや蒸気圧力を制御することで汚泥に対する加熱量を制御する。このため、加熱量制御部６６は、蒸気圧力や堰板高さを示す制御信号を弁制御装置３１やモータ制御装置３５へ送信する。

より具体的には、本実施形態の加熱量制御部６６は、実際蒸発水分量と目標蒸発水分量との差（以下「蒸発水分量差」という。）に基づいて加熱量を制御する。すなわち、実際蒸発水分量が目標蒸発水分量よりも大きい場合、加熱量制御部６６は、加熱量が小さくなるように制御する。一方、実際蒸発水分量が目標蒸発水分量よりも小さい場合、加熱量制御部６６は、加熱量が大きくなるように制御する。

ここで、堰板高さの制御は、堰板１４Ｇが乾燥機１４内の汚泥を堰き止めるものであるため、汚泥に対する加熱量を大きく変化させることに適しているものの、加熱量を微調整することには不向きである。一方、蒸気圧力の制御は、汚泥に対する加熱量を微調整することに適しているものの、蒸気圧力の制御範囲には限界があるため加熱量を大きく変化させることには不向きである。

そこで、本実施形態の加熱量制御部６６は、加熱量を相対的に大きく変化させる場合には堰板高さを変化させ、加熱量を相対的に小さく変化させる場合には蒸気圧力を変化させる。これにより、乾燥設備１０は、汚泥が含有する水分量の変化に応じた加熱量の制御能力が向上する。

なお、本実施形態の加熱量制御部６６は、一例として、予め定められた制御関数に基づいて、堰板高さ又は蒸気圧力を制御する。この制御関数には、目標蒸発水分量が変数として入力され、目標蒸発水分量に応じた堰板高さ又は蒸気圧力を示す値が出力される。制御関数は、一例として、堰板高さを制御する場合と蒸気圧力を制御する場合とで異なる関数とされる。

図３は、本実施形態の加熱量制御による堰板高さ又は蒸気圧力の算出の流れを示した模式図である。図３に示される目標水分は、乾燥設備１０の管理員等によって入力される。また、流量センサ２４で測定された汚泥投入量Ｆ０と含水率センサ２６で測定された汚泥含水率Ｘ０に基づいて、汚泥に含まれる固形分の投入量（固形分投入量）と水分の投入量（水分投入量）が算出される。そして、目標水分と固形分投入量と水分投入量とから目標蒸発水分量が算出される。

また、算出された水分投入量に基づいて堰板高さ又は蒸気圧力に対する複数の制御関数のうち、適切な制御関数が選択される。

一方、算出された目標蒸発水分量と算出された実際蒸発水分量との乖離の度合いを示した蒸発水分量差が算出される。選択された制御関数は、この蒸発水分量差に基づいて補正される。そして、補正された制御関数に目標蒸発水分量が入力され、堰板高さの制御量又は蒸気圧力の制御量が算出される。

制御関数の補正は、一例として、蒸発水分量差が実質的にゼロ（零）とみなせる所定値未満となるように、蒸発水分量差に応じて制御関数に含まれる係数や定数を変化させることである。係数や定数の変化量は、次に行われる加熱量制御によって蒸発水分量差が小さくなるような値が選択される。

本実施形態では水分投入量に基づいた制御関数の選択を行う際に、蒸発水分量差から加熱量の変化量を算出し、この変化量が基準値以上の場合には制御関数として堰板高さの制御関数が選択される。一方、加熱量の変化量が基準値未満の場合に制御関数として蒸気圧力の制御関数が選択される。

なお、図３の例では、汚泥投入量Ｆ０と汚泥含水率Ｘ０とをセンサによる測定値としたが、これに限らず、汚泥投入量Ｆ０と汚泥含水率Ｘ０とを管理員による入力値としてもよい。また、汚泥が複数の運搬車によって異なるタイミングで乾燥設備１０に搬入され、乾燥設備１０で貯留や移送、混合を行って乾燥機１４へ投入する場合もある。このような場合には、乾燥設備１０の管理員又は運搬車の運転員が、汚泥投入量Ｆ０、汚泥含水率Ｘ０、及び汚泥の搬入時刻を入力し、汚泥を貯留、移送、及び混合して乾燥設備１０へ投入されるまでのシミュレーションが行われ、その結果に基づいて乾燥機１４へ投入される固形投入量と水分投入量とが算出されてもよい。

図４は、本実施形態の主制御装置２０で実行される加熱制御処理の流れを示すフローチャートである。なお、加熱制御処理は、乾燥設備１０の運転が開始された場合に開始される。

まず、ステップＳ１００では、目標蒸発水分量演算部６４が目標蒸発水分量の平均値（例えば１０分間の平均値）を算出する。

次のステップＳ１０２では、水分投入量に基づいて制御関数を選択する。

次のステップＳ１０４は、目標蒸発水分量を制御関数に代入することで、加熱量制御部６６が目標蒸発水分量に応じた加熱量を算出し、算出した加熱量に応じた制御信号を弁制御装置３１及びモータ制御装置３５へ送信する。なお、本ステップでは、堰板高さの制御関数と蒸気圧力の制御関数の両方に目標蒸発水分量を代入することで、堰板高さの初期値と蒸気圧力の初期値とが決定される。これにより、モータ制御装置３５は、制御信号に応じた堰板高さとなるようにモータ３４を駆動させる。また、弁制御装置３１は、制御信号に応じた蒸気圧力となるようにモータ３４を駆動させる。なお、ステップＳ１０４の処理は、汚泥に対する加熱量のフィードフォワード制御に相当する。

次のステップＳ１０６では、前回の目標蒸発水分量の算出から所定時間（例えば１〜２時間）経過したか否かを実際蒸発水分量演算部６２が判定し、肯定判定の場合はステップＳ１０８へ移行する一方、否定判定の場合は所定時間が経過するまで待ち状態となる。なお、この所定時間は、乾燥機１４に汚泥が投入された後、乾燥機１４による乾燥処理が終了して排出さるまでに要する時間に相当する。

ステップＳ１０８では、凝縮熱流量演算部６０が排ガス凝縮熱流量を算出し、実際蒸発水分量演算部６２が排ガス凝縮熱流量を用いて実際蒸発水分量を算出する。

次のステップＳ１１０では、前回算出した目標蒸発水分量と実際蒸発水分量との乖離度合いを示した蒸発水分量差を加熱量制御部６６が算出し、加熱量制御部６６が蒸発水分量差に応じて制御関数を補正する。なお、加熱量制御部６６は、蒸発水分量差が所定値未満の場合には、制御関数の補正を行わなくてもよい。

次のステップＳ１１２では、目標蒸発水分量演算部６４が目標蒸発水分量の平均値（例えば３０分間の平均値）を算出する。

次のステップＳ１１４では、ステップＳ１１２で算出した目標蒸発水分量を制御関数に入力することで、加熱量制御部６６が目標蒸発水分量に応じた加熱量を算出し、算出した加熱量に応じた制御信号を弁制御装置３１及びモータ制御装置３５の何れかへ送信する。これにより、算出した加熱量に応じて堰板高さ又は蒸気圧力が制御される。すなわち、ステップＳ１１２の処理は、蒸発水分量差に応じて補正された制御関数を用いた堰板高さまたは蒸気圧力に対する操作量の補正であり、汚泥に対する加熱量のフィードバック制御に相当する。

次のステップＳ１１６では、乾燥設備１０の停止指示が入力されたか否かを加熱量制御部６６が判定し、否定判定の場合はステップＳ１０４へ戻って加熱量の制御を繰り返し行う。一方、肯定判定の場合は加熱量制御処理を終了する。

図４のフローチャートを用いて説明したように、本実施形態の加熱量制御処理は、汚泥を乾燥機１４に投入してから所定時間経過後に算出した蒸発水分量に基づいて加熱量を制御する。この理由は、乾燥機１４が汚泥を乾燥させるためには時間を要するためである。すなわち、算出された実際蒸発水分量は、算出時に乾燥機１４に投入された汚泥の蒸発水分量ではなく、それ以前に投入された汚泥の蒸発水分量である。そして、乾燥機１４に投入される汚泥の含水率は、投入される汚泥の性状によって変化する可能性がある。このため、汚泥を乾燥機１４に投入してから所定時間経過後、すなわち、汚泥の乾燥に要する時間経過後の実際蒸発水分量が、乾燥機１４に投入された汚泥に対応した実際蒸発水分量である。

このため本実施形態のように、汚泥を乾燥機１４に投入してから所定時間経過後、すなわち時間遅れを考慮して算出した実際蒸発水分量に基づいて加熱量を制御することで、汚泥に対する加熱量をより適切に制御できる。なお、この所定時間は、堰板高さに応じて汚泥の乾燥機１４内における滞留時間が変化するため、堰板高さに応じて変化させてもよい。

（第２実施形態）
以下、本発明の第２実施形態について説明する。本実施形態の乾燥設備１０は、乾燥機１４からの排ガスの物理量に基づいて、乾燥機１４での汚泥の蒸発水分量を算出する。

図５は、本実施形態の乾燥設備１０の概略構成図である。図５における図１と同一の構成は、同じ符号を付してその説明を省略する。また、図６は、本実施形態の加熱量制御に関する機能ブロック図である。図６における図２と同一の構成は、同じ符号を付してその説明を省略する。

図５に示されるように、本実施形態の乾燥設備１０は、乾燥機１４の排気路３６に、スクラバー１８への入口排ガス流量Ｆ３を測定する流量センサ７０が設けられる。

図６に示されるように、本実施形態の主制御装置２０は、実際蒸発水分量演算部６２Ａ、目標蒸発水分量演算部６４、及び加熱量制御部６６を備える。

実際蒸発水分量演算部６２Ａは、スクラバー１８の通過前後における排ガスの物理量に基づいて、乾燥機１４での汚泥の実際蒸発水分量を算出する。本実施形態の実際蒸発水分量演算部６２Ａは、一例として、排ガスのスクラバー１８に対する入口流量の測定値（入口排ガス流量Ｆ３）、出口流量の測定値（出口排ガス流量Ｆ４）、及び出口温度の測定値（出口排ガス温度Ｔ４）に基づいて、実際蒸発水分量を算出する。

次に排ガスの物理量に基づく乾燥機１４での汚泥の実際蒸発水分量の算出例を説明する。

実際蒸発水分量は、下記（５）式のように、スクラバー１８の入口排ガス中の水分流量[kg/h]であるＦ３ｗから出口排ガス中の水分流量[kg/h]であるＦ４ｗを減算することで算出される。
実際蒸発水分量＝Ｆ３ｗ―Ｆ４ｗ ・・・（５）

入口排ガス中水分流量Ｆ３ｗは、下記（６）式のように、入口排ガス流量Ｆ３から出口排ガス中ガス流量Ｆ４ｇを減算することで算出される。
Ｆ３ｗ＝Ｆ３―Ｆ４ｇ ・・・（６）

出口排ガス中ガス流量Ｆ４ｇと出口排ガス中水分流量Ｆ４ｗとは、下記（７），（８）式による連立方程式によって算出される。算出された出口排ガス中ガス流量Ｆ４ｇを（６）式に代入することで入口排ガス中水分流量Ｆ３ｗが算出される。
Ｆ４ｇ＝Ｆ４一Ｆ４ｗ ・・・（７）
Ｆ４ｗ＝ｍ(出口排ガス温度Ｔ４の１００％絶対湿度[kg−H₂O/kg-dry gas])×Ｆ４ｇ ・・・（８）

このように（６）〜（８）式によって算出した入口排ガス中水分流量Ｆ３ｗと出口排ガス中水分流量Ｆ４ｗとを（５）式に代入することで、実際蒸発水分量が算出される。

そして、本実施形態の加熱量制御部６６は、排ガスの物理量に基づいて算出された実際蒸発水分量と目標蒸発水分量との差（蒸発水分量差）に基づいて加熱量を制御する。

なお、本実施形態の主制御装置２０で実行される加熱制御処理は、図４で説明した加熱制御処理と同様なので、説明を省略する。

（第３実施形態）
以下、本発明の第３実施形態について説明する。本実施形態の乾燥設備１０は、攪拌手段（中空駆動軸１４Ｂ及び中空攪拌羽根１４Ｃ）の内部に導入される蒸気（以下「加熱用蒸気」という。）の物理量に基づいて、乾燥機１４での汚泥の実際蒸発水分量を算出する。

図７は、本実施形態の乾燥設備１０の概略構成図である。図７における図１，５と同一の構成は、同じ符号を付してその説明を省略する。また、図８は、本実施形態の加熱量制御に関する機能ブロック図である。図８における図６と同一の構成は、同じ符号を付してその説明を省略する。

本実施形態の乾燥設備１０は、図７に示されるように、蒸気導入配管２８に加熱用蒸気の流量Ｆ５を測定する流量センサ８０が設けられる。

また、中空駆動軸１４Ｂには、汚泥に熱を奪われた加熱用蒸気が凝縮した水分（ドレン）を排出するドレン配管８２が設けられる。なお、ドレン配管８２は、図１，５では省略しているものの、第１，２実施形態の乾燥設備１０にも設けられるものである。

図８に示されるように、本実施形態の主制御装置２０は、実際蒸発水分量演算部６２Ｂ、目標蒸発水分量演算部６４、及び加熱量制御部６６を備える。

本実施形態の実際蒸発水分量演算部６２Ｂは、一例として、流量センサ８０で測定される加熱用蒸気流量Ｆ５に基づいて、乾燥機１４での汚泥の蒸発水分量を算出する。

ここで、乾燥機１４では、攪拌手段に導入された加熱用蒸気によって汚泥が乾燥される。このため、汚泥に熱を奪われた加熱用蒸気は、凝縮してドレンとして排出される。すなわち、汚泥の蒸発水分量と加熱用蒸気の供給量とは相関関係があり、実際蒸発水分量は加熱用蒸気の流量から算出できる。

そこで、実際蒸発水分量演算部６２Ａは、下記（９）式に示すように、加熱用蒸気流量Ｆ５に係数Ａを乗算することで実際蒸発水分量を算出する。
実際蒸発水分量＝Ａ×Ｆ５ ・・・（９）

この係数Ａは、加熱用蒸気の流量に応じて任意に設定されるが、例えば、加熱用蒸気の温度に応じて変化してもよい。また、係数Ａは、例えば、加熱用蒸気が凝縮したドレンの流量に応じて変化してもよい。この場合、ドレン配管８２にドレンの流量を測定するための流量センサが設けられる。

そして、本実施形態の加熱量制御部６６は、加熱用蒸気の物理量に基づいて算出された実際蒸発水分量と目標蒸発水分量との差（蒸発水分量差）に基づいて加熱量を制御する。

なお、本実施形態の主制御装置２０で実行される加熱制御処理は、図４で説明した加熱制御処理と同様なので、説明を省略する。

以上、本発明を、上記実施形態を用いて説明したが、本発明の技術的範囲は上記実施形態に記載の範囲には限定されない。発明の要旨を逸脱しない範囲で上記実施形態に多様な変更又は改良を加えることができ、該変更又は改良を加えた形態も本発明の技術的範囲に含まれる。また、第１実施形態、第２実施形態、及び第３実施形態の構成は各々適宜組み合わされてもよい。

また、上記実施形態では、蒸発水分量差に応じて堰板高さや蒸気圧力の制御関数を補正し、補正後の制御関数から堰板高さや蒸気圧力の制御量を算出する形態について説明したが、本実施形態はこれに限られない。例えば、蒸発水分量差から汚泥に対する加熱量の増減値を算出し、この増減値に応じて蒸気圧力又は堰板高さの制御量を算出してもよい。

また、上記実施形態では、排ガス中の水分量を減少させる減湿機をスクラバー１８とする形態について説明したが、本実施形態はこれに限られない。例えば、図９に示されるように、スクラバー１８をコンデンサ９０としてもよい。この形態の場合、コンデンサ９０には減湿水として冷却水が入流出し、この冷却水によって乾燥機１４からの排ガスが間接的に冷却される。これにより、排ガス内の水蒸気は凝縮され、ドレン排出口９０Ａからドレンとして排出される。なお、図９の例では、給水路３８に流量センサ４４が設けられ、排水路４０に流量センサ４８が設けられるが、給水路３８と排水路４０とを流通する冷却水の流量は同じであるため、流量センサ４４及び流量センサ４８の何れか一方が設けられればよい。

また、上記実施形態では、乾燥機１４での汚泥の蒸発水分量を算出するための流体であって、乾燥設備１を流通する過程で熱が奪われることによって水分が凝縮する流体として、スクラバー１８を流通する減湿水、スクラバー１８を流通する排ガス、及び攪拌手段の内部を流通する加熱用蒸気とする形態について説明したが、本発明はこれに限られず、他の流体であってもよい。

１０ 乾燥設備
１４ 乾燥機
１４Ｇ 堰板
１８ スクラバー（減湿機）
６２ 実際蒸発水分量演算部（演算手段）
６６ 加熱量制御部（制御手段）

Claims (11)

1. 被乾燥物を加熱して乾燥させる乾燥機と、前記乾燥機から排出される排ガス中の水分量を液媒を用いて減少させる減湿機と、を有する乾燥設備であって、
   前記減湿機の通過前後における前記液媒の物理量又は前記排ガスの物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する演算手段と、
   前記演算手段によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する制御手段と、
   を備える乾燥設備。
2. 前記演算手段は、前記液媒の物理量を用いて算出した前記減湿機における前記排ガスの凝縮熱流量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する請求項１記載の乾燥設備。
3. 前記演算手段は、少なくとも前記液媒の前記減湿機に対する入口温度の測定値と出口温度の測定値とに基づいて前記凝縮熱流量を算出する請求項２記載の乾燥設備。
4. 前記演算手段は、前記排ガスの前記減湿機に対する入口流量の測定値、出口流量の測定値、及び出口温度の測定値に基づいて、前記蒸発水分量を算出する請求項１記載の乾燥設備。
5. 内部に蒸気が導入される攪拌手段によって被乾燥物を攪拌しながら加熱して乾燥させる乾燥機を有する乾燥設備であって、
   前記蒸気の物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する演算手段と、
   前記演算手段によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する制御手段と、
   を備える乾燥設備。
6. 前記演算手段は、前記蒸気の流量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する請求項５記載の乾燥設備。
7. 前記乾燥機は、加熱媒体によって前記被乾燥物を乾燥させ、前記被乾燥物の排出口に堰板が設けられ、
   前記制御手段は、前記加熱量を相対的に大きく変化させる場合には前記堰板の高さを変化させ、前記加熱量を相対的に小さく変化させる場合には前記加熱媒体の物性値を変化させる
   請求項１から請求項６の何れか１項記載の乾燥設備。
8. 前記制御手段は、前記被乾燥物を前記乾燥機に投入してから所定時間経過後に算出した前記蒸発水分量に基づいて、前記加熱量を制御する請求項１から請求項７の何れか１項記載の乾燥設備。
9. 被乾燥物を加熱して乾燥させる乾燥機を備える乾燥設備であって、
   前記乾燥設備を流通する過程で熱が奪われることによって水分が凝縮する流体の物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する演算手段と、
   前記演算手段によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する制御手段と、
   を備える乾燥設備。
10. 被乾燥物を加熱して乾燥させる乾燥機と、前記乾燥機から排出される排ガス中の水分量を液媒を用いて減少させる減湿機と、を有する乾燥設備の加熱量制御方法であって、
    前記減湿機の通過前後における前記液媒の物理量又は前記排ガスの物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する第１工程と、
    前記第１工程によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する第２工程と、
    を有する加熱量制御方法。
11. 内部に蒸気が導入される攪拌手段によって被乾燥物を攪拌しながら加熱して乾燥させる乾燥機を有する乾燥設備の加熱量制御方法であって、
    前記攪拌手段の通過前後における前記蒸気の物理量に基づいて、前記乾燥機での前記被乾燥物の蒸発水分量を算出する第１工程と、
    前記第１工程によって算出された前記蒸発水分量に基づいて、前記乾燥機における前記被乾燥物に対する加熱量を制御する第２工程と、
    を有する加熱量制御方法。
    

Images