JP2021004929A - 偏光サングラスレンズ - Google Patents
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Abstract
Description
(i)吸収型の偏光素子の薄膜の両面に保護層としてトリアセチルセルロース(TAC)シートを粘着一体化させた偏光板を熱成形によりレンズ状に加工し、その後に、アリルジグリコールカーボネート(ADC、又はCR39と称される)モノマーなどで注型重合により積層一体化する。この方法で得られた偏光レンズは耐熱性に劣り、またADC樹脂を使用すると耐衝撃性が低下して破損が生ずるおそれがあった。
(ii)吸収型の偏光性薄膜の両面に保護層としてTACシートを粘着一体化させた偏光板の片面に粘着加工を施し、シート状又は熱成形により曲面状等レンズ状に加工を施した後、粘着加工面に熱可塑性樹脂を射出成形にて積層一体化する(特許文献1参照)。この方法で得られた偏光レンズは、射出する熱可塑性樹脂の種類により耐熱性、耐衝撃性は向上できるが、工程が多いことから生産性に劣り、粘着加工した偏光板面と射出成形した熱可塑性樹脂面との界面での剥離が生じて耐久性に劣るおそれがあった。
偏光素子シート(W)は
透明性を有するシート(A)を基材として用いて、その表面に同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に設けられた多数の溝部(C)に、金属反射体(B)が埋め込まれていて、
金属反射体(B)の平均幅(a)が200nm以下であり、
その表面側から裏面方向先端までの金属反射体(B)の平均厚み(b)と前記平均幅(a)の比(b/a)が4〜25の範囲内であり、
かつ金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くなっていて、この先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)が1.2以上であることを特徴とする、
偏光サングラスレンズ。
(3)前前記金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の形状が
一次元格子状配列方向と垂直の断面形状で、頂点が先端方向に位置する略逆二等辺三角形の形状(ワイヤグリッド型偏光素子シート(R1))、
一次元格子状配列方向かつシート(A)と垂直の断面形状において、連続したのこぎり歯状で、該歯の頂点が先端方向に位置する略逆二等辺三角形の形状(ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2))、又は、長辺が交差する頂点が先端方向に位置する略四角錐、もしくは該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状体が一次元格子状配列方向に連続している形状(ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3))である、
前記(1)又は(2)に記載の偏光サングラスレンズ。
前記(1)から(3)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
(5)前記金属反射体(B)がアルミニウム、ニッケル、クロム、白金、パラジウム、チタン、金、銀、銅、及びこれらの合金の内のいずれか1又は2以上の混合体である、
前記(1)から(4)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
(6)前記金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の構造は、
前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R1)の場合には一次元格子状配列方向でかつシート(A)表面と垂直の断面形状において先端部が規則的もしくは不規則的に連続した凹凸形状を形成する構造、
前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2)の場合には一次元格子状配列方向かつシート(A)と垂直の断面形状においてのこぎり歯の長さとピッチが不規則的に連続した形状を形成する構造、
又は、前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3)の場合には先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端部までの長さが各略四角誰又は該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状体間で規則的もしくは不規則的に長短の差のある構造で、
かつ上記いずれの場合にも先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への長さが、前記平均長さ(b)の0.3倍以下の構造である、
前記(1)から(5)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
前記(1)から(6)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
(8)前記偏光素子シート(W)の裏面側と表面側の両面に透明性を有するレンズ用樹脂層が積層されている、前記(1)から(7)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
(9)前記偏光サングラスレンズにおける透明性を有するレンズ用樹脂層がインサート射出成形により形成された層である、前記(1)から(8)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
(10)前記インサート射出成形により形成される透明性を有するレンズ用樹脂層が、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアクリル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、セルロース系樹脂、ポリシクロオレフィン系樹脂、及びポリオレフィン系樹脂から選択された樹脂から形成された層である、前記(9)に記載の偏光サングラスレンズ。
(12)前記注型重合に用いる重合性組成物が、チオウレタン系重合性組成物、ウレタン系重合性組成物、チオウレア系重合性組成物、ウレア系重合性組成物、チオエポキシ系重合性組成物、エポキシ系重合性組成物、メチルメタクリレート系重合性組成物、芳香族カーボネート系重合性組成物、脂肪族カーボネート系重合性組成物、サルファイド系重合性組成物、及びエピスルフィド系重合性組成物から選ばれる少なくとも1種を含有している、
前記(11)に記載の偏光サングラスレンズ。
(13)前記偏光サングラスレンズの凸面側と凹面側のそれぞれに外層としてハードコート層が設けられている、前記(1)から(12)のいずれかに記載の偏光サングラスレンズ。
偏光素子シート(W)は透明性を有するシート(A)を基材として用いて、その表面に同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に設けられた多数の溝部(C)に、金属反射体(B)が埋め込まれていて、
金属反射体(B)の平均幅(a)が200nm以下であり、
その表面側から裏面方向先端までの金属反射体(B)の平均厚み(b)と前記平均幅(a)の比(b/a)が4〜25の範囲内であり、
かつ金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くなっていて、この先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)が1.2以上であることを特徴とする。
図1は、本発明のワイヤグリッド型偏光素子シート1を説明するために模式的に示した断面図であり、シート(A)11は表面側12と裏面側13を有していて、その表面側12に金属反射体(B)14が埋め込まれている。金属反射体(B)14には先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)15がある。図1における、平均幅(a)、平均厚み(b)、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)15の平均長さ(c)、及び周期(d)の表示は他の実施形態においても共通に使用する。
図5〜11は、本明細書の実施例で使用した金型等の走査型電子顕微鏡(SEM)写真であるので、これらの写真については実施例において説明する。
以下に本発明について、〔1〕ワイヤグリッド型の偏光素子シート(W)と、該偏光素子シート(W)を用いた〔2〕偏光サングラスレンズに分けて説明する。
本発明の偏光サングラスレンズの偏光素子を構成する、ワイヤグリッド型の偏光素子シート(W)は、
透明性を有するシート(A)を基材として用いて、その表面に同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に設けられた多数の溝部(C)に、金属反射体(B)が埋め込まれていて、
金属反射体(B)の平均幅(a)が200nm以下であり、
その表面側から裏面方向先端までの金属反射体(B)の平均厚み(b)と前記平均幅(a)の比(b/a)が4〜25の範囲内であり、
かつ金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くなっていて、この先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)が1.2以上であることを特徴とする。
(1−1)シート(A)の表面形状
一般に厚みが250μm以下ではフィルム、それ以上の厚みではシートとして区別される場合があるが、本発明のシート(A)はシートとフィルムを区別することなく、双方使用可能であるので、以下本明細書においては、シートとフィルムを併せてシートと称する。
シート(A)の表面形状は、実用的な見地から平坦であることが好ましく、緩やかな曲率をもって湾曲している形状でも良い。このようなシート(A)は、ナノインプリント法等によりシート(A)表面に溝部(C)を形成し易くなり、コーティングなど後処理工程も行い易い。また金属反射体(B)の外表面がシート(A)の表面とほぼ面一の状態で、溝部(C)に埋め込まれていると、引っ掻き耐性があり、擦ったり拭いたりしても偏光機能に影響は出にくい。
本発明のワイヤグリッド型偏光素子シート(W)の基材となる「透明性を有するシート(A)」は、可視光域や赤外域など対象とする波長の電磁波において透明性を有するシートで、かつシート(A)の表面に後述するストライプ状の溝部を形成することが可能であれば、有機材料と無機材料のいずれも使用可能である。
上記透明性を有するシート(A)とは、無色ないし有色のシートで、かつ透明及び半透明のシートを含み、可視光域における波長の光線透過率が8%以上のシートを意味する。
尚、有色のシート(A)は、例えば有機材料の場合は着色剤を含むマスターバッチを配合して溶融状態で混錬する方法、無機材料の場合にはイオン添加による着色、ナノメートルサイズのコロイドによる着色等公知の方法により得ることができ、半透明のシート(A)は例えば屈折率の異なる2つの樹脂を溶融混錬等してヘイズ値を制御すること等により得ることができる。
尚、シート(A)としてポリカーボネート等を使用すると、耐熱性、耐衝撃性等を向上することができるが、太陽光が入射する側に着色干渉縞の発生や透過側から見た場合の偏光度低下の問題がある。この問題を解消する手段として、押出成形などによってポリカーボネートシートを得る際に、一方向に延伸してリタデーション値(シートの複屈折率と厚みとの積)をコントロールすることが好ましい。このリタデーション値は、特に限定はされないが、非常に低い値かもしくは、高い値が好ましく、高い値の場合には、基材であるシート(A)の延伸軸がワイヤグリッド型偏光の吸収軸に対して垂直にすることが好ましい。
上記材料の中でも、溝部(C)の形成などの加工性を考慮すると、有機材料の使用がより好ましい。また、シート(A)は、曲げ加工等の伸縮工程を考慮すると単層が好ましいが、複層であっても良い。
シート(A)に形成される溝部(C)は、金属反射体(B)を埋め込むために形成される。
このような金属反射体(B)の形状は、溝部(C)の形状がほぼそのまま型となって形成されることになるので、溝部(C)の形状については、金属反射体(B)の形状の項で、溝部(C)形状の作製方法については、ワイヤグリッド型偏光素子シート(W)の製造方法の項で説明する。
(2−1)金属反射体(B)の構成材料
本発明で用いる金属反射体(B)の構成材料は、利用する光の波長域において光を反射する機能を有する金属材料であれば特に制限なく使用可能であり、その具体例としては、高反射金属材料であるアルミニウム、ニッケル、クロム、白金、パラジウム、チタン、金、銀、銅、及びこれらの合金の内のいずれか1又は2以上の混合体、また低反射金属材料であるモリブデン、タングステン、タンタル、ジルコニウム、鉄、ニオブ、ハフニウム、コバルト等、またこれらの合金等が挙げられる。これらの中でも、偏光性を考慮すると高反射金属材料の使用が好ましい。また、金属反射体(B)が金属微粒子の焼成手段、又はめっき手段を用いて形成される場合には、これらの加工手段を考慮して選択することが望ましい。
本発明のワイヤグリッド偏光素子シート(W)における金属反射体(B)の形状は、透明性を有するシート(A)の表面に同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に設けられていて、平均幅(a)が200nm以下で、シート(A)表面側から裏面方向先端までの金属反射体(B)の平均厚み(b)と前記平均幅(a)の比(b/a)が4〜25の範囲内にあり、かつ金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くなっていて、この先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)が1.2以上である。
(i)金属反射体(B)の平均幅(a)
本発明の各金属反射体(B)の平均幅(a)は、偏光度と光線透過率を考慮すると200nm以下であり、25〜100nmが好ましい。紫外域、近赤外域、赤外域、テラヘルツ域、マイクロ波域など可視光域ではない波長域の電磁波においても、溝幅を対象とする電磁波の波長の1/16〜1/4程度が好ましいことが知られている。
一次元格子状配列の周期(c)は、ワイヤグリッド型偏光素子によって偏光を意図する光の波長によって決めることができ、例えば、周期(c)を意図する光の波長の1/5以下ないし1/2以下程度にすることができる。一方、表面側からワイヤグリッド型偏光素子に入射してくる光の透過率を考慮すると、周期(d)は、平均幅(a)に対して大きいほど光線透過率が高くなるので、金属反射体(B)の一次元格子状配列の周期(d)と平均幅(a)の比(d/a)が1〜10であることが好ましく、更に、偏光度とのバランスを考慮すると、2〜5がより好ましい。
シート(A)表面側から裏面方向先端までの金属反射体(B)の平均厚み(b)と平均幅(a)の比(b/a)は4〜25である。該比(b/a)が4以上で偏光度が向上し、金型の加工と光線透過率等を考慮すると25以下であり、実用的な見地からは7〜20が好ましい。
本発明のワイヤグリッド型偏光素子シート(W)において、表面側から入射する光の偏光度を向上するために、金属反射体(B)の平均厚み(b)を上記のように大きくすることが1つの特徴である。
本発明のワイヤグリッド型偏光素子シート(W)においては、金属反射体(B)の平均厚み(b)と平均幅(a)の比(b/a)を4〜25の範囲とすることにより、偏光度を向上させると共に、裏面側の反射率を低くするために、金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くして、この先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)を1.2以上とすることを更なる特徴とする。
金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の形状(以下、「細くなっていく先端部形状」ということがある)は、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くなっていく形状である。
このような形状は、多角柱、多角錐又はこれらの組み合わせの立体形状から選択して形成できれば特に限定されものではないが、好ましい具体例を以下の(v-1)〜(v−3)に示す。
図2の模式的に示す、説明用の概念図のように、ワイヤグリッド型偏光素子シート(R1)2における金属反射体(B)14の細くなっていく先端部形状15は、一次元格子状配列方向と垂直の断面形状の先端部近傍で、頂点が先端方向に位置する略逆二等辺三角形の形状である。
(v-2)ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2)
図3の模式的に示す、説明用の断面図のように、ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2)3における金属反射体(B)16の細くなっていく先端部形状17は、一次元格子状配列方向かつシート(A)と垂直の断面形状において、連続したのこぎり歯状で、該歯の頂点が先端方向に位置する略逆二等辺三角形の形状である。図3において、図4に示す形状と区別するために、A部分の拡大図として、A’として抜き出して、のこぎり歯状を立体的に示した。尚、のこぎり歯の部分は切妻屋根形状となるが、該切妻屋根形状を寄棟屋根形状に変形することもできる。
図4の模式的に示す、説明用の断面図のように、ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3)4における金属反射体(B)18の細くなっていく先端部形状19は、長辺が交差する頂点が先端方向に位置する略四角錐、もしくは該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状体が一次元格子状配列方向に連続している形状である。図4において、図3に示す形状と区別するために、B部分の拡大図として、B’として抜き出して、略四角錐を立体的に示した。
前記(v-1)〜(v-3)に示すいずれの形状においても、上記細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と金属反射体(B)の平均厚みとの比(c/a)は、1.2以上、好ましくは1.2〜8であるので、最先端部の見掛け角度は共通する範囲内になることから、裏面側からの入射光の反射率は共に低下することになる。
前記金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の構造は、
前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R1)の場合には一次元格子状配列方向でかつシート(A)表面と垂直の断面形状において先端部が規則的もしくは不規則的に連続した凹凸形状を形成する構造、
前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2)の場合には一次元格子状配列方向かつシート(A)と垂直の断面形状においてのこぎり歯の長さとピッチが不規則的に連続した形状を形成する構造、
又は、前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3)の場合には先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端部までの長さが各略四角誰又は該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状体間で規則的もしくは不規則的に長短の差のある構造で、
かつ上記いずれの場合にも先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への長さが、前記平均長さ(b)の0.3倍以下の構造とすることが好ましい。このように先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端部の長さに変化を持たせることにより、裏面側の反射率を更に低減することが可能になる。
吸収型のワイヤグリッド偏光素子を製膜する方法として蒸着法やスパッタ法が知られているが、反射型のワイヤグリッド型偏光素子の製造方法として、透明性を有するシート(A)に設けられた格子状の溝部内にメッキ手段や、金属微粒子を含むインクを焼成する手段を用いて金属反射体(B)を形成することが可能であり、特に後述するように金属微粒子を含むインクを焼成する手段を用いて、金属反射体(B)を金属微粒子の焼成体からなる金属反射体とするのが好ましい。
金属反射体(B)の形成がメッキ手段による場合には、上記単一の連続構造体を形成することができ、金属微粒子の焼成手段よる場合には、焼成条件の制御により上記複数のブロック状構造物が溝部(C)内で、各ブロック状構造物は互いに独立した状態で積層されているか又は各ブロック状構造物の外表面の一部が接合された状態で積層された状態を形成することができる。
ワイヤグリッド型偏光素子シート(W)は、透明性を有するシート(A)表面に同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に設けられた多数の溝部(C)を形成した後に、該溝部(C)に金属反射体(B)を埋め込むことにより製造することができる。上記溝部(C)の形成は、ナノインプリント法、射出成形、電子線リソグラフィ、集束イオンビーム、干渉露光などの露光技術、ナノ粒子などを用いた自己組織化技術等を使用することが可能であり、また、溝部(C)に金属反射体(B)を埋め込みする手段として、金属微粒子の焼成手段、めっき手段、更に物理蒸着法や化学蒸着法等の利用が可能である。
以下に、より簡便な方法との具体例として、ナノインプリント法を用いて、透明性を有するシート(A)表面に微細な溝部(C)を形成した後に、該溝部(C)に金属微粒子の焼成手段を用いて金属反射体(B)を埋め込む、ワイヤグリッド型偏光素子シート(W)の製造方法について、溝部(C)の形成工程(第1工程)と、該溝部(C)への金属反射体(B)の埋め込み工程(第2工程)に分けて説明する。
第1工程は、透明性を有するシート(A)の表面にナノインプリント法により同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に多数の溝部(C)を形成する工程であり、シート(A)に溝部(C)を形成する際に使用する金型における、溝部(C)を形成する各凸部の構造は、前記のワイヤグリッド型偏光素子シート(W)の金属反射体(B)と同様の形状を有しているので、ここでの説明は省略する。
金属反射体(B)の埋め込み工程は、透明性を有するシート(A)の溝部(C)に金属微粒子を含むインク又はペースト(以下、インクとペーストを併せてインクという)を充填する工程(インクの充填工程)と、充填したインクを加熱して金属微粒子を焼成(firing)する工程である。
(i)インクの充填工程
インクは、少なくとも金属微粒子の表面を被覆するアミン化合物、ゼラチン等の分散剤と、高沸点の有機溶剤を含む溶媒中に、平均粒子径が金属反射体(B)の平均幅(a)以下、好ましくは平均幅(a)の1/2以下の金属微粒子が均一に分散しているインクで、該インク中の金属微粒子含有量が60〜90質量%程度であるインクを使用するのが望ましい。
溝部(C)にインクが充填されたシート(A)を加熱して、インクに含有されていた分散剤と有機溶媒等を蒸発させて、金属微粒子を焼成して、溝部(C)内に金属反射体(B)を形成する工程である。金属微粒子の焼成度を制御するためには、加熱オーブンを用いるのが好ましいが、ホットプレート、プラズマ焼成装置、マイクロ波焼成装置、ファラッシュランプ光焼成装置、レーザー焼成装置などの焼成装置を用いることも可能である。
焼成温度と焼成に要する時間は、金属微粒子の成分、粒子径、インクに使用した分散剤、有機溶媒にもよるが、一般に焼成温度は、好ましくは80〜200℃、より好ましくは100〜160°である。焼成時間は焼成温度を考慮して任意に決定することができる。
シート(A)表面に撥液膜が形成されているときには、焼成終了後に撥液膜を剥離して、本発明のワイヤグリッド型偏光素子シート(W)を得ることができる。
本発明の偏光サングラスレンズは、前記ワイヤグリッド型の偏光素子シート(W)の裏面側と表面側の少なくともいずれか一方の面に透明性を有するレンズ用樹脂層が積層されている、偏光サングラスレンズである。
本発明の偏光サングラスレンズにワイヤグリッド型の偏光素子シート(W)を使用することにより、保護層、接着層粘、粘着層等を必ずしも必要とせず、偏光度に優れ、必要な光線透過率を維持でき、裏面側(接眼側)からの反射を低減化して、優れた視認性を得ることができる。
偏光素子シート(W)の裏面側と表面側の少なくともいずれか一方の面に透明性を有するレンズ用樹脂層を積層する手段は特に制限されないが、実用的な成形法としては以下に記載する、熱可塑性樹脂の射出成形と、硬化性樹脂の注型重合が挙げられる。
尚、透明性を有するレンズ用樹脂層とは、前記透明性を有するシート(A)の項に記載したのと同様に、無色ないし有色で、かつ透明及び半透明のレンズ用樹脂層を含み、可視光域における波長の光線透過率が8%以上であるレンズ用樹脂層を意味する。有色のレンズ用樹脂層と半透明のレンズ用樹脂層については、前記有色のシート(A)と半透明のシート(A)での記載内容と同様である。
偏光サングラスレンズは、射出成形により偏光素子シート(W)に透明性を有するレンズ用樹脂層を融着して成形することができる。該射出成形法は公知の方法を採用できるが、その工程の具体例としては、先ず偏光素子シート(W)の不要部分を削除した後、レンズ形状への曲げ加工を行い、射出成型機の金型内に装着して、その後加熱された溶融樹脂を金型内のレンズ形状偏光素子の片面(又は両面)に射出してレンズ形状偏光素子シートと融着、金型冷却後成形した偏光サングラスレンズを金型から取り出す方法、が挙げられる。
また、上記射出成形の具体例としては、上記球面形状体の曲率の凹型可動側金型と、任意の曲率を有した凸型固定側金型を備えたインサート射出成形機を用い、上記曲げ加工で得られた球面形状体の偏光素子片のパターン面側(表面側)を、凹型可動側金型にセット・固定し、固定側金型を可動側金型に締め付けた後に、透明性を有するレンズ用樹脂を偏光素子片と固定側金型間に射出し、透明性を有するレンズ用樹脂層を裏面側に熱接着して、所定の厚みと曲面を有する透明な偏光サングラスレンズを得る、方法が挙げられる。尚、目的により、偏光素子のパターン面側を凸型固定側金型に密着し、裏面側を凹型可動側金型の方に向く配置とすることもできる。
レンズ表面の傷等を防止するために、偏光サングラスレンズの凸面側と凹面側のそれぞれに外層としてハードコート層を設けることが好ましいが、ハードコート膜の形成には、特に限定はなく、例えば熱硬化性、紫外線硬化性等のハードコートを使用することができる。
また、前記の通り、偏光素子シート(W)を作製する際に使用される、透明性を有するシート(A)は、ポリカーボネート系樹脂、ポリアクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリシクロオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、セルロース系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリエーテル系樹脂、ポリアリレート系樹脂、及びポリサルフォン系樹脂から選択されることが望ましい。
偏光サングラスレンズは、注型重合により、偏光素子シート(W)をセットした成形型に重合性液状材料を注入後、重合硬化させて、偏光素子シート(W)の少なくとも片面に透明性を有するレンズ用樹脂層を積層して成形することができる。該注型重合では、偏光素子シートの基材の制約が緩和でき、かつ偏光サングラスレンズ内における層間の剥離を抑制できる特徴がある。
1.ワイヤグリッド型の偏光素子試験片の作製と評価
作製した試験片の偏光度、光線透過率、及び光線反射率の測定は、下記装置を用いて行った。
(株)島津製作所製、分光光度計(型式:SolidSpec-3700)を使用した。
作製した偏光素子に埋め込まれた金属反射体に対して、平行方向、垂直方向に振動する電場成分の入射光を用い、反射率測定では、ランダム偏光の入射光を用いた。偏光特性については、偏光度による評価を行った。金属反射体に対して平行方向の偏光光線のときの視感透過率をTp、垂直方向の偏光光線のときの視感透過率をTvとすると、偏光度VはV=√((Tv−Tp)/(Tv+Tp))となる。それぞれの偏光における視感透過率は、波長380〜780nm(1nm刻み)のときのそれぞれの透過率(透過スペクトル)と視感度曲線から得ることができる。
(ii)光線反射率の測定
オリンパス(株)製、顕微分光器(型式:USPM-RUIII)を使用した。
視感透過率Tは、T=(Tv+Tp)/2から求めることができる。反射率の場合の視感反射率Rは、ランダム偏光であるため、反射スペクトルと視感度曲線から得られる値を用いた。
熱可塑性樹脂シート表面に、金型を使用して熱ナノインプリント法により微細溝構造を形成し、次いで該溝部内に銀微粒子を含むインクを充填し、その後加熱されたオーブン中でインクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、前記ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプで、一次元格子状配列方向でかつシート表面と垂直の最先端部断面が、不規則的に連続した凹凸形状を有する、偏光素子試験片を作製した。
シートとして、ポリカーボネートシート(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名:FE−2000、厚さ:400μm)を用いた。使用した金型は、4インチのシリコンウエハに微細加工を行ったものである。使用した金型の微細構造は、溝部を形成する凸部形状が、ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプに形成される溝形状の反転形状を有していて、平均幅(a’)、平均厚み(b’)、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c’)、及び配列の周期(d’)は、表1に示す通りで、また、一次元格子状配列方向でかつシート表面と垂直の先端部断面が、不規則的に連続した凹凸形状を有していて、その凹凸形状の高低差が実施例1で100nm、実施例2で100nm、実施例3で80nmでいずれの場合も先端に行くほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向の長さが前記平均長さ(b’)の0.3倍以内となる金型であった。これらの金型をそれぞれ用いて、熱ナノインプリント法によりシート表面に微細溝構造をそれぞれ転写した。図5は、実施例1で使用した金型のほぼ正面の斜め上から観察した、図6は、実施例1で使用した金型の斜め上から観察した走査型電子顕微鏡(SEM)写真である。
スキージング法により、ハリマ化成(株)製の銀ナノインク(商品名:NPS、銀微粒子含有率:85質量%、平均粒子径:12nm)を溝部内へ充填した。次いで、ワイピングにより、溝部内以外に付着した余分なインクを除去した。
(3)焼成による偏光素子の作製
溝部内に上記インクが充填されたシートを、130℃に加熱されたオーブン中で実施例1では12時間、実施例2では81時間、実施例3では12時間インクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、偏光素子試験片を作製した。
得られたワイヤグリッド型の偏光素子試験片について、偏光度、光線透過率、及び光線反射率を測定した。これらの結果をまとめて表1に示す。偏光度、裏面側の反射率共に良好な結果が得られた。また、得られたワイヤグリッド型の偏光素子試験片の上面側からの走査型電子顕微鏡(SEM)写真を図7に示す。溝の上部には、数十nmサイズに成長した銀ナノ粒子が溝に沿って並んでいることが確認できた。また、溝の内部には100nm程度まで成長した銀ナノ粒子が重なっていることも確認しており、溝内部でサイズに分布がある銀粒子で構成されたパターンが形成されていた。
熱可塑性樹脂シート表面に、金型を使用して熱ナノインプリント法により微細溝構造を形成し、次いで該溝部内に銀微粒子を含むインクを充填し、その後加熱されたオーブン中でインクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、前記ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプで、一次元格子状配列方向でかつシート表面と垂直の最先端部断面がほぼ直線状を有している、偏光素子試験片を作製した。
実施例1で使用したと同様のシートを用いた。使用した金型の微細構造は、溝部を形成する凸部形状が、前記ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプに形成される溝形状の反転形状を有していて、平均幅(a’)、平均厚み(b’)、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c’)、及び配列の周期(d’)は表1に示す通りである。これらの金型をそれぞれ用いて、熱ナノインプリント法によりシート表面に微細溝構造を転写した。図8は、実施例4で使用した金型のほぼ正面の斜め上から観察した、図9は、実施例6で使用した金型のほぼ正面の右側から観察した走査型電子顕微鏡(SEM)写真である。
次いで、溝部内に上記インクが充填されたシートを、130℃に加熱されたオーブン中で共に12時間、インクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、偏光素子試験片を作製した。
(2)評価結果
得られた偏光素子試験片について、偏光度、光線透過率、及び光線反射率を測定した。これらの結果をまとめて表1に示す。実施例4,5において、偏光度、裏面側の反射率共に良好な結果が得られた。また、実施例6で、金属反射体の平均厚み(b)と前記平均幅(a)の比(b/a)が4。4で偏光度が向上していることが認められた。
熱可塑性樹脂シート表面に、金型を使用して熱ナノインプリント法により微細溝構造を形成し、次いで該溝部内に銀微粒子を含むインクを充填し、その後加熱されたオーブン中でインクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、前記ワイヤグリッド型偏光素子(R3)タイプの、偏光素子試験片を作製した。
実施例1で使用したと同様のシートを用いた。使用した金型の微細構造は、溝部を形成する凸部形状が、上記ワイヤグリッド型偏光素子(R3)タイプに形成される溝形状の反転形状を有していて、平均幅(a’)、平均厚み(b’)、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c’)、及び配列の周期(d’)は表1に示す通りである。尚、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端部までの長さは、各凸部形状(略四角誰又は該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状)間で長短が存在していて、いずれの場合も先端に行くほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向の長さが前記平均長さ(b’)の0.3倍以内であった。
これらの金型をそれぞれ用いて、熱ナノインプリント法によりシート表面に微細溝構造を転写した。図10は、実施例8で使用した金型のほぼ正面の斜め上から観察した走査型電子顕微鏡(SEM)写真である。
次いで、溝部内に上記インクが充填されたシートを、130℃に加熱されたオーブン中で実施例7で128時間、実施例8、9で81時間、インクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、偏光素子試験片を作製した。
(2)評価結果
得られた偏光素子試験片について、偏光度、光線透過率、及び光線反射率を測定した。これらの結果をまとめて表1に示す。偏光度、裏面側の反射率共に良好な効果が得られた。
熱可塑性樹脂シート表面に、金型を使用して熱ナノインプリント法により微細溝構造を形成し、次いで該溝部内に銀微粒子を含むインクを充填し、その後加熱されたオーブン中でインクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、前記ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプで、一次元格子状配列方向でかつシート表面と垂直の最先端部断面がほぼ直線形状を有している、偏光素子試験片を作製した。
実施例1で使用したと同様のシートを用いた。使用した金型の微細構造は、溝部を形成する凸部形状が、前記ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプに形成される溝形状の反転形状を有していて、平均幅(a’)、平均厚み(b’)、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c’)、及び配列の周期(d’)は表1に示す通りである。これらの金型をそれぞれ用いて、熱ナノインプリント法によりシートに微細溝構造を転写した。また、図11は、比較例2で使用した金型のほぼ正面の斜め上から観察した走査型電子顕微鏡(SEM)写真である。
次いで、溝部内に上記インクが充填されたシートを、130℃に加熱されたオーブン中で、比較例1で12時間、比較例2で81時間、インクに含まれる銀微粒子の焼成を行い、偏光素子試験片を作製した。
(2)評価結果
得られた偏光素子試験片について、偏光度、透過率、及び反射率を測定した。これらの結果をまとめて表1に示す。比較例1から、金属反射体の平均厚み(b)と平均幅(a)の比(b/a)が3.5では偏光度が低下すること、比較例1、2から、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分の先端方向への平均長さ(c)と平均幅(a)の比(c/a)が1.0では裏面側の反射率がやや高くなり、0.89になると裏面側の反射率が高くなることが認められた。
*1:先端部平均長さ(c')と平均幅(a')との比(c'/a')を示す。
*2:周期(d')と平均幅(a')との比(d'/a')を示す。
*金属反射体の一次元格子状配列の周期(d'):140nm
*実施例1〜3:ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプで、最先端部断面が凹凸形状
*実施例4〜6,比較例1,2:ワイヤグリッド型偏光素子(R1)タイプで、最先端部断面が略直線
*実施例7〜9:ワイヤグリッド型偏光素子(R3)タイプ
上記実施例7で作製したワイヤグリッド型の偏光素子等を用いて、以下の実施例10〜12にて、曲げ加工後に、射出成形、又は注型重合にてそれぞれ偏光サングラスレンズを作製して光学的評価を行った。
上記実施例7で得られた偏光素子試験片を用いて、トリミング後、熱曲げ加工で球面形状体とし、次に金型内に配置してインサート射出成形を行って凹面側に熱成形樹脂層を形成し、偏光サングラスレンズを試作した。その後、得られた偏光サングラスレンズの両面にハードコート膜を形成した。前記各工程で得られた試験片について、光学評価を行った。
上記実施例7で得られた偏光素子試験片の不要部分を除去後、公知の方法により球面形状の熱プレス加工(曲げ加工)を行って、曲率8C(曲率半径=66.81mm)の球面形状体を作製した。具体的には、金属反射体を形成した表面側を上向側、裏面側を下向側として、アンビル設定温度150℃で熱プレス成形(曲げ加工)を行い、射出成形に使用する球面形状の偏光素子試験片を作製した。得られた球面形状の偏光素子試験片について、(株)日立ハイテクサイエンス製、分光光度計(型式:U−4100)を用いて光学測定を行った。その結果は、偏光度97.4%、光線透過率21.1%で、透明であり、曲げ加工による光学特性の劣化は観察されなかった。
偏光成形体を以下の通りに作製した。使用したインサート射出成形機は、上記球面形状体の偏光素子試験片を固定できる同曲率の凹型可動側金型と、任意の曲率を有した凸型固定側金型を備えた装置である。この成形機を用い、上記で得られた球面形状体の偏光素子試験片を、凹型可動側金型にセットし、固定した。この場合、球面形状の偏光素子試験片のパターン面側が可動側金型に密着し、裏面側が固定側金型の方に向く配置をとった。固定側金型を可動側金型に締め付けた。熱成形樹脂層の形成に透明ポリカーボネート樹脂(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名:ユーピロンCLS3400)を用いた。
作製した偏光サングラスレンズの光学測定を行った結果は、偏光度97.3%、光線透過率21.1%で、インサート射出成形による光学特性の劣化は見られなかった。
上記で得られた偏光素子試験片(偏光サングラスレンズ)の両面に、公知の方法により、膜厚2μmのシリコン系ハードコート膜を形成した。得られたハードコート付き偏光サングラスレンズについて、上記分光光度計((株)日立ハイテクサイエンス製)を用いて光学測定を行った。その結果、偏光度96.6%、光線透過率25.2%で、ハードコートによる光学特性の劣化は見られなかった。
試作したハードコート付き偏光サングラスレンズは、高偏光度、高透過率であり、凹面側(目元側)の反射率は3.7%で低反射であり、外観も良好であった。
各工程における偏光度と光線透過率をまとめて表2にまとめて示す。偏光度は各工程による低下はほぼ認められなかった。光線透過率も各工程による低下はほぼ認められなかったが、ハードコート形成後に光線透過率が多少向上しているが、この原因は不明であるが色素系の偏光素子を用いた場合にも認められる現象である。
ポリアミドシートから作製した偏光素子試験片を用いて、真空曲げ加工で球面形状体とし、トリミング後、金型内に配置してインサート射出成形を行って凹面側に熱成形樹脂層を形成し、偏光サングラスレンズを試作した。その後、得られた偏光サングラスレンズの両面にハードコート膜を形成した。得られた試験片について、光学測定を行った。
ポリカーボネートシートを透明ポリアミドシート(EMS社製、グリルアミドTR90、厚み:100μm)に変えた以外は上記実施例7と同様にして作製したワイヤグリッド型偏光素子試験片を、公知の方法により球面形状の真空圧空プレス加工(曲げ加工)を行って、曲率6C(曲率半径=89.08mm)の球面形状体を作製した。具体的には、偏光素子のパターン面側を下、裏面側を上として、真空圧空プレス成形(曲げ加工)を行い、不要部分を除去することにより、射出成形に使用する球面形状の偏光素子を作製した。
試験用偏光成形体は以下の通りに作製した。使用したインサート射出成形機は、上記球面形状体の偏光素子を固定できる同曲率の凹型可動側金型と、任意の曲率を有した凸型固定側金型を備えた装置である。この装置を用いて、得られた球面形状体の偏光素子を、凹型可動側金型にセットし、固定した。この場合、球面形状体の偏光素子のパターン面側が可動側金型に密着し、裏面側が固定側金型の方に向く配置をとった。固定側金型を可動側金型に締め付けた。熱成形樹脂層として、EMS社製の透明ポリアミド材(商品名:グリルアミドTR90)を用いた。樹脂の最高温度280℃で試験用偏光成形体を射出成形し、偏光素子の裏面と熱接着した。その後、試験用偏光成形体をインサート射出成形機から取り出した。得られた試験用偏光成形体は、パターン面を凸面側に配置し、熱成形樹脂層を偏光素子の凹面側に一体配置した、厚さ2.2mmの6Cの偏光サングラスレンズであった。
上記で得られた試験用偏光成形体の両面に、公知の方法により膜厚2μmのシリコン系ハードコート膜を形成した。上記分光光度計((株)日立ハイテクサイエンス製)を用いて、作製したハードコート付き偏光サングラスレンズの光学測定を行った。測定結果は、偏光度96.2%、光線透過率27.4%であり、光学特性の劣化は見られなかった。作製したハードコート付き偏光サングラスレンズは、高偏光度、高透過率であり、裏面側(目元側)の反射率が3.6%で低反射であり、外観は良好であった。
ポリエステルシートから作製した偏光素子試験片を用いて、真空曲げ加工で球面形状体とし、次にプレス抜き加工後、金型内に配置して注型重合を行って凹面側に熱成形樹脂層を形成し、偏光サングラスレンズを試作した。その後、得られた、偏光サングラスレンズの両面にハードコート膜を形成した。得られた試験片について、光学測定を行った。
尚、モールド(金型)の作製と重合性液状材料の調合は、下記の通りに行った。
ガラス製下型(第1モールドの本体)(外径80mm、使用面曲率66.16mm、中心厚5.0mm)とガラス製上型(第2モールドの本体)(外径80mm、使用面曲率65.59mm、中心厚5.0mm)の第1、2モールドを作製した。
2,5−ビシクロ〔2,2,1〕ヘプタンビス(メチルイソシアネート)100質量部に、硬化触媒としてジブチルチンジクロライド0.1質量部、内部離型剤としてアルキル燐酸エステル(アルコールの炭素原子数:8〜12)塩0.3質量部、香気性付与剤としてカプロン酸エチル0.2質量部、更に、紫外線吸収剤として3−〔5−(2−ベンゾトリアゾイル)−3−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル〕プロピオン酸とポリエチレングリコールとのモノエステル2.0質量部をそれぞれ添加し、液温15℃、窒素ガス雰囲気下で1時間充分に攪拌した。次に、更にペンタエリスリトールテトラキス(3−メルカプトプロピオネート)50質量部と、4,7−ビス(メルカプトメチル)−3,6,9−トリチア−1,11−ウンデカンジチオール50質量部を添加し、液温15℃、窒素ガス雰囲気下で1時間充分に攪拌した。
その後、真空ポンプを用いて液温15℃、133Paで攪拌しながら1時間脱気した後、目開き1μmのフィルターで濾過し、屈折率1.60のポリチオウレタン系レンズの原料液(重合性液状材料)を調合した。
ポリカーボネートシートをポリエステルシート(東洋紡(株)製、ポリエステル(商品名:コスモシャイン A4300)、厚み:250μm)に変えた以外は上記実施例7と同様にして作製したワイヤグリッド型偏光素子試験片を真空成形にて、曲率66.00mmに曲率加工を行った。得られた偏光素子を外径79.0mmに円形のプレス抜き加工をして賦形偏光シートとした。
この賦形偏光シートを上記各第1、第2モールド2枚1組の間にセット後、中心間隔3.0mmとなるように粘着テープを巻き回して成形型を調整した。粘着テープは、38μm厚PETフィルム上にシリコン系粘着剤が塗布されたものを使用した。上記成形型に重合性液状材料を注入後、下記温度条件で加熱し重合硬化させて偏光レンズの成形を行った。離型は、クサビ状工具で物理的(機械的)に行った。
(30℃で9時間保持)→(30℃から60℃まで2時間かけて昇温)→
(60℃から120℃まで2時間かけて昇温)→(120℃で2時間加熱)→
(120℃から40℃まで4時間かけて冷却)
上記で得られた偏光レンズの両面に、公知の方法により、膜厚2μmのシリコン系ハードコート膜を形成した。上記分光光度計((株)日立ハイテクサイエンス製)を用いて、ハードコート付き偏光サングラスレンズの光学測定を行った。測定結果は、偏光度96.2%、光線透過率27.4%であり、光学特性の劣化は見られなかった。作製したハードコート付き偏光サングラスレンズは、高偏光度、高透過率であり、裏面側(目元側)の反射率が3.6%で低反射であり、外観良好であった。
3 ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2)
4 ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3)
11 シート(A)
12 シート(A)の表面側
13 シート(A)の裏面側
14、16、18 金属反射体(B)
15、17、19 金属反射体(B)の先端部近傍
Claims (13)
- ワイヤグリッド型の偏光素子シート(W)の裏面側と表面側の少なくともいずれか一方の面に透明性を有するレンズ用樹脂層が積層されている、偏光サングラスレンズであって、
偏光素子シート(W)は
透明性を有するシート(A)を基材として用いて、その表面に同じ向きかつ同じ周期で一次元格子状に設けられた多数の溝部(C)に、金属反射体(B)が埋め込まれていて、
金属反射体(B)の平均幅(a)が200nm以下であり、
その表面側から裏面方向先端までの金属反射体(B)の平均厚み(b)と前記平均幅(a)の比(b/a)が4〜25の範囲内であり、
かつ金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、一次元格子状配列方向と平行及び垂直の少なくともいずれか1つの断面形状が先端にいくほど直線状ないし滑らかな曲線状で徐々に細くなっていて、この先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)が1.2以上であることを特徴とする、
偏光サングラスレンズ。 - 前記金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への平均長さ(c)と前記平均幅(a)の比(c/a)が1.2〜8の範囲である、請求項1に記載の偏光サングラスレンズ。
- 前記金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の形状が
一次元格子状配列方向と垂直の断面形状で、頂点が先端方向に位置する略逆二等辺三角形の形状(ワイヤグリッド型偏光素子シート(R1))、
一次元格子状配列方向かつシート(A)と垂直の断面形状において、連続したのこぎり歯状で、該歯の頂点が先端方向に位置する略逆二等辺三角形の形状(ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2))、又は、長辺が交差する頂点が先端方向に位置する略四角錐、もしくは該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状体が一次元格子状配列方向に連続している形状(ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3))である、
請求項1又は2に記載の偏光サングラスレンズ。 - 前記シート(A)が、ポリカーボネート系樹脂、ポリアクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリシクロオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、セルロース系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリエーテル系樹脂、ポリアリレート系樹脂、及びポリサルフォン系樹脂から選択されるシートである、
請求項1から3のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。 - 前記金属反射体(B)がアルミニウム、ニッケル、クロム、白金、パラジウム、チタン、金、銀、銅、及びこれらの合金の内のいずれか1又は2以上の混合体である、
請求項1から4のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。 - 前記金属反射体(B)の厚み方向先端部近傍における、先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の構造は、
前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R1)の場合には一次元格子状配列方向でかつシート(A)表面と垂直の断面形状において先端部が規則的もしくは不規則的に連続した凹凸形状を形成する構造、
前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R2)の場合には一次元格子状配列方向かつシート(A)と垂直の断面形状においてのこぎり歯の長さとピッチが不規則的に連続した形状を形成する構造、
又は、前記ワイヤグリッド型偏光素子シート(R3)の場合には先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端部までの長さが各略四角誰又は該略四角錐の底面より頂点方向に向かって徐々に略円錐状に変化していく形状体間で規則的もしくは不規則的に長短の差のある構造で、
かつ上記いずれの場合にも先端にいくほど徐々に細くなっていく部分(D)の先端方向への長さが、前記平均長さ(b)の0.3倍以下の構造である、
請求項1から5のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。 - 前記金属反射体(B)が金属微粒子の焼成体からなる金属反射体である、
請求項1から6のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。 - 前記偏光素子シート(W)の裏面側と表面側の両面に透明性を有するレンズ用樹脂層が積層されている、請求項1から7のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。
- 前記偏光サングラスレンズにおける透明性を有するレンズ用樹脂層がインサート射出成形により形成された層である、請求項1から8のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。
- 前記インサート射出成形により形成される透明性を有するレンズ用樹脂層が、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアクリル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、セルロース系樹脂、ポリシクロオレフィン系樹脂、及びポリオレフィン系樹脂から選択された樹脂から形成された層である、請求項9に記載の偏光サングラスレンズ。
- 前記偏光サングラスレンズにおける透明性を有するレンズ用樹脂層が注型重合により形成された層である、請求項1から8のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。
- 前記注型重合に用いる重合性組成物が、チオウレタン系重合性組成物、ウレタン系重合性組成物、チオウレア系重合性組成物、ウレア系重合性組成物、チオエポキシ系重合性組成物、エポキシ系重合性組成物、メチルメタクリレート系重合性組成物、芳香族カーボネート系重合性組成物、脂肪族カーボネート系重合性組成物、サルファイド系重合性組成物、及びエピスルフィド系重合性組成物から選ばれる少なくとも1種を含有している、
請求項11に記載の偏光サングラスレンズ。 - 前記偏光サングラスレンズの凸面側と凹面側のそれぞれに外層としてハードコート層が設けられている、請求項1から12のいずれか1項に記載の偏光サングラスレンズ。
Priority Applications (1)
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JP2019117466A JP7518995B2 (ja) | 2019-06-25 | 2019-06-25 | 偏光サングラスレンズ |
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