JP2020534431A - 改善された表面外観を有する溶融被覆された鋼帯およびその製造方法 - Google Patents

改善された表面外観を有する溶融被覆された鋼帯およびその製造方法 Download PDF

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Abstract

本発明は、平鋼製品を溶融被覆する方法であって、被覆された鋼帯の方向に角度αで、温度Ｔ３を有する剥離ガスを放出する少なくとも１つのノズルを用いて、被覆された鋼帯を剥離するステップであって、角度α、溶融浴の表面とノズルの下端との間の距離ｈ（ｍｍ）、剥離ガスの温度（℃）、および溶融浴の温度Ｔ２と鋼帯の温度Ｔ１との差が、互いに特定の関係にある、ステップを含む方法に関する。本発明は、これに対応して製造された溶融被覆された平鋼製品に関する。

Description

本発明は、平鋼製品の溶融被覆方法、およびこれに対応して製造された溶融被覆された平鋼製品に関する。
ＺｎまたはＺｎおよびマグネシウム系防食被覆で平鋼製品を被覆する方法は、それ自体当業者に知られている。
独国実用新案第２０２０１４０１０８５４号明細書および独国実用新案第２０２０１４００８８６３号明細書はそれぞれ、Ｚｎおよびアルミニウムを含む被覆を有する鋼板を開示している。これらの鋼板は、０．４３μｍ以下のＷａ０．８を有し、Ｗａ０．８は、被覆表面の長距離波形（ｌｏｎｇ−ｒａｎｇｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ）の尺度である。この文献に開示されている製造方法は、被覆されていない帯材（ｓｔｒｉｐ）が被覆組成物を含む溶融浴（ｍｅｌｔ ｂａｔｈ）に通されて案内されることを意味する溶融亜鉛めっきによる冷延帯（ｃｏｌｄ ｓｔｒｉｐ）の被覆を含む。薄い被覆を得るために、液体状態の窒素で余分な被覆材料が剥離される。
独国特許出願第１１２０１４０００１０２号明細書は、最適化された剥離（ｓｔｒｉｐｐｉｎｇ）を伴うＺｎ−Ａｌ被覆板を製造するプロセスを開示している。０．５５μｍ以下の低いＷａ０．８を特徴とする表面を得るために、この刊行物によれば、ノズルと板との間の距離、平均ノズル高さ、剥離ガス（ｓｔｒｉｐｐｉｎｇ ｇａｓ）の圧力、被覆される帯材の移動速度、および剥離ガス中の酸素の体積割合の非常に厳密に規定された関係を維持する必要がある。
米国特許出願公開第２０１２／０１０７６３６号明細書は、鋼帯を防食被覆で被覆する方法を開示しており、この方法では、溶融状態の被覆組成物を含む溶融浴に浸漬した後、余分な被覆材料が、ノズルを用いて剥離される。これは、酸化能力の低い剥離ガスを使用して行われる。さらに、剥離ガスによる処理の過程で、被覆された鋼帯は、ボックスを通って案内される。
独国実用新案第２０２０１４０１０８５４号明細書 独国実用新案第２０２０１４００８８６３号明細書 独国特許出願第１１２０１４０００１０２号明細書 米国特許出願公開第２０１２／０１０７６３６号明細書
従来技術で開示されている、平鋼製品を防食被覆で被覆する方法および製造された製品は、その表面特性に関して依然として改善の必要性がある。より具体的には、プライマまたはアンダーコートの塗布が省かれ得るように、塗布された塗料が高品質の要求を満たす仕方で防食被覆の表面を構成することが望ましい。
したがって、本発明の目的は、プライマまたはアンダーコートを使用せずに塗装され得る、高品質の要求を満たす視覚的に魅力的な表面を有する防食被覆が施された平鋼製品を製造する方法を提供することである。
これらの目的は、以下のステップを少なくとも含む、防食被覆を有する鋼帯の製造のための本発明の方法によって達成される。
（Ａ）被覆された鋼帯を得るために、溶融状態の防食被覆の要素を含む、温度Ｔ２を有する溶融浴に、温度Ｔ１を有する鋼帯を通して案内するステップ、
（Ｂ）被覆された鋼帯の方向に角度αで、温度Ｔ３を有する剥離ガスを放出する少なくとも１つのノズルを用いて、被覆された鋼帯を剥離するステップ、なお、
に関して、値Ｑは、≦６．９５６であり、
ただし、
αは、被覆された鋼帯に垂直であり、かつ少なくとも１つのノズルの中央を通る理論上の直線と、設定されたノズル方向との間の角度（°）であり、
ｈは、溶融浴の表面とノズルの下端との間の距離（ｍｍ）であり、
Ｔ３は、剥離ガスの温度（℃）であり、
ΔＴは、溶融浴の温度Ｔ２と鋼帯の温度Ｔ１との差（℃）である。
本発明の方法の個々のステップは、以下で詳細に説明される。
本発明の方法は、回分式または連続式に実行され得る。好ましい実施形態では、それは、連続式に実行される。
本発明の方法のステップ（Ａ）は、被覆された鋼帯を得るために、溶融状態の防食被覆の要素を含む、温度Ｔ２を有する溶融浴に、温度Ｔ１を有する鋼帯を通して案内することを含む。
本発明の方法では、概して、当業者に知られている鋼帯を使用することが可能である。好ましい実施形態では、本発明の方法で使用される鋼帯は、Ｆｅおよび不可避の不純物に加えて、
０．００から０．３、より好ましくは０．０００１から０．３、最も好ましくは０．０００１から０．２のＣ、
０．００から１．５０、より好ましくは０．０００５から０．５０、最も好ましくは０．０００５から０．４５のＳｉ、
０．０１から４．００、より好ましくは０．０５から２．５０、最も好ましくは０．０５から２．０のＭｎ、
０．００から０．１０、より好ましくは０．００１から０．０７、最も好ましくは０．００１から０．０６のＰ、
０．００から０．０２、より好ましくは０．００から０．０１２のＳ、
０．００１から２．２０、より好ましくは０．０１から１．５、最も好ましくは０．０１から１．３のＡｌ、
最大０．２、より好ましくは最大０．１５のＴｉ＋Ｎｂ、
最大１．５０、より好ましくは０．００１から０．９のＣｒ＋Ｍｏ、
最大０．２５、より好ましくは最大０．０２のＶ、
最大０．０１、より好ましくは最大０．００９のＮ、
０．００から０．２０、より好ましくは０．００１から０．１５のＮｉ、
最大０．０１、より好ましくは最大０．００５のＢ、および
最大０．０１のＣａを含む（数値はすべて重量％）。
本発明の方法で使用される鋼帯は、例えば、対応する溶融物から得られるスラブを熱間圧延することによって得られ得る。本発明によれば、当業者に知られているこの熱延帯（ｈｏｔ ｓｔｒｉｐ）は、通常の厚さおよび幅であり得る。
さらなる可能な実施形態では、前記熱延帯は、いわゆる冷延帯を得るために冷間圧延される。本発明によれば、当業者に知られているこの冷延帯は、通常の厚さおよび幅であり得る。
概して、本発明の方法のステップ（Ａ）で使用される鋼帯は、適切であることが当業者に知られている微細構造を有し得る。好ましい実施形態では、使用される鋼帯は、二相鋼、焼付硬化鋼、またはＩＦ鋼からなる。
本発明の方法のステップ（Ａ）の前に、鋼帯は、当業者に知られている方法、例えば、洗浄、脱脂、酸洗、再結晶焼鈍、脱炭によって前処理され得る。対応する方法は、それ自体当業者に知られており、例えば、Ａ．Ｒ．Ｍａｒｄｅｒ，Ｔｈｅ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ ｏｆ ｚｉｎｃ−ｃｏａｔｅｄ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔ，Ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｉｎ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ４５（２０００），ｐａｇｅｓ １９１ ｔｏ ２７１に記載されている。
本発明の方法のステップ（Ａ）において、温度Ｔ１を有する鋼帯は、温度Ｔ２を有する溶融浴に通されて案内される。
例えば、本発明の方法における鋼帯の温度Ｔ１は、４００から５５０℃、好ましくは４００から５００℃である。本発明によれば、本発明による鋼帯は、ステップ（Ａ）の前に、加熱により前記温度Ｔ１にされる。本発明の方法のステップ（Ａ）で使用される溶融浴の温度Ｔ２は、例えば、４００から６５０℃、好ましくは４４０から６００℃である。
本発明の発明者らは、さらなるパラメータと併せて、溶融浴の温度Ｔ２と鋼帯の温度Ｔ１との差ΔΤが、防食被覆を持つ鋼帯の表面に明確な影響を及ぼすことを発見した。本発明によれば、ΔＴは、好ましくは−６０から＋１２０℃、より好ましくは−５５から＋１１５℃である。
本発明に従って使用される溶融浴は、防食被覆中に存在する要素を含む。本発明に従って使用される溶融浴は、好ましくは、Ｚｎおよび不可避の不純物に加えて、０．１重量％から２．０重量％のＡｌおよび任意選択で０．１重量％から３．０重量％のＭｇを含む。
したがって、本発明に従って使用される溶融浴は、第１の好ましい実施形態では、Ｚｎおよび不可避の不純物に加えて、０．１重量％から２．０重量％のＡｌ、好ましくは０．０５重量％から０．４重量％のＡｌを含む。
第２の実施形態では、本発明に従って使用される溶融浴は、Ｚｎおよび不可避の不純物に加えて、０．１重量％から２．０重量％のＡｌ、好ましくは１．０重量％から２．０重量％のＡｌ、および０．１重量％から３．０重量％のＭｇ、好ましくは１．０重量％から２．０重量％のＭｇを含む。
対応する温度Ｔ２のこのような溶融浴の準備は、それ自体当業者に知られており、例えば、記載した、Ａ．Ｒ．Ｍａｒｄｅｒ，Ｔｈｅ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ ｏｆ ｚｉｎｃ−ｃｏａｔｅｄ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔ，Ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｉｎ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ４５（２０００），ｐａｇｅｓ １９１ ｔｏ ２７１に記載されている。
好ましい実施形態では、本発明の方法のステップ（Ａ）において、鋼帯は、溶融浴から垂直方向または実質的に垂直方向に再び出てくる仕方で、溶融浴に通されて案内される。溶融浴を通る鋼帯の案内中、対応する溶融物が、鋼帯の表面に付着する。
好ましくは、本発明の方法のステップ（Ａ）の後に得られる被覆された鋼帯は、本発明の方法のステップ（Ｂ）に直接移される。
本発明の方法のステップ（Ｂ）は、被覆された鋼帯の方向に角度αで温度Ｔ３を有する剥離ガスを放出する少なくとも１つのノズルを用いて、被覆された鋼帯を剥離することを含む。
本発明によれば、αは、被覆された鋼帯に垂直であり、かつ少なくとも１つのノズルの中央を通る理論上の直線と、設定されたノズル方向との間の角度を意味すると理解される。角度αは、°で報告される。
本発明によれば、αの正の値は、設定されたノズル方向が、被覆された鋼帯に垂直であり、かつ少なくとも１つのノズルの中央を通る理論上の直線に対して、鋼帯の移動方向に回転されていることを意味する。したがって、被覆された鋼帯が溶融浴から垂直上方向に出る好ましい実施形態では、αの正の値は、ノズルが上方向に回転されていることを意味する。
本発明によれば、αの負の値は、設定されたノズル方向が、被覆された鋼帯に垂直であり、かつ少なくとも１つのノズルの中央を通る理論上の直線に対して、鋼帯の移動方向と反対に回転されていることを意味する。したがって、被覆された鋼帯が溶融浴から垂直上方向に出る好ましい実施形態では、αの負の値は、ノズルが下方向に回転されていることを意味する。
本発明によれば、αは、好ましくは−５．０°から＋５．０°、好ましくは−４．０°から＋４．０°である。
本発明によれば、ｈは、溶融浴の表面とノズルの下端との間の距離をｍｍで表す。本発明の方法の実行時、溶融浴の表面は、一般に静止しておらず、波の形で動いている。この場合、本発明によれば、距離ｈの測定において、使用される溶融浴の表面は、溶融浴の表面の平均高さである。本発明によれば、溶融浴の表面とノズルの下端との間の距離ｈは、例えば、５０から８００ｍｍ、好ましくは８０から７００ｍｍである。
本発明によれば、Ｔ３は、剥離ガスの温度を℃で表す。本発明によれば、Ｔ３は、例えば、１５から５０℃、好ましくは２０から４０℃である。本発明によれば、剥離ガスは、ノズルから出る前に対応する温度Ｔ３に加熱されることが可能である。この目的のための装置は、それ自体当業者に知られている。本発明によれば、使用される剥離ガスは、適切であると当業者に思われる任意の剥離ガスまたは剥離ガス混合物であり得る。本発明は、好ましくは、ステップ（Ｂ）で使用される剥離ガスが、窒素または窒素、酸素、および不可避の不純物の混合物からなる群から選択される本発明の方法に関する。
本発明によれば、剥離ガスがノズルから出る圧力ｐは、例えば、５０から８００ミリバール、好ましくは１００から６００ミリバールである。
本発明の方法のステップ（Ｂ）において、鋼帯からのノズルの距離は、例えば、４から１５ｍｍ、好ましくは６から１２ｍｍである。
本発明に不可欠な値Ｑは、以下の式（Ｉ）によって決定される。
ただし、
αは、被覆された鋼帯に垂直であり、かつ少なくとも１つのノズルの中央を通る理論上の直線と、設定されたノズル方向との間の角度（°）であり、
ｈは、溶融浴の表面とノズルの下端との間の距離（ｍｍ）であり、
Ｔ３は、剥離ガスの温度（℃）であり、
ΔＴは、溶融浴の温度Ｔ２と鋼帯の温度Ｔ１との差（℃）である。
パラメータα、ｈ、Ｔ３、およびΔＴは、さらに詳しく説明される。
式（Ｉ）によって計算され得る値Ｑが６．９５６以下であることが本発明にとって不可欠である。値Ｑが６．９５６以下である場合、得られるものは、特に好適な表面を有する、本発明に従って被覆された鋼帯であり、具体的には、値ｗｓａ＿ｍｏｄによって判断される長距離波形が好適である。式（Ｉ）から得られるＱ値が６．９５６以下である場合、防食表面の表面の、縦方向および横方向に測定されるｗｓａ＿ｍｏｄ値の商（式（ＩＩ）参照）は、好ましくは０．７００から１．２９０である。式（Ｉ）から得られるＱ値が６．９５６より大きい場合、１．３００以上の、防食表面の表面の、縦方向および横方向に測定されたｗｓａ＿ｍｏｄ値の商（式（ＩＩ）参照）が得られる。
好ましくは、本発明によれば、以下の式（ＩＩ）に従って、０．７００から１．２９０の値を有する、縦方向および横方向に測定されたｗｓａ＿ｍｏｄ値の商が得られる。
本発明に従って得られる被覆の表面は、縦方向のＷｓａ＿ｍｏｄと横方向のＷｓａ＿ｍｏｄの特に好適な比を有する。本出願がｗｓａ＿ｍｏｄ値に言及する場合、これは、耐食層、すなわち、被覆された板の被覆の固有の波形のみを指す。ｗｓａ＿ｍｏｄ値は、ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ ３４９７に従ってサイズ２０×２０ｍｍの領域に空間分解走査蛍光Ｘ線分析（ｓｐａｔｉａｌｌｙ ｒｅｓｏｌｖｅｄ ｓｃａｎｎｉｎｇ ｘ−ｒａｙ ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｃｅ ａｎａｌｙｓｉｓ）（ＦｉｓｃｈｅｒｓｃｏｐｅのＸ線）を用いて耐食層の塗布分布を測定することから得られる。ｗｓａ＿ｍｏｄ値を測定するための限界波長は、λｃ＝１ｍｍおよびλｆ＝５ｍｍである。限界波長は、プロファイルフィルタが正弦波の振幅を５０％に減らす波長である。それは、粗さとうねりの境界の尺度と見なされ得る。限界波長λｆは、波形をより長い波長から定める。
本発明の方法のステップ（Ｂ）の後、防食層は、例えば、０．１から２０μｍ、好ましくは１から１０μｍの厚さを有する。
本発明の方法は、存在するＦｅ２Ａｌ５粒子が特に小さい粒径を有する被覆を提供する。したがって、より具体的には、本発明は、被覆中に存在するＦｅ２Ａｌ５粒子が、Ｚｎ、Ｍｇ、およびＡｌを含む被覆、とりわけＺｎ、Ｍｇ、およびＡｌからなる被覆では≦２１０ｎｍの平均粒径を有し、ＺｎおよびＡｌを含む被覆、とりわけＺｎおよびＡｌからなる被覆では≦５６５ｎｍの平均粒径を有する本発明の方法に関する。
本発明の方法のステップ（Ｂ）の後、被覆された鋼帯は、さらなる方法ステップに送られ得る。これらは、それ自体当業者に知られており、例えば、単回または反復スキンパス圧延、ストレッチャーレベリング（ｓｔｒｅｔｃｈｅｒ ｌｅｖｅｌｉｎｇ）、熱処理（とりわけ合金層の製造のための）、表面被覆、例えば油塗り（ｏｉｌｉｎｇ）、成形助剤の塗布、化学的不動態化、シール作業、巻き取り、乾燥、トリミングなどを含む。
本発明はまた、本発明の方法によって製造された、防食被覆が設けられた鋼帯に関する。ステップ（Ａ）および（Ｂ）を少なくとも含む本発明の方法は、プライマまたはアンダーコートを追加使用することなく塗料が塗布され得、高品質の要求を満たす塗装表面が得られるように、特に低い長波波形を有する被覆された鋼帯を提供する。
本発明はまた、被覆が０．７００から１．２９０の、縦方向のＷｓａ＿ｍｏｄと横方向のＷｓａ＿ｍｏｄの比を有することを特徴とする、防食被覆が設けられた鋼帯に関する。ｗｓａ＿ｍｏｄ値は、上で言及した方法によって測定される。
本発明は、好ましくは、本発明の鋼帯であって、防食被覆が、Ｚｎおよび不可避の不純物に加えて、０．１重量％から２．０重量％のＡｌおよび任意選択で０．１重量％から３重量％のＭｇを含む、本発明の鋼帯に関する。
本発明の方法に関して与えられた詳細および好ましい実施形態は、同様に本発明の鋼帯に適用可能である。
本発明は、自動車分野での、とりわけ実用的な乗り物（ｕｔｉｌｉｔｙ ｖｅｈｉｃｌｅ）、とりわけトラック、建設機械、および土工用の乗り物（ｅａｒｔｈｍｏｖｉｎｇ ｖｅｈｉｃｌｅ）のための、産業分野での、例えばハウジングまたは伸縮スライドとしての、建設分野での、例えば外観要素（ｆａｃａｄｅ ｅｌｅｍｅｎｔ）としての、家庭用電化製品のための、エネルギー分野での、造船での、本発明の鋼帯の使用にさらに関する。
本発明の方法および本発明の鋼帯に関して与えられた詳細および好ましい実施形態は、同様に本発明の使用に適用可能である。
以下の実施例は、本発明をさらに説明するのに役立つ。
以下の組成（数値はすべて重量％）、０．０７５のＣ、０．１のＳｉ、１．５３のＭｎ、０．０１０のＰ、０．００１のＳ、０．０３５のＡｌ、０．５３のＣｒ、０．０５のＣｕ、０．０５のＭｏ、０．００２５のＮ、０．０２５のＴｉ、０．０５のＮｉ、０．００３０のＢ、残り：Ｆｅおよび不可避の不純物を有する鋼帯は、表１に指定されている合金成分を含む溶融浴で表１に指定されている条件下で被覆される。保護層の塗布後、ｗｓａ＿ｍｏｄ値が、その表面に関して、上で説明した方法によって測定される。これは、鋼帯から板のサンプルを採取し、縦方向および横方向に測定することによって行われる。次に、縦方向のｗｓａ＿ｍｏｄ値と横方向のｗｓａ＿ｍｏｄ値の商が求められる。
表１から、６．９５６未満のＱ値を有する本発明の実施例では、ｗｓａ＿ｍｏｄ値の好適な商を特徴とする対応する被覆された鋼帯が得られる一方で、Ｑ値が６．９５６を上回る比較実験では、ｗｓａ＿ｍｏｄ値の明らかに低い商、したがって表面品質が得られることは明確に明らかである。

本発明の方法によって、特に高品質の表面構造を特徴とする被覆された鋼帯を得ることが可能である。したがって、これらの鋼帯は、好適には自動車分野で使用され得る。

Claims (13)

  1. 防食被覆を有する鋼帯を製造する方法であって、以下のステップ、すなわち、
    （Ａ）被覆された鋼帯を得るために、溶融状態の前記防食被覆の要素を含む、温度Ｔ２を有する溶融浴に、温度Ｔ１を有する前記鋼帯を通して案内するステップと、
    （Ｂ）前記被覆された鋼帯の方向に角度αで、温度Ｔ３を有する剥離ガスを放出する少なくとも１つのノズルを用いて、前記被覆された鋼帯を剥離するステップと
    を少なくとも含む方法において、
    に関して、値Ｑが、≦６．９５６であり、
    αが、前記被覆された鋼帯に垂直であり、かつ前記少なくとも１つのノズルの中央を通る理論上の直線と、設定されたノズル方向との間の角度（°）であり、
    ｈが、前記溶融浴の表面と前記ノズルの下端との間の距離（ｍｍ）であり、
    Ｔ３が、前記剥離ガスの温度（℃）であり、
    ΔＴが、前記溶融浴の前記温度Ｔ２と前記鋼帯の前記温度Ｔ１との差（℃）であることを特徴とする方法。
  2. 前記溶融浴が、Ｚｎおよび不可避の不純物に加えて、０．１重量％から２．０重量％のＡｌおよび任意選択で０．１重量％から３重量％のＭｇを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
  3. 前記鋼帯が、Ｆｅおよび不可避の不純物に加えて、
    ０．００から０．３のＣ、
    ０．００から１．５０のＳｉ、
    ０．０１から４．００のＭｎ、
    ０．００から０．１０のＰ、
    ０．００から０．０２のＳ、
    ０．００１から２．２０のＡｌ、
    最大０．２のＴｉ＋Ｎｂ、
    最大１．５０のＣｒ＋Ｍｏ、
    最大０．２５のＶ、
    最大０．０１のＮ、
    ０．００から０．２０のＮｉ、
    最大０．０１のＢ、および
    最大０．０１のＣａ
    を含む（数値はすべて重量％）ことを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
  4. 連続式に実行されることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。
  5. 前記防食被覆が、１から１０μｍの厚さを有することを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
  6. 前記被覆中に存在するＦｅ２Ａｌ５粒子が、Ｚｎ、Ｍｇ、およびＡｌを含む被覆、とりわけＺｎ、Ｍｇ、およびＡｌからなる被覆では≦２１０ｎｍの平均粒径を有し、ＺｎおよびＡｌを含む被覆、とりわけＺｎおよびＡｌからなる被覆では≦５６５ｎｍの平均粒径を有することを特徴とする、請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
  7. Ｔ３が、１５から５０℃であることを特徴とする、請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。
  8. ΔＴが、−６０から＋１２０℃であることを特徴とする、請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。
  9. ステップ（Ｂ）で使用される前記剥離ガスが、窒素、酸素、空気、およびこれらの混合物からなる群から選択されることを特徴とする、請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。
  10. 請求項１から９のいずれか一項に記載の方法によって製造された、防食被覆が施された鋼帯。
  11. 防食被覆が０．７００から１．２９０の、縦方向のＷｓａ＿ｍｏｄと横方向のＷｓａ＿ｍｏｄの比を有することを特徴とする、前記被覆が設けられた鋼帯。
  12. Ｚｎおよび不可避の不純物に加えて、前記防食被覆が、０．１重量％から２．０重量％のＡｌおよび任意選択で０．１重量％から３重量％のＭｇを含むことを特徴とする、請求項１１に記載の鋼帯。
  13. 自動車分野での、とりわけ実用的な乗り物、とりわけトラック、建設機械、および土工用の乗り物のための、産業分野での、例えばハウジングまたは伸縮スライドとしての、建設分野での、例えば外観要素としての、家庭用電化製品のための、エネルギー分野での、造船での、請求項１０から１２のいずれか一項に記載の鋼帯の使用。

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