KR20200055750A - 개선된 표면 외관을 갖는 용융 침지 코팅 강 스트립 및 그 제조 방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은, 코팅된 강 스트립을, 코팅된 강 스트립의 방향으로 각도(α)에서 온도(T3)를 갖는 스트리핑 가스를 분출하는 하나 이상의 노즐을 사용하여 스트리핑하는 단계를 포함하는, 평강 제품의 용융 침지 코팅 방법 및 상응하게 제조된 용융 침지 코팅 평강 제품에 관한 것으로, 여기서 각도(α), 용융조의 표면과 노즐의 하부 에지 사이의 mm 단위의 거리(h), 스트리핑 가스의 온도 (℃), 그리고 용융조의 온도(T2)와 강 스트립의 온도(T1) 사이의 차는 서로 특정한 관계가 있다.
Description
본 발명은 평강 제품의 용융 침지 코팅 방법 및 상응하게 제조된 용융 침지 코팅 평강 제품에 관한 것이다.
Zn에 기재하는, 또는 Zn 및 마그네슘에 기재하는 부식 방지 코팅을 갖는 평강 제품의 코팅 방법은 통상의 기술자에게 이미 공지되어 있다.
DE 20 2014 010 854 U1 및 DE 20 2014 008 863 U1에는 각각 Zn 및 알루미늄을 포함하는 코팅을 갖는 강판이 개시되어 있다. 이 강판은, 코팅 표면의 장범위 파형성(long-range corrugation)의 척도인, 0.43㎛ 이하의 Wa0.8 값을 갖는다. 상기 문헌에 개시된 제조 방법은 용융 아연 도금을 통한 냉간 스트립의 코팅을 포함하는데, 이는 코팅되지 않은 스트립을 코팅 성분을 함유한 용융조를 통과시킨다는 것을 의미한다. 얇은 코팅을 수득하기 위해, 과량의 코팅 재료를 액체 상태의 질소를 사용하여 스트리핑(stripping)한다.
DE 11 2014 000 102 T5에는 최적화된 스트리핑을 수반하는, Zn-Al-코팅 판을 제조하는 방법이 개시되어 있다. 이 공보에 따르면, 0.55㎛ 이하의 낮은 Wa0.8 값을 특징으로 하는 표면을 수득하기 위해서는 노즐과 판 사이의 거리, 평균 노즐 높이, 스트리핑 가스 압력, 코팅될 스트립의 이동 속도, 및 스트리핑 가스 중 산소의 부피비의 매우 정확히 규정된 관계를 준수해야 한다.
US 2012/0107636 A1에는, 강 스트립을 용융된 형태의 코팅 성분을 함유하는 용융조에 침지시킨 후에 과량의 코팅 재료를 노즐을 사용하여 스트리핑하는, 강 스트립을 부식 방지 코팅으로 코팅하는 방법이 개시되어 있다. 이 경우, 낮은 산화능을 갖는 스트리핑 가스가 사용된다. 또한, 코팅된 강 스트립은 스트리핑 가스로 처리 시 한 박스를 통과하여 안내된다.
종래 기술에 개시된, 평강 제품을 부식 방지 코팅으로 코팅하기 위한 방법 및 제조된 제품은 그 표면 특성과 관련하여 여전히 개선이 필요하다. 특히, 도포된 도료가 고품질 요구를 충족시켜 프라이머 또는 언더코트의 도포가 생략될 수 있도록 부식 방지 코팅의 표면을 구성하는 것이 바람직하다.
그러므로 본 발명의 과제는, 프라이머 또는 언더코트를 사용하지 않고도 도장될 수 있고 고품질 요구를 충족시키는, 시각적으로 매력적인 표면을 갖는, 부식 방지 코팅을 구비한 평강 제품을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
상기 과제는, 적어도
(A) 코팅된 강 스트립을 수득하기 위해, 온도 T1을 갖는 강 스트립을, 용융된 형태의 부식 방지 코팅의 원소를 함유하는, 온도 T2를 갖는 용융조를 통과시키는 단계,
(B) 코팅된 강 스트립을, 코팅된 강 스트립의 방향으로 각도 α에서 온도 T3을 갖는 스트리핑 가스를 방출하는 적어도 하나의 노즐을 사용하여 스트리핑하는 단계
를 포함하는, 부식 방지 코팅을 갖는 강 스트립의 제조를 위한 본 발명에 따른 방법에 의해 해결되며,
일 때, 상기 값 Q ≤ 6.956이며,
상기 식에서,
α는,
코팅된 강 스트립에 수직이며 적어도 하나의 노즐의 중심을 관통하는 이론적 직선과 설정된 노즐 방향 사이의 각도(°)이고,
h는 용융조의 표면과 노즐의 하부 모서리 사이의 거리(mm)이고,
T3는 스트리핑 가스의 온도(℃)이고,
ΔT는 용융조의 온도(T2)와 강 스트립의 온도(T1) 사이의 차(℃)이다.
본 발명에 따른 방법의 개별 단계는 이하에 상세히 기술된다.
본 발명에 따른 방법은 불연속적으로 또는 연속적으로 수행될 수 있다. 한 바람직한 실시양태에서는 연속으로 수행된다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (A)는, 코팅된 강 스트립을 수득하기 위해, 온도 T1을 갖는 강 스트립을, 온도 T2를 가지며 용융된 형태의 부식 방지 코팅의 원소를 함유한 용융조를 통과시키는 작업을 포함한다.
본 발명에 따른 방법에서는 일반적으로 통상의 기술자에게 공지된 모든 강 스트립을 사용할 수 있다. 한 바람직한 실시양태에서, 본 발명의 방법에서 사용되는 강 스트립은, Fe 및 불가피한 불순물뿐만 아니라, (모두 중량% 단위로 기재한)
0.00 내지 0.3, 더 바람직하게는 0.0001 내지 0.3, 가장 바람직하게는 0.0001 내지 0.2의 C,
0.00 내지 1.50, 더 바람직하게는 0.0005 내지 0.50, 가장 바람직하게는 0.0005 내지 0.45의 Si,
0.01 내지 4.00, 더 바람직하게는 0.05 내지 2.50, 가장 바람직하게는 0.05 내지 2.0의 Mn,
0.00 내지 0.10, 더 바람직하게는 0.001 내지 0.07, 가장 바람직하게는 0.001 내지 0.06의 P,
0.00 내지 0.02, 더 바람직하게는 0.00 내지 0.012의 S,
0.001 내지 2.20, 더 바람직하게는 0.01 내지 1.5, 가장 바람직하게는 0.01 내지 1.3의 Al,
0.2 이하, 더 바람직하게는 0.15 이하의 Ti+Nb,
1.50 이하, 더 바람직하게는 0.001 내지 0.9의 Cr+Mo,
0.25 이하, 더 바람직하게는 0.02 이하의 V,
0.01 이하, 더 바람직하게는 0.009 이하의 N,
0.00 내지 0.20, 더 바람직하게는 0.001 내지 0.15의 Ni,
0.01 이하, 더 바람직하게는 0.005 이하의 B 및
0.01 이하의 Ca
를 포함한다.
본 발명에 따른 방법에서 사용되는 강 스트립은 예를 들어, 상응하는 용융물로부터 수득된 슬래브가 열간 압연됨으로써 수득될 수 있다. 본 발명에 따르면, 통상의 기술자에게 공지된 이러한 열간 스트립은 통상적인 두께 및 너비로 제공될 수 있다.
또 다른 한 가능한 실시양태에서, 소위 냉간 스트립을 수득하기 위해 상기 열간 스트립이 냉간 압연된다. 본 발명에 따르면, 통상의 기술자에게 공지된 이러한 냉간 스트립은 통상적인 두께 및 너비로 제공될 수 있다.
일반적으로, 본 발명에 따른 방법의 단계 (A)에서 사용되는 강 스트립은 통상의 기술자에게 적합한 것으로 공지된 임의의 조직 구조를 가질 수 있다. 한 바람직한 실시양태에서, 사용되는 강 스트립은 복합 조직강(dual-phase steel), 소부경화강(Bake Hardening Steel) 또는 IF 강(interstitial free steel)으로 이루어진다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (A) 전에, 강 스트립은, 통상의 기술자에게 공지된 방법에 의해, 예를 들어 세정, 탈지, 산세척, 재결정화 어닐링, 탈탄 과정을 거쳐 전처리될 수 있다. 상응하는 방법들이 통상의 기술자에게 이미 공지되어 있고, 예를 들어, 문헌(A.R. Marder 저, The metallurgy of zinc-coated steel sheet, Progress in Materials Science 45 (2000), 191~271 p.)에 기술되어 있다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (A)에서, 온도 T1을 갖는 강 스트립이 온도 T2를 갖는 용융조를 통과하여 안내된다.
예를 들어, 본 발명에 따른 방법에서 강 스트립의 온도 T1은 400 내지 550℃, 바람직하게는 400 내지 500℃이다. 본 발명에 따르면, 본 발명에 따른 강 스트립은, 단계 (A) 전에, 가열에 의해 상기 온도 T1에 도달한다. 본 발명에 따른 방법에서 단계 (A)에서 사용되는 용융조의 온도 T2는, 예를 들어 400 내지 650℃, 바람직하게는 440 내지 600℃이다.
본 발명의 발명자들은, 추가 매개변수들과 관련하여, 용융조의 온도(T2)와 강 스트립의 온도(T1) 사이의 차(ΔT)가 부식 방지 코팅을 가진 강 스트립의 표면에 명백한 영향을 미친다는 것을 발견하였다. 본 발명에 따르면, ΔT는 바람직하게 -60 내지 +120℃, 더 바람직하게는 -55 내지 +115℃이다.
본 발명에 따라 사용되는 용융조는 부식 방지 코팅에 존재하는 원소를 함유한다. 본 발명에 따라 사용되는 용융조는 바람직하게 Zn 및 불가피한 불순물뿐만 아니라 0.1중량% 내지 2.0중량%의 Al 및 임의로 0.1중량% 내지 3.0중량%의 Mg를 함유한다.
그러므로 본 발명에 따라 사용되는 용융조는, 바람직한 제1 실시양태에서, Zn 및 불가피한 불순물뿐만 아니라 0.1중량% 내지 2.0중량%의 Al, 바람직하게는 0.05중량% 내지 0.4중량%의 Al을 함유한다.
제2 실시양태에서, 본 발명에 따라 사용되는 용융조는, Zn 및 불가피한 불순물뿐만 아니라 0.1중량% 내지 2.0중량%의 Al, 바람직하게는 1.0중량% 내지 2.0중량%의 Al, 및 0.1중량% 내지 3.0중량%의 Mg, 바람직하게는 1.0중량% 내지 2.0중량%의 Mg를 함유한다.
상응하는 온도 T2의 이러한 용융조를 제공하는 것은 통상의 기술자에게 이미 공지되어 있고, 예를 들어 문헌(A.R. Marder, The metallurgy of zinc-coated steel sheet, Progress in Materials Science 45 (2000), pages 191 to 271)에 기술되어 있다.
한 바람직한 실시양태에서는, 강 스트립이 본 발명에 따른 방법의 단계 (A)에서, 용융조로부터 다시 수직으로 또는 거의 수직으로 배출되도록 용융조를 통과하여 안내된다. 강 스트립이 용융조를 통과하여 안내되는 동안, 해당 용융물이 강 스트립의 표면에 달라붙는다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 방법의 단계 (A) 이후에 수득되는 코팅된 강 스트립은 곧바로 본 발명에 따른 방법의 단계 (B)로 이송된다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (B)는 코팅된 강 스트립을, 코팅된 강 스트립의 방향으로 각도 α에서 온도 T3을 갖는 스트리핑 가스를 방출하는 적어도 하나의 노즐을 사용하여 스트리핑하는 과정을 포함한다.
본 발명에 따르면, α는, 코팅된 강 스트립에 수직이며 적어도 하나의 노즐의 중심을 관통하는 이론적 직선과 설정된 노즐 방향 사이의 각도를 의미한다. 각도 α는 °단위로 명시된다.
본 발명에 따르면, 양의 α 값은, 설정된 노즐 방향이, 코팅된 강 스트립에 수직이며 적어도 하나의 노즐의 중심을 관통하는 이론적 직선에 대해 스트립이 움직이는 방향으로 상대 회전을 했다는 것을 의미한다. 따라서, 코팅된 강 스트립이 용융조를 수직 상향으로 빠져나가는 바람직한 실시양태에서, 양의 α 값은 노즐이 위쪽으로 회전했음을 의미한다.
본 발명에 따르면, 음의 α 값은, 설정된 노즐 방향이, 코팅된 강 스트립에 수직이며 적어도 하나의 노즐의 중심을 관통하는 이론적 직선에 대해 스트립이 움직이는 방향과 반대되는 방향으로 상대 회전을 했다는 것을 의미한다. 따라서, 코팅된 강 스트립이 용융조를 수직 상향으로 빠져나가는 바람직한 실시양태에서, 음의 α 값은 노즐이 아래쪽으로 회전했음을 의미한다.
본 발명에 따르면, α는 바람직하게 -5.0° 내지 +5.0°, 바람직하게는 -4.0° 내지 +4.0°이다.
본 발명에 따르면, h는 용융조의 표면과 노즐의 하부 에지 사이의 거리(mm)를 나타낸다. 본 발명에 따른 방법의 수행 시, 용융조의 표면은 일반적으로 멈춰있지 않고 파도 형태로 움직인다. 이러한 경우, 본 발명에 따르면, 거리 h의 결정 시, 사용되는 용융조의 표면은 용융조 표면 높이의 평균값이다. 본 발명에 따르면, 용융조의 표면과 노즐의 하부 에지 사이의 거리 h는, 예를 들어 50 내지 800mm, 바람직하게는 80 내지 700mm이다.
본 발명에 따르면, T3는 스트리핑 가스의 온도(℃)를 나타낸다. 본 발명에 따르면, T3는, 예를 들어, 15 내지 50℃, 바람직하게는 20 내지 40℃이다. 본 발명에 따라, 스트리핑 가스는 노즐을 떠나기 전에 해당 온도(T3)로 가열될 수 있다. 이를 위한 장치는 통상의 기술자에게 이미 공지되어 있다. 본 발명에 따라, 스트리핑 가스로서 통상의 기술자에게 적합하다고 판단되는 모든 스트리핑 가스 또는 스트리핑 가스 혼합물이 사용될 수 있다. 본 발명은 바람직하게 단계 (B)에서 사용되는 스트리핑 가스가 질소 또는 질소, 산소 및 불가피한 불순물의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택되는, 본 발명에 따른 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따라, 스트리핑 가스가 노즐을 떠날 때의 압력(p)이 예를 들어 50 내지 800mbar, 바람직하게는 100 내지 600mbar이다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (B)에서, 스트립으로부터 노즐까지의 거리는 예를 들어 4 내지 15mm, 바람직하게는 6 내지 12mm이다.
본 발명에 따라 필수적인 값 Q는 하기 식(I)에 의해 결정된다:
상기 식에서,
α는, 코팅된 강 스트립에 수직이며 적어도 하나의 노즐의 중심을 관통하는 이론적 직선과 설정된 노즐 방향 사이의 각도(°)이고,
h는 용융조의 표면과 노즐의 하부 에지 사이의 거리(mm)이고,
T3는 스트리핑 가스의 온도(℃)이고,
ΔT는 용융조의 온도(T2)와 강 스트립의 온도(T1) 사이의 차(℃)이다.
매개변수인 α, h, T3 및 ΔT는 앞서 더 상세히 설명하였다.
본 발명에서 중요한 것은, 식 (I)에 의해 계산될 수 있는 값 Q가 6.956 이하라는 점이다. 값 Q가 6.956 이하이면, 특히 유리한 표면을 갖는, 본 발명에 따라 코팅된 강 스트립이 수득되며, 특히 값 wsa_mod에 의해 판단되는 장범위 파형이 유리하다. 식 (I)으로부터 수득된 값 Q가 6.956 이하이면, 부식 방지 표면의 표면 종방향 및 횡방향으로 측정된 wsa_mod 값의 비[식 (II) 참조]가 바람직하게 0.700 내지 1.290이다. 식 (I)으로부터 수득된 값 Q가 6.956보다 크면, 바람직하지 못하게 1.300 이상의, 부식 방지 표면의 표면 종방향 및 횡방향으로 측정된 wsa_mod 값의 비[식 (II) 참조]가 수득된다.
본 발명에 따라, 바람직하게는 하기 식 (II)에 따라 0.700 내지 1.290의 값을 갖는, 종방향 및 횡방향으로 측정된 wsa_mod 값의 비가 수득된다:
본 발명에 따라 수득된 코팅의 표면은 종방향으로의 Wsa_mod 대 횡방향으로의 Wsa_mod의 특히 유리한 비를 갖는다. 본 출원에서 wsa_mod 값이 언급될 때, 이는 오로지 부식 방지층, 다시 말해 코팅된 판금의 코팅의 고유 파형에 관한 것이다. wsa_mod 값은 크기 20 x 20mm의 면적에서 DIN EN ISO 3497에 따른 공간 분해 스캐닝 x선 형광 분석법(Fischerscope X선)에 의한 부식 방지층의 코팅 분포도 측정으로부터 도출된다. wsa_mod 값을 결정하기 위한 한계 파장 λc = 1mm이고, λf = 5mm이다. 한계 파장은 프로파일 필터가 사인파의 진폭을 50%로 감소시킬 때의 파장이다. 한계 파장은 조도(roughness)와 파형부(waviness)의 경계의 척도를 의미할 수 있다. 한계 파장 λf는 더 긴 파장들에 대한 파형성을 한정한다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (B) 이후에, 부식 방지층은 예를 들어, 0.1 내지 20㎛, 바람직하게는 1 내지 10㎛의 두께를 갖는다.
본 발명에 따른 방법에서는, 존재하는 Fe2Al5 입자가 특히 작은 입자 직경을 갖는 코팅이 수득된다. 그러므로, 본 발명은 특히, 코팅 내에 존재하는 Fe2Al5 입자가, Zn, Mg 및 Al을 함유하는, 특히 이들로 구성된 코팅의 경우에는 210nm 이하의 평균 입자 직경을 가지며, Zn 및 Al을 함유하는, 특히 이들로 구성된 코팅의 경우에는 565nm 이하의 평균 입자 직경을 갖는, 본 발명에 따른 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따른 방법의 단계 (B) 이후에, 코팅된 강 스트립이 그 다음 방법 단계로 공급될 수 있다. 이는 통상의 기술자에게 이미 공지되어 있고, 예를 들어, 일회성 또는 반복성 조질 압연(skin pass rolling), 면 고르기(straightening), 열처리, 특히 합금 층의 제조를 위한 표면 코팅, 예를 들어 도유(oiling), 성형 보조제의 도포, 화학적 부동태화, 밀봉, 권취, 건조, 트리밍(trimming) 등을 포함한다.
본 발명은, 본 발명에 따른 방법에 의해 제조되는 부식 방지 코팅을 갖는 강 스트립과도 관련이 있다. 적어도 단계 (A) 및 (B)를 포함하는 본 발명에 따른 방법을 통해, 특히 낮은 장파 파형을 갖는 코팅 강 스트립이 수득됨에 따라, 프라이머 또는 언더코트를 추가로 사용하지 않고도 도료가 도포될 수 있게 되고, 고품질 요구를 충족시키는 도장된 표면이 수득된다.
본 발명은, 또한, 0.700 내지 1.290의, 종방향으로의 Wsa_mod 대 횡방향으로의 Wsa_mod의 비를 갖는 코팅을 특징으로 하는 부식 방지 코팅을 가진 강 스트립에 관한 것이다. wsa_mod 값은 앞서 언급한 방법에 의해 결정된다.
본 발명은 바람직하게, 부식 방지 코팅이 Zn 및 불가피한 불순물 외에도 0.1중량% 내지 2.0중량%의 Al 및 선택적으로 0.1중량% 내지 3중량%의 Mg를 함유하는, 본 발명에 따른 강 스트립에 관한 것이다.
본 발명의 방법과 관련하여 언급한 상세 내용 및 바람직한 실시양태들은 본 발명에 따른 강 스트립에 상응하게 적용될 수 있다.
본 발명은 그 밖에도, 자동차 분야에서, 특히 유틸리티 차량, 특히 트럭, 건설 기계 및 토공 차량을 위해; 산업 분야에서, 예를 들어 외장 또는 텔레스코픽 슬라이드(telescopic slides)로서; 건축 분야에서, 예를 들어 외관 구성요소(facade element)로서; 가전 제품을 위해; 에너지 분야에서; 조선업에서; 사용되는 본 발명에 따른 강 스트립의 용도에 관한 것이다.
본 발명에 따른 방법 및 본 발명에 따른 강 스트립과 관련하여 언급한 상세 내용 및 바람직한 실시양태들은 본 발명의 용도에도 상응하게 적용될 수 있다.
실시예
하기 실시예는 본 발명의 더 상세한 설명에 이용된다.
(모두 중량%로 기재하여) 0.075 C, 0.1 Si, 1.53 Mn, 0.010 P, 0.001 S, 0.035 Al, 0.53 Cr, 0.05 Cu, 0.05 Mo, 0.0025 N, 0.025 Ti, 0.05 Ni, 0.0030 B, 잔량의 Fe 및 불가피한 불순물의 조성을 갖는 강 스트립을, 표 1에 명시된 조건 하에 표 1에 명시된 합금 구성성분을 함유한 용융조를 사용하여 코팅한다. 보호 층을 도포한 후에, 그 표면 상에서 전술한 방법으로 wsa_mod 값을 측정한다. 이때, 강 스트립으로부터 판금 샘플을 취하여 종방향 및 횡방향으로 측정한다. 이어서 종방향으로의 wsa_mod 값 및 횡방향으로의 wsa_mod 값의 비를 결정한다.
표 1로부터, 6.956 미만의 Q 값을 갖는, 본 발명에 따른 실시예로부터 유리한 wsa_mod 값들의 비를 특징으로 하는 상응하는 코팅된 강 스트립이 수득되는 반면, Q 값이 6.956을 초과하는 비교 실험에서는 훨씬 더 악화된 wsa_mod 값들의 비 및 그에 따른 표면 품질이 수득된다는 것을 명백히 알 수 있다.
표 1:
실시예
및 비교
실시예
산업상 이용 가능성
본 발명에 따른 방법을 통해, 특히 고품질의 표면 구조를 특징으로 하는 코팅된 강 스트립을 수득할 수 있다. 따라서 이러한 강 스트립은 자동차 분야에서 유리하게 사용될 수 있다.
Claims (13)
- 부식 방지 코팅을 갖는 강 스트립의 제조 방법으로서, 적어도,
(A) 코팅된 강 스트립을 수득하기 위해, 온도 T1을 갖는 강 스트립을, 용융된 형태의 부식 방지 코팅의 원소를 함유하며 온도 T2를 갖는 용융조를 통과시키는 단계,
(B) 코팅된 강 스트립을, 코팅된 강 스트립의 방향으로 각도 α에서 온도 T3을 갖는 스트리핑 가스를 방출하는 적어도 하나의 노즐을 사용하여 스트리핑하는 단계를 포함하는, 강 스트립 제조 방법에 있어서,
(I)
일 때, 상기 값 Q ≤ 6.956이며,
상기 식에서,
α는, 코팅된 강 스트립에 수직이며 적어도 하나의 노즐의 중심을 관통하는 이론적 직선과 설정된 노즐 방향 사이의 각도(°)이고,
h는 용융조의 표면과 노즐의 하부 에지 사이의 거리(mm)이고,
T3는 스트리핑 가스의 온도(℃)이며,
ΔT는 용융조의 온도(T2)와 강 스트립의 온도(T1) 사이의 차(℃)
인 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법. - 제1항에 있어서, 용융조가 Zn 및 불가피한 불순물뿐만 아니라, 0.1중량% 내지 2.0중량%의 Al 및 선택적으로 0.1중량% 내지 3중량%의 Mg를 함유하는 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 또는 제2항에 있어서, 강 스트립이 Fe 및 불가피한 불순물뿐만 아니라, (모두 중량% 단위로 기재하여)
0.00 내지 0.3의 C,
0.00 내지 1.50의 Si,
0.01 내지 4.00의 Mn,
0.00 내지 0.10의 P,
0.00 내지 0.02의 S,
0.001 내지 2.20의 Al,
0.2 이하의 Ti+Nb,
1.50 이하의 Cr+Mo,
0.25 이하의 V,
0.01 이하의 N,
0.00 내지 0.20의 Ni,
0.01 이하의 B 및
0.01 이하의 Ca
를 함유하는 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법. - 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 방법이 연속으로 수행되는 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 부식 방지 코팅이 1 내지 10㎛의 두께를 갖는 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 코팅 내에 존재하는 Fe2Al5 입자가, Zn, Mg 및 Al을 함유하는, 특히 이들로 구성된 코팅의 경우에는 210nm 이하의 평균 입자 직경을 가지며, Zn 및 Al을 함유하는, 특히 이들로 구성된 코팅의 경우에는 565nm 이하의 평균 입자 직경을 갖는 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, T3가 15 내지 50℃인 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, ΔT가 -60 내지 +120℃인 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 단계 (B)에서 사용되는 스트리핑 가스가 질소, 산소, 공기 및 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는, 강 스트립 제조 방법.
- 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 따른 방법으로 제조된, 부식 방지 코팅을 갖는 강 스트립.
- 종방향으로의 Wsa_mod 대 횡방향으로의 Wsa_mod의 비가 0.700 내지 1.290인 코팅을 특징으로 하는, 부식 방지 코팅을 갖는 강 스트립.
- 제11항에 있어서, 부식 방지 코팅이 Zn 및 불가피한 불순물 외에도 0.1 내지 2.0중량%의 Al 및 선택적으로 0.1 내지 3중량%의 Mg를 함유하는 것을 특징으로 하는, 부식 방지 코팅을 갖는 강 스트립.
- 자동차 분야에서, 특히 유틸리티 차량, 특히 트럭, 건설 기계 및 토공 차량을 위해; 산업 분야에서, 예를 들어 외장 또는 텔레스코픽 슬라이드로서; 건축 분야에서, 예를 들어 외관 구성요소(facade element)로서; 가전 제품을 위해; 에너지 분야에서; 조선업에서; 사용되는, 제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 따른 강 스트립의 용도.
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