JP2020193361A - 溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】銀白色で金属光沢の少ない優れた意匠性と端面耐食性とを有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法を提供すること。【解決手段】本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、下地鋼板と、下地鋼板の少なくとも片面に、質量％で、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％(０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物である成分組成のめっき層を有し、めっき層の表面に形成されたスパングルの円相当径の平均値が０．２ｍｍ以上であり、めっき層の表面の光沢度が４００以下であることを特徴とする。なお、スパングルの円相当径の平均値は、２．０ｍｍ以上であることが望ましい。【選択図】なし

Description

本発明は、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法に関する。

溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板、例えばめっき層中にＡｌを質量％で２５〜９０％含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板に比べて、加工を受けていない平板部において優れた耐食性（平板部耐食性）を示す。一般に、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、鋼スラブを熱間圧延若しくは冷間圧延した薄鋼板を下地鋼板として用い、連続式溶融めっきラインの焼鈍炉にて下地鋼板に対し再結晶焼鈍及び溶融めっき処理を施すことによって製造される。溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき層は、下地鋼板との界面に存在し、Ｆｅ−Ａｌ系金属間化合物からなる界面合金層と、界面合金層上に存在する上層と、を備えている。さらに、上層は、主としてＺｎを過飽和に含有し、Ａｌがデンドライト凝固した部分（α−Ａｌ相）と、残りのデンドライト間隙の部分（Ｚｎリッチ相）と、からなり、α−Ａｌ相は溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき層の膜厚方向に積層している。この上層の特徴的な皮膜構造により、表面からの腐食進行経路が複雑になり、腐食が容易に下地鋼板に到達しにくくなる。結果、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、めっき層の厚みが同一の溶融亜鉛めっき鋼板に比べて、優れた平板部耐食性を有することが可能になる。

しかしながら、Ａｌを質量％で２５〜９０％含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、せん断端面や加工によってめっき層が欠損した箇所等、下地鋼板の露出した箇所が腐食環境に曝されると、めっき層の厚みが同一の溶融亜鉛めっき鋼板に比べて、早期に赤錆が発生する、すなわち端面耐食性が劣るという欠点を有している。これは、２５％超もの多量のＡｌを含有することによって、めっき層自体の腐食が抑制され、反して下地鋼板に対する犠牲防食作用が弱まるためである。また、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板のめっき層は、硬質のα−Ａｌ相と軟質のＺｎリッチ相とが混在した不均質組織になっているため、α−Ａｌ相とＺｎリッチ相との界面に応力が集中しやすい。このため、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を加工すると、α−Ａｌ相とＺｎリッチ相との界面を起点とする亀裂が発生し、亀裂を介して露出した下地鋼板が腐食しやすくなる。さらに、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板では、めっき層と下地鋼板との界面に存在する界面合金層が、硬く脆性なＦｅ−Ａｌ系金属間化合物からなり、加工時に亀裂の起点となるので、露出した下地鋼板の腐食を誘発する。

一方、Ａｌを質量％で５％未満含有する一般的な溶融亜鉛めっき鋼板は、表面に金属光沢のある亀甲状のスパングル模様を有する場合がある。この場合、表面はギラギラ感を有し、なおかつ凹凸が著しいことから、用途によってはスパングル模様を微細化することが求められる。これに対して、めっき層中にＡｌを質量％で約５５％、Ｓｉを１〜２％含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板も表面にスパングル模様を有するが、そのスパングル模様は、粗大であり、金属光沢やギラギラ感が少なく、平滑で美麗な銀白色を呈している。すなわち、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、意匠性の観点で通常の溶融亜鉛めっき鋼板と質を異にしている。このため、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、優れた意匠性を活用して、生地（無塗装）のまま、あるいは、その表面にクロメート処理や薄膜樹脂塗布処理を施して使用される場合もある。

特開２０００−２１９９４９号公報 特開平２−１７５８５２号公報

上述したように、Ａｌを質量％で約５５％含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、スパングル模様が粗大であり、銀白色で金属光沢の少ない優れた意匠性を有している。しかしながら、Ａｌの含有率が５．１〜２２．０％程度と少ない溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板であって、スパングル模様が粗大であり、銀白色で金属光沢の少ない優れた意匠性を有すると共に、優れた端面耐食性を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は提供されていない。このため、Ａｌの含有率が５．１〜２２．０％程度と少ない溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板であって、優れた意匠性及び端面耐食性を備える溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の提供が期待されていた。

なお、特許文献１には、めっき層中にＡｌを質量％で３０〜７０％、Ｓｉを０．０５〜２．０％含有し、残部がＺｎ及び不可避不純物からなるめっき組成を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板において、めっき処理前の還元ガス雰囲気及び露点を適宜調整することにより、めっき層表面のスパングルを微細化せずに開華させる方法が記載されている。しかしながら、特許文献１に記載の方法は、めっき層中にＡｌを質量％で３０〜７０％含有するめっきを対象とした技術であり、よりＡｌ含有量の少ないめっきにおけるスパングルの粗大化による意匠性の向上については考慮されていない。

また、特許文献２には、めっき層中にＡｌを質量％で３〜１０％、Ｓｉを０．０１〜１．０％、Ｍｇを０．０５〜１．０％含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板において、めっき層が凝縮する直前の半溶融状態において、冷却速度５０〜３００℃／秒の急冷処理を施すことにより、表面の亀甲スパングル模様を低減する方法が記載されている。しかしながら、特許文献２に記載の方法は、めっき浴へのＭｇの添加が必須であり、スパングル径を２ｍｍ以下に微細化することを志向した方法であり、Ｍｇを添加しない溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっきにおいてスパングルの粗大化により意匠性を向上する手法は検討されていない。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、銀白色で金属光沢の少ない優れた意匠性と端面耐食性とを有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法を提供することにある。

本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、下地鋼板と、前記下地鋼板の少なくとも片面に、質量％で、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％(０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物である成分組成のめっき層を有し、該めっき層の表面に形成されたスパングルの円相当径の平均値が０．２ｍｍ以上であり、めっき層表面の光沢度が４００以下であることを特徴とする。

本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、上記発明において、前記スパングルの円相当径の平均値が２．０ｍｍ以上であることを特徴とする。

本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法は、前記溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法であって、連続式溶融めっき設備において、質量％で、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％(０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなる組成のめっき浴を用いて、下地鋼板に対して溶融めっき処理を施すステップと、めっき付着量を調整した後のめっき鋼板を８℃／秒以下の冷却速度で３８１℃まで冷却するステップと、を含むことを特徴とする。

本発明によれば、銀白色で金属光沢の少ない優れた意匠性と端面耐食性とを有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法を提供することができる。

以下、本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法について説明する。

〔構成〕
本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、下地鋼板と、下地鋼板の少なくとも片面に、質量％で、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％（０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物である成分組成のめっき層を有し、めっき層の表面に形成されたスパングルの円相当径の平均値が０．２ｍｍ以上である。

めっき層は、Ｚｎ−Ａｌ合金を主体としており、Ａｌ含有率は５．１％以上２２．０％以下の範囲内にある。めっき層のＡｌ含有率は、めっき浴のＡｌ含有率とほぼ同一になる。めっき層のＡｌ含有率が５．１％未満である場合、めっき層の凝固の際の初晶の結晶構造は六方最密格子（ｈｃｐ）となる。これに対して、めっき層のＡｌ含有率が５．１％以上である場合には、初晶の結晶構造は面心立方格子（ｆｃｃ）となる。めっき層の表面には初晶の結晶構造によらずスパングルが生じるが、初晶の結晶構造が六方最密格子である場合、めっき層の表面は鏡面状の光沢でギラギラした外観となる。これに対して、初晶の結晶構造が面心立方格子である場合には、めっき層の表面は銀白色で光沢が少ない美麗な外観となる。

このため、意匠性に優れた外観を安定的に得るためには、めっき層の初晶の結晶構造を面心立方格子とすることが肝要であることから、めっき層のＡｌ含有率の下限値は５．１％とする。一方、めっき層のＡｌ含有率が２２．０％超である場合には、めっき層中にＺｎ濃度の著しく小さいＡｌ富化相が析出するようになる。めっき層がＡｌ富化相を有する場合、下地鋼板に対する犠牲防食作用が著しく弱まり、せん断端面や加工によりめっき層が欠損した箇所等の下地鋼板の露出した箇所が腐食環境に曝されると、めっき層の厚みが同一の溶融亜鉛めっき鋼板と比べ早期に赤錆が発生する。このため、下地鋼板の露出した箇所の耐食性（端面耐食性）を鑑み、めっき層のＡｌ含有率の上限値は２２．０％とする。めっき層のＡｌ含有率は、好ましくは５．５％以上１５．０％以下、より好ましくは６．０％以上１０．０％以下の範囲内である。

めっき層は、Ｓｉを２．２％以下の範囲内で含有することもできる。Ｓｉは溶融Ｚｎ−Ａｌめっき中のＡｌと下地鋼板との合金化反応を遅延させ、界面合金層を薄くする。これにより、曲げ・曲げ戻し等の特に激しい加工に供される場合において、加工時の界面合金層を起点としためっき剥離を抑制することができ、疵部の耐食性が向上する。その効果はＡｌ濃度が１０．０％を越えると飽和し、それ以上のＳｉの添加はコスト高や浴中ドロスの増加を招くと共に、単相Ｓｉとしてめっき層内に析出して耐食性を劣化させる。このため、めっき層のＡｌ含有率の上限値が２２．０％であることから、Ｓｉの含有率の上限値は２．２％とする。

めっき層のＦｅ含有率は、下地鋼板とめっき層との界面に形成される界面合金層の成長に伴って増加し、界面合金層はめっき浴温度や母材のめっき浴への浸漬温度等を高くすると成長しやすい。めっき層のＦｅ含有率が１．０％を超えて増加すると加工性が著しく低下するため、めっき層のＦｅ含有率は１．０％以下(０％を含む)、望ましくは０．５％以下とする。

めっき層の残部はＺｎ及び不可避的不純物である。なお、不可避不純物として、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｂ，Ｂｅ，Ｃｄ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｂｉ，Ｓｂ，Ｍｇ，Ｃａ等の元素がそれぞれ０．０２％以下の範囲内でめっき層に含有されていても本発明の効果を損なうことはない。従って、上記範囲内でこれらの元素が含有されていても本発明の所望の効果を得るのに何ら問題はない。

めっき層表面のスパングルの円相当径の平均値は０．２ｍｍ以上である。スパングルの円相当径の平均値が０．２ｍｍ未満である場合、個々のスパングルは目視で判別できず、本発明の特徴とする銀白色の美麗なスパングル外観とならない。スパングルの円相当径の平均値は、より好ましくは２．０ｍｍ以上とする。また、スパングルの円相当径の平均値の上限値は、好ましくは２０．０ｍｍ以下である。この円相当径は、光学顕微鏡による観察で容易に測定できる。

めっき層の表面の光沢度は４００以下である。なお、光沢度はＪＩＳ Ｚ ８７４１に規定される６０度鏡面光沢法により測定するものとする。光沢度が４００超である場合、表面が強い光反射性を有するギラギラとした外観となり、スパングルの美麗さが劣り、本発明の特徴とする銀白色の美麗なスパングル外観とならない。めっき層の表面の光沢度は、より好ましくは３００以下とする。

本発明に係る溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、化成処理せずに使用しても、高い耐食性を示す。しかしながら、一般的な連続式溶融めっき設備に設置されている化成処理装置において適当な化成処理を施してもよく、それによりさらに耐食性が向上する。化成処理としては、クロメート処理や各種クロムフリー化成処理を用いることが耐食性改善に有効であるので好ましい。クロメート処理は、塗布型、反応型、電解型のいずれの処理法でもよく、また処理液組成や処理方法も特に制限されず、従来のものから適当に選択することができる。好ましいクロメート処理法は、短い処理時間で耐食性の向上効果が大きい塗布型クロメート処理である。クロメート処理により形成するクロメート皮膜の付着量は、Ｃｒ金属換算量として３〜１５０ｍｇ／ｍ^２の範囲内でよい。

溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、上記のようにクロメート処理若しくはクロムフリー化成処理を施し又は施さずに、薄膜の樹脂被覆を施すこともできる。被覆に適した樹脂種としては、ポリエステル、ポリウレタン、アクリル、エポキシ、ビニルブチラール等を例示できる。樹脂被覆としては、溶剤系の樹脂塗料も使用できるが、樹脂を水に分散ないし溶解させた水系の樹脂塗料を用いることが好ましい。樹脂の被覆厚みは５μｍ以下とすることが好ましい。樹脂被覆がこれより厚膜になると、コスト増大に加えて成形時に樹脂カスが発生し、外観が悪化する。より好ましい樹脂の被覆厚みは０．５〜３．０μｍの範囲内である。

本発明において用いられる下地鋼板の種類は、特に限定はされない。例えば、酸洗脱スケール処理した熱延鋼板若しくは鋼帯、又は、それらを冷間圧延して得られた冷延鋼板若しくは鋼帯を用いることができる。熱間圧延工程は、スラブ加熱、粗圧延、及び仕上げ圧延を経て巻き取る通常の方法で実施すればよい。さらに、加熱温度、仕上げ圧延温度等についても特に限定されるものではなく、通常の温度で実施できる。熱間圧延後に行われる酸洗工程も通常用いられる方法によって行えばよく、塩酸や硫酸等を用いた洗浄が挙げられる。酸洗工程後に行われる冷間圧延工程についても特に限定はされないが、例えば３０〜９０％の圧下率で行うことができる。圧下率が３０％以上であれば機械特性が劣化することがない。一方、圧下率が９０％以下であれば圧延コストがアップしない。冷延鋼板を母材に用いる場合には、焼鈍していないものを用いるのが経済的で望ましいが、焼鈍済みのものでも構わない。

〔製造方法〕
本発明に係る溶融Ｚｎ-Ａｌ系めっき鋼板の製造方法は、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％(０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなる組成のめっき浴を用いて下地鋼板に対して溶融めっき処理を施すステップと、めっき付着量を調整した後のめっき鋼板を８℃／秒以下の冷却速度で３８１℃まで冷却するステップと、を含む。

めっき層のＡｌ含有率は、めっき浴のＡｌ含有率とほぼ同一になる。従って、めっき浴の化学組成は、所望の合金組成と同一とすればよい。めっき浴の温度は、一般的なＺｎ−Ａｌ二元系平衡状態図より読み取られる、めっき層組成の合金の凝固開始温度よりも３０〜６０℃の範囲高めることが好ましい。６０℃を超えてめっき浴の温度を高めると、めっき浴に浸漬したときの界面合金層の発達が著しくなるので好ましくない。

下地鋼板をめっき浴に浸漬し、ガスワイピング等の公知の方法によりめっき付着量を所定の量に調整する。めっき付着量は、本発明では特に限定されるものではないが、適正な操業効率を確保するために、下地鋼板の片面当たり３０〜２５０ｇ／ｍ^２の範囲内が好適である。

本発明の特長である、銀白色で光沢が少なく、意匠性に優れた粗大なスパングル外観を得るためには、上記の浴成分調整とめっき付着量調整後の３８１℃までの冷却速度制御が最も肝要である。ここで、３８１℃は面心立方格子と六方最密格子の共晶温度に相当し、これより高温では液相成分が存在している。各組成の溶融Ｚｎ−Ａｌめっき浴に対し鋭意検討を行った結果、３８１℃までの冷却速度を８℃／秒以下とすることにより、本発明で規定する成分範囲にあるいずれの溶融Ｚｎ−Ａｌめっき浴においても、銀白色で光沢が少なく、意匠性に優れた粗大なスパングル外観を得られることがわかった。

３８１℃まで８℃／秒以下の冷却速度で徐冷を施すことにより、未凝固のめっき層内でめっき浴成分の分配が進行し、面心立方格子構造のデンドライトが十分に形成され、約５５％のＡｌを含有する溶融Ａｌ−Ｚｎ系めっき鋼板と類似した外観となる。これに対して、３８１℃までの冷却速度が８℃／秒より速い場合には、めっき浴成分の分配が十分に進行せず、強制凝固されることによってＺｎとＡｌの共晶状の組織が形成される。しかしながら、この共晶状の組織は、六方最密格子構造のめっき層と同様、光沢のあるスパングル外観であり、凝固収縮に起因する凹凸も有するため著しく外観品質に劣る。スパングル外観が光沢から銀白色・無光沢に遷移する冷却速度はめっき浴組成に依存し、Ａｌ含有率が５．１％で８℃／秒、Ａｌ含有率が７％で２０℃／秒程度である。以上のことから、ガスワイピングによりめっき付着量を調整後のめっき鋼板の３８１℃まで冷却速度は８℃／秒以下とする。

次に、本発明に係るＺｎ−Ａｌ系めっき鋼板の実施例を説明する。

常法で製造した板厚０．８ｍｍの極低炭素冷延鋼板を下地鋼板として用い、溶融めっき設備において本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造した。具体的には、めっき浴の組成を種々変化させ、めっき浴の温度はＺｎ−Ａｌ二元系平衡状態図より推定される凝固開始温度より４０℃高い温度とした。めっき浴へ浸入させる際の下地鋼板の温度はめっき浴の温度と同一の温度とし、浸漬時間を１秒、めっき厚さをガスワイピングの流量調整によりめっき付着量５０ｇ／ｍ^２に制御し、本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造した。なお、めっき浴の組成は、本発明例及び比較例の製造に用いためっき浴から約２ｇを採取し、化学分析によって確認した。本発明例及び比較例のめっき浴及びめっき層の組成を以下の表１に示す。

〔意匠性評価〕
本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板について、スパングルの平均径及び光沢度に基づいて意匠性を評価した。スパングルの平均径及び光沢度は、以下に示す評価基準（評点）により評価した。

（スパングルの平均径）
２０個のスパングルを無作為に抽出し、スパングルの最大径と最小径の平均値を測定し、２０個の測定値の平均値を評価対象の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板におけるスパングルの平均直径とした。評価は、以下に示す３段階の評価基準（評点）を設定して行い、評点○以上を合格とした。結果を以下の表１に併せて示す。

◎：スパングルの平均直径≧２ｍｍ
○：０．２ｍｍ≦スパングルの平均直径＜２．０ｍｍ
×：スパングルの平均直径＜０．２ｍｍ

（光沢度）
ＪＩＳ Ｚ ８７４１（１９９７年）に基づいて、光沢度計で６０度鏡面光沢度（Ｇ６０）を測定した。評価は、以下に示す３段階の評価基準によって評価し、評点○以上を合格とした。結果を以下の表１に併せて示す。

◎：Ｇ６０≦３００
○：３００＜Ｇ６０≦４００
×：Ｇ６０＞４００

〔耐食性評価〕
本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板について、平坦部耐食性、端面耐食性、及び曲げ加工部耐食性（０Ｔ曲げ部耐食性）を評価した。

（平板部耐食性）
本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板をそれぞれ５０ｍｍ×５０ｍｍのサイズに剪断して評価用サンプルを作製し、各評価用サンプルの端面をシールし、千葉県銚子市内の沿岸部における屋外曝露試験に１年間供した。そして、平板部の赤錆面積率から各サンプルの無加工平板部における耐食性を評価した。評価は、下記に示す４段階の評価基準（評点）を設定して行い、評点○以上を合格とした。評価結果を表１に併せて示す。

◎：赤錆面積率＝０％
○：０％＜赤錆面積率≦１％
△：１％＜赤錆面積率≦５％
×：赤錆面積率＞５％

表１に示すように、本発明例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は平板部耐食性に優れていることが確認された。

（端面耐食性）
本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板をそれぞれ２０ｍｍ×２０ｍｍのサイズに剪断して評価用サンプルを作製し、各評価用サンプルを曝気した水温２５℃のイオン交換水に浸漬し、２４時間後に取り出した。そして、剪断端面の外観写真を画像解析することにより赤錆の発生状況を定量化し、４端面の赤錆面積率を平均することで、各サンプルの剪断端面の耐食性を評価した。評価は、下記に示す４段階の評価基準（評点）を設定して行い、評点○以上を合格とした。評価結果を表１に併せて示す。

◎：赤錆面積率＝０％
○：０％＜赤錆面積率≦５％
△：５％＜赤錆面積率≦２０％
×：赤錆面積率＞２０％

表１に示すように、本発明例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は端面耐食性に優れていることが確認された。

（曲げ加工部耐食性）
本発明例及び比較例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板をそれぞれ５０ｍｍ×５０ｍｍのサイズに剪断して評価用サンプルを作製し、各評価用サンプルに対して１８０°曲げの加工（０Ｔ曲げ）を施した後、端面をシールし、千葉県銚子市の沿岸部における屋外曝露試験に３か月間供した。そして、曲げ頂点部の赤錆面積率から各サンプルの曲げ加工部における耐食性を評価した。評価は、下記に示す４段階の評価基準（評点）を設定して行い、評点○以上を合格とした。評価結果を表１に併せて示す。

◎：赤錆面積率＝０％
○：０％＜赤錆面積率≦１％
△：１％＜赤錆面積率≦５％
×：赤錆面積率＞５％

表１に示すように、本発明例の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は曲げ加工部耐食性に優れていることが確認された。

Claims (3)

1. 下地鋼板と、前記下地鋼板の少なくとも片面に、質量％で、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％(０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物である成分組成のめっき層を有し、該めっき層の表面に形成されたスパングルの円相当径の平均値が０．２ｍｍ以上であり、めっき層の表面の光沢度が４００以下であることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板。
2. 前記スパングルの円相当径の平均値が２．０ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板。
3. 連続式溶融めっき設備において、質量％で、Ａｌ：５．１〜２２．０％、Ｓｉ：０〜２．２％(０％を含む)、Ｆｅ：０〜１．０％(０％を含む)を含み、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなる組成のめっき浴を用いて、下地鋼板に対して溶融めっき処理を施すステップと、めっき付着量を調整した後のめっき鋼板を８℃／秒以下の冷却速度で３８１℃まで冷却するステップと、を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。