JP2020147842A - Magnetic field heat treatment apparatus, electromagnetic steel sheet, motor, and manufacturing method of motor - Google Patents
Magnetic field heat treatment apparatus, electromagnetic steel sheet, motor, and manufacturing method of motor Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020147842A JP2020147842A JP2019151129A JP2019151129A JP2020147842A JP 2020147842 A JP2020147842 A JP 2020147842A JP 2019151129 A JP2019151129 A JP 2019151129A JP 2019151129 A JP2019151129 A JP 2019151129A JP 2020147842 A JP2020147842 A JP 2020147842A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic field
- heat treatment
- electromagnetic steel
- steel sheet
- magnetic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 title claims abstract description 199
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 127
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 98
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 98
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 46
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 25
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 23
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 10
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 9
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 12
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 12
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000005381 magnetic domain Effects 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 5
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 229910000565 Non-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 3
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003292 diminished effect Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
Abstract
Description
本発明は、磁場中熱処理装置、電磁鋼板、モータ、モータ製造方法に関する。 The present invention relates to a heat treatment apparatus in a magnetic field, an electromagnetic steel plate, a motor, and a method for manufacturing a motor.
電磁鋼板、なかでも電動機や発電機の鉄心に用いられる無方向性電磁鋼板には、高い透磁率、低い鉄損、等方的な磁気特性（透磁率、鉄損等）が求められる。
これらの性能は熱処理により改善・向上できることが知られている。例えば特許文献１に記載の技術では、電磁鋼板に張力を付与しつつこの張力付与方向とは直角方向に磁場を印可することにより、鉄損の改善等が図られている。
Electrical steel sheets, especially non-oriented electrical steel sheets used for iron cores of electric motors and generators, are required to have high magnetic permeability, low iron loss, and isotropic magnetic characteristics (magnetic permeability, iron loss, etc.).
It is known that these performances can be improved and improved by heat treatment. For example, in the technique described in
しかしながら、上記特許文献１に記載の技術でも、磁気異方性を改善して等方的な磁気特性を得ることはできていない。
However, even with the technique described in
本発明は、電磁鋼板の磁気異方性を改善することを目的とする。 An object of the present invention is to improve the magnetic anisotropy of an electromagnetic steel sheet.
本発明に係る磁場中熱処理装置は、
熱処理手段と、
所定の一方向に磁場を発生させる磁場発生手段と、
前記熱処理手段及び前記磁場発生手段の動作を制御する制御手段と、を備え、
前記制御手段は、
前記熱処理手段により、電磁鋼板を所定の加熱温度まで加熱する加熱工程の後に、当該電磁鋼板を冷却する冷却工程を行うとともに、
前記磁場発生手段により、前記冷却工程中に、前記電磁鋼板の面内方向であって圧延方向と実質的に直交する圧延直交方向に沿って所定の磁場を印可する。
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to the present invention
Heat treatment means and
A magnetic field generating means that generates a magnetic field in a predetermined direction,
The heat treatment means and the control means for controlling the operation of the magnetic field generation means are provided.
The control means
After the heating step of heating the electromagnetic steel sheet to a predetermined heating temperature by the heat treatment means, a cooling step of cooling the electromagnetic steel sheet is performed, and the electromagnetic steel sheet is cooled.
During the cooling step, the magnetic field generating means applies a predetermined magnetic field along the rolling orthogonal direction, which is the in-plane direction of the electromagnetic steel plate and is substantially orthogonal to the rolling direction.
本発明に係る電磁鋼板は、
圧延方向を０°方向とする９０°方向までの面内での透磁率の分布が、０°方向の値を１として１±０．３の範囲内である。
The electromagnetic steel sheet according to the present invention is
The distribution of magnetic permeability in the plane up to 90 ° with the rolling direction as 0 ° is within the range of 1 ± 0.3 with the value in the 0 ° direction as 1.
本発明に係るモータは、
複数の薄板が積層されて構成されたコアを有するステータ、或いはロータ、を備えるモータであって、
前記複数の薄板のうち少なくとも２枚は、圧延方向を０°方向とする９０°方向までの面内での透磁率の分布が、０°方向の値を１として１±０．３の範囲内である磁気特性を有している。
The motor according to the present invention
A motor including a stator or a rotor having a core formed by laminating a plurality of thin plates.
At least two of the plurality of thin plates have a magnetic permeability distribution in the plane up to 90 ° with the rolling direction as 0 ° within a range of 1 ± 0.3 with the value in the 0 ° direction as 1. It has magnetic properties that are.
本発明に係るモータ製造方法は、
モータコアの電磁鋼板に磁場を印可しつつ熱処理を行うモータ製造方法であって、
熱処理手段により、前記電磁鋼板を所定の加熱温度まで加熱する加熱工程の後に、当該電磁鋼板を冷却する冷却工程を行い、
磁場発生手段により、前記冷却工程中に、前記電磁鋼板の面内方向であって圧延方向と実質的に直交する圧延直交方向に沿って所定の磁場を印可する。
The motor manufacturing method according to the present invention
A motor manufacturing method in which heat treatment is performed while applying a magnetic field to an electromagnetic steel plate of a motor core.
After the heating step of heating the electromagnetic steel sheet to a predetermined heating temperature by the heat treatment means, a cooling step of cooling the electromagnetic steel sheet is performed.
During the cooling step, the magnetic field generating means applies a predetermined magnetic field along the in-plane direction of the electromagnetic steel plate and along the rolling orthogonal direction substantially orthogonal to the rolling direction.
本発明によれば、電磁鋼板の磁気異方性を改善することができる。 According to the present invention, the magnetic anisotropy of the magnetic steel sheet can be improved.
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
［磁場中熱処理装置の構成］
まず、本実施形態に係る磁場中熱処理装置１の構成について説明する。
図１及び図２は、磁場中熱処理装置１を模式的に示す平面図及び側面図である。
磁場中熱処理装置１は、電磁鋼板１０に磁場（磁界）を印可しつつ熱処理を施すことが可能な装置である。具体的には、図１及び図２に示すように、磁場中熱処理装置１は、電磁鋼板１０を熱処理する真空置換炉２と、磁場を印可するソレノイドコイル４と、制御装置６とを備えている。
[Structure of heat treatment equipment in magnetic field]
First, the configuration of the
1 and 2 are a plan view and a side view schematically showing the
The
真空置換炉２は、本発明に係る熱処理手段（熱処理炉）であり、非磁性材料製の真空チャンバー２０と、真空チャンバー２０内に配置されたヒーター３とを備える。真空チャンバー２０の内部には、電磁鋼板１０が、非磁性材料製の保持台２１上に載置された状態で配置される。
The
電磁鋼板１０は、圧延方向ＲＤを揃えつつ複数の薄板（薄肉の鋼板）を積層（接着）させた無方向性電磁鋼板である。本実施形態の電磁鋼板１０は、特に限定はされないが、２質量％以上のＳｉ含有率のものである。また、本実施形態の電磁鋼板１０は、特に限定はされないが、モータステータ用のコアであり、内周側に複数のティース１１を有する略円筒状に加工済のものである。電磁鋼板１０は、外周の積層面を周囲側方に向けた状態で保持台２１上に載置される。
The
ヒーター３は、本実施形態では複数の電熱線である。ヒーター３は、電磁鋼板１０の外周の積層面と対向するように真空チャンバー２０内の対向する両側部に配置されて、真空チャンバー２０内の電磁鋼板１０を積層面から加熱できるようになっている。なお、ヒーター３は、電磁鋼板１０の外周の積層面と対向するように配置されていればよく、例えば真空チャンバー２０内の全周に配置されていてもよい。また、ヒーター３は、ソレノイドコイル４が発生させる磁場に影響を及ぼさずに真空チャンバー２０内の電磁鋼板１０を加熱できるものであればよく、本実施形態の構成に特に限定されない。
The
また、真空置換炉２（真空チャンバー２０）には、配管を通じてロータリーポンプ５１とターボ分子ポンプ５２とが連通されている。ロータリーポンプ５１及びターボ分子ポンプ５２は、真空チャンバー２０内を減圧するための真空ポンプであり、ロータリーポンプ５１により初期粗引きした後にターボ分子ポンプ５２により高真空まで減圧する。
また、真空置換炉２（真空チャンバー２０）には、不活性ガスが充填されたボンベ５４が、図示しないバルブを介して連通されている。
また、真空置換炉２（真空チャンバー２０）の内部には、電磁鋼板１０の温度を計測するための図示しない温度計が設けられている。
Further, in the vacuum replacement furnace 2 (vacuum chamber 20), the
Further, a
Further, inside the vacuum replacement furnace 2 (vacuum chamber 20), a thermometer (not shown) for measuring the temperature of the
ソレノイドコイル４は、少なくとも所定の一方向に磁場を発生可能な磁場発生手段である。ソレノイドコイル４は、真空置換炉２を囲むようにその外側に配置され、真空置換炉２内の電磁鋼板１０を貫通する均一な磁場を発生させる。
The
制御装置６は、磁場中熱処理装置１の各部の動作を制御するものである。具体的に、制御装置６は、ロータリーポンプ５１及びターボ分子ポンプ５２を動作させて真空チャンバー２０内を減圧させ、ヒーター３に直流電流を流して電磁鋼板１０を加熱させ、ソレノイドコイル４を動作させて磁場を発生させる等する。また、制御装置６は、図示しない真空計が計測した真空置換炉２内の圧力や、図示しない温度計が計測した電磁鋼板１０の温度等のデータを収集する。
The
［磁場中熱処理装置による熱処理方法］
続いて、磁場中熱処理装置１による電磁鋼板１０の熱処理方法について説明する。
この熱処理では、電磁鋼板１０の加工歪を除去するとともに、その磁気特性（鉄損、透磁率等）をより等方的なものに変化させる。
図３は、この熱処理において電磁鋼板１０に印可する磁場の強さと電磁鋼板１０の温度とのタイムチャートである。
[Heat treatment method using a heat treatment device in a magnetic field]
Subsequently, a method of heat-treating the
In this heat treatment, the processing strain of the
FIG. 3 is a time chart of the strength of the magnetic field applied to the
電磁鋼板１０の熱処理を開始する前に、電磁鋼板１０が真空置換炉２（真空チャンバー２０）内に配置される。
具体的には、ソレノイドコイル４により印可される磁場の方向ＭＤが、電磁鋼板１０の面内方向（積層方向と直交する方向：図１の紙面に平行な方向）と平行であって、圧延方向ＲＤと実質的に直交するように、電磁鋼板１０を配置する。
ここで、磁場の方向ＭＤと圧延方向ＲＤとが実質的に直交するとは、磁場の方向ＭＤが、圧延方向ＲＤと直交する方向に対して所定の角度範囲内（例えば７°以内）にあることをいう。また、磁場の方向ＭＤと電磁鋼板１０の面内方向も、同様に一定程度の角度のずれを許容できる。
Before starting the heat treatment of the
Specifically, the direction MD of the magnetic field applied by the
Here, the fact that the direction MD of the magnetic field and the rolling direction RD are substantially orthogonal means that the direction MD of the magnetic field is within a predetermined angle range (for example, within 7 °) with respect to the direction orthogonal to the rolling direction RD. To say. Further, the direction MD of the magnetic field and the in-plane direction of the
電磁鋼板１０が真空置換炉２内に配置され、その他の準備も終了した後に、電磁鋼板１０の熱処理が開始される。
すると、まず制御装置６は、ロータリーポンプ５１及びターボ分子ポンプ５２を動作させて、真空置換炉２（真空チャンバー２０）内を例えば１０-3Ｐａ以下まで減圧する。その後、ボンベ５４から真空置換炉２（真空チャンバー２０）内に不活性ガスが導入される。
After the
Then, the
次に、制御装置６は、図３に示すように、ヒーター３に直流電流を流して真空置換炉２（真空チャンバー２０）内の電磁鋼板１０を所定の加熱温度Ｔまで加熱し（加熱工程）、この加熱温度Ｔを所定の保持時間（ｔ２−ｔ１：例えば１時間）だけ保持する（保温工程）。
加熱温度Ｔは、少なくとも二次再結晶温度以上であることや、温度が高すぎると後に印可する磁場による効果が薄れることから、８００℃〜１０００℃の範囲内が好ましい。
Next, as shown in FIG. 3, the
The heating temperature T is preferably in the range of 800 ° C. to 1000 ° C. because it is at least the secondary recrystallization temperature or higher, and if the temperature is too high, the effect of the magnetic field applied later is diminished.
次に、制御装置６は、ヒーター３への通電を止める（又は、さらに真空置換炉２内の減圧を緩める）等により、電磁鋼板１０を冷却して室温まで戻す（冷却工程）。このときの冷却速度は特に限定されない。
この冷却工程では、制御装置６は、ソレノイドコイル４に直流電流を流すことにより、電磁鋼板１０の面内方向であって圧延方向ＲＤと実質的に直交する圧延直交方向に沿って所定の磁場を印可する（図１参照）。
印可する磁場の強さＨは、３０ｋＡ／ｍ（飽和磁化の倍程度）以上であることが好ましく、５Ｔ（≒４０００ｋＡ／ｍ）以上であることがより好ましい。
Next, the
In this cooling step, the
The applied magnetic field strength H is preferably 30 kA / m (about twice the saturation magnetization) or more, and more preferably 5 T (≈4000 kA / m) or more.
このように、冷却工程において電磁鋼板１０に磁場を印可することにより、結晶粒の磁化容易軸の方向を磁場の方向に制御することができる。また、このときの磁場の方向ＭＤを、圧延方向ＲＤと直交する圧延直交方向とすることにより、磁気特性の等方化を促すことができる。
In this way, by applying a magnetic field to the
電磁鋼板１０に磁場を印可すると、強磁性体の特性として、その磁場の強さや方向に応じたひずみが生じる（磁歪）。これが一定以上の磁場であると、体積磁歪効果が生じて電磁鋼板１０が全体的に収縮する。
本発明者らは、サンプルの電磁鋼板に対し、液体窒素温度で圧延方向ＲＤに磁場を印加しながらひずみを測定することにより、この体積磁歪効果を確認した。図４にその結果を示す。この図に示すように、磁場が印加されたサンプルは、磁場の方向に約１５ｋＡ／ｍまで正のひずみを示したが、それ以上の強さの磁場に対してはひずみが負になり、磁場の方向に収縮した。
このことから、磁場の強さ１５ｋＡ／ｍ程度では、磁歪がゼロであるため、結晶粒の方位制御を行うには磁気エネルギーが不足していると考えられる。そこで、ここからさらに収縮を進める、その倍の３０ｋＡ／ｍ程度の磁場の強さであれば、その磁気エネルギーにより結晶粒の方位を変えることができると考えた。
When a magnetic field is applied to the
The present inventors confirmed this volume magnetostrictive effect by measuring the strain of the sample electromagnetic steel plate while applying a magnetic field in the rolling direction RD at the liquid nitrogen temperature. The result is shown in FIG. As shown in this figure, the sample to which the magnetic field was applied showed a positive strain up to about 15 kA / m in the direction of the magnetic field, but the strain became negative for a magnetic field of higher strength, and the magnetic field. Shrinked in the direction of.
From this, it is considered that the magnetic energy is insufficient to control the orientation of the crystal grains because the magnetostriction is zero when the magnetic field strength is about 15 kA / m. Therefore, it was considered that the orientation of the crystal grains could be changed by the magnetic energy of the magnetic field strength of about 30 kA / m, which is twice that of the contraction.
なお、電磁鋼板１０への磁場の印可は、少なくとも冷却工程で行われていればよい。この場合、冷却工程の殆ど（例えば８割）の時間において磁場が印可されていればよく、磁場の強さＨが発生するまでに要する時間を見越して保温工程が終了する前から印可を開始してもよいし、図３のように冷却と同時（又はその少し後）に印可を開始してもよい。
ただし、加熱工程では電磁鋼板１０に磁場を印可しない方がよい。加熱工程から磁場を印可すると、電磁鋼板１０が体積磁歪効果による圧縮力を大きく受けてしまい、磁気特性が劣化してしまう。冷却工程で磁場を印可すれば、電磁鋼板１０が常磁性状態なので、体積磁歪効果が発現することなく、印可した磁気エネルギーを結晶粒の方位制御に好適に活用することができる。
The application of the magnetic field to the
However, it is better not to apply a magnetic field to the
［モータ］
続いて、磁場中熱処理装置１を用いて製造したモータ１００について説明する。
図５は、モータ１００の構成を示す断面図である。
この図に示すように、モータ１００は、固定子（ステータ）７０と、回転子（ロータ）８０とを備える。本実施形態では、特に限定はされないが、１６ポール１８スロットのモータについて説明する。
[motor]
Subsequently, the
FIG. 5 is a cross-sectional view showing the configuration of the
As shown in this figure, the
固定子７０は、ステータヨーク（以下、単にヨークともいう）７２及び複数のティース７４を有するステータコア７５と、複数のモータコイル７８とを備える。１８スロットのモータは、１８個のティース７４を備える。ヨーク７２の内側には、ヨーク７２の外周から中心に向かう方向に突起する複数のティース７４が設けられる。モータコイル７８は、ティース７４ごとに設けられ、対応するティース７４に集中的に巻装される。
The
回転子８０は、環状のロータコア８２および複数の磁石部材８８を備える。ロータコア８２は、円筒もしくは円柱形状を有する。ロータコア８２には、図示しない回転軸が取り付けられる。磁石部材８８は、外部磁場を印加して着磁することで永久磁石となる部材であり、断面形状が略台形もしくは矩形の柱形状を有する。複数の磁石部材８８は、ロータコア８２の外周面（外側面）８４に沿って周方向に並べて配置される。具体的には外周面８４には、複数の磁石挿入部８６が形成される。磁石挿入部８６は、磁石部材８８の位置および形状に対応して形成された溝であり、磁石部材８８は磁石挿入部８６にはめ込まれた態様にてロータコア８２に対して固定される。磁石部材８８の着磁は、磁石部材８８を磁石挿入部８６に挿入する前に行ってもよいし（前着磁）、磁石挿入部８６に挿入した状態で行ってもよい（後着磁）。
The
固定子７０のステータコア７５及び回転子８０のロータコア８２の各々は、磁場中熱処理装置１による上述の熱処理が施された電磁鋼板１０から構成される。
これらステータコア７５及びロータコア８２の各々は、上述の熱処理により、各部でバラつきの少ない均一化された磁気特性（透磁率、鉄損等）を有している。
例えば、ステータコア７５及びロータコア８２の各々は、当該コアを構成する複数の薄板（薄肉の鋼板）のうちの少なくとも２枚が、後述の実施例で得られたように、圧延方向を０°方向とする９０°方向までの面内での透磁率の分布が、０°方向の値を１として１±０．３（より好ましくは１±０．２）の範囲内となっている。また、ステータコア７５及びロータコア８２の各々は、複数の薄板を積層させた積層方向における上端部分と、下端部分と、中央部分とにおいて、後述の実施例で得られたように、圧延方向を０°方向とする９０°方向までの面内での透磁率の分布が、０°方向の値を１として１±０．３（より好ましくは１±０．２）の範囲内となっている。
なお、モータ１００は、ステータコア７５及びロータコア８２の少なくとも一方が電磁鋼板１０から構成されていればよい。
Each of the
Each of the
For example, in each of the
In the
［本実施形態の技術的効果］
以上のように、本実施形態によれば、電磁鋼板１０を所定の加熱温度まで加熱した後に冷却する冷却工程中に、当該電磁鋼板１０の面内方向であって圧延方向ＲＤと実質的に直交する圧延直交方向に沿って所定の磁場が印可される。
これにより、電磁鋼板１０の磁気異方性を改善することができる。ひいては、回転磁場中で用いられるモータ用途に適した電磁鋼板１０を得ることができる。
[Technical effect of this embodiment]
As described above, according to the present embodiment, during the cooling step of heating the
Thereby, the magnetic anisotropy of the
また、本実施形態によれば、ソレノイドコイル４内に真空置換炉２が配置されているので、真空置換炉２内の電磁鋼板１０に対して均一な磁場を印可できる。
Further, according to the present embodiment, since the
また、本実施形態によれば、ヒーター３が電磁鋼板１０外周の積層面に対向しているので、加工により絶縁被膜が除去された積層面から好適に電磁鋼板１０を加熱できる。ひいては、効率的かつ均一に電磁鋼板１０を加熱できる。加えて、絶縁被膜に覆われた電磁鋼板１０の両主面（上下面）はヒーター３で直接加熱しないので、当該両主面の絶縁被膜の熱による破壊を抑制できる。
Further, according to the present embodiment, since the
［変形例１］
続いて、上記実施形態の第１の変形例である磁場中熱処理装置１Ａの構成について説明する。以下では、上記実施形態と同一の構成要素については同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
図６（ａ）、（ｂ）は、磁場中熱処理装置１Ａを模式的に示す平面図及び側面図である。
[Modification 1]
Subsequently, the configuration of the
6 (a) and 6 (b) are a plan view and a side view schematically showing the
図６（ａ）、（ｂ）に示すように、磁場中熱処理装置１Ａは、当該磁場中熱処理装置１Ａの各部の動作を制御する制御装置６のほか、真空置換炉２Ａと、ソレノイドコイル４Ａとを備えている。
As shown in FIGS. 6A and 6B, the magnetic field
真空置換炉２Ａは、真空チャンバー２０Ａとヒーター３Ａとを備えている。
真空チャンバー２０Ａは、所定の長手方向Ｌに長尺に形成されている。真空チャンバー２０Ａ内には、長手方向Ｌに沿って一列に配列された複数（図６では４つ）の電磁鋼板１０が収容可能となっている。複数の電磁鋼板１０は、長尺な保持台２１Ａ上に載置され、互いの高さ位置が略一致している。各電磁鋼板１０は、圧延方向ＲＤが長手方向Ｌと実質的に直交するように配置される。
また、真空チャンバー２０Ａには、ロータリーポンプ５１及びターボ分子ポンプ５２と、不活性ガスが充填されたボンベ５４とが連通されている。
The
The
Further, in the
ヒーター３Ａは、複数の電熱線であり、真空チャンバー２０Ａ内のうち、長手方向Ｌと直交する方向の両側部において長手方向Ｌの全長に亘って配置されている。ヒーター３Ａは、真空チャンバー２０Ａ内の複数の電磁鋼板１０の外周の積層面と対向するように配置され、当該複数の電磁鋼板１０を積層面から加熱する。なお、ヒーター３Ａは、真空チャンバー２０Ａ内の複数の電磁鋼板１０を加熱できるように真空チャンバー２０Ａの長手方向Ｌの所定範囲に亘って設けられていればよく、真空チャンバー２０Ａの長手方向Ｌの全長に亘って設けられていなくともよい。
The
ソレノイドコイル４Ａは、真空置換炉２Ａ（真空チャンバー２０Ａ）を長手方向Ｌの全長に亘って囲むように配置されている。ソレノイドコイル４Ａは、長手方向Ｌと略一致した磁場の方向ＭＤに沿って、真空チャンバー２０Ａ内の複数の電磁鋼板１０を貫通する均一な磁場を発生させる。なお、ソレノイドコイル４Ａは、複数の電磁鋼板１０を貫通する磁場を発生できるように、真空チャンバー２０Ａを長手方向Ｌの所定範囲に亘って囲むように配置されていればよく、真空チャンバー２０Ａの長手方向Ｌの全長に亘って配置されていなくともよい。
The
以上の磁場中熱処理装置１Ａによれば、複数の電磁鋼板１０に対して同時に磁場の印可と熱処理を行うことができる。
According to the above-mentioned
なお、磁場中熱処理装置１Ａは、図７（ａ）、（ｂ）に示すように、ソレノイドコイル４Ａやヒーター３Ａを長手方向Ｌに複数個又は複数ユニット配置し、これらを制御装置６で個別に動作制御できるようにしてもよい。図７の例では、真空置換炉２Ａを長手方向Ｌの略半部ずつ囲む２つのソレノイドコイル４Ａが長手方向Ｌに並設され、これらの動作が制御装置６により個別に制御される。ヒーター３Ａは、２つのソレノイドコイル４Ａに対応して２つのヒーターユニット３０Ａとして長手方向Ｌに並設され、当該２つのヒーターユニット３０Ａの動作が制御装置６により個別に制御される。この場合、ヒーター３Ａ及びソレノイドコイル４Ａの双方を互いに対応させつつ複数個又は複数ユニット配置するのが好ましいが、ヒーター３Ａ及びソレノイドコイル４Ａのいずれか一方だけを複数個又は複数ユニットにしてもよい。
これにより、真空チャンバー２０Ａ内の全体は勿論のこと、真空チャンバー２０Ａ内の所望の位置（図７の例では長手方向Ｌの半部のいずれか）だけに対しても、磁場の印可や熱処理を行うことができる。したがって、真空置換炉２Ａの処理容量以下の少ない数量の電磁鋼板１０に対しても、効率的な処理を実施できる。
また、長手方向Ｌに複数設けるソレノイドコイル４Ａやヒーター３Ａ（ヒーターユニット３０Ａ）の数量は特に限定されない。例えば図８（ａ）、（ｂ）に示すように、ソレノイドコイル４Ａやヒーター３Ａ（ヒーターユニット３０Ａ）を図７の例よりもさらに多く（図８では４つ）配置してもよい。
In the magnetic field
As a result, the magnetic field can be applied and heat-treated not only in the
Further, the number of
［変形例２］
続いて、上記実施形態の第２の変形例である磁場中熱処理装置１Ｂの構成について説明する。以下では、上記実施形態と同一の構成要素については同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
図９（ａ）、（ｂ）は、磁場中熱処理装置１Ｂを模式的に示す平面図及び側面図である。なお、磁場中熱処理装置１Ｂは、主に磁場発生手段（コイル）が複数設けられる点で上記実施形態の磁場中熱処理装置１と異なるため、図９では、これ以外の説明不要な構成（ヒーター３、制御装置６等）の図示を省略している。後述の図１０も同様である。
[Modification 2]
Subsequently, the configuration of the
9 (a) and 9 (b) are a plan view and a side view schematically showing the
図９（ａ）、（ｂ）に示すように、磁場中熱処理装置１Ｂは、上記実施形態の磁場中熱処理装置１におけるソレノイドコイル４に代えて、２つのコイル４Ｂを備えている。
２つのコイル４Ｂは、互いが発生させる磁場の方向ＭＤを一致させつつ当該磁場が真空置換炉２内の電磁鋼板１０を貫通するように、当該磁場の方向ＭＤに並設され、この方向における真空置換炉２の両側に配置されている。２つのコイル４Ｂは、制御装置６（図示省略）により個別に動作制御される。
そのため、２つのコイル４Ｂにより発生する磁場を個別に制御することにより、真空置換炉２内の電磁鋼板１０を貫通する磁場の分布を調整することができる。
なお、磁場の方向ＭＤに複数設けるコイル４Ｂの数量は特に限定されない。例えば図１０（ａ）、（ｂ）に示すように、３つのコイル４Ｂを設けてもよい。この場合、図９の２つのコイル４Ｂに対し、発生させる磁場の方向ＭＤを一致させつつ真空置換炉２の中央部を囲むように、もう一つのコイル４Ｂを追加すればよい。
As shown in FIGS. 9A and 9B, the magnetic field
The two
Therefore, by individually controlling the magnetic fields generated by the two
The number of
［他の変形例］
以上、本発明の実施形態及びその変形例について説明したが、本発明は上記の実施形態及び変形例に限られない。
例えば、上記実施形態及び変形例では、ソレノイドコイルやコイルにより磁場を印可し、ヒーターを備える真空置換炉により熱処理を行うこととしたが、磁場発生手段や熱処理手段、加熱手段はこれらに限定されない。
また、図示は省略するが、熱処理炉の中にコイル（磁場発生手段）を配置してもよいし、ヒーターをコイルで形成して（熱処理手段と磁場発生手段を一体にして）、ヒーターに流す直流電流で磁場を発生させてもよい。
[Other variants]
Although the embodiments of the present invention and modifications thereof have been described above, the present invention is not limited to the above embodiments and modifications.
For example, in the above-described embodiment and modification, a magnetic field is applied by a solenoid coil or a coil, and heat treatment is performed by a vacuum replacement furnace provided with a heater, but the magnetic field generating means, the heat treatment means, and the heating means are not limited thereto.
Further, although not shown, a coil (magnetic field generating means) may be arranged in the heat treatment furnace, or a heater is formed by the coil (the heat treatment means and the magnetic field generating means are integrated) and passed through the heater. A magnetic field may be generated by a direct current.
また、上記実施形態及び変形例では、電磁鋼板１０が薄板を積層（接着）したものであることとした。しかし、各薄板表面の絶縁被膜は上記実施形態の熱処理において破壊されるおそれがあり、積層（接着）された状態の電磁鋼板１０ではこの状態から再び絶縁被膜処理を施すことが難しい。
そこで、熱処理を施す電磁鋼板１０を、複数の薄板が積層（接着）されずに単に重ねられただけの状態、又は単一の薄板の状態としてもよい。そして、熱処理の後に、複数の薄板の各々の表面を絶縁被膜で覆う絶縁被膜処理工程と、この工程により絶縁被膜処理された複数の薄板を積層（接着）する積層工程とを経ればよい。この場合、熱処理を施す電磁鋼板１０（薄板）は絶縁被膜処理前のものであってもよい。
Further, in the above embodiment and the modified example, it is assumed that the
Therefore, the
また、上記実施形態及び変形例では、電磁鋼板１０が所定の形状に加工済であることとしたが、電磁鋼板１０は加工前であってもよい。ただし、電磁鋼板１０が加工済の場合には、熱処理により加工歪を除去できる点で、より好ましい。
Further, in the above embodiment and the modified example, it is assumed that the
以下に、本発明の実施例を挙げることにより、本発明をさらに具体的に説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail by giving examples of the present invention. However, the present invention is not limited to the following examples.
＜磁気特性の等方性評価＞
上記実施形態の磁場中熱処理装置１を使用して電磁鋼板の試料に磁場中熱処理を行い、鉄損と透磁率の等方性を確認した。
試料は、無方向性電磁鋼板５０Ａ４７０をワイヤ放電加工で１０ｍｍ角に切断したものとした。熱処理は、加熱温度Ｔ＝８５０℃まで３．７５℃／ｍｉｎで昇温し、１時間の保温の後に１２．５℃／ｍｉｎで室温まで降温した。磁場は１０Ｔを印可した。実施例として圧延直交方向ＴＤに磁場を印可した試料を評価したほか、比較例として、熱処理のみを行ったもの、圧延方向ＲＤに磁場を印可したものの磁気特性も確認した。
<Evaluation of isotropic characteristics of magnetic properties>
Using the magnetic field
The sample was a non-oriented electrical steel sheet 50A470 cut into 10 mm square by wire electric discharge machining. In the heat treatment, the temperature was raised to a heating temperature of T = 850 ° C. at 3.75 ° C./min, kept warm for 1 hour, and then lowered to room temperature at 12.5 ° C./min. The magnetic field applied 10 T. As an example, a sample in which a magnetic field was applied in the rolling orthogonal direction TD was evaluated, and as a comparative example, the magnetic characteristics of those subjected to only heat treatment and those in which a magnetic field was applied in the rolling direction RD were also confirmed.
図１１（ａ）、（ｂ）に実施例及び比較例の鉄損と透磁率のグラフを示す。これらのグラフでは、圧延方向を０°とし、９０°までの面内での傾斜角における鉄損又は透磁率を示している。また両グラフには熱処理前の試料のデータも載せている。図１１（ａ）では、熱処理前の試料の圧延方向（０°方向）における鉄損を１としたときの鉄損比を示し、図１１（ｂ）では、０°方向における透磁率を１としたときの透磁率比を示している。 11 (a) and 11 (b) show graphs of iron loss and magnetic permeability of Examples and Comparative Examples. In these graphs, the rolling direction is 0 °, and the iron loss or magnetic permeability at the in-plane tilt angle up to 90 ° is shown. Both graphs also include sample data before heat treatment. FIG. 11A shows the iron loss ratio when the iron loss in the rolling direction (0 ° direction) of the sample before heat treatment is 1, and FIG. 11B shows the magnetic permeability in the 0 ° direction as 1. The magnetic permeability ratio at the time of rolling is shown.
図１１（ａ）からは以下のことが言える。
・磁場の有無に関わらず、熱処理により鉄損が減少する。
・熱処理のみの試料（８５０℃−０Ｔ）と、圧延直交方向ＴＤに磁場を印可した試料（８５０℃−１０Ｔ−ＴＤ）では、傾斜角によらない良好な等方性が得られた。
・圧延方向ＲＤに磁場を印可した試料（８５０℃−１０Ｔ−ＴＤ）では、６０°から９０°までの値が他の方向に比べて減少しており、良好な等方性が得られなかった。
The following can be said from FIG. 11 (a).
-Iron loss is reduced by heat treatment regardless of the presence or absence of a magnetic field.
-Good isotropic properties were obtained regardless of the tilt angle between the heat-treated sample (850 ° C.-0T) and the sample in which a magnetic field was applied in the rolling orthogonal direction TD (850 ° C.-10T-TD).
-In the sample (850 ° C-10T-TD) in which a magnetic field was applied to the rolling direction RD, the values from 60 ° to 90 ° decreased compared to other directions, and good isotropic properties could not be obtained. ..
図１１（ｂ）からは以下のことが言える。
・熱処理のみの試料では、熱処理前に比べて透磁率の異方性がやや改善してはいるが十分ではない。
・圧延方向ＲＤに磁場を印可した試料では、熱処理前に比べて透磁率の異方性が僅かに悪化した。
・圧延直交方向ＴＤに磁場を印可した試料では、透磁率の異方性が大きく改善しており、良好な等方性が得られた。このときの透磁率の分布は、０°方向の値を１として１±０．３の範囲内が好ましく得られ、１±０．２の範囲内がより好ましく得られた。
The following can be said from FIG. 11 (b).
-In the sample with only heat treatment, the anisotropy of magnetic permeability is slightly improved as compared with that before heat treatment, but it is not sufficient.
-In the sample to which a magnetic field was applied in the rolling direction RD, the anisotropy of the magnetic permeability was slightly worse than that before the heat treatment.
-In the sample in which a magnetic field was applied to the rolling orthogonal direction TD, the anisotropy of magnetic permeability was greatly improved, and good isotropic properties were obtained. The magnetic permeability distribution at this time was preferably in the range of 1 ± 0.3 with the value in the 0 ° direction as 1, and more preferably in the range of 1 ± 0.2.
＜磁区構造の評価＞
上述した磁気特性の評価で作成した、圧延方向ＲＤに磁場を印可した試料（８５０℃−１０Ｔ−ＲＤ）と、圧延直交方向ＴＤに磁場を印可した試料（８５０℃−１０Ｔ−ＴＤ）の磁区の状態を、磁区観察装置（ネオアーク株式会社製：ＢＨ−７８２ＰＩ）を用いて確認した。
<Evaluation of magnetic domain structure>
The magnetic domains of the sample (850 ° C-10T-RD) in which a magnetic field was applied in the rolling direction RD and the sample (850 ° C-10T-TD) in which a magnetic field was applied in the rolling orthogonal direction TD, which were prepared by the evaluation of the magnetic characteristics described above. The state was confirmed using a magnetic domain observation device (manufactured by NeoArc Co., Ltd .: BH-782PI).
図１２（ａ）に、圧延方向ＲＤに磁場を印可した試料の磁区構造を示す顕微鏡写真を示し、図１２（ｂ）に、圧延直交方向ＴＤに磁場を印可した試料の磁区構造を示す顕微鏡写真を示す。
図１２（ａ）に示すように、圧延方向ＲＤに磁場を印可した場合には、この磁場の方向に概ね平行に磁区が配向している。これにより、０°方向の透磁率は向上し、これと直交する９０°方向の透磁率は減少したと考えられる。
図１２（ｂ）に示すように、圧延直交方向ＴＤに磁場を印可した場合には、磁区がランダムに分布している。これにより、磁気特性の材料方位分布がより均一化され、磁気異方性が改善したと考えられる。
FIG. 12 (a) shows a photomicrograph showing the magnetic domain structure of the sample in which the magnetic field was applied in the rolling direction RD, and FIG. 12 (b) shows a photomicrograph showing the magnetic domain structure of the sample in which the magnetic field was applied in the rolling orthogonal direction TD. Is shown.
As shown in FIG. 12A, when a magnetic field is applied to the rolling direction RD, the magnetic domains are oriented substantially parallel to the direction of this magnetic field. It is considered that this improved the magnetic permeability in the 0 ° direction and decreased the magnetic permeability in the 90 ° direction orthogonal to this.
As shown in FIG. 12B, when a magnetic field is applied to the rolling orthogonal direction TD, the magnetic domains are randomly distributed. It is considered that this made the material orientation distribution of the magnetic characteristics more uniform and improved the magnetic anisotropy.
１、１Ａ、１Ｂ 磁場中熱処理装置
２、２Ａ 真空置換炉（熱処理手段）
２０、２０Ａ 真空チャンバー
３、３Ａ ヒーター（加熱手段）
３０Ａ ヒーターユニット
４、４Ａ ソレノイドコイル（磁場発生手段）
４Ｂ コイル（磁場発生手段）
６ 制御装置（制御手段）
１０ 電磁鋼板
１００ モータ
Ｌ 長手方向
ＭＤ 磁場の方向
ＲＤ 圧延方向
Ｔ 加熱温度
ＴＤ 圧延直交方向
1, 1A, 1B Magnetic field
20,
4B coil (magnetic field generating means)
6 Control device (control means)
10
Claims (15)
所定の一方向に磁場を発生させる磁場発生手段と、
前記熱処理手段及び前記磁場発生手段の動作を制御する制御手段と、を備え、
前記制御手段は、
前記熱処理手段により、電磁鋼板を所定の加熱温度まで加熱する加熱工程の後に、当該電磁鋼板を冷却する冷却工程を行うとともに、
前記磁場発生手段により、前記冷却工程中に、前記電磁鋼板の面内方向であって圧延方向と実質的に直交する圧延直交方向に沿って所定の磁場を印可する、
磁場中熱処理装置。 Heat treatment means and
A magnetic field generating means that generates a magnetic field in a predetermined direction,
The heat treatment means and the control means for controlling the operation of the magnetic field generation means are provided.
The control means
After the heating step of heating the electromagnetic steel sheet to a predetermined heating temperature by the heat treatment means, a cooling step of cooling the electromagnetic steel sheet is performed, and the electromagnetic steel sheet is cooled.
The magnetic field generating means applies a predetermined magnetic field during the cooling step along the in-plane direction of the electromagnetic steel plate and the rolling orthogonal direction substantially orthogonal to the rolling direction.
Heat treatment equipment in a magnetic field.
請求項１に記載の磁場中熱処理装置。 The predetermined magnetic field is 30 kA / m or more.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to claim 1.
請求項１又は請求項２に記載の磁場中熱処理装置。 The predetermined heating temperature is in the range of 800 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to claim 1 or 2.
請求項１から請求項３の何れか一項に記載の磁場中熱処理装置。 The silicon content of the electromagnetic steel sheet is 2% by mass or more.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to any one of claims 1 to 3.
前記熱処理手段は、前記電磁鋼板を加熱する加熱手段を備え、
前記加熱手段は、前記電磁鋼板の外周の積層面に対向するように配置される、
請求項１から請求項４の何れか一項に記載の磁場中熱処理装置。 The electromagnetic steel sheet is composed of a plurality of thin plates laminated together.
The heat treatment means includes a heating means for heating the electromagnetic steel sheet.
The heating means is arranged so as to face the laminated surface on the outer periphery of the electromagnetic steel sheet.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to any one of claims 1 to 4.
前記ソレノイドコイル内に配置された前記熱処理手段としての熱処理炉と、を備える、
請求項１から請求項５の何れか一項に記載の磁場中熱処理装置。 A solenoid coil as the magnetic field generating means and
A heat treatment furnace as the heat treatment means arranged in the solenoid coil is provided.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to any one of claims 1 to 5.
前記真空チャンバーは、長尺に形成され、その長手方向に沿って一列に配列された複数の電磁鋼板を収容可能であり、
前記ヒーターは、前記真空チャンバー内の前記複数の電磁鋼板を加熱可能なように、前記長手方向の所定範囲に亘って設けられ、
前記ソレノイドコイルは、前記真空チャンバーを前記長手方向の所定範囲に亘って囲むように配置され、前記真空チャンバー内に前記長手方向に沿った磁場を発生させる、
請求項６に記載の磁場中熱処理装置。 The heat treatment furnace includes a vacuum chamber and a heater arranged in the vacuum chamber.
The vacuum chamber is formed in a long shape and can accommodate a plurality of electromagnetic steel plates arranged in a row along the longitudinal direction thereof.
The heater is provided over a predetermined range in the longitudinal direction so that the plurality of electromagnetic steel plates in the vacuum chamber can be heated.
The solenoid coil is arranged so as to surround the vacuum chamber over a predetermined range in the longitudinal direction, and generates a magnetic field along the longitudinal direction in the vacuum chamber.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to claim 6.
前記制御手段は、複数の前記ソレノイドコイルの動作を個別に制御する、
請求項７に記載の磁場中熱処理装置。 A plurality of the solenoid coils are provided in the longitudinal direction.
The control means individually controls the operation of the plurality of solenoid coils.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to claim 7.
前記制御手段は、複数の前記ヒーターの動作を個別に制御する、
請求項８に記載の磁場中熱処理装置。 A plurality of the heaters are provided in the longitudinal direction corresponding to the plurality of solenoid coils.
The control means individually controls the operation of the plurality of heaters.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to claim 8.
前記複数のコイルは、互いが発生させる磁場の方向を一致させつつ当該磁場が前記熱処理炉内を貫通するように、当該磁場の方向に並設され、
前記制御手段は、前記複数のコイルの動作を個別に制御する、
請求項１から請求項５の何れか一項に記載の磁場中熱処理装置。 A plurality of coils as the magnetic field generating means and a heat treatment furnace as the heat treatment means are provided.
The plurality of coils are arranged side by side in the direction of the magnetic field so that the magnetic field penetrates the heat treatment furnace while matching the directions of the magnetic fields generated by each other.
The control means individually controls the operation of the plurality of coils.
The heat treatment apparatus in a magnetic field according to any one of claims 1 to 5.
電磁鋼板。 The distribution of magnetic permeability in the plane up to 90 ° with the rolling direction as 0 ° is within the range of 1 ± 0.3 with the value in the 0 ° direction as 1.
Electromagnetic steel sheet.
前記複数の薄板のうち少なくとも２枚は、圧延方向を０°方向とする９０°方向までの面内での透磁率の分布が、０°方向の値を１として１±０．３の範囲内である磁気特性を有している、
モータ。 A motor including a stator or a rotor having a core formed by laminating a plurality of thin plates.
At least two of the plurality of thin plates have a magnetic permeability distribution in the plane up to 90 ° with the rolling direction as 0 ° within a range of 1 ± 0.3 with the value in the 0 ° direction as 1. Has magnetic properties that are
motor.
請求項１２に記載のモータ。 The distribution of magnetic permeability in the plane of the upper end portion, the lower end portion, and the center portion in the laminating direction in which the plurality of thin plates are laminated up to 90 ° with the rolling direction as the 0 ° direction is 0 °. It has magnetic properties within the range of 1 ± 0.3 with the value in the direction as 1.
The motor according to claim 12.
熱処理手段により、前記電磁鋼板を所定の加熱温度まで加熱する加熱工程の後に、当該電磁鋼板を冷却する冷却工程を行い、
磁場発生手段により、前記冷却工程中に、前記電磁鋼板の面内方向であって圧延方向と実質的に直交する圧延直交方向に沿って所定の磁場を印可する、
モータ製造方法。 A motor manufacturing method in which heat treatment is performed while applying a magnetic field to an electromagnetic steel plate of a motor core.
After the heating step of heating the electromagnetic steel sheet to a predetermined heating temperature by the heat treatment means, a cooling step of cooling the electromagnetic steel sheet is performed.
By the magnetic field generating means, a predetermined magnetic field is applied during the cooling step along the in-plane direction of the electromagnetic steel plate and the rolling orthogonal direction substantially orthogonal to the rolling direction.
Motor manufacturing method.
前記熱処理手段による熱処理の後に、前記複数の薄板の各々の表面を絶縁被膜で覆う絶縁被膜処理工程と、
前記絶縁被膜処理工程により絶縁被膜処理された前記複数の薄板を積層する積層工程と、
を備える、
請求項１４に記載のモータ製造方法。 The electromagnetic steel sheet is heat-treated by the heat treatment means in a state in which a plurality of thin plates are simply stacked or in a state of a single thin plate.
After the heat treatment by the heat treatment means, an insulating coating treatment step of covering each surface of the plurality of thin plates with an insulating coating,
A laminating step of laminating the plurality of thin plates treated with an insulating coating by the insulating coating treatment step, and a laminating step of laminating the plurality of thin plates.
To prepare
The motor manufacturing method according to claim 14.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019039566 | 2019-03-05 | ||
| JP2019039566 | 2019-03-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020147842A true JP2020147842A (en) | 2020-09-17 |
Family
ID=72430378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019151129A Pending JP2020147842A (en) | 2019-03-05 | 2019-08-21 | Magnetic field heat treatment apparatus, electromagnetic steel sheet, motor, and manufacturing method of motor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2020147842A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114221506A (en) * | 2021-11-18 | 2022-03-22 | 上海电气电站设备有限公司 | Insulation baking and pressing equipment for linear part of generator rotor coil |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62256917A (en) * | 1986-04-28 | 1987-11-09 | Nippon Steel Corp | High-tensile non-oriented electrical steel sheet for rotating machine and its production |
| JPH05105955A (en) * | 1991-04-25 | 1993-04-27 | Nippon Steel Corp | Hot rolling method for nonoriented silicon steel sheet having extremely superior magnetic property |
| JPH06330255A (en) * | 1993-05-21 | 1994-11-29 | Nippon Steel Corp | High tensile strength non-oriented silicon steel sheet and its production |
| JP2000129409A (en) * | 1998-10-23 | 2000-05-09 | Kawasaki Steel Corp | Nonoriented silicon steel sheet excellent in actual machine characteristic of rotary machine and its production |
| JP2000160252A (en) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of cold rolled steel sheet for inner shield of color picture tube |
| JP2004043915A (en) * | 2002-07-15 | 2004-02-12 | Nippon Steel Corp | Method of producing cold rolled sheet steel for tv cathode ray tube shrink band |
| JP2008150697A (en) * | 2006-12-20 | 2008-07-03 | Jfe Steel Kk | Production method of magnetic steel sheet |
| JP2010121150A (en) * | 2008-11-17 | 2010-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Non-oriented electrical steel sheet for rotating machine, the rotating machine, and method of manufacturing the same |
| JP2018168413A (en) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 新日鐵住金株式会社 | Nonoriented electromagnetic steel sheet and method for producing the same, and motor core and method for producing the same |
-
2019
- 2019-08-21 JP JP2019151129A patent/JP2020147842A/en active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62256917A (en) * | 1986-04-28 | 1987-11-09 | Nippon Steel Corp | High-tensile non-oriented electrical steel sheet for rotating machine and its production |
| JPH05105955A (en) * | 1991-04-25 | 1993-04-27 | Nippon Steel Corp | Hot rolling method for nonoriented silicon steel sheet having extremely superior magnetic property |
| JPH06330255A (en) * | 1993-05-21 | 1994-11-29 | Nippon Steel Corp | High tensile strength non-oriented silicon steel sheet and its production |
| JP2000129409A (en) * | 1998-10-23 | 2000-05-09 | Kawasaki Steel Corp | Nonoriented silicon steel sheet excellent in actual machine characteristic of rotary machine and its production |
| JP2000160252A (en) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of cold rolled steel sheet for inner shield of color picture tube |
| JP2004043915A (en) * | 2002-07-15 | 2004-02-12 | Nippon Steel Corp | Method of producing cold rolled sheet steel for tv cathode ray tube shrink band |
| JP2008150697A (en) * | 2006-12-20 | 2008-07-03 | Jfe Steel Kk | Production method of magnetic steel sheet |
| JP2010121150A (en) * | 2008-11-17 | 2010-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Non-oriented electrical steel sheet for rotating machine, the rotating machine, and method of manufacturing the same |
| JP2018168413A (en) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 新日鐵住金株式会社 | Nonoriented electromagnetic steel sheet and method for producing the same, and motor core and method for producing the same |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 甲原和也、木下創、下地広泰、佐藤尊、戸高孝: "無方向性電磁鋼板の磁場中熱処理効果の基礎的検討", 日本磁気学会学術講演概要集, vol. 41, JPN7023000388, 5 September 2017 (2017-09-05), pages 207, ISSN: 0005118357 * |
| 福田方勝: "２．磁性材料の基礎知識", 特殊鋼, vol. 58, no. 6, JPN7023000390, 1 November 2009 (2009-11-01), pages 5 - 10, ISSN: 0004982434 * |
| 立野一郎: "無方向性電磁鋼板の集合組織に基づく磁化の異方性", 鉄と鋼, vol. 第７６年、第１号, JPN6023003754, 1990, pages 81 - 88, ISSN: 0004982435 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114221506A (en) * | 2021-11-18 | 2022-03-22 | 上海电气电站设备有限公司 | Insulation baking and pressing equipment for linear part of generator rotor coil |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102602877B1 (en) | Adhesive laminated cores for stators and rotating electrical machines | |
| EP1835516B1 (en) | Magnetizing method for permanent magnet | |
| JP2008193778A (en) | Stator and enclosed compressor and rotating machine | |
| CN109642265B (en) | Thin strip component, method for manufacturing the same, and motor using the thin strip component | |
| JP5453644B2 (en) | Micro rotor member and rotating electric machine | |
| KR101505873B1 (en) | Method for manufacturing split electromagnetic inductive apparatus for power supply | |
| JP2004111509A (en) | Laminated iron core having excellent iron loss characteristic and its manufacturing method | |
| CN110306019A (en) | Local induction heat treatment | |
| JP2020147842A (en) | Magnetic field heat treatment apparatus, electromagnetic steel sheet, motor, and manufacturing method of motor | |
| JP2011019398A (en) | Stator, hermetically sealed compressor and rotating machine | |
| JP6471831B2 (en) | Permanent magnet type rotating electrical machine and manufacturing method thereof | |
| US10020714B2 (en) | Method of manufacturing rotor | |
| JP3714662B2 (en) | Manufacturing method of powder magnetic core for rotor | |
| JPH11206052A (en) | Permanent magnet type rotor for small rotating machine | |
| JP2003342637A (en) | Process and device for magnetic field annealing of motor core | |
| US20210125759A1 (en) | Motor | |
| JP6976038B2 (en) | Manufacturing method of magnetic member of rotating machine | |
| JP5692105B2 (en) | Manufacturing method of rotor for IPM motor | |
| JP4423586B2 (en) | Heat treatment furnace in magnetic field | |
| KR100937843B1 (en) | Method of Producing Cylinder Type Back Yoke Formed of Amorphous Alloy, and Method of Producing Slotless Motor Using the Same | |
| JP4305810B2 (en) | Heat treatment furnace in magnetic field and heat treatment method using the same | |
| JP5732718B2 (en) | Motor core | |
| JP7331356B2 (en) | Permanent magnets and rotating electrical machines | |
| JPH11340030A (en) | High-performance iron core | |
| JP2005269840A (en) | Rotary electric machine and method for manufacturing its rotor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220316 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230124 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230207 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230404 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20230801 |