JP2020132993A

JP2020132993A - アルミニウム合金箔およびその製造方法

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Publication number: JP2020132993A
Application number: JP2019032747A
Authority: JP
Inventors: 賢治村松; Kenji Muramatsu; 聡太郎秋山; Sotaro Akiyama
Original assignee: Toyo Aluminum KK
Current assignee: Toyo Aluminum KK
Priority date: 2019-02-26
Filing date: 2019-02-26
Publication date: 2020-08-31
Anticipated expiration: 2039-02-26
Also published as: JP7216571B2; CN113474476B; TW202100772A; CN113474476A; WO2020175327A1

Abstract

【課題】蓄電装置の製造工程および使用中において破断等の発生を低減できるアルミニウム合金箔の提供。【解決手段】アルミニウム合金箔は、以下（１）〜（５）の構成を有する。（１）Ｆｅ含有量が１．２質量％以上１．６質量％以下、Ｓｉ含有量が０．５質量％以上０．９質量％以下、ＦｅとＳｉ含有量の合計が１．８質量％以上、Ｃｕ含有量が０．０２質量％未満であって、残部がアルミニウムと不可避不純物からなる。（２）硬質時の引張強度が１７０Ｎ／ｍｍ２以上２１５Ｎ／ｍｍ２以下、伸びが４．０％以上である。（３）１２０℃で熱処理後の引張強度が１５０Ｎ／ｍｍ２以上、伸びが６．０％以上であり、１６０℃で熱処理後の引張強度が１４０Ｎ／ｍｍ２以上、２００℃で熱処理後の引張強度が１３０Ｎ／ｍｍ２以上、伸びがともに７．０％以上である。（４）アルミニウム合金箔中に含まれるＡｌ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の内、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の占める個数割合が８０％以上である。（５）厚みが１０μｍ以上２０μｍ以下である。【選択図】なし

Description

本発明は蓄電装置、特にリチウムイオン二次電池の正極集電体用として好適に使用されるアルミニウム合金箔およびその製造方法に関する。

以下、本明細書において、アルミニウム合金箔とはアルミニウム箔の内、成分中のアルミニウム濃度が９９．００質量％未満のものをいう。

リチウムイオン二次電池は二次電池の中でもエネルギー密度が優れており、携帯電話やノートパソコンのバッテリーなど幅広い分野で使用されている。従来は安全性を問題視されることが多かった車載用電池といった用途においても、近年では適用されることが多くなっている。一般的にリチウムイオン二次電池の正極集電体にはアルミニウム箔、負極集電体には銅箔が使われる。各集電体表面上にはリチウム金属酸化物や炭素材料などの活物質が塗布され、上記活物質が電解液中で反応を起こし電池として動作する。

リチウムイオン二次電池の製造は一般的に下記の工程となる。まず集電体箔表面上に、活物質とバインダー樹脂と溶剤を混練したスラリーを塗工する。次に例えば１００〜１５０℃程度で加熱し溶剤を揮発させ乾燥を行う。さらに活物質層の密度を上げるためプレス加工を施す。その後、例えば１２０〜２００℃程度でさらに乾燥を行う場合もある。このようにして製造した電極材を所望の形状に裁断あるいは打ち抜き、正極材、セパレータ、負極材を積層したうえで捲回し、引き出し用タブ材等と接続した後、ケースまたはラミネートパック中に収納される。次に、ケースまたはラミネートパック中に電解液を注液し、封止した後、初回の充放電やエージングなどを行う。

上記の製造工程はあくまで一例であるが、集電体であるアルミニウム箔はプレスおよび捲回といった多様な加工及び熱履歴を経ることになる。また限られた体積の中で電池容量を増大させるために、活物質層については密度を高めること、集電体などその他の部品には省スペース性が求められる。現在、正極集電体に使用されるアルミニウム箔の厚さは２０μｍ程度である。しかしながら、上記の理由により、アルミニウム箔には薄肉化が求められており、その様な厚さのアルミニウム箔は製造工程内で破断しやすいため、安定して製造する目的で箔特性の改善が数多く提案されている。

たとえば特許文献１には、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕを添加し、それらの固溶量を制御することで高強度・高導電率とし、さらに１２０〜１６０℃で熱処理後でも高強度を保つことができるアルミニウム合金箔が開示されている。
しかし、１２０〜１６０℃で熱処理後でも高強度が維持されること自体は開示されているものの、伸びに関する記載はない。

また、特許文献２には、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕを添加し、厚さ方向の結晶粒径を平均０．５μｍ以下にすることで、高強度・高伸びを有するアルミニウム合金箔が、特許文献３には、Ｆｅ、Ｓｉを添加し、鋳造時冷却速度を１００℃／秒以上とすることで、高強度・高伸びに加え、高い耐折強度を有するアルミニウム合金箔が、それぞれ開示されている。
しかし、特許文献２および特許文献３のいずれにも、熱処理後の伸びに関する記載はない。

さらに、特許文献４および５には、Ｆｅ、Ｓｉを主な添加元素とし、これらを特定の範囲の含有量にすることで低温熱処理後の伸び低下を抑制したアルミニウム合金箔が開示されている。
また、特許文献４のアルミニウム合金箔では、１００〜２００℃で熱処理後の伸びが３％以上であり、Ｆｅ含有量を０．７質量％以上にすると、圧延後の伸びは向上するものの加熱後の伸び低下が生じるとしている。特許文献５のアルミニウム合金箔では、１００〜２００℃で熱処理後の伸びが３．５％以上であり、Ｓｉ含有量が０．５質量％を超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の晶出物粗大化や圧延性の悪化を懸念されるとしている。
しかし、特許文献４および５のいずれも、加熱温度は１００℃、１５０℃、２００℃の３条件でしか測定しておらず、その間の温度における伸びについてはなんら記載がない。

特許第５８１６２８５号公報特開２０１７−１１０２４４号公報特許第５２７５４４６号公報特開２０１７−１８６６２９号公報特開２０１７−１８６６３０号公報

リチウムイオン二次電池の集電体は省スペース性がより要求されるようになり、より厚さの薄い箔が求められるようになった。その薄箔化の要求に対応するため、高強度が求められてきた。しかし集電体であるアルミニウム箔は電池製造工程内で熱処理を施されることになり、上記熱処理により特性は大きく変化する可能性がある。製造工程の途中で強度、伸びが低下してしまうと、その後の工程不良や、電池の使用中に、集電体の破断等の不具合を引き起こす恐れがある。特にセル組み立て工程での捲回作業や、電池充放電中に起こる活物質の膨張・収縮に耐えるためには強度だけでなく、高い伸びが必要とされる。

正極集電体のアルミニウム箔には純Ａｌ系、Ａｌ−Ｆｅ系がよく使われるが、上記成分のアルミニウム箔は１２０〜２００℃で伸びが低下しやすいという特徴がある。特に１２０℃では回復・再結晶が起こりにくく、またＦｅ固溶量の低下や析出物の粗大化が懸念されることから、電池製造工程の熱処理温度の中でも伸び改善が困難な温度である。つまり、１２０℃加熱後のアルミニウム箔は伸びが大きく低下する場合があり、従来行われてきた１００℃および１５０℃加熱後の伸びよりも低い場合がある。

近年、リチウムイオン二次電池の集電体に要求される熱処理後の伸びの値はさらに高くなってきており、製造工程中でのアルミニウム箔への負荷も厳しくなっていると予想される。

本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、蓄電装置、特にリチウムイオン二次電池の正極集電体用に使用されるアルミニウム合金箔について、蓄電装置の製造工程および蓄電装置の使用中において破断等の不具合の発生し難い集電体用アルミニウム合金箔を提供することを目的とする。

本発明者はアルミニウム合金箔の組成を特定の範囲とし、硬質時の伸び、および熱処理後の伸び、特に１２０℃熱処理後の伸びを特定の値とすることで、蓄電装置の製造工程および蓄電装置の使用中において破断等の不具合の発生を低減できることを見出した。

すなわち、上記した課題を解決するため、発明にかかるアルミニウム合金箔を、以下（１）〜（３）の構成を有するものとしたのである。
（１）Ｆｅ（鉄）含有量が１．２質量％以上１．６質量％以下、Ｓｉ（珪素）含有量が０．５質量％以上０．９質量％以下、ＦｅとＳｉ含有量の合計が１．８質量％以上、Ｃｕ（銅）含有量が０．０２質量％未満であって、残部がＡｌ（アルミニウム）と不可避不純物からなる。
（２）硬質時の引張強度が１７０Ｎ／ｍｍ^２以上２１５Ｎ／ｍｍ^２以下、伸びが４．０％以上である。
（３）１２０℃で熱処理後の引張強度が１５０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びが６．０％以上である。

発明にかかるアルミニウム合金箔は、１６０℃で熱処理後の引張強度が１４０Ｎ／ｍｍ^２以上、２００℃で熱処理後の引張強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びがともに７．０％以上の構成を有することが好ましい。
発明にかかるアルミニウム合金箔は、アルミニウム合金箔中に含まれるＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物とＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の内、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物（アルミニウム、鉄、珪素の三元化合物）の占める個数割合が８０％以上の構成を有することが好ましい。
発明にかかるアルミニウム合金箔は、厚みが１０μｍ以上２０μｍ以下である構成を有することが好ましい。

上記した課題を解決するため、発明にかかるアルミニウム合金箔の製造方法を、前記組成範囲になるようにアルミニウム母合金を調製し加熱してアルミニウム合金溶湯を作製する工程と、前記アルミニウム合金溶湯を鋳造して鋳塊を作製する工程と、前記鋳塊を、４５０〜６００℃で均質化処理を施す工程と、前記均質化処理を施した鋳塊を圧延して箔にする工程と、を含む構成としたのである。

本発明によれば、蓄電装置、特にリチウムイオン二次電池の正極集電体用に使用されるアルミニウム合金箔について、蓄電装置の製造工程および蓄電装置の使用中において破断等の不具合の発生し難い集電体用アルミニウム合金箔を得ることができる。

以下、本発明の実施形態を説明する。
実施形態にかかるアルミニウム合金箔は、次の（１）〜（５）の構成を備える。
（１）Ｆｅ含有量が１．２質量％以上１．６質量％以下、Ｓｉ含有量が０．５質量％以上０．９質量％以下、ＦｅとＳｉ含有量の合計が１．８質量％以上、Ｃｕ含有量が０．０２質量％未満であって、残部がアルミニウムと不可避不純物からなる。
（２）硬質時の引張強度が１７０Ｎ／ｍｍ^２以上２１５Ｎ／ｍｍ^２以下、伸びが４．０％以上である。
（３）１２０℃で熱処理後の引張強度が１５０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びが６．０％以上であり、１６０℃で熱処理後の引張強度が１４０Ｎ／ｍｍ^２以上、２００℃で熱処理後の引張強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びがともに７．０％以上である。
（４）アルミニウム合金箔中に含まれるＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物とＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の内、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の占める個数割合が８０％以上である。
（５）厚みが１０μｍ以上２０μｍ以下である。
実施形態のアルミニウム合金箔は、リチウムイオン二次電池の正極集電体用として好適に使用されるものであり、そのリチウムイオン二次電池の製造工程や使用中に、破断等の不具合の発生が防止されているものである。
以下、（１）〜（５）の構成について順に説明する。

（組成）
実施形態のアルミニウム合金箔に１．２質量％以上１．６質量％以下含まれるＦｅは、Ａｌに添加することで、固溶強化または析出強化が得られる。また、Ｆｅは、圧延性や伸びを改善する元素であり、アルミニウム箔には一般に添加されている。
Ｆｅの含有量が１．２質量％より少なければ十分な伸びが得られない。また、Ｆｅの含有量が１．６質量％を超えると晶出物が粗大になること、初晶がＡｌからＡｌ−Ｆｅ系化合物（アルミニウムと鉄の二元化合物）となる恐れがあり、これも伸びに悪影響を及ぼす。

実施形態のアルミニウム合金箔に０．５質量％以上０．９質量％以下含まれるＳｉは、Ａｌに添加することで、析出強化により強度が向上する。添加量が少ないと硬質での強度、伸びともに低下する傾向にある。
Ｓｉの含有量が０．５質量％以上とすることで、１２０℃で熱処理後の箔の伸びが硬質時の伸びに比べて高い値を示すようになる。またＳｉの含有量が、０．９質量％を超えると鋳造時に引け巣が発生しやすく、安定した製造が困難となる。

実施形態のアルミニウム合金箔におけるＦｅとＳｉ含有量の合計は１．８質量％以上である。合計の含有量を上記範囲とすることで硬質時の伸びと１２０℃で熱処理後の伸びの両方で高い値を示すようになる。
合計の含有量が１．８質量％を下回ると、Ａｌ-Ｆｅ-Ｓｉ系化合物の晶析出量が少なく、硬質時の伸びと１２０℃熱処理後の伸びの向上が不十分である。

実施形態のアルミニウム合金箔に０．０２質量％未満含まれるＣｕは、Ａｌに添加することで、固溶強化に優れている。Ｃｕの固溶は強度を向上させるが、伸びが低下する。Ｃｕ添加は強度向上に好適であるが、伸び低下を抑えるために０．０２質量％未満とすることが好ましい。

実施形態のアルミニウム合金箔は、不可避不純物として、Ｍｎ（マンガン）、Ｖ（バナジウム）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｃｒ（クロム）、Ｎｉ（ニッケル）等の遷移元素、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｚｎ（亜鉛）、Ｂ（ホウ素）、Ｇａ（ガリウム）、Ｂｉ（ビスマス）等の元素を含有する。
これら各元素の含有量は、アルミニウム合金箔１００質量％中に、それぞれ０．０５質量％以下とすることが好ましい。

（強度および伸び）
実施形態のアルミニウム合金箔は、硬質時の引張強度が１７０Ｎ／ｍｍ^２以上２１５Ｎ／ｍｍ^２以下、伸びが４．０％以上であることで、活物質スラリー塗工時の箔切れの抑制に効果がある。
また、１２０℃で熱処理後の引張強度が１５０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びが６．０％以上であることで、ロールプレス工程や電極材の捲回工程での箔切れの抑制に効果がある。
また、１６０℃で熱処理後の引張強度が１４０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びが７．０％以上であることで、電極材の捲回工程や電池充放電での活物質の膨張・収縮による箔切れの抑制に効果がある。
さらに、２００℃で熱処理後の引張強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びが７．０％以上であることで、電極材の捲回工程や電池充放電での活物質の膨張・収縮による箔切れの抑制に効果がある。

（晶析出物）
実施形態のアルミニウム合金箔は、晶析出物であるＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物とＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の内、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の占める個数割合が８０％以上となることで、熱処理後に優れた伸びが得られやすい。低温熱処理時の回復、再結晶にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物が寄与している可能性がある。

（厚み）
実施形態のアルミニウム合金箔は、厚みが１０μｍ以上２０μｍ以下であることで、強度と電池容量とを両立させている。
厚みが１０μｍ未満では強度が低く、破断等の不具合を起こしやすい。また厚みが２０μｍを超えると、蓄電装置の集電体として用いた際に体積あたりの電池容量が低下する。

（製造方法）
実施形態のアルミニウム合金箔の製造方法は特に限定されないが、一例として以下のような製造方法が挙げられる。
まず、上記組成範囲になるようにアルミニウム地金、各種添加金属元素、またはそれらを含んだアルミニウム母合金を調製し、６８０〜１０００℃で加熱しアルミニウム合金溶湯にする。
つぎに、その溶湯を鋳造し、鋳塊を作製する。鋳造方法は限定されないが、代表的にはＤＣ鋳造（ＤｉｒｅｃｔＣｈｉｌｌＣａｓｔｉｎｇ）が挙げられる。
さらに、得られた鋳塊を、好ましくは４５０〜６００℃で所定時間の均質化処理を施した後、熱間圧延と冷間圧延を実施して所定厚みの箔にする。圧延のしやすさ、効率を上げるために冷間圧延工程の途中で中間焼鈍することも可能である。

均質化処理については、処理温度が４５０℃以上６００℃以下であると、アルミニウム合金中のミクロ偏析を解消し、また、Ａｌ-Ｆｅ-Ｓｉ系化合物のサイズおよび個数割合を好適な範囲とする事ができ、硬質および加熱後の強度および伸びを向上させることができる。
処理温度が４５０℃より低いと、組織のミクロ偏析が十分に解消されないので、アルミニウム合金箔が圧延中にピンホールが発生しやすくなり、蓄電装置に用いた場合製造工程中で破断しやすい。
また処理温度が６００℃より高くなると、晶出物を粗大化させてしまう恐れがあり、アルミニウム合金箔の伸びが低下し、蓄電装置に用いた場合製造工程中で破断しやすくなる。
均質化処理の時間については、２〜４８時間が好ましく、特には５〜１０時間であるとより好ましい。
処理時間が４８時間を上回ると生産性が悪化する。また、処理時間が２時間を下回るとアルミニウム合金鋳塊内の組織が不均一なままとなり、アルミニウム合金箔とした際に特性に悪影響を及ぼす。

以下、実施例および比較例を挙げて、本発明の内容を一層明確にする。

次の表１に示す各組成からなるアルミニウム合金を溶解し、その溶湯を脱ガス・脱介在物処理した後にＤＣ鋳造で鋳塊を得た。得られた鋳塊を４５０℃かつ１０時間で均質化処理を施し、その後、厚さ７ｍｍまで熱間圧延を行った。さらに冷間圧延を行い、表１に示す厚みを有する実施例および比較例にかかるアルミニウム合金箔を得た。

（金属間化合物の個数割合）
各実施例および比較例につき、金属間化合物の個数割合の判定について、まずＦＥ−ＳＥＭ（日立ハイテクノロジーズ製、機種名ＳＵ８０２０）でアルミニウム合金箔中の金属間化合物を４０００倍の倍率、反射電子像で観察し、長径が１μｍ以上の化合物を特定した。特定した化合物をＥＤＸで成分分析しマッピングを行い、Ｆｅが検出されるものの内、Ｓｉが同位置で検出されるものの割合を求めた。上記の割合はＦｅが検出された化合物を５０個以上観察して計算した。試験結果を表１に示す。なお、表中「Ｂａｌ．」の表示は残部を示す。

（機械的特性）
各実施例および比較例について、硬質の試料と、１２０℃、１６０℃および２００℃の各温度で１時間の空気中熱処理を行い、室温まで冷却したものを評価に供した。
機械的特性（引張強度と伸び）は、ＪＩＳＺ２２４１（２０１１年版）に準拠して行った。試験片の形状はＪＩＳ５号とし、引張試験機は株式会社東洋精機製作所製のストログラフＶＥＳ５Ｄを使い、引張速度５ｍｍ／ｍｉｎで試験した。試験は３回実施し、その平均値を算出した。試験結果を表２に示す。

実施例１〜８ではＦｅとＳｉの含有量が多く、晶析出物の主体がＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物であることから、硬質の強度、伸びおよび加熱後の強度、伸びに優れることがわかった。
これに対して、比較例１〜９は硬質の強度、伸びに優れるものの、加熱後伸びが不足し製造工程中で破断しやすいという不具合があった。
また、比較例４はＦｅの含有量が多く、晶析出物の主体であるＡｌ−Ｆｅ―Ｓｉ系化合物が粗大となった。そのため、硬質および加熱後の強度に優れるが、硬質および加熱後の伸びが不足し製造工程中で破断しやすいという不具合があった。
比較例５は、Ｃｕの含有量が多く固溶硬化したため、硬質および加熱後の強度に優れるが、硬質および加熱後の伸びが不足し製造工程中で破断しやすいという不具合があった。
比較例６ではＦｅの含有量が少なくＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の個数割合が低いため硬質の伸びと加熱後の強度および伸びが不足した。比較例８では硬質の伸びと加熱後の強度および伸びが不足した。比較例９では硬質の伸びと加熱後の伸びが不足した。

今回開示された実施形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考慮されるべきである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての修正と変形を含むものであることが意図される。

実施形態では、アルミニウム合金箔の引張強度および伸びを、１６０℃で熱処理後の引張強度が１４０Ｎ／ｍｍ^２以上、２００℃で熱処理後の引張強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びがともに７．０％以上としているが、これに限定されない。
実施形態では、アルミニウム合金箔中に含まれるＡｌ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の内、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の占める個数割合を８０％以上としているが、これに限定されない。
実施形態では、アルミニウム合金箔の厚みを１０μｍ以上２０μｍとしているが、これに限定されない。
実施形態のアルミニウム合金箔は、集電体以外の用途にも使用可能である。

Claims

Ｆｅ含有量が１．２質量％以上１．６質量％以下、Ｓｉ含有量が０．５質量％以上０．９質量％以下、ＦｅとＳｉ含有量の合計が１．８質量％以上、Ｃｕ含有量が０．０２質量％未満であって、残部がＡｌと不可避不純物からなり、
硬質時の引張強度が１７０Ｎ／ｍｍ^２以上２１５Ｎ／ｍｍ^２以下、伸びが４．０％以上であり、
１２０℃で熱処理後の引張強度が１５０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びが６．０％以上である、
アルミニウム合金箔。
１６０℃で熱処理後の引張強度が１４０Ｎ／ｍｍ^２以上、２００℃で熱処理後の引張強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上、伸びがともに７．０％以上である請求項１に記載のアルミニウム合金箔。
アルミニウム合金箔中に含まれるＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物とＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の内、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の占める個数割合が８０％以上である、請求項１または２に記載のアルミニウム合金箔。
厚みが１０μｍ以上２０μｍ以下である、請求項１から３のいずれかに記載のアルミニウム合金箔。
請求項１〜４のいずれかに記載のアルミニウム合金箔の製造方法であって、
前記組成範囲になるようにアルミニウム母合金を調製し加熱してアルミニウム合金溶湯を作製する工程と、
前記アルミニウム合金溶湯を鋳造して鋳塊を作製する工程と、
前記鋳塊を、４５０〜６００℃で均質化処理を施す工程と、
前記均質化処理を施した鋳塊を圧延して箔にする工程と、
を含むアルミニウム合金箔の製造方法。