JP2020118170A - 高圧ガスタンク - Google Patents

Abstract

【課題】ライナーのシリンダー部にドーム部が連続した肩部にタンク内圧が作用することで生じる曲げ応力の低減を図る。【解決手段】筒状の中空容器をなす樹脂製のライナーの外表に、熱硬化性樹脂で繊維束を補強した繊維強化樹脂層を有する高圧ガスタンクにおいて、ライナーは、円筒状のシリンダー部の両端にドーム部をそれぞれ備え、シリンダー部とドーム部との境界を含む肩部の内周壁に、ライナーの軸心回りに軸心に向けて内周壁から突出する環状凸部を備える。この環状凸部は、突出頂上から肩部周辺のシリンダー部内壁に至るシリンダー部側傾斜壁と、突出頂上から肩部周辺の前記ドーム部内壁に至るドーム部側傾斜壁とを形成する。【選択図】図２

Description

本発明は、高圧ガスタンクに関する。

高圧ガスタンクには、軽量化と耐圧性が求められるので、筒状の中空容器をなす樹脂製のライナーの外表に、熱硬化性樹脂で繊維束を補強した繊維強化樹脂層を形成することが行われている（例えば、特許文献１）。

特開２０１８−１５５３３７号公報

特許文献１は、流体の漏洩抑制についての対処を図っているものの、以下に説明するように、タンク強度の確保についての提案を図るものではない。樹脂製のライナーは、円筒状のシリンダー部の両端にドーム部を連設して備える。タンク内圧は、シリンダー部とドーム部との境界を含む肩部の付近において、シリンダー部とドーム部に同じ圧力で各部位の法線方向に沿って作用する。しかしながら、肩部付近のシリンダー部とドーム部とでは、法線方向が相違し、シリンダー部の法線方向は、シリンダー部内壁がライナー軸心と平行に向き合うことから、ライナー軸心からの径方向とほぼ一致する。よって、肩部付近のシリンダー部には、シリンダー部を拡径するように、半径方向に沿ってタンク内圧が掛かる。その一方、ドーム部は、頂上に近づくほど径が小さくなる湾曲形状であることから、ドーム部の法線方向は、ライナー軸心からドーム部の内壁に向かう斜め方向となる。よって、肩部付近のドーム部には、ドーム部の曲面が膨らむように、ライナー軸心から斜めにタンク内圧が掛かる。そうすると、タンク内圧の作用方向が肩部を堺にして広がるようになるので、肩部領域が外側に膨らむような曲げ応力が肩部領域に作用する。このような曲げ応力は、タンク内圧が大きくなる程、大きな力として肩部領域に作用するので、曲げ応力の低減を図ることが望ましい。しかしながら、特許文献１では、こうした曲げ応力についての対処がなされていないのが実情である。

本発明は、以下の形態として実現することが可能である。

（１）本発明の一形態によれば、高圧ガスタンクが提供される。この高圧ガスタンクは、筒状の中空容器をなす樹脂製のライナーの外表に、熱硬化性樹脂で繊維束を補強した繊維強化樹脂層を有する高圧ガスタンクであって、前記ライナーは、円筒状のシリンダー部と、前記シリンダー部の両端にそれぞれ設けられたドーム部と、前記シリンダー部と前記ドーム部との境界を含む肩部の内周壁に、前記ライナーの軸心回りに前記軸心に向けて前記内周壁から突出する環状凸部とを備え、前記環状凸部は、突出頂上から前記肩部周辺の前記シリンダー部内壁に至るシリンダー部側傾斜壁と、前記突出頂上から前記肩部周辺の前記ドーム部内壁に至るドーム部側傾斜壁とを形成する。この形態の高圧ガスタンクでは、ライナーのシリンダー部とドーム部との境界を含む肩部領域において、環状凸部のシリンダー部側傾斜壁とドーム部側傾斜壁とにそれぞれタンク内圧が作用する。そして、環状凸部のシリンダー部側傾斜壁は、ライナーの軸心に向けて突出した突出頂上から肩部周辺のシリンダー部内壁に至ることから、シリンダー部内周壁からライナー軸心に向かうよう、ドーム部の側に向けて傾斜する。よって、ドーム部の側に向けて傾斜した方向が、環状凸部のシリンダー部側傾斜壁に対する法線方向となる。その一方、環状凸部のドーム部側傾斜壁にあっては、ライナーの軸心に向けて突出した突出頂上から肩部周辺の前記ドーム部内壁に至ることから、シリンダー部側傾斜壁と突出頂上で交差するように傾斜する。よって、環状凸部のドーム部側傾斜壁に対する法線方向は、環状凸部のシリンダー部側傾斜壁に対する法線方向に交差し得る方向となる。このため、環状凸部のシリンダー部側傾斜壁に対するタンク内圧の作用方向と、環状凸部のドーム部側傾斜壁に対するタンク内圧の作用方向とは、シリンダー部とドーム部の肩部を堺に広がるようにはならず、交差して向き合うようになる。この結果、環状凸部のシリンダー部側傾斜壁に作用するタンク内圧と、環状凸部のドーム部側傾斜壁に作用するタンク内圧とを、一部において相殺できるので、肩部領域に作用する曲げ応力を低減できる。

なお、本発明は、種々の態様で実現することが可能である。例えば、高圧ガスタンクの製造方法等の形態で実現することができる。

本発明の実施形態としての高圧ガスタンクの構成を側面において半断面視して示す説明図である。 図１におけるライナー要部を拡大視して示す説明図である。 高圧ガスタンクの製造工程の前半を示す工程図である。 高圧ガスタンクの製造工程の後半を示す工程図である。 ライナーパーツの型成形の様子を概略的に示す説明図である。 図５における金型要部を拡大視して示す説明図である。 環状凸部を有しない既存構成の対比高圧ガスタンクにおけるタンク内圧の作用の様子を概略的に示す説明図である。 環状凸部を有する本実施形態の高圧ガスタンクにおけるタンク内圧の作用の様子を概略的に示す説明図である。 他の実施形態の高圧ガスタンクにおけるライナー要部を図２相当に拡大視して示す説明図である。 他の実施形態の高圧ガスタンクにおけるタンク内圧の作用の様子を概略的に示す説明図である。

図１は本発明の実施形態としての高圧ガスタンク１００の構成を側面において半断面視して示す説明図である。図２は図１におけるライナー要部Ｓを拡大視して示す説明図である。

図示するように、高圧ガスタンク１００は、ライナー１０を繊維強化樹脂層１０２で被覆して構成され、口金１６を両端から突出させている。繊維強化樹脂層１０２は、熱硬化性樹脂を含浸した繊維束をＦＷ法によりライナー外周に繰り返し巻き付けることでライナー１０の外表に形成され、後述するように、繊維束の巻き付けの際には、フープ巻きによる繊維束の巻き付けと低角度・高角度のヘリカル巻きによる繊維束の巻き付けとが使い分けられる。繊維強化樹脂層１０２の形成には、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いることが一般的であるが、ポリエステル樹脂やポリアミド樹脂等の熱硬化性樹脂を用いることができる。また、ＦＷ法によりライナー外周に巻回させる補強用の繊維（スライバー繊維）としては、ガラス繊維やカーボン繊維、アラミド繊維等が用いられる他、複数種類（例えば、ガラス繊維とカーボン繊維）のＦＷ法による巻き付けを順次行うことで、繊維強化樹脂層１０２を異なる繊維からなる樹脂層を積層させて形成することもできる。

ライナー１０は、筒状の中空容器であり、タンク長手方向の中央で２分割された一対のライナーパーツ１０ｐの接合品である。２分割のライナーパーツ１０ｐは、それぞれナイロン系樹脂等の適宜な樹脂にて型成形され、その型成形品のライナーパーツ１０ｐを接合してその接合箇所をレーザー融着することで、ライナー１０が形成される。このパーツ接合を経て、ライナー１０は、円筒状のシリンダー部１２の両側に球面形状のドーム部１４を連設して備えることになる。つまり、ドーム部１４は、シリンダー部１２の両側にそれぞれ設けられることになる。このライナー１０は、ドーム部１４の頂上箇所、即ちライナー１０の軸心ＡＸに沿った長手方向端部に、口金１６の装着用の陥没台座部１４ｒを備え、その中央に貫通孔１４ｈを有する。この貫通孔１４ｈは、ライナー軸線と一致して形成され、口金１６の位置決め孔として機能する。

ライナー１０は、図２に示すように、シリンダー部１２とドーム部１４との境界１３を含む肩部１５の内周壁１５ａに、環状凸部１７を有する。内周壁１５ａは、筒状のシリンダー部内壁１２ａに湾曲したドーム部内壁１４ａが連続した形状をなす。環状凸部１７は、軸心ＡＸ回りに軸心ＡＸに向けて内周壁１５ａから湾曲して突出した環状の凸部であり、軸心ＡＸ回りの全周に亘って連続している。そして、この環状凸部１７は、突出頂上１７ａから肩部１５周辺のシリンダー部内壁１２ａに至るシリンダー部側傾斜壁１７ｂと、突出頂上１７ａから肩部１５周辺のドーム部内壁１４ａに至るドーム部側傾斜壁１７ｃとを形成する。本実施形態においては、シリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃの両傾斜壁は、軸心ＡＸから環状凸部１７の表面までの隔たりＤ１〜Ｄｅがシリンダー部１２の側からドーム部１４の頂上側に掛けて低減するように、突出頂上１７ａからそれぞれ湾曲して形成されている。隔たりＤ１〜Ｄｅの低減の様子は、シリンダー部側傾斜壁１７ｂからドーム部側傾斜壁１７ｃに掛けて、最初の隔たりＤ１から最後の隔たりＤｅまで、順次、単調に低減する単調低減であってもよいほか、シリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃに掛けての隔たりが全体として低減していれば、ドーム部側傾斜壁１７ｃにおいて、図２示す一部の隔たりＤｉ〜Ｄｉ＋ｎがほぼ同じ隔たりであってもよい。なお、突出頂上１７ａを角状の頂上とし、シリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃの両傾斜壁を直線状の傾斜壁としてもよい。

口金１６は、金属製とされ、陥没台座部１４ｒに入り込む口金フランジ１６ｆと、当該フランジからドーム部頂上側に突出した口金本体１６ｂと、口金フランジ１６ｆからライナー中央に突出した凸部１６ｔと、バルブ接続孔１６ｈを備える。凸部１６ｔは、ドーム部１４の貫通孔１４ｈに嵌合され、貫通孔１４ｈと協働して口金１６をライナー１０に対して位置決めする。バルブ接続孔１６ｈは、口金１６の中央を貫通し、その開口側に配管接続用の高圧シール仕様のテーパネジ部を有する。上記した両タンク口金は、繊維強化樹脂層１０２等の形成のための繊維巻回の際の回転軸装着にも用いられ、一方の口金１６は、バルブ接続孔１６ｈをタンク内部で閉塞した有底孔としている。口金１６は、陥没台座部１４ｒに入り込んだ口金フランジ１６ｆの外縁と陥没台座部１４ｒの周壁との間の凹所への液状ガスケット（ＦＩＰＧ：Formed In Place Gasket）の塗布を経て、シールされる。

図３は高圧ガスタンク１００の製造工程の前半を示す工程図である。図４は高圧ガスタンク１００の製造工程の後半を示す工程図である。高圧ガスタンク１００の製造に当たり、まず、ライナー１０を製造する（工程Ｓ１００）。ライナー製造に当たっては、樹脂の型成形品である一対のライナーパーツ１０ｐと上記構成の口金１６とを準備した上で、口金１６をライナーパーツ１０ｐのドーム部１４に組み付け装着する（工程Ｓ１０２）。図５はライナーパーツ１０ｐの型成形の様子を概略的に示す説明図である。図６は図５における金型要部Ｓｋを拡大視して示す説明図である。

ライナーパーツ１０ｐは、インナー金型Ｋ１とアウター金型Ｋ２とを用いて型成形され、アウター金型Ｋ２は、ライナーパーツ１０ｐの外郭形状が反映した金型面を備える。インナー金型Ｋ１は、ライナーパーツ１０ｐの内郭形状が反映した金型面を備え、ライナーパーツ１０ｐに環状凸部１７を形成すべく、ライナーパーツ１０ｐの肩部１５に該当する箇所に、環状凸部１７形成用の環状凹部Ｋ１ｓを有する。この環状凹部Ｋ１ｓの金型面は、軸心ＡＸから金型表面までの隔たりＤ１〜Ｄｅがシリンダー部１２の側からドーム部１４の頂上側に掛けて低減するように、それぞれ湾曲して形成されている。これにより、環状凸部１７を肩部１５に有するライナーパーツ１０ｐの内外殻形状が反映したキャビティーＣが、インナー金型Ｋ１とアウター金型Ｋ２で形成される。このキャビティーＣにナイロン系樹脂等の適宜な樹脂を射出し、冷却養生後に型開きすることで、環状凸部１７を肩部１５に有するライナーパーツ１０ｐが得られる。

こうして得られたライナーパーツ１０ｐにおけるドーム部１４の陥没台座部１４ｒに、口金１６の口金フランジ１６ｆを入り込ませた上で、ドーム部１４の貫通孔１４ｈに口金１６の凸部１６ｔを嵌合させる。これにより、口金１６は、ドーム部１４に位置決めされてドーム部１４に装着され、口金１６をドーム部頂上に有するライナーパーツ１０ｐが得られる。

次いで、口金１６を両端に装着済みの一対のライナーパーツ１０ｐを、シリンダー部１２の側で接合してその接合箇所をレーザー融着して組み付ける（工程Ｓ１０４）。これにより、口金１６を両端に装着済みのライナー１０が得られる。こうして得られたライナー１０の両端のドーム部１４において、陥没台座部１４ｒと口金フランジ１６ｆとの間隙にＦＩＰＧを塗布し、口金１６をシールする（工程Ｓ１０６）。

こうしてライナー１０が得られると、図４に示すように、ライナー１０の外表に、ＦＷ法によって、繊維強化樹脂層１０２を形成する。具体的には、工程Ｓ１００によって完成されたライナー１０を、その両端の口金１６を用いて回転させつつ、エポキシ樹脂ＥＰをカーボン繊維束ＣＦに含浸させた樹脂含有カーボン繊維束ＥＣＦを、ライナー１０の周囲に繰り返し巻き付ける（工程Ｓ２０２）。この樹脂含有カーボン繊維束ＥＣＦの巻き付けに際しては、ライナー１０におけるシリンダー部１２の外周範囲に亘るフープ巻きによる繊維束巻き付けと、ドーム部１４の外周範囲に亘る低角度・高角度のヘリカル巻きによる繊維巻き付けとが使い分けられ、ライナー１０の回転速度や繊維送り出し速度についても調整される。その後、樹脂含有カーボン繊維束ＥＣＦを、ライナー１０の周囲に巻き付けたものを、加熱炉にて加熱して、エポキシ樹脂を硬化させる（工程Ｓ２０４）。エポキシ樹脂が硬化すると、ＣＦＲＰ（Carbon Fiber Reinforced Plastics：カーボン繊維強化プラスチック）から成る繊維強化樹脂層１０２が形成され、高圧ガスタンク１００が完成する。なお、繊維強化樹脂層１０２を形成する場合に、加熱炉に代わり、高周波誘導加熱を誘起する誘導加熱コイルを用いて誘導加熱手法を用いることができる。この高周波誘導加熱では、速やかな熱硬化性樹脂の昇温を図ることができる。

以上説明したように、本実施形態の高圧ガスタンク１００は、繊維強化樹脂層１０２による補強対象であるライナー１０を、図２に示すように、シリンダー部１２とドーム部１４との境界１３を含む肩部１５の内周壁１５ａに環状凸部１７を有するものとする。この環状凸部１７は、軸心ＡＸ回りに軸心ＡＸに向けて内周壁１５ａから湾曲して突出した環状の凸部であり、突出頂上１７ａから肩部１５周辺のシリンダー部内壁１２ａに至るシリンダー部側傾斜壁１７ｂと、突出頂上１７ａから肩部１５周辺のドーム部内壁１４ａに至るドーム部側傾斜壁１７ｃとを形成する。タンク内圧は、肩部１５の領域において、環状凸部１７のシリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃとにそれぞれ作用する。タンク内圧の作用対象であるシリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃの両傾斜壁は、軸心ＡＸから環状凸部１７の表面までの隔たりＤ１〜Ｄｅがシリンダー部１２の側からドーム部１４の頂上側に掛けて低減するように、突出頂上１７ａからそれぞれ湾曲して形成されている。よって、本実施形態の高圧ガスタンク１００は、次のような利点を有する。図７は環状凸部１７を有しない既存構成の対比高圧ガスタンク１００ｈにおけるタンク内圧の作用の様子を概略的に示す説明図である。図８は環状凸部１７を有する本実施形態の高圧ガスタンク１００におけるタンク内圧の作用の様子を概略的に示す説明図である。

図７に示すように、環状凸部１７を有しない既存構成の対比高圧ガスタンク１００ｈでは、シリンダー部１２に、シリンダー部内壁１２ａに対する法線方向、即ち、軸心ＡＸからの半径方向に沿ってシリンダー部１２を拡径するようにタンク内圧に伴う力Ｆｉが各所に掛かる。ドーム部１４のドーム部内壁１４ａはドーム部頂上に近づくほど径が小さくなる湾曲形状であることから、ドーム部１４に対する法線方向は、軸心ＡＸからドーム部１４の内壁に向かう斜め方向となる。よって、ドーム部１４には、ドーム部曲面が膨らむように、タンク内圧に伴う力Ｆｉが軸心ＡＸから斜めに各所に掛かる。そうすると、図７に黒塗り矢印で示すように、タンク内圧の作用方向が境界１３を堺にして広がるようになるので、シリンダー部１２にドーム部１４が連続した肩部領域が外側に膨らむような曲げ応力が肩部領域に作用する。これに対し、環状凸部１７を有する本実施形態の高圧ガスタンク１００では、次のようになる。

図８に示すように、本実施形態の高圧ガスタンク１００は、シリンダー部側傾斜壁１７ｂを、突出頂上１７ａから肩部１５周辺のシリンダー部内壁１２ａに掛けて、ドーム部１４の側に向けて傾斜させている。よって、シリンダー部側傾斜壁１７ｂでは、ドーム部１４の側に向けて傾斜した方向が、環状凸部１７のシリンダー部側傾斜壁１７ｂに対する法線方向となる。その一方、ドーム部側傾斜壁１７ｃにあっては、突出頂上１７ａから肩部１５周辺のドーム部１４に掛けて、シリンダー部側傾斜壁１７ｂと突出頂上１７ａで交差するように傾斜する。よって、環状凸部１７のドーム部側傾斜壁１７ｃに対する法線方向は、図８に黒塗り矢印で示すように、シリンダー部側傾斜壁１７ｂに対する法線方向に交差し得る方向となる。このため、環状凸部１７のシリンダー部側傾斜壁１７ｂに対するタンク内圧の作用方向と、環状凸部１７のドーム部側傾斜壁１７ｃに対するタンク内圧の作用方向とは、シリンダー部１２とドーム部１４の肩部１５を堺に広がるようにはならず、交差して向き合うようになる。この結果、本実施形態の高圧ガスタンク１００によれば、環状凸部１７のシリンダー部側傾斜壁１７ｂに作用するタンク内圧に伴う力と、環状凸部１７のドーム部側傾斜壁１７ｃに作用するタンク内圧に伴う力とを、一部において相殺できるので、肩部１５領域に作用する曲げ応力を低減できる。よって、本実施形態の高圧ガスタンク１００の耐圧性は、向上する。肩部１５において繊維強化樹脂層１０２の歪みをコンピューターにてシミュレートしたところ、環状凸部１７を有する図８の本実施形態の高圧ガスタンク１００では、環状凸部１７を有しない図７の対比高圧ガスタンク１００ｈに対して２０〜３０％の歪みの低減が得られ、これにより耐圧性の向上を確認できた。

本実施形態の高圧ガスタンク１００は、既述したように、シリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃとを、軸心ＡＸから環状凸部１７の表面までの隔たりＤ１〜Ｄｅがシリンダー部１２の側からドーム部１４の頂上側に掛けて低減するように、形成している。よって、本実施形態の高圧ガスタンク１００によれば、ライナー１０を構成するライナーパーツ１０ｐの金型において、具体的には肩部１５の内周壁１５ａへの環状凸部１７の形成に関与するインナー金型Ｋ１を、アンダーカットを有しない金型とできるので、ライナーパーツ１０ｐの型成形の型抜きに支障を来さない。

図９は他の実施形態の高圧ガスタンク１００Ａにおけるライナー要部Ｓを図２相当に拡大視して示す説明図である。図１０は他の実施形態の高圧ガスタンク１００Ａにおけるタンク内圧の作用の様子を概略的に示す説明図である。

図９に示すように、他の実施形態の高圧ガスタンク１００Ａは、環状凸部１７をライナー１０の肩部１５に形成するに当たり、シリンダー部側傾斜壁１７ｂを、軸心ＡＸから環状凸部１７の表面までの隔たりがシリンダー部１２の側から突出頂上１７ａまで低減するように、突出頂上１７ａから湾曲して形成している。そして、高圧ガスタンク１００Ａは、ドーム部側傾斜壁１７ｃを、軸心ＡＸから環状凸部１７の表面までの隔たりが突出頂上１７ａにおける隔たりＤｔから、一旦、大きくなった後にドーム部１４の側で低減するように、突出頂上１７ａから湾曲して形成している。このように形成されたシリンダー部側傾斜壁１７ｂとドーム部側傾斜壁１７ｃを有する環状凸部１７は、広義において、軸心ＡＸから環状凸部１７の表面までの隔たりＤ１〜Ｄｅがシリンダー部１２の側からドーム部１４の頂上側に掛けて低減する、と言える。そして、この高圧ガスタンク１００Ａにあっても、図１０に黒塗り矢印で示すように、環状凸部１７のシリンダー部側傾斜壁１７ｂに対するタンク内圧の作用方向と、環状凸部１７のドーム部側傾斜壁１７ｃに対するタンク内圧の作用方向とは、シリンダー部１２とドーム部１４の肩部１５を堺に広がるようにはならず、交差して向き合うようになるので、既述した効果を奏することができる。なお、高圧ガスタンク１００Ａでは、ライナーパーツ１０ｐの型成形に用いるインナー金型Ｋ１にアンダーカットが必要となるが、インナー金型Ｋ１を、ドーム部１４の頂上領域を形成するためのコア型と、このコア型に組み付けられて、環状凸部１７を含むドーム部１４の大径側領域とシリンダー部１２とを形成するための周壁金型とに分けた上で、周壁金型を軸心ＡＸの軸回りに分割した分割金型とすればよい。

本発明は、上述の実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。

１０…ライナー、１０ｐ…ライナーパーツ、１２…シリンダー部、１２ａ…シリンダー部内壁、１３…境界、１４…ドーム部、１４ａ…ドーム部内壁、１４ｈ…貫通孔、１４ｒ…陥没台座部、１５…肩部、１５ａ…内周壁、１６…口金、１６ｂ…口金本体、１６ｆ…口金フランジ、１６ｈ…バルブ接続孔、１６ｔ…凸部、１７…環状凸部、１７ａ…突出頂上、１７ｂ…シリンダー部側傾斜壁、１７ｃ…ドーム部側傾斜壁、１００，１００Ａ…高圧ガスタンク、１００ｈ…対比高圧ガスタンク、１０２…繊維強化樹脂層、ＡＸ…軸心、Ｃ…キャビティー、ＣＦ…カーボン繊維束、Ｄ１〜Ｄｅ…隔たり、ＥＰ…エポキシ樹脂、ＥＣＦ…樹脂含有カーボン繊維束、Ｆｉ…力、Ｋ１…インナー金型、Ｋ１ｓ…環状凹部、Ｋ２…アウター金型、Ｓ…ライナー要部、Ｓｋ…金型要部

Claims (1)

1. 筒状の中空容器をなす樹脂製のライナーの外表に、熱硬化性樹脂で繊維束を補強した繊維強化樹脂層を有する高圧ガスタンクであって、
   前記ライナーは、
   円筒状のシリンダー部と、
   前記シリンダー部の両端にそれぞれ設けられたドーム部と、
   前記シリンダー部と前記ドーム部との境界を含む肩部の内周壁に、前記ライナーの軸心回りに前記軸心に向けて前記内周壁から突出する環状凸部とを備え、
   前記環状凸部は、突出頂上から前記肩部周辺の前記シリンダー部内壁に至るシリンダー部側傾斜壁と、前記突出頂上から前記肩部周辺の前記ドーム部内壁に至るドーム部側傾斜壁とを形成する、
   高圧ガスタンク。

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