JP2020118159A - スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】高圧条件駆動時に体積効率を維持／向上させることのできるスクロール圧縮機を提供する。【解決手段】本発明はスクロール圧縮機に関するものであって、オイル回収部上に配置される第１オリフィスの減圧抵抗値を第２オリフィスの減圧抵抗値より低く構成することにより、背圧室の背圧を高めて吐出冷媒の圧力が高い高圧条件駆動時に体積効率を維持／向上させるという効果を奏する。【選択図】図３

Description

本発明はスクロール圧縮機に係り、より詳しくは、オイル回収部上に配置される第１オリフィスの減圧抵抗値を第２オリフィスの減圧抵抗値より低く構成することにより、背圧室の背圧を上げて吐出冷媒の圧力が高い高圧条件駆動時に体積効率を維持／向上させることのできるスクロール圧縮機に関するものである。

一般的に、自動車には室内の冷暖房のための空調装置（Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ；Ａ／Ｃ）が設置される。このような空調装置は冷房システムの構成として蒸発器から引入された低温低圧の気相冷媒を高温高圧の気相冷媒に圧縮させて凝縮機に送る圧縮機を含む。

圧縮機にはピストンの往復運動により冷媒を圧縮する往復式と回転運動をしながら圧縮を行う回転式がある。往復式には、駆動源の伝達方式によりクランクを用いて複数個のピストンに伝達するクランク式、斜板が設置された回転軸に伝達する斜板式などがあり、回転式には、回転するロータリー軸とベインを用いるベインロータリー式、旋回スクロールと固定スクロールを用いるスクロール式がある。

スクロール圧縮機は他の種類の圧縮機に比べて相対的高い圧縮比を得ることができ、しかも冷媒の吸入、圧縮、吐出の行程がスムーズに行われ、安定したトークを得ることができるという長所があり、空調装置などにおいて冷媒圧縮用として広く用いられる。

スクロール圧縮機の場合、旋回スクロールと固定スクロールとの間の相互作用を通じて冷媒を圧縮するようになる。この際、旋回スクロールはモーターに連結される駆動シャフトの端部に配置される偏心ブッシュに連結されて、駆動シャフトの回転によって偏心ブッシュにより伝達された回転力で固定スクロールとの圧縮領域を形成するようになる。

このようなスクロール圧縮機は電動式で具現でき、この場合、電動圧縮機の分類に属することができる。

電動圧縮機の場合、モーターを駆動して旋回スクロールを回転させるのに、モーターは固定子と回転子との間の電磁気的相互作用で回転力を発生させ、回転子に連結される駆動シャフトを回転させるようになる。

図１に従来のスクロール圧縮機（１）の一例に対する部分断面図を示す。図１を参考すれば、吸入室（Ｄ）から圧縮室（Ｃ）に冷媒が流入すれば、センターヘッド（８）を貫通して配置されたシャフト（２ａ）とピン（２ｂ）に連結される偏心ブッシュ（２ｃ）が回転するようになり、それにより偏心ブッシュ（２ｃ）と連結される旋回スクロール（３ａ）も回転するようになる。圧縮室（Ｃ）の冷媒は旋回スクロール（３ａ）と固定スクロール（３ｂ）との間の相互圧縮作用により圧縮されて吐出ホール（３ｃ）を通じて吐出室（４）に流入する。

この際、吐出室（４）に流入した冷媒にはモーター（図示しない）が配置された吸入室（Ｄ）を経てきたものであるため、オイルが含まれている。それにより、吐出室（４）にはオイルを分離するためのオイル分離部（５）が形成されている。

オイル分離部（５）に流入するオイルが含まれた冷媒は固定スクロール（３ｂ）に形成される貫通ホール（３ｄ）に流入し、オイル回収部（６）上に配置される１次オリフィス（６ａ）を通過して減圧され、冷媒の一部は背圧室流路（７ａ）を通じて背圧室（Ｂ）に流入する。

そして、冷媒の他の一部は２次オリフィス（６ｂ）を通過して減圧され、吸入室流路を通じて、またモーター（図示しない）が配置される吸入室（Ｄ）に流入する。

通常、従来では、１、２次オリフィス（６ａ、６ｂ）の冷媒減圧の程度を同一に構成した。

一方、吐出冷媒の圧力の高い高圧条件駆動時に、圧縮室（Ｃ）の内部圧力により旋回スクロール（３ａ）が背面であるセンターヘッド（８）の方向に押され、この場合、内部リーク（ｌｅａｋ）などが発生して体積効率が落ちるという問題がある。この問題を解決するためには背圧室（Ｂ）に十分な背圧を有する冷媒が流入しなければならない。

韓国特許公開第１０−２０１６−０１０８０３７号

本発明は、上記のように、関連技術分野の課題を解決するために案出したものであり、本発明の目的はオイル回収部上に配置される第１オリフィスの減圧抵抗値を第２オリフィスの減圧抵抗値より低く構成することにより、背圧室の背圧を高めて吐出冷媒の圧力の高い高圧条件駆動時に体積効率を維持／向上させることのできるスクロール圧縮機を提供することにある。

上記のような目的を達成するための本発明は、スクロール圧縮機に関するものであり、ケーシング；上記ケーシングの内部に形成される駆動部の収容空間に配置され、駆動シャフトを回転させる駆動部；上記駆動シャフトが貫通されて配置され、上記ケーシングに連結されるセンターヘッド；上記駆動シャフトに連結される旋回スクロール；上記ケーシングの内部に固定されて、上記旋回スクロールとの相互連動で冷媒を圧縮する圧縮室を形成する固定スクロール；上記ケーシングの一側部に形成されて冷媒が吐出される吐出室；上記センターヘッドと上記旋回スクロールとの間に形成される背圧室；上記吐出室のオイル分離部と上記センターヘッドに形成される背圧室流路及び吸入室流路に分岐される分岐点を連結し、冷媒を減圧してオイルを回収するオイル回収部；上記オイル回収部で上記吐出室のオイル分離部と上記分岐点の間に形成される第１オイル回収流路上に配置され、冷媒を減圧する第１減圧部材；及び上記オイル回収部で上記分岐点と上記吸入室流路の間に形成される第２オイル回収流路上に配置されて、冷媒を減圧する第２減圧部材；を含むが、上記第１減圧部材の減圧抵抗値は上記第２減圧部材の減圧抵抗値より小さく構成することができる。

また、本発明の実施例では上記第１減圧部材は第１オリフィスを含み、上記第１オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成され、上記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、上記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成されるが、上記第１螺線部により形成される流路間隔（Ｓ１）は上記第２螺線部により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１減圧部材は第１オリフィスを含み、上記第１オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成されて、上記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、上記第２オリフィスの外周面には複数で巻かれる第２螺線部が形成されるが、上記第１オリフィスの長さ（Ｌ１）は上記第２オリフィスの長さ（Ｌ２）より短く構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１減圧部材は減圧チェックバルブを含み、上記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、上記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成されるが、上記減圧チェックバルブの減圧抵抗値は上記第２オリフィスの減圧抵抗値より小さく構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１減圧部材は、上記吐出室のオイル分離部と連結される減圧チェックバルブ；及び上記減圧チェックバルブと上記分岐点との間に配置されて、外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成された第１オリフィス；含み、上記第２減圧部材は外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成された第２オリフィスを含むが、上記減圧チェックバルブと上記第１オリフィスが形成する全体減圧抵抗値は上記第２オリフィスの減圧抵抗値より小さく構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１螺線部により形成される流路間隔（Ｓ１）は上記第２螺線部により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１オリフィスの長さ（Ｌ１）は上記第２オリフィスの長さ（Ｌ２）より短く構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１減圧部材は第１オリフィスを含み、上記第１オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成されて、上記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、上記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成されるが、上記第１オイル回収流路の内面の中の少なくとも一部は上記第１オリフィスとの間隔が大きくなる内径拡張部が形成されても良い。

また、本発明の実施例では、上記内径拡張部は上記第１オイル回収流路上で上記分岐点に隣接した側に形成されても良い。

また、本発明の実施例では、上記内径拡張部は内径（Ｄｂ）は上記第１オイル回収流路の内径（Ｄａ）より大きく構成されて、上記内径拡張部上で上記第１オリフィスの第１螺線部を通過して流れる冷媒には減圧が相対的に小さく生じるか、または減圧が生じないように構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１オイル回収流路の長さ（Ｌ１）で上記内径拡張部は配置長さ（Ｌｃ）を調節して、上記第１オリフィスの第１螺線部を通過して流れる冷媒に対する減圧範囲を調節するように構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１オリフィスが上記第１オイル回収流路に圧入して位置固定されるように、上記第１螺線部を含む上記第１オリフィスの外径は上記第１オイル回収流路の内径（Ｄａ）と等しいか、大きく、上記第２オリフィスが上記第２オイル回収流路に圧入して位置固定されるように、上記第２螺線部を含む上記第２オリフィスの外径は上記第２オイル回収流路の内径（Ｄａ）と等しいか大きく構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１螺線部により形成される流路間隔（Ｓ１）は上記第２螺線部により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成することができる。

また、本発明の実施例では、上記第１オイル回収流路は上記固定スクロールの壁部を貫通して形成されて、上記第１減圧部材と上記第２減圧部材との間にはシーリング部材が配置されても良い。

また、本発明の実施例では、上記第１減圧部材は上記第１オイル回収流路上に上記オイル分離部から上記分岐点の方向に挿入されて、上記第２減圧部材は上記第２オイル回収流路上に上記分岐点から上記吸入室の方向に挿入されて、オイルは上記オイル分離部から上記第１、２減圧部材を通過して上記吸入室の方向に回収されるように構成することができる。

本発明によれば、オイル回収部上に配置される第１オリフィスの圧力抵抗値を第２オリフィスの圧力抵抗値より低く構成することにより、背圧室の背圧を上げて吐出冷媒の圧力が高い高圧条件駆動時に体積効率を維持／向上させることができる効果がある。

従来のスクロール圧縮機のオイル回収部の構造を示す部分側断面図である。 スクロール圧縮機の一般構造示す図面である。 本発明における第１、２減圧部材の構造の相対減圧概念を示す図面である。 図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材を具体的に具現する第１実施例を示す図面である。 図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材を具体的に具現する第２実施例を示す図面である。 図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材を具体的に具現する第３実施例を示す図面である。 図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材を具体的に具現する第４実施例を示す図面である。 図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材を具体的に具現する第５実施例を示す図面である。 図８ａに示した第１、２減圧部材を具体的に具現するスクロール圧縮機上の配置構造を示す図面である。

以下、添付した図面を参照して本発明によるスクロール圧縮機の好ましい実施例を詳細に説明する。
まず、図２を参照して、本発明が適用される電動圧縮機またはスクロール圧縮機の構造について説明する。

図２を参照すれば、本発明が適用される電動圧縮機またはスクロール圧縮機は、ケーシング（１０）、上記ケーシング（１０）の内部で駆動力を発生させる駆動部（２０）、上記駆動部（２０）により回転される駆動シャフト（３０）、上記駆動シャフト（３０）により駆動されて冷媒を圧縮する圧縮機構（４０）を含むことができる。

上記ケーシング（１０）は、上記駆動部（２０）を収容する第１ハウジング（１１）、上記駆動部（２０）を制御するインバータ（５０）を収容する第２ハウジング（１２）及び上記圧縮機構（４０）を収容する第３ハウジング（１３）を含むことができる。

上記第１ハウジング（１１）は、環状壁（１１ａ）、上記環状壁（１１ａ）の一端部を覆蓋する第１隔壁（１１ｂ）及び上記環状壁（１１ａ）の他端部を覆蓋するセンターヘッド（８０）を含み、上記環状壁（１１ａ）、上記第１隔壁（１１ｂ）及び上記センターヘッド（８０）が上記駆動部（２０）が収容される駆動部収容空間を形成できる。

上記第２ハウジング（１２）は上記第１隔壁（１１ｂ）側に結合されて上記インバータ（５０）が収容されるインバータ収容空間を形成できる。

上記第３ハウジング（１３）は上記センターヘッド（８０）側に結合されて上記圧縮機構（４０）が収容される圧縮空間を形成できる。
ここで、上記センターヘッド（８０）は上記駆動部収容空間と上記圧縮空間を区画し、上記圧縮機構（４０）を支持するメーンフレームの役割をし、センターヘッド（８０）の中心側には上記駆動部（２０）と上記圧縮機構（４０）を連動させる上記駆動シャフト（３０）が貫通する軸受孔（１４ａ）が形成されても良い。

一方、上記圧縮機構（４０）の固定スクロール（４１）が上記センターヘッド（８０）に締結されて、上記第３ハウジング（１３）がその固定スクロール（４１）に締結できる。しかしながら、これに限るのではなく、上記第３ハウジング（１３）が上記圧縮機構（４０）を収容して上記センターヘッド（８０）に締結されても良い。

上記駆動部（２０）は上記第１ハウジング（１１）に固定される固定子（２１）及び上記固定子（２１）の内部で上記固定子（２１）との相互作用で回転される回転子（２２）を含むことができる。

上記駆動シャフト（３０）は上記回転子（２２）の中心部を貫通して、駆動シャフト（３０）の一端部が上記回転子（２２）を基準に、上記第１隔壁（１１ｂ）側に突出し、駆動シャフト（３０）の他端部が上記回転子（２２）を基準に上記センターヘッド（８０）側に突出できる。

上記駆動シャフト（３０）の一端部（３０ａ）は上記第１隔壁（１１ｂ）の中心側に備えられる第１ベアリング（７１）に回転可能に支持できる。

ここで、上記第１隔壁（１１ｂ）の中心側には、上記第１ベアリング（７１）及び上記駆動シャフト（３０）の一端部が挿入される第１支持溝（１１ｄ）が形成されて、上記第１ベアリング（７１）は上記第１支持溝（１１ｄ）と上記駆動シャフト（３０）の一端部の間に介在できる。

上記駆動シャフト（３０）の他端部（３０ｂ）は上記センターヘッド（８０）の軸受孔（１４ａ）を貫通して上記圧縮機構（４０）に連結されても良い。

そして、上記回転軸（３０）の他端部（３０ｂ）は連結ピン（３１）により偏心ブッシュ（３３）が連結される。上記偏心ブッシュ（３３）は上記圧縮機構（４０）に備えられる第３ベアリング（７３）に回転可能に支持できる。そして、第３ベアリング（７３）と連携されて旋回スクロール（４２）に回転力を伝達するようになる。

ここで、上記センターヘッド（８０）の 軸受孔（１４ａ）には上記第２ベアリング（７２）が配置される第２支持溝（１４ｂ）が形成されて、上記第２ベアリング（７２）は上記第２支持溝（１４ｂ）と上記回転軸（３０）の）間に介在できる。

そして、上記圧縮機構（４０）の旋回スクロール（４２）には上記第３ベアリング（７３）と上記偏心ブッシュ（３３）が挿入されるボス部（４２ａ）が形成されて、上記第３ベアリング（７３）は上記ボス部（４２ａ）と上記偏心ブッシュ（３３）の間に介在できる。

上記圧縮機構（４０）は、上記センターヘッド（８０）を基準に上記駆動部（２０）の反対側で配置される固定スクロール（４１）及び上記固定スクロール（４１）に歯合されて圧縮室（Ｃ）を形成し、上記駆動シャフト（３０）により旋回運動される旋回スクロール（４２）を含むことができる。

上記固定スクロール（４１）は円板型の固定鏡板部（４１ａ）及び上記固定鏡板部（４１ａ）の圧縮面（４１ｂ）から突出し、上記旋回スクロール（４２）に歯合される固定ラップ（４１ｃ）を含むことができる。

上記固定鏡板部（４１ａ）の中心側には固定鏡板部（４１ａ）を貫通して上記圧縮室で圧縮された冷媒を吐出する吐出ポート（４１ｄ）が形成されても良い。ここで、上記吐出ポート（４１ｄ）は上記固定スクロール（４１）と上記第３ハウジング（１３）との間に形成される吐出空間と連通されても良い。

このような構成によるスクロール圧縮機は、上記駆動部（２０）に電源が印加されれば、上記駆動シャフト（３０）が上記回転子（２２）と共に回転しながら上記旋回スクロール（４２）に回転力を伝達できる。そうすると、上記旋回スクロール（４２）は、上記駆動シャフト（３０）により旋回運動をするようになり、上記圧縮室（Ｃ）は中心側に向かって持続的に移動しながら体積が減少する。そうすると、冷媒は上記第１ハウジング（１１）の環状壁（１１ａ）に形成される冷媒流入口（図示しない）を通じて上記駆動部収容空間に流入できる。そうすると、上記駆動部収容空間の冷媒は、上記第１ハウジング（１１）のセンターヘッド（８０）に形成される冷媒通過孔（図示しない）を通じて上記圧縮室に吸入できる。そうすると、上記圧縮室（Ｃ）に吸入された冷媒は上記圧縮室（Ｃ）の移動経路に沿って中心側に移動しながら圧縮されて上記吐出ポート（４１ｄ）を通じて上記吐出空間に吐出できる。上記吐出空間に吐出された冷媒は上記第３ハウジング（１３）に形成される冷媒吐出口を通じて上記スクロール圧縮機の外部に排出される一連の過程が繰り返される。

この過程において、上記駆動シャフト（３０）は上記第１ベアリング（７１）及び上記第２ベアリング（７２）により回転可能に支持されて、上記旋回スクロール（４２）は上記第３ベアリング（７３）により上記駆動シャフト（３０）に対して回転可能に支持されるが、上記第３ベアリング（７３）は第３ベアリング（７３）と旋回スクロール（４２）の組立体（以下、「旋回運動体」という）の重さ及び大きさを減少させるために上記第１ベアリング（７１）及び上記第２ベアリング（７２）と相異するベアリングで形成されても良い。

具体的に、上記ケーシング（１０）に固定される上記第１ベアリング（７１）と上記第２ベアリング（７２）は摩擦損失を最小化するためにそれぞれボールベアリングで形成されても良い。

一方、上記旋回スクロール（４２）と共に旋回運動されることにより、上記旋回運動体の重さ及び大きさと比例関係にある上記第３ベアリング（７３）はボールベアリングより重さ及び大きさが小さく、安価であるニードルローラーベアリング（ｎｅｅｄｌｅ ｒｏｌｌｅｒ ｂｅａｒｉｎｇ）またはスライドブッシュ（ｓｌｉｄｅ ｂｕｓｈ）ベアリングで形成されても良い。そして、上記第３ベアリング（７３）は上記ボス部（４２ａ）に事前に決定された圧入力で圧入締結されても良い。

以下では、本発明の主要特徴であるホイル回収部の構造について説明する。
図３乃至図８に、本発明であるスクロール圧縮機の第１、２減圧部材（１００、２００）の構造における多様な相対減圧概念の実施例を示す。

まず、本発明であるスクロール圧縮機はケーシング（１０）、駆動部（２０）、センターヘッド（８０）、旋回スクロール（４２）、固定スクロール（４１）、吐出室（Ｆ）、背圧室（Ｂ）、オイル回収部（９３）、第１減圧部材（１００）及び第２減圧部材（２００）を含んで構成されても良い。

上述のように、上記駆動部（２０）は上記ケーシング（１０）の内部に形成された駆動部（２０）収容空間に配置されて駆動シャフト（３０）を回転させるために提供される。上記センターヘッド（８０）は上記駆動シャフト（３０）が貫通されて配置され、上記ケーシング（１０）と一体に形成されるか、上記ケーシング（１０）にボルト締結されて連結されても良い。

上記旋回スクロール（４２）は、上記駆動シャフト（３０）に連結されて回転され、上記固定スクロール（４１）は上記ケーシング（１０）の内部に固定されて、上記旋回スクロール（４２）との相互連動で冷媒を圧縮する圧縮室（Ｃ）を形成できる。

上記吐出室（Ｆ）は上記ケーシング（１０）の一側部に該当する第３ハウジング（１３）に形成されて冷媒が吐出ポート（４１ｄ）から吐出される吐出空間であっても良い。上記吐出室（Ｆ）の内部下側には冷媒でオイルを分離するオイル分離部（９１）が形成されても良い。
上記背圧室（Ｂ）は上記センターヘッド（８０）と上記旋回スクロール（４２）の間に形成される背圧空間であっても良い。

ここで上記オイル回収部（９３）は上記吐出室（Ｆ）のオイル分離部（９１）と上記センターヘッド（８０）に形成される背圧室流路（９５）及び吸入室流路（９６）に分岐される分岐点（Ｇ）を連結し、冷媒を減圧してオイルを回収するように提供されても良い。

次に、上記第１減圧部材（１００）は上記オイル回収部（９３）で上記吐出室（Ｆ）のオイル分離部（９１）と上記分岐点（Ｇ）との間に形成される第１オイル回収流路（９４）上に配置されて、冷媒を減圧するように提供されても良い。

上記第１減圧部材（１００）は上記第１オイル回収流路（９４）上に上記オイル分離部（９１）から上記分岐点（Ｇ）の方向に挿入固定されても良い。

本発明の実施例では、上記第１オイル回収流路（９４）は上記固定スクロール（４１）の壁部を貫通して形成されても良い。上記固定スクロール（４１）の壁部は上記固定スクロール（４１）で最外側境界壁であっても良い。

そして、上記第２減圧部材（２００）は上記オイル回収部（９３）で上記分岐点（Ｇ）と上記吸入室流路（９６）との間に形成される第２オイル回収流路（９７）上に配置され、冷媒を減圧するように提供されても良い。

上記第２減圧部材（２００）は上記第２オイル回収流路（９７）上に上記分岐点（Ｇ）から上記吸入室（Ｂ）の方向に挿入されて圧入固定されても良い。

本発明の実施例では、上記第１減圧部材（１００）と上記第２減圧部材（２００）との間にはシーリング部材（図示しない）が配置されても良い。

基本的に上記固定スクロール（４１）と上記センターヘッド（８０）との間には冷媒の流出を防止するためのシーリング処理がされており、ここで上記第１オイル回収流路（９４）は上記固定スクロール（４１）の壁部上に形成されており、上記第２オイル回収流路（９７）は上記センターヘッド（８０）上に形成されるので、互いに接するようになるホール（ｈｏｌｅ）を形成する第１、２オイル回収流路（９４、９７）の間に冷媒の流出を防止するためのシーリングのための措置が必要である。それにより、上記シーリング部材（図示しない）が第１、２オイル回収流路（９４、９７）にそれぞれ配置される第１、２減圧部材（１００、２００）の間に配置されても良い。さらに、シーリング部材（図示しない）は吐出室に高圧で排出される冷媒の油圧により第１減圧部材（１００）が上記第１オイル回収流路（９４）の内部で位置が外れないように支持する機能をする。

本発明の実施例において、オイルは上記オイル分離部（９１）で上記第１、２減圧部材（１００、２００）を通過して上記吸入室（Ｂ）の方向に回収されても良い。

本発明で、上記第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）は上記第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく形成されても良い。

ここでスクロール圧縮機の各部分に対する圧力を上記吐出室（Ｆ）の圧力（Ｐｄ）、上記背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）及び上記吸入室（Ｄ）の圧力（Ｐｓ）で定義すれば、各地点の圧力値は上記吐出室（Ｆ）の圧力（Ｐｄ）＞上記背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）＞上記吸入室（Ｄ）の圧力（Ｐｓ）と、その大きさの順序が決まる。

これは上記吐出室（Ｆ）で上記第１オイル回収流路（９４）に流入する冷媒は、上記第１減圧部材（１００）で一次で減圧された後、分岐点（Ｇ）に流入するが、この際、上記背圧室（Ｂ）には冷媒が直に流入するようになり、上記吸入室（Ｄ）には冷媒が第２オイル回収流路（９７）上に配置された第２減圧部材（２００）で２次で減圧された後、上記吸入室（Ｄ）に流入するので、上述した圧力の大きさ順で整列される。

本発明では、従来問題であるスクロール圧縮機を高圧条件で駆動する時、背圧室（Ｂ）の背圧が弱くて旋回スクロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向に適宜に押すことができず発生する、体積効率が減少するという問題を解消するために、上記吐出室（Ｆ）から上記背圧室（Ｂ）に流れる冷媒に対する減圧程度を調節するようになる。

図３は、本発明における、第１、２減圧部材（１００、２００）の構造の相対減圧概念を示す。
図３を参照すれば、まず吐出室（Ｆ）の圧力（Ｐｄ）＞背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）＞吸入室（Ｄ）の圧力（Ｐｓ）順で大きさが決まる。

ここで、上記第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）、上記第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）で示す。減圧抵抗値という用語は、第１、２減圧部材（１００５、２００）が圧力を減少させる加工値で定義できる。

すなわち、減圧抵抗値が大きいという意味は、減圧の程度が大きいという意味であり、また減圧が大きく起こるように加工されたという意味である。逆に、減圧抵抗値が小さいという意味は、減圧の程度が小さいという意味であり、また減圧が小さく起こるように加工されたという意味である。

本発明では、第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成される。すなわち、冷媒が相対的に第１減圧部材（１００）を通過する時に第２減圧部材（２００）を通過する時より、さらに小さく減圧される。
それにより、背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）は従来より圧力値が上昇するようになり、これは背圧を上昇させて、高圧条件駆動時に旋回スクロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向にさらに強く押すことができる。

次に、図４は、図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材（１００、２００）を具体的に具現する第１実施例を示す。
図４を参照すれば、上記第１、２減圧部材（１００、２００）に関する第１実施例では、上記第１減圧部材（１００）は第１オリフィス（１１０）を含み、上記第１オリフィス（１１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第１螺線部（１２０）が形成されても良い。

そして、上記第２減圧部材（２００）は第２オリフィス（２１０）を含み、上記第２オリフィス（２１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第２螺線部（２２０）が形成されても良い。

上記第１、２減圧部材（１００、２００）の第１実施例では上記第１オリフィス（１１０）の長さ（Ｌ１）と上記第２オリフィス（２１０）の長さ（Ｌ２）は同一であり、上記第１螺線部（１２０）により形成される流路間隔（Ｓ１）は上記第２螺線部（２２０）により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成されても良い。

具体的に第１、２オリフィス（１１０、２１０）の長さ（Ｌ１、Ｌ２）が同じ条件で、第１オリフィス（１１０）の外周面に加工される第１螺線部（１２０）の螺旋回数は第２オリフィス（２１０）の外周面に加工される第２螺線部（２２０）の螺旋回数より少ない。それにより、第１螺線部（１２０）により形成される流路間隔（Ｓ１）は第２螺線部（２２０）により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成される。

すなわち、冷媒は第１減圧部材（１００）で相対的に間隔が広くて少ない回数で巻かれた流路を通過するようになるので、第１減圧部材（１００）に比べて相対的に間隔が狭くて多くの回数で巻かれた流路を通過するようになる第２減圧部材（２００）に比べて、減圧の程度は低い。これは第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）に比べて小さいことを意味する。

本発明の第１実施例では、上述した構造により第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成される。すなわち、冷媒が相対的に第１減圧部材（１００）を通過する時に第２減圧部材（２００）を通過する時より、より小さく減圧される。

それにより、背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）は従来より圧力値が上昇するようになり、これにより背圧を上昇させて、高圧条件駆動時に旋回スクロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向にさらに強く押すことができる。

次に、図５は、図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材（１００、２００）を具体的に具現する第２実施例を示す。
図５を参照すれば、上記第１減圧部材（１００）は第１オリフィス（１１０）を含み、上記第１オリフィス（１１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第１螺線部（１２０）が形成されても良い。

上記第２減圧部材（２００）は第２オリフィス（２１０）を含み、上記第２オリフィス（２１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第２螺線部（２２０）が形成されても良い。

上記第１、２減圧部材（１００、２００）の第２実施例では、上記第１オリフィス（１１０）の長さ（Ｌ１）は上記第２オリフィス（２１０）の長さ（Ｌ２）より短く構成されて、上記第１螺線部（１２０）により形成される流路間隔（Ｓ１）と上記第２螺線部（２２０）により形成される流路間隔（Ｓ２）は同一に構成されても良い。

具体的に上記第１、２螺線部（１２０、２２０）により形成される流路間隔（Ｓ１、Ｓ２）は同一であり、第１オリフィス（１１０）の長さ（Ｌ１）は第２オリフィス（２１０）の長さ（Ｌ２）に比べて短く構成されるので、第１オリフィス（１１０）の外周面に加工される第１螺線部（１２０）の螺旋回数は第２オリフィス（２１０）の外周面に加工される第２螺線部（２２０）の螺旋回数より少なくなる。

これにより、冷媒が第１減圧部材（１００）で相対的に少ない回数で巻かれた流路を通過するようになるので、第１減圧部材（１００）に比べて相対的に多くの回数で巻かれた流路を通過するようになる第２減圧部材（２００）に比べて減圧の程度は低く起きる。これは第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）に比べて小さいことを意味する。

本発明の第２実施例では上述した構造により第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成される。すなわち、冷媒が相対的に第１減圧部材（１００）を通過する時に第２減圧部材（２００）を通過する時より、より小さく減圧される。

それにより、背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）は従来より圧力値が上昇するようになり、それにより背圧を上昇させて、高圧条件駆動時に旋回クロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向にさらに強く押すことができる。

次に、図６は、図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材（１００、２００）を具体的に具現する第３実施例を示す。
図６を参照すれば、上記第１減圧部材（１００）は減圧チェックバルブ（１３０）を含み、上記第２減圧部材（２００）は第２オリフィス（２１０）を含み、上記第２オリフィス（２１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第２螺線部（２２０）が形成されるが、上記減圧チェックバルブ（１３０）の減圧抵抗値は上記第２オリフィス（２１０）の減圧抵抗値より小さく構成されても良い。

具体的に上記減圧チェックバルブ（１３０）のバルブ開閉圧力を第２オリフィス（２１０）の減圧抵抗値（Ｒｂ）に比べて相対的に低く設定する。ここで上記減圧チェックバルブ（１３０）のバルブ開閉圧力が減圧抵抗値（Ｒａ）になる。

したがって、上記減圧チェックバルブ（１３０）のバルブ開閉圧力を上記吐出室（Ｆ）の圧力（Ｐｃ）と上記背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）の間の差に設定し、上記第２オリフィス（２１０）の減圧抵抗値（Ｒｂ）を上記背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）と上記吸入室（Ｄ）の圧力（Ｐｓ）の間の差に設定する時、Ｒｂ＞Ｒａになるように、上記減圧チェックバルブ（１３０）のバルブ開閉圧力を調整し、上記第２螺線部（２２０）の巻かれた流路回収及び流路間隔（Ｓ２）を調整するものである。

本発明の第３実施例では、上述した構造により、第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成される。すなわち、冷媒が相対的に第１減圧部材（１００）を通過する時に第２減圧部材（２００）を通過する時より、より小さく減圧される。

それにより、背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）は従来より圧力値が上昇するようになり、これは背圧を上昇させて、高圧条件駆動時に旋回スクロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向にさらに強く押すことができる。

次に、図７は、図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材（１００、２００）を具体的に具現する第４実施例を示す。
図７を参照すれば、上記第１減圧部材（１００）は、上記吐出室（Ｆ）のオイル分離部（９１）と連結された減圧チェックバルブ（１３０）及び上記減圧チェックバルブ（１３０）と上記分岐点（Ｇ）の間に配置されて、外周面には複数回で巻かれた第１螺線部（１２０；図４、５参照）が形成された第１オリフィス（１１０）を含んでも良い。

そして上記第２減圧部材（２００）は外周面には複数回で巻かれた第２螺線部（２２０；図４、５参照）が形成された第２オリフィス（２１０）を含んでも良い。

ここで上記減圧チェックバルブ（１３０）と上記第１オリフィス（１１０）が形成する全体減圧抵抗値（Ｒａ）は上記第２オリフィス（２１０）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成されても良い。

具体的に上記減圧チェックバルブ（１３０）のバルブ開閉圧力を第２オリフィス（２１０）の減圧抵抗値（Ｒｂ）に比べて相対的に低く設定するものである。

したがって、上記減圧チェックバルブ（１３０）のバルブ開閉圧力値及び上記第１螺線部（１２０）により形成される巻かれた流路回収及び流路間隔（Ｓ１）による減圧値を上記吐出室（Ｆ）の圧力（Ｐｃ）と上記背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）の間の差に設定して、上記第２オリフィス（２１０）の第２螺線部（２２０）により形成される巻かれた流路回収及び流路間隔（Ｓ２）に対する減圧抵抗値（Ｒｂ）を上記背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）と上記吸入室（Ｄ）の圧力（Ｐｓ）の間の差に設定する時、Ｒｂ＞Ｒａになるように、上記減圧チェックバルブ（１３０）の０バルブ開閉圧力及び上記第１螺線部（１２０）の巻かれた流路回収及び流路間隔（Ｓ１）を調整して、上記第２螺線部（２２０）の巻かれた流路回収及び流路間隔（Ｓ２）を調整するものである。

この際、第１実施例（図４を参照）のように、第１、２オリフィス（１１０、２１０）の長さ（Ｌ１、Ｌ２）が同一に構成される場合は、減圧抵抗値の差を付けるために、上記第１螺線部（１２０）により形成される流路間隔（Ｓ１）は上記第２螺線部（２２０）により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成されても良い。詳細な説明は上述した第１実施例と同様であるので省略する。

または、第２実施例（図５を参照）のように、上記第１螺線部（１２０）により形成される流路間隔（Ｓ１）と上記第２螺線部（２２０）により形成される流路間隔（Ｓ２）が同一に構成されるが、減圧抵抗値の差を付けるために第１オリフィス（１１０）の長さ（Ｌ１）が第２オリフィス（２１０）の長さ（Ｌ２）より短く形成されても良い。詳細な説明は上述した第２実施例と同様であるので省略する。

本発明の第４実施例では、上述した構造により、第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成される。すなわち、冷媒が相対的に第１減圧部材（１００）を通過する時に第２減圧部材（２００）を通過する時より、より少なく減圧される。

それにより、背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）は従来より圧力値が上昇するようになり、それは背圧上昇させて、高圧条件駆動時に旋回スクロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向により強く押すことができる。

次に、図８ａ及び図８ｂは、図３に示した相対減圧概念に関する第１、２減圧部材（１００、２００）を具体的に具現する第５実施例を示す。
図２、図８ａ及び図８ｂを参照すれば、上記第１減圧部材（１００）は第１オリフィス（１００）を含み、上記第１オリフィス（１１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第１螺線部（１２０）が形成されても良い。

そして上記第２減圧部材（２００）は第２オリフィス（２１０）を含み、上記第２オリフィス（２１０）の外周面には冷媒が通過する複数回で巻かれる第２螺線部（２２０）が形成されても良い。

ここで、上記第１オリフィス（１１０）が上記第１オイル回収流路（９４）に圧入して位置固定されるように、上記第１螺線部（１２０）を含む上記第１オリフィス（１１０）の外径は上記第１オイル回収流路（９４）の内径（Ｄａ）と同じか、または大きく形成されても良い。そして上記第２オリフィス（２１０）が上記第２オイル回収流路（９７）に圧入して位置固定されるように、上記第２螺線部（２２０）を含む上記第２オリフィス（２１０）の外径は上記第２オイル回収流路（９７）の内径（Ｄａ）と同じか、または大きく形成されても良い。上記第１、２オリフィス（１１０、２１０）が上記第１、２オイル回収流路（９４、９７）に圧入固定されることにより通過する冷媒に油圧により第１、２オリフィス（１１０、２１０）の位置が変更することを防止するようになる。

ここで上記第１オイル回収流路（９４）の内面の中の少なくとも一部は上記第１オリフィス（１１０）との間隔が大きくなる内径拡張部（３００）が形成されても良い。本発明の実施例では、上記内径拡張部（３００）は上記第１オイル回収流路（９４）上で上記分岐点（Ｇ）に隣接する側に形成されても良い。他の上記第１オイル回収流路（９４）上の他の部分にも形成されても良いことは言うまでもない。

上記第１オリフィス（１１０）の外周面と上記第１オイル回収流路（９４）の内周面の間を通過する冷媒は、上記内径拡張部（３００）を除いて上記第１オイル回収流路（９４）上の他の部分を通過する時、上記第１オリフィス（１１０）の外周面と上記第１オイル回収流路（９４）の内周面の間の間隔または内径（Ｄａ）で通過するようになる。そして上記内径拡張部（３００）を通過する時は上記第１オリフィス（１１０）の外周面と上記第１オイル回収流路（９４）の内周面との間隔または内径（Ｄｂ）で通過するようになる。

この際、間隔（Ｄｂ）は間隔（Ｄａ）に比べて通過領域が増加するので、上記内径拡張部（３００）での減圧程度は他の部分での減圧程度に比べて、減圧が相対的に少なくなるか、または減圧が生じないようになる。

それは第２実施例と同様に、上記第１オリフィス（１１０）の長さ（Ｌ１）が上記第２オリフィス（２１０）の長さ（Ｌ２）に比べて相対的に短くなる効果と同一になる。

すなわち、図８ｂを参照すれば、最初第１、２オリフィス（１１０、２１０）の長さ（Ｌ１、Ｌ２）が同じ条件において、第１オイル回収流路（９４）の内部に上記内径拡張部（３００）が長さ（Ｌｃ）だけ加工されることにより、第１オリフィス（１１０）の外周面に実際に減圧を発生させる第１螺線部（１２０）の長さは「Ｌａ」に短くなるようになる（短くなる前には第２螺線部は長さ（Ｌｂ）と同じ長さである）。

それは第２オリフィス（２１０）の外周面に実際に減圧を発生させる第２螺線部（２２０）の長さ（Ｌｂ）より短くなったものであるため、第１オリフィス（１１０）の減圧抵抗値は第２オリフィス（２１０）に比べて相対的に減少するようになる。

本発明の第５実施例では、上述した上記内径拡張部（３００）の構造により第１減圧部材（１００）の減圧抵抗値（Ｒａ）が第２減圧部材（２００）の減圧抵抗値（Ｒｂ）より小さく構成される。すなわち、冷媒が相対的に第１減圧部材（１００）を通過する時に第２減圧部材（２００）を通過する時よりさらに少なく減圧される。

すなわち、設計者は上記第１オイル回収流路の長さ（Ｌ１）で上記内径拡張部（３００）の配置長さ（Ｌｃ）を調節して、上記第１オリフィス（１１０）の第１螺線部（１２０）を通過して流れる冷媒に対する減圧範囲を調節できるようになる。

それにより、背圧室（Ｂ）の圧力（Ｐｃ）は従来より圧力値が上昇するようになり、それは背圧を上昇させて、高圧条件駆動時に旋回スクロール（４２）を固定スクロール（４１）の方向にさらに強く押すことができる。

さらに、第１実施例のように、第１、２オリフィス（１１０、２１０）の長さ（Ｌ１、Ｌ２）が同一に構成される場合は、減圧抵抗値の差を付けるために上記第１螺線部（１２０）により形成される流路間隔（Ｓ１）は上記第２螺線部（２２０）により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きく構成されても良い。詳細な説明は上述した第１実施例と同様であるので省略する。この場合、上記内径拡張部（３００）と共に多様な減圧抵抗値の差を設計することができる。

以上の事項はスクロール圧縮機の特定した実施例を示したのに過ぎない。
したがって、以下の請求範囲に記載された本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で本発明が多様な形態に置換、変形できることを当該技術分野で通常の知識を有する者は容易に把握できる。

１ 従来のスクロール圧縮機
２ａ シャフト
２ｂ ピン
２ｃ 偏心ブッシュ
３ａ 旋回スクロール
３ｂ 固定スクロール
３ｃ 吐出ホール
３ｄ 貫通ホール
４ 吐出室
５ オイル分離部
６ オイル回収部
６ａ １次オリフィス
６ｂ ２次オリフィス
７ａ 背圧室流路
８ センターヘッド
１０ ケーシング
１１ 第１ハウジング
１１ａ 環状壁
１１ｂ 隔壁
１１ｄ 第１支持溝
１２ 第２ハウジング
１３ 第３ハウジング
１４ａ 軸受孔
１４ｂ 第２支持溝
２０ 駆動部
２１ 固定子
２２ 回転子
３０ 駆動シャフト
３０ａ 駆動シャフトの一端部
３０ｂ 駆動シャフトの他端部
３１ 連結ピン
３３ 偏心ブッシュ
４０ 圧縮機構
４１ 固定スクロール
４１ａ 固定鏡板部
４１ｂ 圧縮面
４１ｃ 固定ラップ
４１ｄ 吐出ポート
４２ 旋回スクロール
４２ａ ボス部
５０ インバータ
７１ 第１ベアリング
７２ 第２ベアリング
７３ 第３ベアリング
８０ センターヘッド
９１ オイル分離部
９３ オイル回収部
９４ 第１オイル回収流路
９５ 背圧室流路
９６ 吸入室流路
９７ 第２オイル回収流路
１００ 第１減圧部材
１１０ 第１オリフィス
１２０ 第１螺線部
１３０ 減圧チェックバルブ
２００ 第２減圧部材
２１０ 第２オリフィス
２２０ 第２螺線部
３００ 内径拡張部
Ｂ 背圧室
Ｃ 圧縮室
Ｄ 吸入室
Ｆ 吐出室
Ｇ 分岐点
Ｓ１ 第１螺線部の流路間隔
Ｓ２ 第２螺線部の流路間隔

Claims (15)

1. ケーシングと、
   前記ケーシングの内部に形成された駆動部収容空間に配置され、駆動シャフトを回転させる駆動部と、
   前記駆動シャフトが貫通されて配置され、前記ケーシングに連結されるセンターヘッドと、
   前記駆動シャフトに連結される旋回スクロールと、
   前記ケーシングの内部に固定されて、前記旋回スクロールとの相互連動で冷媒を圧縮する圧縮室を形成する固定スクロールと、
   前記ケーシングの一側部に形成されて冷媒が吐出される吐出室と、
   前記センターヘッドと前記旋回スクロールとの間に形成される背圧室と、
   前記吐出室のオイル分離部と前記センターヘッドに形成された背圧室流路及び吸入室流路とに分岐される分岐点を連結し、冷媒を減圧してオイルを回収するオイル回収部と、
   前記オイル回収部で前記吐出室のオイル分離部と前記分岐点の間に形成される第１オイル回収流路上に配置されて、冷媒を減圧する第１減圧部材と、
   前記オイル回収部で前記分岐点と前記吸入室流路の間に形成される第２オイル回収流路上に配置されて、冷媒を減圧する第２減圧部材と、を含み、
   前記第１減圧部材の減圧抵抗値は前記第２減圧部材の減圧抵抗値より小さいことを特徴とするスクロール圧縮機。
2. 前記第１減圧部材は第１オリフィスを含み、前記第１オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成され、
   前記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、前記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成され、
   前記第１螺線部により形成される流路間隔（Ｓ１）は、前記第２螺線部により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きいことを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
3. 前記第１減圧部材は第１オリフィスを含み、前記第１オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成され、
   前記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、前記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成され、
   前記第１オリフィスの長さ（Ｌ１）は前記第２オリフィスの長さ（Ｌ２）より短いことを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
4. 前記第１減圧部材は減圧チェックバルブを含み、
   前記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、前記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成され、
   前記減圧チェックバルブの減圧抵抗値は前記第２オリフィスの減圧抵抗値より小さいことを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
5. 前記第１減圧部材は、前記吐出室のオイル分離部と連結された減圧チェックバルブと、前記減圧チェックバルブと前記分岐点の間に配置されて、外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成された第１オリフィスと、を含み、
   前記第２減圧部材は、外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成された第２オリフィスを含み、
   前記減圧チェックバルブと前記第１オリフィスが形成する全体の減圧抵抗値は前記第２オリフィスの減圧抵抗値より小さいことを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
6. 前記第１螺線部により形成される流路間隔（Ｓ１）は、前記第２螺線部により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きいことを特徴とする請求項５に記載のスクロール圧縮機。
7. 前記第１オリフィスの長さ（Ｌ１）は前記第２オリフィスの長さ（Ｌ２）より短いことを特徴とする請求項５又は６に記載のスクロール圧縮機。
8. 前記第１減圧部材は第１オリフィスを含み、前記第１オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第１螺線部が形成され、
   前記第２減圧部材は第２オリフィスを含み、前記第２オリフィスの外周面には複数回で巻かれる第２螺線部が形成され、
   前記第１オイル回収流路の内面の中の少なくとも一部は、前記第１オリフィスとの間隔が大きくなる内径拡張部が形成されることを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
9. 前記内径拡張部は前記第１オイル回収流路上で前記分岐点に隣接した側に形成されることを特徴とする請求項８に記載のスクロール圧縮機。
10. 前記内径拡張部は内径（Ｄｂ）は前記第１オイル回収流路の内径（Ｄａ）より大きく構成され、前記内径拡張部上で前記第１オリフィスの第１螺線部を通過して流れる冷媒には、減圧が相対的に少なく生じるか、または減圧が生じないことを特徴とする請求項８又は９に記載のスクロール圧縮機。
11. 前記第１オイル回収流路の長さ（Ｌ１）で前記内径拡張部の配置長さ（Ｌｃ）を調節して、前記第１オリフィスの第１螺線部を通過して流れる冷媒に対する減圧範囲を調節することを特徴とする請求項８又は９に記載のスクロール圧縮機。
12. 前記第１オリフィスが前記第１オイル回収流路に圧入して位置固定されるように、前記第１螺線部を含む前記第１オリフィスの外径は前記第１オイル回収流路の内径（Ｄａ）と同じか、または大きく、
    前記第２オリフィスが前記第２オイル回収流路に圧入して位置固定されるように、前記第２螺線部を含む前記第２オリフィスの外径は前記第２オイル回収流路の内径（Ｄａ）と同じか、または大きく構成されることを特徴とする請求項８又は９に記載のスクロール圧縮機。
13. 前記第１螺線部により形成される流路間隔（Ｓ１）は前記第２螺線部により形成される流路間隔（Ｓ２）より大きいことを特徴とする請求項８又は９に記載のスクロール圧縮機。
14. 前記第１オイル回収流路は前記固定スクロールの壁部を貫通して形成され、
    前記第１減圧部材と前記第２減圧部材との間にはシーリング部材が配置されることを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
15. 前記第１減圧部材は前記第１オイル回収流路上に前記オイル分離部から前記分岐点の方向に挿入され、前記第２減圧部材は前記第２オイル回収流路上に前記分岐点から前記吸入室の方向に挿入され、
    オイルは前記オイル分離部で前記第１、２減圧部材を通過して前記吸入室の方向に回収されることを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。

Images