JP2019500504A - 焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材及びその製造方法 - Google Patents
焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019500504A JP2019500504A JP2018547244A JP2018547244A JP2019500504A JP 2019500504 A JP2019500504 A JP 2019500504A JP 2018547244 A JP2018547244 A JP 2018547244A JP 2018547244 A JP2018547244 A JP 2018547244A JP 2019500504 A JP2019500504 A JP 2019500504A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- alloy sheet
- bake
- heat treatment
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 175
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 61
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 57
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 37
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 112
- -1 aluminum-zinc-magnesium-copper Chemical compound 0.000 claims description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 42
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract description 10
- 238000010422 painting Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 abstract description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 68
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 29
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 12
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 10
- 238000003917 TEM image Methods 0.000 description 8
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 5
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N tellanylidenegermanium Chemical compound [Te]=[Ge] JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001008 7075 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GCOWTRMQPXDRQQ-UHFFFAOYSA-N [Mg].[Cu].[Zn] Chemical compound [Mg].[Cu].[Zn] GCOWTRMQPXDRQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N aluminum zinc Chemical compound [Al].[Zn] FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000007591 painting process Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本発明は、焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材及びその製造方法に関するもので、板材の製造時の溶体化処理後に６５〜１４５℃の温度で３〜２５０分間の予備時効処理を行うことにより、板材の移送および保管中の自然時効による物性変化を抑制し、車体成形および塗装後の焼付硬化によって強度をさらに向上させることができ、高強度を有する軽量輸送機器車体を製造することができる利点がある。
Description
本発明は、焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材及びその製造方法に関するもので、詳細には、アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程（工程１）と、前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を溶体化処理する工程（工程２）と、前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理を行なう工程（工程３）とを含む焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法に関するものである。
国内外で輸送機器部品の軽量化を介して、燃費効率を向上させようとする傾向にしたがって低密度および高強度を備えた素材に対する要求が高まっており、この中でアルミニウム合金は、優れた鋳造性、加工性、機械的特性などにより、その需要が急激に増加している。
現在、自動車に適用されるアルミニウム合金板材の場合には、強度が高く、成形性に優れた５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系）合金板材は、主に高加工性が要求される内板に用いられており、成形およびペイント塗装後のペイントを硬化させるために１７０〜１９０℃の範囲で２０〜４０分間実施する焼付硬化（paint bake-hardening）を介して、強度の向上を期待できる時効硬化型６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）合金板材は、強度および耐デント性（圧着抵抗性）が必要な外板用に用いられている。現在、自動車用アルミ合金板材に適用されている５０００系、６０００系アルミニウム合金板材の引張特性は、下記表１の通りである。
一方、合金板材は、自動車外板に用いるためには、溶体化処理工程が終了したアルミ板材を自動車製作関連企業に移す時間が必要となり、このような時間遅延に伴う自然時効現象は、前記合金板材が有していた元来の機械的特性を変化させ、結果的にプレス成形時に不均一性を生じさせるだけではなく、自動車製作関連企業で行なう焼付硬化熱処理工程での機械的物性を低下させる問題がある。
これらの問題点を解決するために、韓国登録特許第１０−０２１３６７８号では、高焼付硬化性および高成形性を有する６０００系アルミニウム合金板材を製造する方法を開示している。詳細には、車体外板材用６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）合金板材に対して製造工程の中で溶体化処理直後に１００〜１６０℃の温度で５秒〜１５分間維持させる安定化熱処理を導入して板材を製作することにより、板材の搬送および保管時の自然時効現象による物性変化を抑制し、車体成形後の塗装焼付硬化熱処理時の強度が改善された高強度アルミニウム−マグネシウム−シリコン合金の製造方法が開示されている。
しかし、前記のような方法で製造された６０００系アルミニウム合金板材は、焼付硬化後の強度を向上させた後でも、降伏強度２７５ＭＰａおよび引張強度３６３ＭＰａ水準で低く、車体に用いるためには、剛性を確保するために厚さを補強しなければならないが、厚さを補強する場合には、軽量化の効果が減少するという問題点がある。
一方、アルミニウム合金中７０００系アルミニウム合金であるＡｌ−Ｚｎ−（Ｍｇ、Ｃｕ）系合金は、鉄に匹敵する非常に高い強度を有する高強度アルミニウム合金で、航空機、鉄道車両、スポーツ用品など、一般的に高い比強度が要求される構造材に用いられる熱処理合金で、輸送機器の軽量化のために、車体に用いることができるが、現在まで７０００系アルミニウム合金を航空機およびその他の構造材に関する研究は活発に行われたのに対し、自動車車体に適用させるための研究は、不足しているのが実情である。
これに関連し、従来の技術では、米国公開特許第２０１４−００６９５５７号では、高強度７０００系アルミニウム合金板材の製造方法が開示されている。詳細には、亜鉛６．９〜８．０重量％、マグネシウム１．２〜２．４重量％、銅１．３〜２．４重量％、マンガン０．３重量％以下、０．０５〜０．２５重量％のクロムまたはジルコニウム、ケイ素０．３重量％以下、鉄０．３５重量％以下、チタン０．１重量％以下およびアルミニウム残部を含むアルミニウム合金板材に対して、車体部品の成形および組立をした後、焼付硬化熱処理を行って、高強度７０００系アルミニウム合金板材を製造している。
しかし、前記の製造方法で７０００系アルミニウム合金を製造する場合、前記アルミ板材を自動車製作関連企業に移す時間によって発生する自然時効によって、焼付硬化熱処理後の強度上昇が微々たる問題がある。
つまり、アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金は、時効硬化型合金であって、溶体化処理後、人工時効処理時に析出相の形成を介して強度を向上させることができるが、一般的にアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金の時効処理は、１２０℃で２４時間維持することで行われるのに対し、自動車用アルミニウム合金の焼付硬化熱処理は、１７０〜１９０℃の範囲で２０〜４０分間実施されるため、前記の条件は、高温による過時効によって、前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金の機械的特性の低下を引き起こす問題がある。また、溶体化処理後に焼付硬化熱処理が行われるまで、室温で放置されている間に進行する自然時効により析出相の核生成サイトが不均一に形成されて焼付硬化熱処理時に十分な強度向上効果を得ることができない問題がある。
そこで、本発明者らは、前記問題点を解決し、焼付硬化熱処理後の強度がさらに向上した７０００系アルミニウム合金板材を製造するために、溶体化処理後の予備時効処理を行なう方法で製造された７０００系アルミニウム合金板材を開発し、本発明を完成した。
本発明の目的は、焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材およびその製造方法を提供することにある。
前記目的を達成するために、本発明は、
アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程（工程１）と、
前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を溶体化処理する工程（工程２）と、
前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理を行なう工程（工程３）とを含む、焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法を提供する。
アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程（工程１）と、
前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を溶体化処理する工程（工程２）と、
前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理を行なう工程（工程３）とを含む、焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法を提供する。
また、本発明は、
前記製造方法で製造されるアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板であり、焼付硬化熱処理後、４００ＭＰａ以上の降伏強度の値を有することを特徴とする焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を提供する。
前記製造方法で製造されるアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板であり、焼付硬化熱処理後、４００ＭＰａ以上の降伏強度の値を有することを特徴とする焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を提供する。
本発明のアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材の製造方法は、溶体化処理後に６５〜１４５℃の温度で３〜２５０分間の予備時効処理を行うことにより、板材の搬送および保管中の自然時効による物性変化を抑制し、車体成形後の焼付硬化によって強度をさらに向上させることができ、高強度を有する軽量輸送機器車体を製造することができる利点がある。
本発明は、
アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程（工程１）と、
前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を溶体化処理する工程（工程２）と、
前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理工程（工程３）とを含む焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法を提供する。
アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程（工程１）と、
前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を溶体化処理する工程（工程２）と、
前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理工程（工程３）とを含む焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法を提供する。
前記高強度アルミニウム合金板材は、軽量化のための輸送機器、車体用アルミ合金板材として用いることができる。前記高強度アルミニウム合金板材を車体に用いるためには、板材製造後の成形、塗装および焼付硬化処理する過程を経ることになるが、前記の工程を経て、前記アルミニウム合金板材の機械的物性が低下する問題が発生し得る。そこで、本発明の製造方法は、焼付硬化熱処理の過程で機械的物性を向上させることができる板材を製造するための焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法である。
以下、本発明に係る焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法を図を参照して、各工程別に詳細に説明する。
本発明に係る焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法において、工程１は、アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程である。
前記アルミニウム合金板材は、アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金インゴットを再溶解して薄板鋳造後の厚さ４．５ｍｍで製造することができ、前記薄板鋳造されたアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を１次アニーリング、熱間圧延、二次アニーリングおよび冷間圧延を順次進めて、厚さ約１．０ｍｍを有するアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造することができる。ここで、前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材の製造方法がこれに限定されるのではなく、金型鋳造、加圧鋳造などの他の形態の鋳造方法を適用することができ、圧延の代わりに押出、鍛造などの他の形態の加工方法を適用することもできる。
ここで、前記溶湯は、亜鉛４〜８重量％、マグネシウム０．５〜３．５重量％、銅０．５〜２．５重量％および残余成分はアルミニウムを含有することができる。前記亜鉛（Ｚｎ）とマグネシウム（Ｍｇ）は、ともにアルミニウムにおいて高い固溶度を有し、同時添加時に強度上昇に寄与する析出相を形成し、銅（Ｃｕ）もまた、前記アルミニウム合金に強度をさらに増加させる役割をすることにより、前記の含有量の範囲でアルミニウム合金溶湯に、亜鉛（Ｚｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）が含まれる場合には、溶湯から製造されるアルミニウム合金板材の強度が向上する効果がある。
本発明に係る焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法において、工程２は、前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金を溶体化処理する工程である。
前記溶体化処理は、合金を固溶体範囲まで加熱した後、急冷させて固溶体（solid solution）の状態を常温まで維持するようにする処理であり、前記の工程１のアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材の応力解消および過飽和固溶体（Super-saturated solid solution）の製造を目的として行うことができる。ここで、前記溶体化処理は、４５０〜５１０℃で５分〜２時間熱処理した後、常温に冷却させる方法で行うことができる。しかし、前記溶体化処理がこれに限定されるものではなく、アルミ合金が完全固溶体となる適切な温度と時間の範囲で行うことができる。
本発明に係る焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法において、工程３は、前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理を行なう工程である。
前記の予備時効処理は、前記アルミニウム合金板材が、以後に車体に製造するために行なわれる焼付硬化熱処理時の機械的特性が低下する問題をなくすために行なわれる。
アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金は、時効硬化型合金であって、溶体化処理後、１２０℃で２４時間維持することで時効処理して析出相の形成を介して強度を向上させることができる。しかし、前記のアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金を自動車車体用として用いる場合には、溶体化処理後焼付硬化熱処理が１７０〜１９０℃の範囲で２０〜４０分間行われ、高い温度により過時効されて機械的特性が低下する問題が発生し、溶体化処理後に焼付硬化熱処理が行われるまで、室温に放置されている間に進行する自然時効により臨界サイズ以下のＧＰゾーンが不均一に形成されて成形性の減少はもちろん焼付硬化熱処理時に十分な強度および耐デント性の向上を得ることができない問題が発生し得る。
そこで、本発明では、前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させることで、焼付硬化前析出相の核生成サイトを均一に生成し、焼付硬化後の硬度および降伏強度が改善されたアルミニウム合金を製造することができる。
ここで、前記予備時効処理を行なう温度が６５℃未満である場合には、低い温度によって元素の拡散速度が低く析出相の核生成サイトを均一に生成させられない問題が発生することがあり、１４５℃を超える場合、高い温度によって元素の拡散速度が高く析出相の核生成サイトを粗大化したり析出相を析出させ、成形性が低下することが起こり得る。
一方、前記予備時効処理を６５〜１０５℃で行なう場合には、熱処理時間を２５〜２５０分間行なうことが好ましい。
万一、前記の６５〜１０５℃の温度範囲で、前記の熱処理時間が２５分未満で行なわれる場合には、析出相の核生成が行われないで、焼付硬化熱処理時の強度が向上する効果が小さくなり得、前記熱処理の時間が２５０分を超える場合には、強度向上の程度が大きく向上されず、製造における経済性が低下し得る。
また、前記予備時効処理を１０６〜１４５℃で行なう場合には、３〜７０分間熱処理を行なうことが好ましい。
また、前記１０６〜１４５℃の温度範囲で、前記の熱処理時間が３分未満で行なわれる場合には、析出相の核生成がなされず、焼付硬化熱処理時の強度が向上する効果が小さくなり得、前記熱処理時間が７０分を超える場合には、焼付硬化熱処理前延伸率が急激に減少して成形性が低下する問題がある。
一方、前記製造方法は、前記の工程３以降に前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を焼付硬化熱処理する工程をさらに含むことができ、また、前記焼付硬化熱処理する前、アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を成形する工程をさらに含むことができる。
焼付硬化熱処理は、車体を製造する場合に行われる熱処理工程で、板材を溶接、接合および組立などの成形工程を経た後、塗装して、最終的にペイントを硬化させるために行われる工程である。前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を車体に製造する場合には、前記のような成形工程と塗装工程を経た後、最終的にペイントを硬化させる焼付硬化熱処理を経て最終製品が完成される。
ここで、前記焼付硬化熱処理は、１７０〜１９０℃で２０〜４０分間維持され得、予備時効処理工程後に行われることにより、前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材の硬度および降伏強度を向上させることができる。
本発明の製造方法によって、前記焼付硬化熱処理後の密度が８，０００／μｍ２〜１５，０００／μｍ２で、サイズが２〜１２ｎｍである析出相を含む。
また、従来の溶体化処理後の予備時効処理を実行せずに焼付硬化熱処理を行なった場合に比べ、本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材は、前記焼付硬化熱処理後の降伏強度が１．２６〜１．５０倍向上した４００ＭＰａ以上の降伏強度値を有する。
本発明はまた、
前記製造方法で製造されるアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板であって、焼付硬化熱処理後に４００ＭＰａ以上の降伏強度値を有することを特徴とする焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を提供する。
前記製造方法で製造されるアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板であって、焼付硬化熱処理後に４００ＭＰａ以上の降伏強度値を有することを特徴とする焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を提供する。
自動車車体用として用いられるアルミニウム合金板材は、溶体化処理直後に成形工程を行なうことが現実的に不可能であるため、常温に放置されることによって、自然時効過程を経るようになり、自然時効された板材は、成形および塗装工程を経た後、最終的にペイントを硬化させる焼付硬化熱処理を１７０〜１９０℃で２０〜４０分間行われることになる。
アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金を自動車車体用として用いるために、従来の方法である溶体化処理後、自然時効を経て焼付硬化熱処理を行なう場合は、過時効による機械的特性の低下という問題がある一方、本発明の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材は、溶体化処理後に予備時効処理を行った板材であり、焼付硬化熱処理後の強度をさらに向上させることができる。
前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材は、焼付硬化熱処理を行った後、サイズが２〜１２ｎｍで密度が８，０００／μｍ２〜１５，０００／μｍ２の析出相を含み、焼付硬化熱処理によって４００ＭＰａ以上に強度が向上する効果を示す高強度アルミニウム合金板材であり、輸送機器の車体に用いることができ、これにより、強度が高く軽量の輸送機器車体を製造することができるという長所がある。
本発明に係る焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材は、焼付硬化前に所定の条件で予備時効処理を介してアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金の成形性を維持しつつ、焼付硬化後の硬度と降伏強度を最大化させることができるので、輸送機器分野から電子製品ケースなど、産業全般の部品軽量化に適用することができるという利点がある。
以下、実施例及び実験例を通じて本発明を詳細に説明する。
但し、下記の実施例及び実験例は本発明を例示するものであり、本発明の内容が下記の実施例により限定されるものではない。
＜実施例１＞
次のような工程によって焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
次のような工程によって焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
工程１：７０７５アルミニウム合金インゴットを再溶解して、水平型双ロール式鋳造装置を用いて厚さ約４．５ｍｍのアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造し、前記双ロール鋳造されたアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を４００℃で１時間アニール熱処理後に熱間圧延および冷間圧延を順次に行って厚さ約１．０ｍｍを有するアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造した。
工程２：前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を５００℃で１時間維持して溶体化処理した。
工程３：前記溶体化処理したアルミニウム合金板材を９０℃で３０分間熱処理した後、常温に冷却させる予備時効処理を行って、焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例２＞
前記実施例１の工程３の熱処理時間を６０分にすることを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理時間を６０分にすることを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例３＞
前記実施例１の工程３の熱処理時間を１２０分にすることを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理時間を１２０分にすることを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例４＞
前記実施例１の工程３の熱処理時間を２４０分にすることを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理時間を２４０分にすることを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例５＞
前記実施例１の工程３の熱処理温度を１２０℃にして、熱処理時間を５分に変更したことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理温度を１２０℃にして、熱処理時間を５分に変更したことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例６＞
前記実施例５の工程３の熱処理時間を１０分にすることを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例５の工程３の熱処理時間を１０分にすることを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例７＞
前記実施例５の工程３の熱処理時間を３０分にすることを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例５の工程３の熱処理時間を３０分にすることを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜実施例８＞
前記実施例５の工程３の熱処理時間を６０分にすることを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例５の工程３の熱処理時間を６０分にすることを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１＞
実施例１の工程３を行なわないことを除き、実施例１と同様の方法で行ってアルミニウム合金板材を製造した。
実施例１の工程３を行なわないことを除き、実施例１と同様の方法で行ってアルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例２＞
前記実施例１の工程３の熱処理温度を６０℃に変更して予備時効処理時間を５分にしたことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理温度を６０℃に変更して予備時効処理時間を５分にしたことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例３＞
前記比較例２の工程３の熱処理時間を１０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例２の工程３の熱処理時間を１０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例４＞
前記比較例２の工程３の熱処理時間を３０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例２の工程３の熱処理時間を３０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例５＞
前記比較例２の工程３の熱処理時間を６０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例２の工程３の熱処理時間を６０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例６＞
前記比較例２の工程３の熱処理時間を１２０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例２の工程３の熱処理時間を１２０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例７＞
前記比較例２の工程３の熱処理時間を２４０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例２の工程３の熱処理時間を２４０分にしたことを除き、比較例２と同じ方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例８＞
前記実施例１の工程３の熱処理時間を５分に変更したことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理時間を５分に変更したことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例９＞
前記実施例１の工程３の熱処理時間を１０分に変更したことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理時間を１０分に変更したことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１０＞
前記実施例５の工程３の熱処理時間を１２０分に変更したことを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例５の工程３の熱処理時間を１２０分に変更したことを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１１＞
前記実施例５の工程３の熱処理時間を２４０分に変更したことを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例５の工程３の熱処理時間を２４０分に変更したことを除き、実施例５と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１２＞
前記実施例１の工程３の熱処理温度を１５０℃に変更して予備時効処理時間を５分にしたことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記実施例１の工程３の熱処理温度を１５０℃に変更して予備時効処理時間を５分にしたことを除き、実施例１と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１３＞
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を１０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を１０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１４＞
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を３０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を３０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１５＞
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を６０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を６０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１６＞
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を１２０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を１２０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
＜比較例１７＞
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を２４０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
前記比較例１２の工程３の熱処理時間を２４０分に変更したことを除き、比較例１２と同様の方法で行って焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材を製造した。
表２に前記実施例と比較例で行った熱処理条件を示した。
＜実験例１＞焼付硬化熱処理前とその後の硬度比較（１）
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
比較例２〜７によって製造されたアルミニウム合金板材を塗装した後、１８０℃で３０分間維持して焼付硬化熱処理を行なう前と後の硬度をビッカース硬度計で測定した。ここで、荷重０．３ｋｇで、維持時間５秒の試験条件を用いて１１回の硬度測定を行った後、最大／最小値を除いた残りの９つの硬度の値の平均を求めて、その結果を図２に示した。
図２に示すように、比較例２〜７で焼付硬化熱処理を行う前には硬度値１２５〜１３５Ｈｖを有し、焼付硬化熱処理を行った後は、硬度値１３０〜１４０Ｈｖを有することが分かる。
これにより、工程３の熱処理を６０℃で行った場合には、焼付硬化熱処理時硬度値の上昇が１０Ｈｖ未満で微々であり、強度および耐デント性が向上される程度が小さいことが確認できる。
＜実験例２＞焼付硬化熱処理前とその後の硬度の比較（２）
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
実施例１〜４、比較例８および９によって製造されたアルミニウム合金板材を塗装した後、１８０℃で３０分間維持して焼付硬化熱処理を行なう前と後の硬度を、前記実験例１と同一の条件で測定し、その結果を図３に示した。
図３に示すように、比較例８および９の場合には、焼付硬化熱処理を行う前の硬度値は約１３０Ｈｖを有し、焼付硬化熱処理を行った後の硬度値は約１４０Ｈｖを有するのに対し、実施例１〜４の場合には、焼付硬化熱処理を行う前に硬度値は約１３５Ｈｖを有し、焼付硬化熱処理を行った後の硬度値は１５５〜１６５Ｈｖを有し、熱処理時間が増加するほど硬度値も向上することを知ることができる。
これにより、工程３の熱処理を９０℃で行なう場合は、熱処理を１０分以上行った場合には、焼付硬化熱処理後の硬度値が大幅に向上したことを知ることができる。
＜実験例３＞焼付硬化熱処理前とその後の硬度の比較（３）
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
実施例５〜８、比較例１０および１１によって製造されたアルミニウム合金板材を塗装した後、１８０℃で３０分間維持して焼付硬化熱処理を行なう前と後の硬度を、前記実験例１と同一の条件で測定し、その結果を図４に示した。
図４に示すように、実施例５〜８の場合には、焼付硬化熱処理を行う前の硬度値は約１３５〜１４０Ｈｖを有し、焼付硬化熱処理を行った後の硬度値は１６０〜１７０Ｈｖを有することを通じて焼付硬化熱処理後に硬度値が大きく改善されたのに対し、比較例１０および１１の場合には、焼付硬化熱処理前の硬度値が大きく向上することを知ることができ、これにより、比較例１０および１１によって製造されたアルミニウム合金板材は、低い成形性を示すことを予想し得る。
これにより、工程３の熱処理を１２０℃で行なう場合には、熱処理が１２０分を超える場合には、成形性が低下することが分かる。
＜実験例４＞焼付硬化熱処理前とその後の硬度の比較（４）
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の硬度の変化を確認するために以下のような実験を行った。
比較例１２〜１７によって製造されたアルミニウム合金板材を塗装した後、１８０℃で３０分間維持して焼付硬化熱処理を行なう前と後の硬度をビッカース硬度計で測定し、その結果を図５に示した。
図５に示すように、比較例１２〜１７で焼付硬化熱処理を行う前に硬度値１３５〜１４５Ｈｖを有し、焼付硬化熱処理を行った後に硬度値１４０〜１４５Ｈｖを有することが分かる。
これにより、工程３の熱処理を１５０℃で行った場合には、焼付硬化熱処理を行った後にも、硬度値が向上する程度が小さいことを確認することができる。
＜実験例５＞焼付硬化熱処理前とその後の引張特性評価
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の引張特性を評価するために、ゲージ長２５ｍｍ、ゲージ幅６ｍｍの板状引張試験片を作製し、常温で引張試験を行った。
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の焼付硬化熱処理前とその後の引張特性を評価するために、ゲージ長２５ｍｍ、ゲージ幅６ｍｍの板状引張試験片を作製し、常温で引張試験を行った。
ここで、実施例１〜８、比較例８および１１によって製造されたアルミニウム合金板材を前記引張試験を行い、前記アルミニウム合金板材を塗装した後、１８０℃で３０分間熱処理した後に引張試験を行い、その結果を図６ａ及び６ｂに示した。
図６ａ及び６ｂに示すように、延伸率の場合、実施例１〜８の場合は、焼付硬化熱処理前に１５．４〜２２．９％水準の延伸率を示し、優れた成形性を示すものと判断され、焼付硬化熱処理後には１８．９５〜２８．０４Ｈｖ水準の硬度値の向上と４０１〜４８４ＭＰａ水準の降伏強度を示し、高い耐デント性および強度を示すことを予想し得る。このような結果は、比較例１によって製造されたアルミニウム合金の焼付硬化後の引張特性と比較して、１００〜１９０ＭＰａ水準の降伏強度の向上を示す。
＜実験例６＞析出相の分析
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の自然時効前と焼付硬化熱処理後の析出相の微細構造を観察するために、下記のような実験を行った。
本発明の製造方法で製造されたアルミニウム合金板材の自然時効前と焼付硬化熱処理後の析出相の微細構造を観察するために、下記のような実験を行った。
比較例１及び実施例７によって製造されたアルミニウム合金板材を焼付硬化熱処理した後、厚さ８０μｍ以下の薄板に製造してジェット研磨を行って、透過電子顕微鏡用試料として作製し、加速電圧が１６０ｋＶである透過電子顕微鏡を用いて微細構造を観察し、その結果を図７ａ〜図７ｄに示した。
図７ａ及び図７ｂに焼付硬化熱処理前と後をそれぞれ示すように、予備時効なしに焼付硬化熱処理を実施した比較例１の場合には、析出相の密度は、３２００／μｍ２であり、大きさは５〜１６ｎｍで、平均１０ｎｍ水準を示したのに対し、図７ｃおよび７ｄに焼付硬化熱処理前および後をそれぞれ示すように、３０分間の工程３の熱処理を介してＧＰゾーンを安定的に分布させた後、焼付硬化熱処理を実施した場合、実施例７の場合には、析出相の密度が１０，５００／μｍ２に大きく増加しており、大きさは２〜１２ｎｍで、平均６ｎｍ水準を示した。これにより、予備時効処理した後に焼付硬化熱処理を行う場合、より一層高い機械的特性を示すことを予想し得る。
本発明のアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材の製造方法は、溶体化処理後に６５〜１４５℃の温度で３〜２５０分間の予備時効処理を行うことにより、板材の搬送や保管中の自然時効による物性変化を抑制し、車体成形後の焼付硬化によって強度をさらに向上させることができ、高強度を有する軽量輸送機器の車体を製造することができる。
Claims (13)
- アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造する工程（工程１）と、
前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を溶体化処理する工程（工程２）と、
前記溶体化処理したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を６５〜１４５℃で３〜２５０分間維持した後、常温に冷却させる予備時効処理を行なう工程（工程３）とを含む焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。 - 前記予備時効処理が、６５〜１０５℃で２５〜２５０分間維持した後、常温に冷却させることを特徴とする請求項１に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記予備時効処理が、１０６〜１４５℃で３〜７０分間維持した後、常温に冷却させることを特徴とする請求項１に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記製造方法が、前記工程３以降に前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を１７０〜１９０℃で２０〜４０分間焼付硬化熱処理する工程をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記製造方法が、前記焼付硬化熱処理を行う前に、前記アルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金を成形する工程をさらに含むことを特徴とする請求項４に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記製造方法が、前記焼付硬化熱処理後の密度が８，０００／μｍ２〜１５，０００／μｍ２の析出相を含むアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造することを特徴とする請求項４に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記製造方法が、前記焼付硬化熱処理後の大きさが２〜１２ｎｍの析出相を含むアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造することを特徴とする請求項４に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記製造方法が、前記焼付硬化熱処理後、前記工程３の予備時効処理を実行せずに焼付硬化熱処理を行った場合に比べ降伏強度が１．２６〜１．５０倍向上したアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造することを特徴とする請求項４に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 前記製造方法が、前記焼付硬化熱処理後、４００ＭＰａ以上の降伏強度の値を有するアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板材を製造することを特徴とする請求項４に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法。
- 請求項１に記載の製造方法で製造されるアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅系アルミニウム合金板であり、焼付硬化熱処理後、４００ＭＰａ以上の降伏強度値を有することを特徴とする焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材。
- 前記アルミニウム合金板材が、焼付硬化熱処理後の密度が８，０００／μｍ２〜１５，０００／μｍ２の析出相を含むことを特徴とする請求項１０に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材。
- 前記アルミニウム合金板材が、焼付硬化熱処理後の大きさが２〜１２ｎｍの析出相を含むことを特徴とする請求項１０に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材。
- 前記アルミニウム合金板材が、輸送機器の車体に用いられることを特徴とする請求項１０に記載の焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR10-2016-0045223 | 2016-04-13 | ||
| KR1020160045223A KR20170117630A (ko) | 2016-04-13 | 2016-04-13 | 소부경화성이 우수한 고강도 알루미늄 합금 판재 및 이의 제조방법 |
| PCT/KR2016/014716 WO2017179794A1 (ko) | 2016-04-13 | 2016-12-15 | 소부경화성이 우수한 고강도 알루미늄 합금 판재 및 이의 제조방법 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019500504A true JP2019500504A (ja) | 2019-01-10 |
| JP6956101B2 JP6956101B2 (ja) | 2021-10-27 |
Family
ID=60042778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018547244A Active JP6956101B2 (ja) | 2016-04-13 | 2016-12-15 | 焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6956101B2 (ja) |
| KR (1) | KR20170117630A (ja) |
| WO (1) | WO2017179794A1 (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006009140A (ja) * | 2004-01-07 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2012097337A (ja) * | 2010-11-04 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金板 |
| JP5498069B2 (ja) * | 2009-07-10 | 2014-05-21 | 株式会社Ｕａｃｊ | 冷間プレス成形用アルミニウム合金板ブランクの製造方法、およびそれによる冷間プレス成形方法および成形品 |
| JP2016500580A (ja) * | 2013-10-24 | 2016-01-14 | コリア インスティテュート オブ マシーナリー アンド マテリアルズ | 結晶粒が微細化されたアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅合金板材の製造方法 |
| WO2016094464A1 (en) * | 2014-12-09 | 2016-06-16 | Novelis Inc. | Reduced aging time of 7xxx series alloy |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100213678B1 (en) * | 1997-03-27 | 1999-08-02 | Korea Machinery & Metal Inst | Manufacturing method of al-mg-si alloy with excellent high forming and high strength |
| CN105543592B (zh) * | 2009-06-12 | 2018-08-14 | 阿勒里斯铝业科布伦茨有限公司 | 由AlZnMgCu合金产品制成的汽车结构部件及其制造方法 |
| KR20150042099A (ko) * | 2013-10-10 | 2015-04-20 | 한국기계연구원 | 알루미늄-아연-구리-마그네슘 합금 판재의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 알루미늄-아연-구리-마그네슘 합금 판재 |
-
2016
- 2016-04-13 KR KR1020160045223A patent/KR20170117630A/ko active Application Filing
- 2016-12-15 JP JP2018547244A patent/JP6956101B2/ja active Active
- 2016-12-15 WO PCT/KR2016/014716 patent/WO2017179794A1/ko active Application Filing
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006009140A (ja) * | 2004-01-07 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP5498069B2 (ja) * | 2009-07-10 | 2014-05-21 | 株式会社Ｕａｃｊ | 冷間プレス成形用アルミニウム合金板ブランクの製造方法、およびそれによる冷間プレス成形方法および成形品 |
| JP2012097337A (ja) * | 2010-11-04 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金板 |
| JP2016500580A (ja) * | 2013-10-24 | 2016-01-14 | コリア インスティテュート オブ マシーナリー アンド マテリアルズ | 結晶粒が微細化されたアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅合金板材の製造方法 |
| WO2016094464A1 (en) * | 2014-12-09 | 2016-06-16 | Novelis Inc. | Reduced aging time of 7xxx series alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20170117630A (ko) | 2017-10-24 |
| WO2017179794A1 (ko) | 2017-10-19 |
| JP6956101B2 (ja) | 2021-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7321828B2 (ja) | 高強度６ｘｘｘアルミニウム合金及びその作製方法 | |
| RU2684800C1 (ru) | Высокопрочные алюминиевые сплавы 5xxx и способы их изготовления | |
| CN110453122A (zh) | 高强度7xxx铝合金和其制备方法 | |
| WO2014168147A1 (ja) | プレス成形用アルミニウム合金板、その製造方法およびそのプレス成形体 | |
| CA2967464C (en) | Reduced aging time of 7xxx series alloys | |
| JP2010159488A (ja) | ２０００系アルミニウム合金材の成形加工方法及び該２０００系アルミニウム合金材の成形加工方法により成形される成形加工品 | |
| JP2010159489A (ja) | ７０００系アルミニウム合金材の成形加工方法及び該７０００系アルミニウム合金材の成形加工方法により成形される成形加工品 | |
| AU2016333810B2 (en) | A process for warm forming an age hardenable aluminum alloy in T4 temper | |
| JP2011252212A (ja) | ６０００系アルミニウム合金材の成形加工方法および成形加工品 | |
| JP6301095B2 (ja) | 自動車パネル用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| WO2019167469A1 (ja) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金材 | |
| JP2019167624A (ja) | 多目的な熱処理可能アルミニウム合金、ならびに関連方法及び用途 | |
| JP6316747B2 (ja) | ブロー成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| KR101820012B1 (ko) | 소부경화성이 우수한 고강도 알루미늄 합금 판재 및 이의 제조방법 | |
| JP5111966B2 (ja) | アルミニウム合金パネルの製造方法 | |
| WO2006056481A1 (en) | Aluminium alloy sheet for automotive applications | |
| JP2012025976A (ja) | 塗装焼付硬化性および成形性に優れ、室温時効抑制効果を有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP6956101B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた高強度アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| WO2010029572A1 (en) | Method for manufacture of aluminium alloy sheets | |
| JP6279761B2 (ja) | 自動車の半製品又は部品の製造のための高成形性中強度アルミニウム合金ストリップ又はシート |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180530 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180530 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190402 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190621 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20191203 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200401 |
|
| C60 | Trial request (containing other claim documents, opposition documents) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60 Effective date: 20200401 |
|
| C11 | Written invitation by the commissioner to file amendments |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C11 Effective date: 20200414 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20200609 |
|
| C21 | Notice of transfer of a case for reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C21 Effective date: 20200623 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20200731 |
|
| C211 | Notice of termination of reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C211 Effective date: 20200804 |
|
| C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20210112 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20210310 |
|
| C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20210413 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20210315 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20210428 |
|
| C13 | Notice of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C13 Effective date: 20210518 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20210430 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210628 |
|
| C23 | Notice of termination of proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C23 Effective date: 20210817 |
|
| C03 | Trial/appeal decision taken |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C03 Effective date: 20210914 |
|
| C30A | Notification sent |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C3012 Effective date: 20210914 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20211004 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6956101 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |