JP2019214830A - セグメント、及びセグメントリング - Google Patents

Abstract

【課題】セグメントの損傷を抑制することを可能とするセグメント、及びセグメントリングを提供する。【解決手段】トンネル周方向Ｗの一対の端面２１と、トンネル軸方向Ｘの一対の側面２２と、トンネル法線方向Ｙの一対の面２０とで構成される６面を備える本体部２を備え、一対の前記側面２２には、前記トンネル軸方向Ｘに沿って前記側面２２に対して突出した形状を有する雄側ストッパ３１、及び、トンネル軸方向Ｘに沿って前記側面２２側に陥没した形状を有する雌側ストッパ３２の少なくとも何れかが配置され、前記雄側ストッパ３１は、トンネル軸方向Ｘに隣接した配置された他のセグメント１の有する前記雌側ストッパ３２に内挿された状態で滑動することで、前記他のセグメント１の変動に伴う追従を抑制するためのものであることを特徴とする。【選択図】図２

Description

本発明は、トンネルの周方向に対して相互に連結し、軸方向に対して千鳥配列状に連結箇所を配置することで、前記トンネルを構築するためのセグメント、及びセグメントリングに関する。

従来、地震時に必要とされる耐震性の確保が困難な地中等の構造物について、例えば特許文献１のような構成部材を柔構造化することにより耐震性等に優れる構造物が提案されている。

特許文献１の構造物では、構造物の一部をなす構成部材（側壁及び中壁）を、当該構成部材の上下方向にそれぞれの４個ブロックにより構成し、前記隣り合うブロックを緊張材により緊張して、地震時の周辺地盤のせん断変形に追随するように水平方向に相対移動可能に接合したことを特徴としている。

特開２００６−９７４２９号公報

ここで、トンネル等の構造物には、トンネル周方向及びトンネル軸方向に対して複数のセグメント（ブロック）を連結して構築される。このような構造物は、例えば地震時における地盤のせん断変形に追従する。このとき、トンネル周方向に連結された一対のセグメントの結合箇所に起因する添接力（面外せん断力）が、トンネル軸方向に隣接するセグメントに作用し、大きな負担を与える（添接効果）。これにより、セグメントの損傷を引き起こす恐れがある。

この点、特許文献１では、連続するブロックを緊張材により軸方向に緊張して、隣り合う各ブロック間において、軸変形及び曲げ変形に対してせん断変形が卓越し、せん断力が伝達されるようにせん断方向への相対移動が可能に接合した部外を用いる技術が開示されている。このため、特許文献１の開示技術では、上述した添接効果によるブロックへの負担が発生し、ブロックの損傷を抑制することが難しい。

そこで、本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであって、その目的とするところは、セグメントの損傷を抑制することを可能とするセグメント、及びセグメントリングを提供することにある。

第１発明に係るセグメントは、トンネルの周方向に対して相互に連結し、軸方向に対して千鳥配列状に連結箇所を配置することで、前記トンネルを構築するためのセグメントであって、トンネル周方向の一対の端面と、トンネル軸方向の一対の側面と、トンネル法線方向の一対の面とで構成される６面を備える本体部を備え、一対の前記側面には、前記トンネル軸方向に沿って前記側面に対して突出した形状を有する雄側ストッパ、及び、前記トンネル軸方向に沿って前記側面側に陥没した形状を有する雌側ストッパの少なくとも何れかが配置され、前記雄側ストッパは、前記トンネル軸方向に隣接して配置された他のセグメントの有する前記雌側ストッパに内挿された状態で滑動することで、前記他のセグメントの変動に伴う追従を抑制するためのものであることを特徴とする。

第２発明に係るセグメントは、第１発明において、前記雌側ストッパにおける前記トンネル法線方向の長さは、前記雄側ストッパにおける前記トンネル法線方向の長さよりも３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で長いことを特徴とする。

第３発明に係るセグメントは、第１発明又は第２発明において、一対の前記側面には、前記側面の一端から他端まで連続して設けられた延在部を有する一対の主桁部をさらに備え、前記主桁部は、前記トンネル軸方向に沿って前記延在部から突出した形状を有する前記雄側ストッパ、及び、前記トンネル軸方向に沿って前記延在部に陥没した形状を有する前記雌側ストッパの少なくとも何れかが形成されることを特徴とする。

第４発明に係るセグメントは、第３発明において、前記主桁部は、前記トンネル法線方向に離間して配置される２つの前記雄側ストッパ、及び前記トンネル法線方向に離間して配置される２つの前記雌側ストッパの少なくとも何れかが形成されることを特徴とする。

第５発明に係るセグメントは、第３発明又は第４発明において、前記主桁部は、一対の前記側面のうち一方の前記側面に接して設けられた一端主桁部と、一対の前記側面のうち他方の前記側面に接して設けられた他端主桁部とを有し、前記一端主桁部は、前記トンネル軸方向に沿って一方の前記側面から遠ざかる方向に突出した形状を有する前記雄側ストッパが形成され、前記他端主桁部は、前記トンネル軸方向に沿って他方の前記側面に近づく方向に陥没した形状を有する前記雌側ストッパが形成され、前記雄側ストッパと、前記雌側ストッパとが、前記トンネル法線方向で互いに略同一の位置に形成されることを特徴とする。

第６発明に係るセグメントは、第５発明において、前記本体部は、中詰めコンクリートが内部に充填される鋼殻が、一対の前記主桁部、及び一対の継手板に取り囲まれることで形成され、各々の前記主桁部は、前記中詰めコンクリートに係止される前記雄側ストッパ及び前記雌側ストッパの少なくとも何れかが、前記トンネル軸方向で前記鋼殻の内部側にも形成されることを特徴とする。

第７発明に係るセグメントは、第１発明〜第６発明の何れかにおいて、前記雄側ストッパ及び前記雌側ストッパは、前記トンネル周方向に沿って前記側面の一端から他端まで連続して配置されることを特徴とする。

第８発明に係るセグメントリングは、第１発明〜第６発明の何れかに係るセグメントを、前記トンネル周方向に複数連接させたセグメントリングであって、前記トンネル軸方向から見て、前記雄側ストッパ及び前記雌側ストッパは、前記トンネル軸方向に隣接した他のセグメントリングの有する一対の前記他のセグメントの端面と重なる位置から、前記トンネル周方向に沿って所定の長さまで連続して配置されることを特徴とするセグメントリング。

第１発明〜第８発明によれば、雄側ストッパは、他のセグメントの有する雌側ストッパに内挿された状態で滑動することで、他のセグメントの変動に伴う追従を抑制するためのものである。このため、トンネル周方向に連結された一対のセグメントの結合箇所に起因する面外せん断力が、トンネル軸方向に隣接するセグメントに作用する添接効果を抑制することができる。これにより、セグメントの損傷を抑制することが可能となる。

特に、第２発明によれば、雌側ストッパにおけるトンネル法線方向の長さは、雄側ストッパにおけるトンネル法線方向の長さよりも３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で長い。このため、セグメントに作用する添接効果を容易に抑制するとともに、トンネル軸方向に連結された各セグメントの連結状態への影響を抑制することができる。これにより、セグメントの損傷をさらに抑制することが可能となる。

特に、第３発明によれば、主桁部は、雄側ストッパ、及び、雌側ストッパの少なくとも何れかが形成される。このため、雄側ストッパが雌側ストッパに内挿された状態で滑動する場合においても、本体部に与える影響を抑制することができる。これにより、セグメントの損傷を容易に抑制することが可能となる。

特に、第４発明によれば、主桁部は、トンネル法線方向に離間して配置される２つの雄側ストッパ、及び２つの雌側ストッパの少なくとも何れかが形成される。このため、各セグメントが不特定方向に変形した場合においても、雄側ストッパが雌側ストッパ内で滑動できる状態を維持することができる。これにより、添接効果を抑制できる条件を大幅に広げることが可能となる。

特に、第５発明によれば、一対の主桁部の有する雄側ストッパと、雌側ストッパとが、トンネル法線方向で互いに略同一の位置に形成される。このため、トンネル軸方向に連結される複数のセグメントの一体性を向上させることが可能となる。

特に、第６発明によれば、各々の主桁部は、中詰めコンクリートに係止される雄側ストッパ及び雌側ストッパの少なくとも何れかが、トンネル軸方向で鋼殻の内部側にも形成される。このため、鋼殻の内部に充填される中詰めコンクリートと鋼殻との一体性を向上させることが可能となる。

特に、第７発明によれば、雄側ストッパ及び雌側ストッパは、トンネル周方向に沿って側面の一端から他端まで連続して配置される。このため、隣接するセグメントとの連結位置に関わらず、雄側ストッパが雌側ストッパに内挿された状態で、滑動できる状態を維持することができる。これにより、添接効果を抑制できる条件をさらに広げることが可能となる。

特に、第８発明によれば、雄側ストッパ及び雌側ストッパは、トンネル軸方向に隣接した他のセグメントリングの有する一対の他のセグメントの端面と重なる位置から、トンネル周方向に沿って所定の長さまで連続して配置される。このため、雄側ストッパ及び雌側ストッパを形成する範囲を最小限に抑えた上で、添接効果を抑制することができる。これにより、側面の一端から他端まで連続して雄側ストッパ及び雌側ストッパが形成される場合に比べて、各セグメントの連結を容易に実施することが可能となる。

本発明を適用したセグメントを複数組み合わせて構築されるトンネルの一例を示す斜視図である。 本発明を適用したセグメントの一例を示す斜視図である。 （ａ）〜（ｃ）は、雄側ストッパ及び雌側ストッパの一例を示す断面図である。 （ａ）は、雄側ストッパ及び雌側ストッパの配置される位置を示す断面図であり、（ｂ）は、雄側ストッパが雌側ストッパに内挿された状態を示す断面図である。 （ａ）及び（ｂ）は、雄側ストッパが雌側ストッパ内で滑動する状態を示す断面図である。 （ａ）は、地震時においてトンネルに作用するせん断力を示す斜視図であり、（ｂ）及び（ｃ）は、地震時においてセグメントリングに作用するせん断力を示す側面図である。 （ａ）は、地震時におけるセグメントの変動を示す側面図であり、（ｂ）は、（ａ）における７Ｂ−７Ｂの断面図である。 雄側ストッパの第１変形例を示す斜視図である。 雄側ストッパ及び雌側ストッパの第１変形例を示す断面図である。 （ａ）は、第１変形例の雄側ストッパ及び雌側ストッパの配置される位置を示す断面図であり、（ｂ）は、第１変形例の雄側ストッパが雌側ストッパに内挿された状態を示す断面図である。 （ａ）及び（ｂ）は、第１変形例の雄側ストッパが雌側ストッパ内で滑動する状態を示す断面図である。 （ａ）〜（ｄ）は、第１変形例の雄側ストッパ及び雌側ストッパを有する主桁部の例を示す断面図である。 （ａ）〜（ｃ）は、第１変形例の雄側ストッパ及び雌側ストッパを有する主桁部の他の例を示す断面図である。 実施例における一対のセグメントリングのモデルを示す模式図である。 （ａ）〜（ｅ）は、実施例における一対のセグメントリングの条件を示す模式図である。 実施例において試算されたリング間スリップ量と正曲げ最大モーメントとの関係を示すグラフである。 本発明を適用したセグメントの他の例を示す斜視図である。 （ａ）は、第２変形例の雄側ストッパ及び雌側ストッパの配置される位置を示す断面図であり、（ｂ）は、第２変形例の雄側ストッパが雌側ストッパに内挿された状態を示す断面図である。 （ａ）及び（ｂ）は、第２変形例の雄側ストッパが雌側ストッパ内で滑動する状態を示す断面図である。

（セグメント１、セグメントリング７１）
以下、本発明を適用したセグメント１及びセグメントリング７１を実施するための形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。

本発明を適用したセグメント１は、図１に示すように、トンネルの周方向Ｗ（トンネル周方向）に対して相互に連結し、トンネルの軸方向Ｘ（トンネル軸方向）に対して千鳥配列状に連結箇所を配置することで、主にシールドトンネル７を地中９に構築するためのものである。

シールドトンネル７は、周方向Ｗに沿って複数のセグメント１をリング状に相互に連結させて形成されたセグメントリング７１を、軸方向Ｘに沿って複数連結させることで構築される。このため、シールドトンネル７には、軸方向Ｘに沿って連結された複数のセグメントリング７１によって、トンネルの地山側Ａと内空側Ｉとが形成される。これにより、シールドトンネル７は、トンネルの地山側Ａからの土圧や水圧に対して、複数のセグメントリング７１を抵抗させるものとすることができ、トンネルの内空側Ｉに内側空間Ｓを確保することが可能となる。

セグメントリング７１は、シールドマシン７０を用いて地中９を軸方向Ｘに沿って掘削し、シールドマシン７０の後方（坑口側Ｄ）において複数のセグメント１を周方向Ｗに沿って連結することで形成される。上述したシールドマシン７０を用いた掘削と、セグメントリング７１の形成とを繰り返すことで、坑口側Ｄから切羽側Ｃに沿ったシールドトンネル７が構築される。

本発明を適用したセグメント１は、図２に示すように、本体部２を備え、例えば一対の主桁部３（主桁板）と、一対の継手板４と、スキンプレート５とを備えてもよい。

本体部２は、周方向Ｗに延在する。本体部２は、周方向Ｗと交わり軸方向Ｘに延在する一対の端面２１と、軸方向Ｘと交わり周方向Ｗに延在する一対の側面２２と、法線方向Ｙ（トンネル法線方向）と交わり軸方向Ｘ及び周方向Ｗと平行な面を有する一対の面２０とで構成される６面を備える。本体部２は、例えば軸方向Ｘの幅が２００ｍｍ〜２，５００ｍｍ程度であり、トンネルの法線方向Ｙの厚さが１５０ｍｍ〜７００ｍｍ程度である。

本発明を適用したセグメント１が主桁部３を備える場合、主桁部３は、周方向Ｗに沿って側面２２の一端から他端まで連続して設けられる延在部３０を有し、側面２２と接する。主桁部３は、軸方向Ｘに隣接する他のセグメント１の主桁部３と接する。主桁部３は、例えば後述する雄側ストッパ３１、及び雌側ストッパ３２の少なくとも何れかが形成され、軸方向Ｘに隣接する他のセグメント１の主桁部３との間で滑動することで、例えば地震等が発生した場合、他のセグメント１の変動に伴うセグメント１の追従を抑制する（例えば変動に追従しない）機能を備えるものである。

主桁部３は、側面２２に沿うように湾曲状に形成される。主桁部３として、例えば所定の断面形状で形成されたセグメント形鋼が用いられる。

継手板４は、軸方向Ｘに沿って端面２１の一端から他端まで連続して設けられ、端面２１と接する。一対の継手板４の各端部と、一対の主桁部３の各端部とを接合することで、本体部２を囲む鋼殻が形成される。

継手板４は、端面２１に沿うように平坦状に形成される。継手板４として、例えば湾曲等の加工を行わない鋼板やセグメント形鋼が用いられる。

本発明を適用したセグメント１は、例えば鋼殻の内部に中詰めコンクリートを充填することで、本体部２を形成することができる。本発明を適用したセグメント１は、必要に応じて、法線方向Ｙにおける地山側Ａ及び内空側Ｉの少なくとも何れかに、鋼殻の内部を覆うスキンプレート５（５ａ）が設けられてもよい。この場合、一方のスキンプレート５ａは面２０ａと接し、他方のスキンプレート５は面２０ｂと接する。

本発明を適用したセグメント１は、例えば側面２２に配置されたリング継手３６を備える。リング継手３６は、一対のセグメント１を軸方向Ｘに沿って連結するために用いられる。リング継手３６の配置される数及び位置は、任意である。

各リング継手３６は、雄側リング継手又は雌側リング継手の何れかを有する。雄側リング継手及び雌側リング継手は、互いに嵌合する形状を有する。例えば、軸方向Ｘに沿って隣接する一対のセグメント１において、一方のセグメント１には雄側リング継手が配置され、他方のセグメント１には雌側リング継手が配置される。これにより、一対のセグメント１を連結することができる。各リング継手３６は、主桁部３に溶接等で固定されるほか、例えば少なくとも一部を本体部２に埋設されてもよい。

本発明を適用したセグメント１は、例えば端面２１又は側面２２に配置されたセグメント継手４５を備える。セグメント継手４５は、一対のセグメント１を周方向Ｗに沿って連結するために用いられる。セグメント継手４５の配置される数及び位置は、任意である。

各セグメント継手４５は、例えば雄側セグメント継手又は雌側セグメント継手の何れかを有する。雄側セグメント継手及び雌側セグメント継手は、互いに嵌合する形状を有する。例えば、周方向Ｗに沿って隣接する一対のセグメント１において、一方のセグメント１には雄側セグメント継手が配置され、他方のセグメント１には雌側セグメント継手が配置される。これにより、一対のセグメント１を連結することができる。各セグメント継手４５は、主桁部３又は継手板４に溶接等で固定されるほか、例えば少なくとも一部を本体部２に埋設されてもよい。なお、一対のセグメント１がボルトとナットで連結される場合は、ボルトが雄側セグメント継手、ナットが雌側セグメント継手となる。

＜雄側ストッパ３１、雌側ストッパ３２＞
例えば図３に示すように、主桁部３には、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の少なくとも何れかが形成される。雄側ストッパ３１は、軸方向Ｘに沿って延在部３０から突出する形状を有する。雌側ストッパ３２は、軸方向Ｘに沿って延在部３０に陥没した形状を有する。

雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、周方向Ｗに沿って連続して形成される。雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、例えば周方向Ｗに沿って側面２２の一端から他端まで連続して形成される。雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、例えば周方向Ｗから見て、直線部を有する矩形状等に形成されるほか、例えば湾曲状に形成されてもよい。

主桁部３は、例えば図３（ａ）に示すように、軸方向Ｘと交わる一対の面のうち、一方の面に雄側ストッパ３１が形成され、他方の面に雌側ストッパ３２が形成される。上記のほか、例えば図３（ｂ）及び図３（ｃ）に示すように、軸方向Ｘと交わる一対の面のうち、一方の面のみに雄側ストッパ３１又は雌側ストッパ３２が形成されてもよい。この場合、主桁部３における他方の面は、側面２２と接する。何れの場合においても、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、法線方向Ｙで互いに略同一の位置に形成される。すなわち、セグメント１の一対の側面２２に設けられた一対の主桁部３には、それぞれ軸方向Ｘに並んで雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２が形成される。

本発明を適用したセグメント１は、例えば図４に示すように、一対の側面２２ａ、２２ｂのうち、一方の側面２２ａに接して設けられた一方の主桁部３ａ（一端主桁部）には、雄側ストッパ３１が形成され、他方の側面２２ｂに接して設けられた他方の主桁部３ｂ（他端主桁部）には、雌側ストッパ３２が形成される。この場合、軸方向Ｘに隣接する一対のセグメント１ａ、１ｂを連結するとき、一方の主桁部３ａと、他方の主桁部３ｂとが当接する向きで、一対のセグメント１ａ、１ｂがリング継手３６を介して連結される。これにより、一方の主桁部３ａに形成された雄側ストッパ３１が、他方の主桁部３ｂに形成された雌側ストッパ３２内に内挿される。

例えば図５に示すように、雌側ストッパ３２における軸方向Ｘの長さＤ２は、雄側ストッパ３１における軸方向Ｘの長さＤ１と略等しい。なお、長さＤ１と長さＤ２の関係は、Ｄ２＞Ｄ１でもよい。また、雌側ストッパ３２における法線方向Ｙの長さＬ２は、雄側ストッパ３１における法線方向Ｙの長さＬ１よりも長く、例えば３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で長い。このため、雄側ストッパ３１は、雌側ストッパ３２に内挿された状態で、滑動することができる。

例えばＬ２が長さＬ１よりも３．０ｍｍ未満で長い場合、以下で説明する添接効果の抑制ができず、添接効果が作用するセグメント１の損傷を引き起こす恐れがある。また、例えば長さＬ２が長さＬ１よりも２０．０ｍｍを超えて長い場合、雄側ストッパ３１の滑動に伴い、各セグメント１ａ、１ｂにおける法線方向Ｙのずれが大きくなり、連結状態に影響を及ぼす恐れがある。このため、長さＬ２と長さＬ１において上記範囲を設けることで、雄側ストッパ３１が所定の距離以上滑動した場合に、雌側ストッパ３２により雄側ストッパ３１を係止させることができる。これにより、雄側ストッパ３１の滑動に伴い、添接効果を容易に抑制することができるとともに、各セグメント１ａ、１ｂの連結状態への影響を抑制することができる。

例えば図６（ａ）に示すように、地震時におけるせん断力Ｐｅ（破線矢印）がシールドトンネル７に作用する場合、各セグメントリング７１ａ、７１ｂは、図６（ｂ）及び図６（ｃ）の破線に示す形状に変形する。このとき、例えば図６（ｂ）に示すセグメント１ａに作用する断面力負担は、矢印に示す変形の程度に依存する。また、各セグメントリング７１ａ、７１ｂが変形するとき、例えば周方向Ｗに連結された各セグメント１の間のセグメント継手４５は、当接する継手板４同士が目開いた状態で各セグメント１の連結を維持する。

また、地震時におけるせん断力Ｐｅがシールドトンネル７に作用する場合、周方向Ｗに連結された一対のセグメント１（例えば図６（ａ）のセグメント１ｃ、１ｄ）の結合箇所に起因する添接力Ｐｓ（実線矢印）が発生する。添接力Ｐｓは、軸方向Ｘに隣接するセグメント１（例えば図６（ａ）のセグメント１ａ）に作用し、セグメント１ａに作用する断面力負担を増加させる要因となり、セグメント１ａの損傷を引き起こす可能性がある。

この点、本発明を適用したセグメント１は、例えば図７に示すように、セグメント１ａは、軸方向Ｘに隣接する一対のセグメント１ｃ、１ｄにおける法線方向Ｙの位置に対して異なる位置（例えば図７（ａ）の矢印で示す差分Ｆ１）を保つことができる。すなわち、一対のセグメント１ｃ、１ｄの有する雄側ストッパ３１が、セグメント１ａの有する雌側ストッパ３２に内挿された状態で滑動することで、一対のセグメント１ｃ、１ｄの変動に伴うセグメント１ａの追従を抑制させることができる。このため、一対のセグメント１ｃ、１ｄの結合箇所に起因する添接力Ｐｓが、セグメント１ａに作用する添接効果を抑制できる。これにより、セグメント１ａに作用する断面力負担の増加を防ぎ、セグメント１ａの損傷を抑制することが可能となる。

なお、一対のセグメント１ｃ、１ｄの結合箇所に起因する添接力Ｐｓは、一対のセグメント１ｃ、１ｄの連結された端面２１から、周方向Ｗに沿って所定の長さＷ１以上離間した位置には殆ど作用しない。すなわち、長さＷ１は、一対のセグメント１ｃ、１ｄの結合箇所に起因する添接力Ｐｓが、セグメント１に作用し得る長さを示す。このため、軸方向Ｘから見て、セグメント１ａの有する雌側ストッパ３２は、例えば一対のセグメント１ｃ、１ｄの端面２１ａ、２１ｂと重なる位置から、周方向Ｗに沿って所定の長さＷ１まで連続して配置されていればよい。この場合においても、一対のセグメント１ｃ、１ｄの結合箇所に起因する添接力Ｐｓが、セグメント１に作用することを抑制できる。これにより、セグメント１ａに作用する断面力負担の増加を防ぎ、セグメント１ａの損傷を抑制することが可能となる。なお、長さＷ１は、例えばセグメント１における軸方向Ｘの幅の３倍である。また、上記構成を満たすセグメント１を周方向Ｗに連結したセグメントリング７１を形成することで、各セグメント１に作用する断面力負担の増加を防ぎ、各セグメント１の損傷を抑制することが可能となる。

なお、例えば図１７に示すように、本発明を適用したセグメント１が主桁部３を備えない場合、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の少なくとも何れかは、一対の側面２２に直接配置されてもよい。この場合、雄側ストッパ３１は、軸方向Ｘに沿って側面２２に対して突出した形状を有する。雌側ストッパ３２は、軸方向Ｘに沿って側面２２側（例えば側面２２内）に陥没した形状を有する。雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、上記と同様の構成で側面２２に形成することができる。この場合においても、上記と同様に雄側ストッパ３１は、雌側ストッパ３２に内挿された状態で滑動することで、他のセグメント１の変動に伴う追従を抑制するための機能を備えるものである。

＜雄側ストッパ３１、雌側ストッパ３２の第１変形例＞
次に、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の第１変形例について説明する。上述した雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の一例と、第１変形例との違いは、主桁部３（波形主桁）にそれぞれ複数形成される点である。なお、上述した内容と同様の構成については、説明を省略する。

主桁部３は、例えば図８及び図９に示すように、法線方向Ｙに離間した２つの雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ、及び法線方向Ｙに離間した２つの雌側ストッパ３２ａ、３２ｂの少なくとも何れかが形成される。各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂと各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂとは、法線方向Ｙで互いに略同一の位置に、周方向Ｗに沿って連続して形成される。なお、主桁部３は、例えば中詰めコンクリート（本体部２）に係止される雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ、及び雌側ストッパ３２ａ、３２ｂの少なくとも何れかが、軸方向Ｘで鋼殻の内部側にも形成されてもよい。

各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂは、軸方向Ｘに沿って延在部３０に対して突出した形状を有する。各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂは、軸方向Ｘに沿って延在部３０に陥没した形状を有する。各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ及び各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂは、例えば周方向Ｗから見て、湾曲状に形成されるほか、例えば直線部を有する矩形状等に形成されてもよい。

主桁部３は、例えば軸方向Ｘに沿って延在部３０に陥没した形状を有する凹部３４ａ、３４ｂ、３５ａ、３５ｂを有する。凹部３４ａは雄側ストッパ３１ａと端部３３ａとの間に形成され、凹部３４ｂは雄側ストッパ３１ｂと端部３３ｂとの間に形成され、凹部３５ａは雌側ストッパ３２ａと端部３３ａとの間に形成され、凹部３５ｂは雌側ストッパ３２ｂと端部３３ｂとの間に形成される。各凹部３４ａ、３５ａは、例えば法線方向Ｙで互いに略同一の位置に、周方向Ｗに沿って連続して形成される。各凹部３４ｂ、３５ｂは、例えば法線方向Ｙで互いに略同一の位置に、周方向Ｗに沿って連続して形成される。

本発明を適用したセグメント１は、例えば図１０に示すように、一対の側面２２ａ、２２ｂのうち、一方の側面２２ａに接して設けられた一方の主桁部３ａには、側面２２ａと離間した部分に雄側ストッパ３１ａ、３１ｂが形成され、他方の側面２２ｂに接して設けられた他方の主桁部３ｂには、側面２２ｂと離間した部分に雌側ストッパ３２ａ、３２ｂが形成される。すなわち、各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂは、軸方向Ｘに沿って一方の側面２２ａから遠ざかる方向に突出した形状を有する。また、各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂは、軸方向Ｘに沿って他方の側面２２ｂに近づく方向に陥没した形状を有する。このとき、雄側ストッパ３１ａと雌側ストッパ３２ａ、及び雄側ストッパ３１ｂと雌側ストッパ３２ｂとが、法線方向Ｙで互いに略同一の位置に形成される。

この場合、軸方向Ｘに隣接する一対のセグメント１ａ、１ｂを連結するとき、一方の主桁部３ａと、他方の主桁部３ｂとが当接する向きで、一対のセグメント１ａ、１ｂがリング継手３６を介して連結される。これにより、一方の主桁部３ａに形成された雄側ストッパ３１ａ、３１ｂが、他方の主桁部３ｂに形成された雌側ストッパ３２ａ、３２ｂ内に内挿される。

例えば図１１に示すように、雌側ストッパ３２ａ、３２ｂにおける軸方向Ｘの長さＤ４は、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂにおける軸方向Ｘの長さＤ３と略等しい。なお、長さＤ３と長さＤ４との関係は、Ｄ４＞Ｄ３でもよい。また、雌側ストッパ３２ａ、３２ｂにおける法線方向Ｙの長さＬ４は、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂにおける法線方向Ｙの長さＬ３よりも長く、例えば３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で長い。このため、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂは、雌側ストッパ３２ａ、３２ｂに内挿された状態で、滑動することができる。

例えばＬ４が長さＬ３よりも３．０ｍｍ未満で長い場合、添接効果の抑制ができず、添接効果が作用するセグメント１の損傷を引き起こす恐れがある。また、例えば長さＬ４が長さＬ３よりも２０．０ｍｍを超えて長い場合、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂの滑動に伴い、各セグメント１ａ、１ｂにおける法線方向Ｙのずれが大きくなり、連結状態に影響を及ぼす恐れがある。このため、上記範囲の上限を設けることで、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂが所定の距離以上滑動した場合に、雌側ストッパ３２ａ、３２ｂにより雄側ストッパ３１ａ、３１ｂを係止させることができる。これにより、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂの滑動に伴い、添接効果を容易に抑制することができるとともに、各セグメント１ａ、１ｂの連結状態への影響を抑制することができる。

雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、例えば図１２（ａ）〜図１３（ｃ）に示す形状により、主桁部３に形成されてもよい。主桁部３は、例えば図１２（ａ）に示すように、周方向Ｗに対する断面方向で、図心位置と重心位置とが略一致するように、法線方向Ｙで延在部３０の両端部３３ａ、３３ｂの各々で、延在部３０の両側面の所定の位置に、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ及び雌側ストッパ３２ａ、３２ｂが形成される。ここで、主桁部３が周方向Ｗに沿って一様な断面を有する場合、重心位置は、主桁部３における周方向Ｗの中心位置に対する断面方向に関し、軸方向Ｘ、法線方向Ｙに対する幾何学的寸法の釣り合い点、すなわち断面寸法（断面高さ、断面厚さ）の中心点を指す。また、図心位置は、周方向Ｗに対する断面方向に関し、軸方向Ｘ、法線方向Ｙに対する断面１次モーメントの釣り合い点を指す。

主桁部３は、法線方向Ｙの全高Ｈ又は軸方向Ｘの全幅Ｗ２に対して、図心位置と重心位置との軸方向Ｘのずれ量Δが８％以下となるときに、図心位置と重心位置とが略一致するものとなる。主桁部３は、全高Ｈ又は全幅Ｗ２に対して、図心位置と重心位置とのずれ量Δが、特に、３％以下となることが望ましい。

＜雄側ストッパ３１、雌側ストッパ３２の第２変形例＞
次に、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の第２変形例について説明する。上述した雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の一例と、第２変形例との違いは、主桁部３（Ｉ型主桁）にそれぞれ複数形成される点である。なお、上述した内容と同様の構成については、説明を省略する。

本発明を適用したセグメント１は、例えば図１８〜図１９に示すように、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２を有する一対のフランジ３０ｆが、法線方向Ｙに隔てて設けられ、法線方向Ｙに沿って一対のフランジ３０ｆと接続するウェブ３０ｗ（延在部３０）が配置されることで、主桁部３が形成される。

主桁部３は、例えば図１８（ａ）に示すように、法線方向Ｙに離間した一対のフランジ３０ｆ、及び法線方向Ｙに沿って一対のフランジ３０ｆと接続するウェブ３０ｗで構成される。一対のフランジ３０ｆの両端部には、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ、及び雌側ストッパ３２ａ、３２ｂの少なくとも何れかが、それぞれ形成される。各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂと各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂとは、法線方向Ｙで互いに略同一の位置に、周方向Ｗに沿って連続して形成される。なお、主桁部３は、例えば中詰めコンクリート（本体部２）に係止される雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ、及び雌側ストッパ３２ａ、３２ｂの少なくとも何れかが、軸方向Ｘで鋼殻の内部側にも形成され、側面２２ａ、２２ｂに接してもよい。

各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂは、軸方向Ｘに沿って延在部３０（フランジ３０ｆ）に対して突出した形状を有する。各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂは、軸方向Ｘに沿って延在部３０（フランジ３０ｆ）に陥没した形状を有する。各雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ及び各雌側ストッパ３２ａ、３２ｂは、例えば周方向Ｗから見て、湾曲状に形成されるほか、例えば直線部を有する矩形状等に形成されてもよい。

この場合、例えば図１８（ｂ）に示すように、軸方向Ｘに隣接する一対のセグメント１ａ、１ｂを連結するとき、各セグメント１ａ、１ｂのフランジ３０ｆが当接する向きで連結される。これにより、一方のフランジ３０ｆに形成された雄側ストッパ３１ａ、３１ｂが、他方のフランジ３０ｆに形成された雌側ストッパ３２ａ、３２ｂ内に内挿される。

例えば図１９（ａ）に示すように、雌側ストッパ３２ａ、３２ｂにおける法線方向Ｙの幅Ｌ６は、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂにおける幅Ｌ５よりも大きく、例えば３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で大きい。また、図１９（ｂ）に示すように、フランジ３０ｆの所定位置（図１８（ｂ）では破線位置）を基準として軸方向Ｘに沿った距離において、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂの距離Ｄ５は、当接するフランジ３０ｆの雌側ストッパ３２ａ、３２ｂの距離Ｄ６よりも短い。この場合、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂは、一対のフランジ３０ｆに形成された雌側ストッパ３２ａ、３２ｂに内挿された状態で、滑動することができる。

主桁部３は、例えば図９で示した形状と同様に、軸方向Ｘに沿って延在部３０に陥没した形状を有する凹部３４ａ、３４ｂ、３５ａ、３５ｂを有してもよい。凹部３４ａは雄側ストッパ３１ａと端部３３ａとの間に形成され、凹部３４ｂは雄側ストッパ３１ｂと、凹部３５ａは雌側ストッパ３２ａと端部３３ａと兼用して形成される。各凹部３４ａ、３５ａは、例えば法線方向Ｙで互いに略同一の位置に、周方向Ｗに沿って連続して形成される。各凹部３４ｂ、３５ｂは、例えば法線方向Ｙで互いに略同一の位置に、周方向Ｗに沿って連続して形成される。

本発明を適用したセグメント１によれば、雄側ストッパ３１は、他のセグメント１の有する雌側ストッパ３２に内挿された状態で滑動することで、他のセグメント１の変動に伴う追従を抑制するためのものである。このため、周方向Ｗに連結された一対のセグメント１の結合箇所に起因する面外せん断力が、軸方向Ｘに隣接するセグメント１に作用する添接効果を抑制することができる。これにより、セグメント１の損傷を抑制することが可能となる。

また、本発明を適用したセグメント１によれば、雌側ストッパ３２における法線方向Ｙの長さＬ２、Ｌ４は、雄側ストッパ３１における法線方向Ｙの長さＬ１、Ｌ３よりも３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で長い。このため、セグメント１に作用する添接効果を抑制するとともに、軸方向Ｘに連結された各セグメント１の連結状態への影響を容易に抑制することができる。これにより、セグメント１の損傷をさらに抑制することが可能となる。

また、本発明を適用したセグメント１によれば、主桁部３は、雄側ストッパ３１、及び、雌側ストッパ３２の少なくとも何れかが形成される。このため、雄側ストッパ３１が雌側ストッパ３２に内挿された状態で滑動する場合においても、本体部２に与える影響を抑制することができる。これにより、セグメント１の損傷を容易に抑制することが可能となる。

また、本発明を適用したセグメント１によれば、主桁部３は、法線方向Ｙに離間して配置される２つの雄側ストッパ３１ａ、３１ｂ、及び２つの雌側ストッパ３２ａ、３２ｂの少なくとも何れかが形成される。このため、各セグメント１が不特定方向に変形した場合においても、雄側ストッパ３１ａ、３１ｂが雌側ストッパ３２ａ、３２ｂ内で滑動できる状態を維持することができる。これにより、添接効果を抑制できる条件を大幅に広げることが可能となる。

また、本発明を適用したセグメント１によれば、一対の主桁部３の有する雄側ストッパ３１と、雌側ストッパ３２とが、法線方向Ｙで互いに略同一の位置に形成される。このため、軸方向Ｘに連結される複数のセグメント１の一体性を向上させることが可能となる。

また、本発明を適用したセグメント１によれば、各々の主桁部３は、中詰めコンクリートに係止される雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２の少なくとも何れかが、軸方向Ｘで鋼殻の内部側にも形成される。このため、鋼殻の内部に充填される中詰めコンクリートと鋼殻との一体性を向上させることが可能となる。

また、本発明を適用したセグメント１によれば、雄側ストッパ３１及び雌側ストッパ３２は、周方向Ｗに沿って側面２２の一端から他端まで連続して配置される。このため、隣接するセグメント１との連結位置に関わらず、雄側ストッパ３１が雌側ストッパ３２に内挿された状態で、滑動できる状態を維持することができる。これにより、添接効果を抑制できる条件をさらに広げることが可能となる。

以下、本発明を適用したセグメント１について、実施例を挙げて具体的に説明する。本実施例では、図１４に示す一対のセグメントリング７１ａ、７１ｂをモデルとして用いて、地震時における正曲げ最大モーメントの値を、一対のセグメントリング７１ａ、７１ｂの間のスリップ可能な範囲（スリップ量ｘ）毎に試算した。

一対のセグメントリング７１ａ、７１ｂとして、６つのセグメントを用いて形成され、周方向Ｗに沿って６０°毎に連結箇所（図１４の黒丸）を有するモデルを用いた。一対のセグメントリング７１ａ、７１ｂは、軸方向Ｘに沿って連結箇所が千鳥配列状に配置されて連結するように設定した。このため、例えば軸方向Ｘから見て、セグメントリング７１ａの有する連結箇所が、セグメントリング７１ｂの有する連結箇所に対して周方向Ｗに沿って３０°離れて配置（図１４の破線丸）されるように設定する。

各セグメントリング７１ａ、７１ｂの条件は、図１５（ａ）に示すように、外径を３，５５０ｍｍ、内径を３，３００ｍｍ、覆工厚を１２５ｍｍ、及び覆工幅を１，０００ｍｍとする合成セグメントとした。各条件は、「下水道施設耐 震計算例２０１５年版、公益社団法人日本下水道協会 ２０１５年６月発刊」の内容に基づき設定した。

また、表層地盤特性は、図１５（ｂ）に示すように、固有周期を０．８８３［ｓ］、設計応答速度を０．８００［ｍ／ｓ］、動的せん断弾性波速度を１１２［ｍ／ｓ］、動的せん断弾性係数を２１，０１４［ｋＮ／ｍ²］、及び動的変形係数を６２，７４７［ｋＮ／ｍ²］とした。各条件は、「−管路施設編−後編Ｐ２−１タイプＩ土質モデル」の内容に基づき設定した。

上記設定した条件に基づき、各セグメントリング７１ａ、７１ｂにおける各セグメントのセグメント継手の回転バネ定数Ｋθを、図１５（ｃ）に示すように、常時における回転バネ定数Ｋθを３，１３６［ｋＮｍ／ｒａｄ］と導出した。この導出は、「内水圧が作用するトンネル覆工構造設計の手引き、財団法人先端建設技術センター １９９９年３月発刊」の内容、及び「はり−ばねモデル」に基づき設定した。

また、地震時における回転バネ定数Ｋθを６２７［ｋＮｍ／ｒａｄ］と設定した。地震時における回転バネ定数Ｋθは、地震力により継手が塑性化することを想定し、常時における回転バネ定数Ｋθに対して１／５となるように設定した。なお、図１５（ｃ）において、θは回転バネの回転角（継手の目開き量/セグメントの厚み）［ｒａｄ］を示し、Ｍは継手が目開く離間モーメント［ｋＮｍ］を示す。

また、各セグメントリング７１ａ、７１ｂの間におけるリング継手のせん断リングバネ定数Ｋ_jは、図１５（ｄ）に示すように、各セグメントリング７１ａ、７１ｂの間における法線方向Ｙのずれ幅δを考慮した。図１５（ｅ）に示すように、ずれ幅δが後述するスリップ量ｘ以上の場合を地震時とし、その時の法線方向Ｙ及び接線方向（周方向Ｗ）におけるリング継手のせん断リングバネ定数Ｋ_jを３．０８ｅ＋６［ｋＮ／ｍ］と設定した。図１５（ｅ）において、δは図１５（ｄ）に示すずれ幅［ｍ］を示し、Ｐは添接力（面外せん断力）［ｋＮ］を示す。上述したリング継手のせん断リングバネ定数Ｋ_jは、「内水圧が作用するトンネル覆工構造設計の手引き、財団法人先端建設技術センター １９９９年３月発刊」の内容、及び「はり−ばねモデル解析法」の条件に基づき設定した。

上記条件に基づき、スリップ量ｘの条件を、参考例１として０．１０ｍｍ、参考例２として０．５０ｍｍ、参考例３として１．００ｍｍ、本実施例１として１．５０ｍｍ、本実施例２として２．００ｍｍ、及び本実施例３として２．５０ｍｍと設定し、各条件における正曲げ最大モーメントの値を試算した。

図１６は、上述した参考例１〜３、本実施例１〜３における正曲げ最大モーメントの試算結果を示す。試算結果は、参考例１が４６．２［ｋＮｍ］、参考例２が３９．１［ｋＮｍ］、参考例３が３２．８［ｋＮｍ］、本実施例１が２６．５［ｋＮｍ］、本実施例２が２４．４［ｋＮｍ］、本実施例３が２４．４［ｋＮｍ］であった。また、参考例１に対する参考例２の傾きが−１７．７５、参考例２に対する参考例３の傾きが−１２．６、及び参考例３に対する本実施例１の傾きが−１２．６を示した。これに対し、本実施例１に対する本実施例２の傾きが−４．２、及び本実施例２に対する本実施例３の傾きが０．０を示した。このため、本実施例１〜３における正曲げ最大モーメントの値は、参考例１〜３における正曲げ最大モーメントの値に比べて、小さい値を示し、且つ、スリップ量ｘの変化に伴う変動も小さいことを示す結果が得られた。これにより、スリップ量ｘが１．５０ｍｍ以上の場合、地震時においてセグメントに作用する正曲げ最大モーメントの値が十分に低減し、セグメントリング全周に亘って作用する曲げモーメントのバラつきが低減することを確認した。

上記結果は、スリップ量ｘを１．５ｍｍ以上とすることで、添接効果を抑制できることを示唆する。なお、スリップ量ｘが１．５ｍｍ以上の条件を、上述した長さＬ１（Ｌ３）、Ｌ２（Ｌ４）で示す場合、長さＬ２（Ｌ４）が長さＬ１（Ｌ３）よりも３．０ｍｍ以上長い場合を示す。この場合、雄側ストッパ３１が雌側ストッパ３２に内挿された状態で滑動できる距離は、滑動する方向に関わらず１．５ｍｍ以上（すなわちスリップ量ｘが１．５ｍｍ以上）となる。

以上、本発明の実施形態の例について詳細に説明したが、上述した実施形態は、何れも本発明を実施するにあたっての具体化の例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならない。

１ ：セグメント
２ ：本体部
２０ ：面
２１ ：端面
２２ ：側面
３ ：主桁部
３０ ：延在部
３０ｆ ：フランジ
３０ｗ ：ウェブ
３１ ：雄側ストッパ
３２ ：雌側ストッパ
３３ａ ：端部
３３ｂ ：端部
３４ａ ：凹部
３４ｂ ：凹部
３５ａ ：凹部
３５ｂ ：凹部
３６ ：リング継手
４ ：継手板
４５ ：セグメント継手
５ ：スキンプレート
７ ：シールドトンネル
７０ ：シールドマシン
７１ ：セグメントリング
９ ：地中
Ａ ：地山側
Ｉ ：内空側
Ｃ ：切羽側
Ｄ ：坑口側
Ｓ ：内側空間
Ｗ ：周方向
Ｘ ：軸方向
Ｙ ：法線方向

Claims (8)

1. トンネルの周方向に対して相互に連結し、軸方向に対して千鳥配列状に連結箇所を配置することで、前記トンネルを構築するためのセグメントであって、
   トンネル周方向の一対の端面と、トンネル軸方向の一対の側面と、トンネル法線方向の一対の面とで構成される６面を備える本体部を備え、
   一対の前記側面には、前記トンネル軸方向に沿って前記側面に対して突出した形状を有する雄側ストッパ、及び、前記トンネル軸方向に沿って前記側面側に陥没した形状を有する雌側ストッパの少なくとも何れかが配置され、
   前記雄側ストッパは、前記トンネル軸方向に隣接して配置された他のセグメントの有する前記雌側ストッパに内挿された状態で滑動することで、前記他のセグメントの変動に伴う追従を抑制するためのものであること
   を特徴とするセグメント。
2. 前記雌側ストッパにおける前記トンネル法線方向の長さは、前記雄側ストッパにおける前記トンネル法線方向の長さよりも３．０ｍｍ以上２０．０ｍｍ以下の範囲で長いこと
   を特徴とする請求項１記載のセグメント。
3. 一対の前記側面には、前記側面の一端から他端まで連続して設けられた延在部を有する一対の主桁部をさらに備え、
   前記主桁部は、前記トンネル軸方向に沿って前記延在部から突出した形状を有する前記雄側ストッパ、及び、前記トンネル軸方向に沿って前記延在部に陥没した形状を有する前記雌側ストッパの少なくとも何れかが形成されること
   を特徴とする請求項１又は２記載のセグメント。
4. 前記主桁部は、前記トンネル法線方向に離間して配置される２つの前記雄側ストッパ、及び前記トンネル法線方向に離間して配置される２つの前記雌側ストッパの少なくとも何れかが形成されること
   を特徴とする請求項３記載のセグメント。
5. 前記主桁部は、
   一対の前記側面のうち一方の前記側面に接して設けられた一端主桁部と、
   一対の前記側面のうち他方の前記側面に接して設けられた他端主桁部と
   を有し、
   前記一端主桁部は、前記トンネル軸方向に沿って一方の前記側面から遠ざかる方向に突出した形状を有する前記雄側ストッパが形成され、
   前記他端主桁部は、前記トンネル軸方向に沿って他方の前記側面に近づく方向に陥没した形状を有する前記雌側ストッパが形成され、
   前記雄側ストッパと、前記雌側ストッパとが、前記トンネル法線方向で互いに略同一の位置に形成されること
   を特徴とする請求項３又は４記載のセグメント。
6. 前記本体部は、中詰めコンクリートが内部に充填される鋼殻が、一対の前記主桁部、及び一対の継手板に取り囲まれることで形成され、
   各々の前記主桁部は、前記中詰めコンクリートに係止される前記雄側ストッパ及び前記雌側ストッパの少なくとも何れかが、前記トンネル軸方向で前記鋼殻の内部側にも形成されること
   を特徴とする請求項５記載のセグメント。
7. 前記雄側ストッパ及び前記雌側ストッパは、前記トンネル周方向に沿って前記側面の一端から他端まで連続して配置されること
   を特徴とする請求項１〜６の何れか１項記載のセグメント。
8. 請求項１〜６の何れか１項記載のセグメントを、前記トンネル周方向に複数連接させたセグメントリングであって、
   前記トンネル軸方向から見て、前記雄側ストッパ及び前記雌側ストッパは、前記トンネル軸方向に隣接した他のセグメントリングの有する一対の前記他のセグメントの端面と重なる位置から、前記トンネル周方向に沿って所定の長さまで連続して配置されること
   を特徴とするセグメントリング。

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