JP2019167411A - 光学フィルムおよびその利用 - Google Patents

Abstract

【課題】内部ｂ＊値が低い光学フィルムおよびその利用を提供する。【解決手段】本発明の一態様に係る光学フィルムは、（メタ）アクリル系樹脂と、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤と、を含む熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムであり、前記熱可塑性樹脂組成物中の前記紫外線吸収剤の含有率が０．１〜５重量％であり、前記熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度は１０５℃以上であり、１００μｍに換算した内部ｂ＊値が０．４以下である。【選択図】なし

Description

本発明は、光学フィルムおよびその利用に関し、より具体的に、光学フィルム、当該光学フィルムを用いた偏光子保護フィルム、当該偏光子保護フィルムを備えた偏光板、および当該偏光板を備えた画像表示装置に関する。

従来、紫外線吸収剤（ＵＶＡ）を含有する樹脂を溶融製膜してなる光学フィルムが知られている。例えば、特許文献１には、紫外線吸収剤である下記式で示される２，２’−メチレンビス〔６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール〕（以下、「化合物ａ」と称する）を含有する光学フィルムが記載されている。

当該光学フィルムは、Ｌ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系におけるｂ^＊値が低くて良好であり、高温高湿の環境下においても化合物ａのブリードアウトを抑制することが可能であることが知られている。

ところで、一般に、光学フィルムを製造する場合において、耐熱性や溶融粘度が高い樹脂を使用するため、或いは、樹脂の押出量を多くするためには、樹脂の押出温度を高くする必要がある。しかしながら、上記化合物ａは重量減少開始温度が低く、樹脂の押出温度を高くすると、オープン製膜で光学フィルムを製造した場合に、化合物ａがブリードアウトしてしまい、ロールが汚染するという不都合が生じる。それゆえ、耐熱性が高いベンゾトリアジン系の紫外線吸収剤を化合物ａの代わりに用いたり、当該紫外線吸収剤と化合物ａとを併用したりすることで、化合物ａのブリードアウトを抑制することが行われている。例えば、特許文献２には、ベンゾトリアジンとベンゾトリアゾールとを含有するアクリル樹脂をオープン製膜してなる光学フィルムが記載されている。また、特許文献３には、分子量７００以上のベンゾトリアジンを環アクリル樹脂に添加してなる、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１１０℃以上の樹脂組成物をオープン製膜してなる光学フィルムが記載されている。

特開２００７−１０８７７５号公報 国際公開第２００６／１１２２２３号パンフレット 特開２００９−０５２０２１号公報

しかしながら、特許文献１〜３に記載の光学フィルムは、ｂ^＊値に関して、改良の余地が残されている。

ｂ^＊値は、表面状態だけでなく、ヘイズの影響も受けるが、接着剤、粘着剤、易接着層等により、表面状態がｂ^＊値に及ぼす影響をある程度抑えられることが多い。それに対して、内部ｂ^＊値は、光学フィルムの材料である組成物の影響が大きく、光学フィルムへの要求が高まる中、良好な内部ｂ^＊値を有する光学フィルムの開発が期待されている。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、内部ｂ^＊値が低い光学フィルムおよびその利用を提供することを目的とする。

本発明は、以下の構成を包含している。
＜１＞（メタ）アクリル系樹脂と、分子量が４００以上のベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤と、を含む熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムであり、前記熱可塑性樹脂組成物中の前記ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の含有率が０．１〜５重量％であり、前記熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度は１０５℃以上であり、１００μｍに換算した内部ｂ^＊値が０．４以下である光学フィルム。
＜２＞前記ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤は、下記の一般式（１）で表されるものである請求項＜１＞に記載の光学フィルム；

（式中、Ｒ_１、Ｒ_２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で置換基を有していてもよい）を表す。Ｒ_３、Ｒ_４は、それぞれ独立して、水素原子またはハロゲン原子を表す。Ｌは、炭素数１〜８のアルキレン基を表し、カルボニル結合を含有してもよい）。
＜３＞前記光学フィルムは、１００μｍに換算した内部ヘイズが０．０５％以下のものである＜１＞または＜２＞に記載の光学フィルム。
＜４＞延伸フィルムである＜１＞〜＜３＞の何れか１項に記載の光学フィルム。
＜５＞前記（メタ）アクリル系樹脂は、主鎖に環構造を有するものである＜１＞〜＜４＞の何れか１項に記載の光学フィルム。
＜６＞２００ｍｍ×３００ｍｍサイズあたりの欠点数が５０個以下である＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の光学フィルム。
＜７＞＜１＞〜＜６＞の何れか１項に記載の光学フィルムを用いた偏光子保護フィルム。
＜８＞＜７＞に記載の偏光子保護フィルムを備えた偏光板。
＜９＞＜８＞に記載の偏光板を備えた画像表示装置。

本発明によれば、内部ｂ^＊値が低い光学フィルムを提供することができる。

以下、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。但し、本発明はこれに限定されるものではなく、記述した範囲内で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。

尚、本明細書では、「（メタ）アクリル酸」は「アクリル酸またはメタクリル酸」を意味し、「主成分」とは５０質量％以上含むことを意味し、「ｐｐｍ」は特に断りの無い限り質量換算で求められる値（例えば１０，０００ｐｐｍは１質量％）を意味する。また、「重量」は「質量」と同義語として扱い、「重量％」は「質量％」と同義語として扱い、本明細書において特記しない限り、数値範囲を示す「Ａ〜Ｂ」は、「Ａ以上、Ｂ以下」であることを意味する。

〔１．光学フィルム〕
本発明者らは、ガラス転移温度が高い（メタ）アクリル系樹脂と特定のベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤とを用いた場合に、内部ｂ^＊値が低い光学フィルムを得ることができることを見出し、本発明を完成させるに至った。

本発明の一実施の形態に係る光学フィルムは、（メタ）アクリル系樹脂と、分子量が４００以上のベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤と、を含む熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムであり、前記熱可塑性樹脂組成物中の前記ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の含有率が０．１〜５重量％であり、前記熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度は１０５℃以上であり、１００μｍに換算した内部ｂ^＊値が０．４以下である。

前記ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤は、下記の一般式（１）で表されるものであることが好ましい；

（式中、Ｒ_１、Ｒ_２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で置換基を有していてもよい）を表す。Ｒ_３、Ｒ_４は、それぞれ独立して、水素原子またはハロゲン原子を表す。Ｌは、炭素数１〜８のアルキレン基を表し、カルボニル結合を含有してもよい）。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、延伸フィルムであってもよいし、未延伸フィルムであってもよい。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、１００μｍに換算した内部ｂ^＊値が０．４以下である。上記内部ｂ^＊値は、０．３以下であることが好ましく、０．２以下であることが更に好ましい。上記内部ｂ^＊値に下限値は無く、内部ｂ^＊値は、小さいほど好ましい（つまり、内部ｂ^＊値はゼロに近いほど好ましい。つまり、内部ｂ^＊値は−０．４以上が好ましく、−０．２以上であることが好ましく、０以上が特に好ましい。）。上記内部ｂ^＊値が０．４以下であることにより、色相が小さく、彩度が低くなる。

本明細書において「内部ｂ^＊値」とは、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）に浸漬することにより表面の凹凸が排除された光学フィルムのｂ^＊値を意味する。「１００μｍに換算した内部ｂ^＊値」は、複数種類の厚さの光学フィルムの各内部ｂ^＊値を測定し、最小二乗法により導出される式から算出される。具体的な測定方法および算出方法の一例は、実施例に記載の通りである。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定した全ｂ^＊値（以下、単に「ｂ^＊値」とも称する）の絶対値が、０．８以下が好ましく、０．５以下がより好ましく、０．３以下がさらに好ましく、０．２以下が特に好ましい。

光学フィルムは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定した全ａ^＊値（以下、単に「ａ^＊値」とも称する）の絶対値が、０．２０以下あることが好ましく、０．１０以下がより好ましく、０．０５以下が特に好ましい。

光学フィルムは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定した全ｃ^＊値（以下、単に「ｃ^＊値」とも称する）が、０．８５以下である。好ましくは０．７５以下であり、より好ましくは０．６５以下であり、さらに好ましくは０．５５以下である。

また、光学フィルムは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定した全Ｌ^＊値（以下、単に「Ｌ^＊値」とも称する）が、９５．０％以上であることが好ましく、９８．０％以上であることがより好ましく、９９．０％以上であることがさらに好ましく、９９．５％以上であることが特に好ましい。本発明の一実施形態における光学フィルムが上記範囲内であれば、偏光子保護フィルム等に好適に用いることができる。

尚、本明細書において「全ｂ^＊値」とは、表面を含む光学フィルム全体のｂ^＊値を意味する。全ａ^＊値、全ｃ^＊値および全Ｌ^＊値に関しても同様に、表面を含む光学フィルム全体の値を意味する。

ここで、上述のａ^＊値、ｂ^＊値およびＬ^＊値とは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９に規定されるＬ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系における指数であり、ａ^＊値およびｂ^＊値は色相を表し、Ｌ^＊値は明度を表す。またｃ^＊値とは彩度を表し、上記ａ^＊値およびｂ^＊値より次の式によって算出される。

ｃ^＊＝（ａ^＊２＋ｂ^＊２）^１／２。

ａ^＊値、ｂ^＊値およびｃ^＊値は、０に近いほど無彩色に近いことを意味する。Ｌ^＊値は、１００％に近いほど白に近い、すなわち白色光を全て透過することを意味する。偏光子保護フィルム等に使用する光学フィルムは、バックライトからの色再現性を高めるために無彩色に近いことが必要であり、かつ、高いコントラストを実現するために高い明度であることが必要である。本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、より無彩色に近く、高い明度を示すため、光学フィルムに好適に用いることができる。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、１００μｍに換算した内部ヘイズが０．０５％以下であることが好ましい。上記内部ヘイズは、０．０４％以下、０．０３％以下、０．０２％以下、０．０１％以下の順により好ましくなる。内部ヘイズが０．０５％以下であることにより、透明性が高くなる。内部ヘイズが１．０％を超えると透明性が低下し、当該光学フィルムを光学用途に用いる場合に適さない。

本明細書において「内部ヘイズ」とは、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）に浸漬することにより表面の凹凸が排除された光学フィルムのヘイズを意味する。「１００μｍに換算した内部ヘイズ値」は、複数種類の厚さの光学フィルムの各内部ヘイズ値を測定し、最小二乗法により導出される式から算出される。具体的な測定方法および算出方法の一例は、実施例に記載の通りである。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、全ヘイズが１．０％以下であることが好ましい。より好ましくは０．５％以下、さらに好ましくは０．３％以下、特に好ましくは０．２％以下である。全ヘイズが１．０％を超えると透明性が低下し、当該熱可塑性樹脂組成物を光学用途に用いる場合に適さない。

本明細書において「全ヘイズ」とは、表面を含む光学フィルム全体のヘイズを意味する。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、適宜設定すればよいが、ＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長３８０ｎｍの光線透過率が、２０％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、５％以下であることがさらに好ましく、１．５％以下であることが特に好ましい。光学フィルムの波長３８０ｎｍにおける光線透過率が、この範囲内であれば、光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、十分な紫外線吸収能を発揮することができる。また、光学フィルムは、ＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長４２０ｎｍの光線透過率が、９５．０％以上であることが好ましく、９６．０％以上であることがより好ましく、９７．０％以上であることがさらに好ましい。光学フィルムの波長４２０ｎｍにおける光線透過率が、この範囲内であれば、可視光領域の透過率が高くなり、光学用途に用いる場合に特に好適である。

本発明の一実施形態における光学フィルムは、全光線透過率が、好ましくは８８．０％以上、より好ましくは９０．０％以上、さらに好ましくは９２．０％以上である。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、純水との接触角が７６°以下であることが好ましい。純水との接触角が７６°以下であれば、光学フィルムへ親水性易接着剤組成物を塗布する際に、均一に塗布することができる。

本発明の一実施の形態に係る光学フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）は、１０５℃以上であれば特に制限されないが、好ましくは１０８℃以上であり、以降、１１０℃以上、１１１℃以上、１１３℃以上、１１５℃以上、１１７℃以上、１２０℃以上の順で好ましい。当該光学フィルムのＴｇが１０５℃未満である場合には、例えば、当該光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、高温での十分な耐久性は発揮することができないおそれがある。ただし、当該光学フィルムのＴｇが余りに高すぎると、当該光学フィルムを構成する熱可塑性樹脂組成物の成形温度を高くする必要があり、それゆえ、成形時に発泡したり、紫外線吸収剤のブリードアウトが発生したりするおそれがあるため、当該光学フィルムのＴｇは、１３０℃以下が好ましく、より好ましくは１２５℃以下である。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、２００ｍｍ×３００ｍｍサイズあたりの欠点数が５０個以下であることが好ましい。上記欠点数は、４０個以下、３０個以下、２０個以下、１０個以下の順に好ましくなる。上記欠点数に下限は特になく、少ないほど好ましい（つまり、欠点数はゼロに近いほど好ましい）。

本明細書において「欠点」とは、光学フィルムに含有される異物（例えば、ゲルおよび樹脂の劣化物等）、並びにフィルム製膜時に光学フィルムに転写された冷却ロールの汚れを意味する。光学フィルムに存在する、それ以外の表面または内部の汚れ、傷や打痕状欠陥、凹凸欠陥等は、ノイズとする。すなわち、「欠点数」とは、異物、並びに、汚れの数を意味する。

光学フィルムの欠点検査は公知の欠点検査方法を適用できる。欠点検査方法としては、例えば、目視による欠点検査、公知の自動欠点検査装置を用いた検査等が挙げられる。

目視による欠点検査は、ＪＩＳ Ｋ６７１８に記載の外観の観察方法に準じた方法で行うことができる。具体的には、蛍光灯下での反射法や透過法による検査、点光源等を用いた透過法による検査を行う。検査は通常光下または暗室下で行う。目視検査を実施した後に、レーザー顕微鏡およびマイクロスコープ等の顕微鏡観察を行い、目視検査で検出した欠点のうち２０μｍ以上の異物および汚れをカウントする。

自動欠点検査装置は、シート状（フィルム状）の欠点を自動で検査する装置であり、検査対象に光を照射し、その反射光像および透過光像をラインセンサーおよび２次元ＴＶカメラ等の撮像部を介して取得し、取得された画像データに基づいて、欠点検出を行う。欠点検査装置を用いた場合も目視検査と同様に、検出した欠点のうち２０μｍ以上の異物および汚れをカウントする。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、未延伸フィルム（原反フィルム）での厚さが２０〜４００μｍであることが好ましく、４０〜２００μｍであることがより好ましく、６０〜１８０μｍであることがさらに好ましい。構成される樹脂組成物によって変わるが、上記未延伸フィルムの厚さが２０μｍ以上であることにより、強度を十分保つことができるため、延伸等の成形加工を行うときに、破断等が生じにくくなる。上記未延伸フィルムの厚さが４００μｍ以下であることにより、厚さを均一にし易いため、光学特性が良好になる。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、延伸フィルムでの厚さが５〜１００μｍであることが好ましく、１０〜８０μｍであることがより好ましく、２０〜６０μｍであることがさらに好ましい。上記延伸フィルムの厚さが５μｍ以上であることにより、強度を十分保つことができる。上記延伸フィルムの厚さが１００μｍ以下であることにより、厚さを均一にし易いため、光学特性が良好になる。また、ディスプレイ等の薄膜化の点で良好である。

上記光学フィルムには、〔３〕節で説明されている方法によって製造されたフィルムが含まれる。より具体的には、タッチロール製膜やオープン製膜等によって製造された未延伸フィルム、その後延伸が行われた延伸フィルム等が含まれる。

〔１−１．熱可塑性樹脂組成物〕
本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、（メタ）アクリル系樹脂と、上記の一般式（１）で表される紫外線吸収剤と、を含んでいる。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の上記紫外線吸収剤の含有率は、０．１〜５重量％、より好ましくは０．３〜４重量％、さらに好ましくは０．５〜３重量％である。熱可塑性樹脂組成物に紫外線吸収剤が０．１重量％以上含まれていることにより、光学フィルムの厚さが薄い場合であっても、３８０ｎｍにおける光線の透過を抑制することができる。上記紫外線吸収剤が５重量％以下であることにより、光学フィルムは、透明性、色相および彩度に優れ、紫外線吸収剤のブリードアウトの発生を抑制することができる。

（メタ）アクリル系樹脂に紫外線吸収剤を添加する方法は、特に限定されるものではない。（メタ）アクリル系樹脂と紫外線吸収剤とが均一に混合されることにより、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物が得られる。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、（メタ）アクリル系樹脂以外のその他の重合体を含有していてもよい。

その他の重合体としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン重合体、ポリ（４−メチル−１−ペンテン）等のオレフィン系重合体；塩化ビニル、塩素化ビニル樹脂等の含ハロゲン系重合体；ポリメタクリル酸メチル等のアクリル系重合体；ポリスチレン、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンブロック共重合体等のスチレン系重合体；ポリマーポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル；ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０等のポリアミド；ポリアセタール；ポリカーボネート；ポリフェニレンオキシド；ポリフェニレンスルフィド；ポリエーテルエーテルケトン；ポリサルホン；ポリエーテルサルホン；ポリオキシペンジレン；ポリアミドイミド；ポリブタジエン系ゴム、アクリル系ゴムを配合したＡＢＳ樹脂やＡＳＡ樹脂等のゴム質重合体；等が挙げられる。

また、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、溶剤、未反応の単量体および反応工程中に発生した副生成物等の揮発分、または希釈用溶剤等を含有していてもよい。本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％中の当該揮発分の総含有量は５０００質量ｐｐｍ以下が好ましく、３０００質量ｐｐｍ以下がより好ましい。５０００質量ｐｐｍ以上の場合、成形時に着色したり、シルバーストリーク等の成形不良が発生したりするおそれがある。

ここで、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％のスチレン系単量体に由来する構成単位の含有量は、好ましくは０質量％以上１０質量％未満、より好ましくは０質量％以上８質量％未満、さらに好ましくは０質量％以上５質量％未満である。当該熱可塑性樹脂組成物のスチレン系単量体に由来する構成単位の含有量が１０質量％以上である場合、長期間使用時での熱による光学特性の悪化が発生するおそれがある。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、紫外線吸収剤以外のその他の添加剤を含んでいてもよい。その他の添加剤としては、例えば、ヒンダードフェノール系、リン系、イオウ系等の酸化防止剤；耐光安定剤、耐候安定剤、熱安定剤等の安定剤；ガラス繊維、炭素繊維等の補強材；近赤外線吸収剤；トリス（ジブロモプロピル）ホスフェート、トリアリルホスフェート、酸化アンチモン等の難燃剤；位相差上昇剤、位相差低減剤、位相差安定剤等の位相差調整剤；アニオン系、カチオン系、ノニオン系の界面活性剤を含む帯電防止剤；無機顔料、有機顔料、染料等の着色剤；有機フィラーや無機フィラー；樹脂改質剤；有機充填剤や無機充填剤；等が挙げられる。本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％におけるその他の添加剤の含有割合は、好ましくは０〜５質量％、より好ましくは０〜２質量％、さらに好ましくは０〜１質量％の範囲内である。

上記着色剤としては、アントラキノン骨格を有する化合物、フタロシアニン骨格を有する化合物等が挙げられる。これらの中でもアントラキノン骨格を有する化合物が、耐熱性の観点から好ましい。本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％中の当該着色剤の含有量は、０．０１〜５質量ｐｐｍが好ましく、０．０５〜３質量ｐｐｍがより好ましく、０．１〜１質量ｐｐｍがさらに好ましい。着色剤は公知のものを適宜使用できる。例えば、具体的には、「マクロレックス（登録商標）バイオレットＢ」「マクロレックス（登録商標）バイオレット３Ｒ」（ランクセス株式会社製）、「スミプラスト（登録商標）バイオレットＢ」「スミプラスト（登録商標）グリーンＧ」（住化ケムテックス株式会社製）等が挙げられる。当該着色剤は、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の色相および彩度を低減させることが可能である。

尚、その他の重合体や添加剤は、（メタ）アクリル系樹脂と紫外線吸収剤を混合する際に混合してもよいし、（メタ）アクリル系樹脂および／または紫外線吸収剤とあらかじめ混合しておいてから、他方と混合してもよい。混合方法は、特に限定されない。尚、光学フィルムの欠点数を少なくすることができる点で、ポリマーフィルター等のフィルターにより混合物をろ過しておく事が好ましい。

ここで、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物を製造するに当たり、様々な経路で金属元素が混入する可能性がある。例えば、（メタ）アクリル系樹脂の製造時には重合開始剤や環化触媒、失活剤等の添加剤由来の金属元素、熱可塑性樹脂組成物の製造時にはＵＶＡやその他添加剤由来の金属元素の混入が考えられる。本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％の金属元素の含有量は、好ましくは０〜２００質量ｐｐｍ、より好ましくは０〜１００質量ｐｐｍ、さらに好ましくは０〜６０質量ｐｐｍ、特に好ましくは０〜１０質量ｐｐｍの範囲内である。当該熱可塑性樹脂組成物の金属元素の含有量が２００質量ｐｐｍを超える場合には、当該熱可塑性樹脂組成物の色相および彩度の増加、および異物の発生による透明性の悪化が生じるおそれがある。このような好ましくない効果をもたらす金属元素は、特に制限されない。一例として、一般式（１）で示される紫外線吸収剤と錯体を形成し、色相および彩度が増加するおそれがあることから、アルカリ金属、アルカリ土類金属、重金属が挙げられ、例えば、亜鉛、銅、鉄等が挙げられる。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、１０５℃以上であれば特に制限されないが、好ましくは１０８℃以上であり、以降、１１０℃以上、１１１℃以上、１１３℃以上、１１５℃以上、１１７℃以上、１２０℃以上の順で好ましい。当該熱可塑性樹脂組成物のＴｇが１０５℃未満である場合には、例えば、当該熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、高温での十分な耐久性は発揮することができないおそれがある。ただし、当該熱可塑性樹脂組成物のＴｇが余りに高すぎると、当該熱可塑性樹脂組成物の成形温度を高くする必要があり、それゆえ、成形時に発泡したり、紫外線吸収剤のブリードアウトが発生したりするおそれがあるため、当該熱可塑性樹脂組成物のＴｇは、１３０℃以下が好ましく、より好ましくは１２５℃以下である。尚、熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度は、光学フィルムのガラス転移温度と実質的に同一と見做すことができる。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の熱分解温度（重量減少開始温度；Ｔｄ）は、３１０℃以上であることが好ましく、３１５℃以上であることがより好ましく、３２０℃以上であることがさらに好ましい。熱分解温度が３１０℃以上である熱可塑性樹脂組成物は、充分な耐熱性を有していると言える。上記熱分解温度の上限は、特に限定されないが、３６０℃程度とすることができる。尚、熱可塑性樹脂組成物の熱分解温度は、光学フィルムの熱分解温度と実質的に同一と見做すことができる。このような熱分解温度を有する熱可塑性樹脂組成物を製膜することによって、フィルム欠点の低減、フィルム着色の低減、気泡混入の抑制、などの利点が得られる。

〔１−１−１．（メタ）アクリル系樹脂〕
［耐熱性（メタ）アクリル系樹脂の使用］
本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、耐熱性の（メタ）アクリル系樹脂（一例として、ガラス転移温度が１０５℃以上の（メタ）アクリル系樹脂）を原料に含んでいる。そして、上記光学フィルムは、耐熱性の熱可塑性樹脂組成物を製膜することによって得られ、それ自身として耐熱性を有している。

耐熱性（メタ）アクリル系樹脂を原料とする耐熱性光学フィルムには、例えば、耐候性および表面硬度に優れる、発熱部（光源など）に近接して配置することが容易になる、などの利点がある。

［（メタ）アクリル系樹脂の構造］
本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、（メタ）アクリル系樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物から成形される。上記熱可塑性樹脂組成物を構成する（メタ）アクリル系樹脂は、アクリル酸、メタクリル酸、もしくはこれら化合物の誘導体、または下記式で表される構造を有する水酸基含有単量体を含む単量体組成物を、重合または共重合して得られる樹脂およびその誘導体である。これらの構造は、本発明の効果を損なわない限り、特に限定されない。具体的には、公知の（メタ）アクリル系樹脂を用いることができる。

ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＯＯＲ^１）−ＣＨＲ^２−ＯＨ
（式中、Ｒ^１およびＲ^２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０の直鎖状、分枝鎖状、若しくは環状のアルキル基を表す）。

（メタ）アクリル酸の誘導体としては、具体的には、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ−ヘキシル、（メタ）アクリル酸２−クロロエチル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５−テトラヒドロキシペンチル、および（メタ）アクリル酸２，３，４，５，６−ペンタヒドロキシへキシル等が挙げられる。これら誘導体は、複数種類が併用されてもよい。上記具体例のなかでも、得られる（メタ）アクリル系樹脂の熱安定性、透明性等の光学特性が優れている点で、（メタ）アクリル酸メチルが最も好ましい。

また、（メタ）アクリル系樹脂は、当該（メタ）アクリル系樹脂の耐熱性の向上のために、（メタ）アクリル系樹脂はシンジオタクティシティが高いほどガラス転移温度が高いことから、シンジオタクティシティを高めても良いし（その場合、メタクリル酸メチル単位が好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上）、分子鎖（重合体の主骨格または主鎖とも称する）に環構造が導入されていてもよい。このような環構造の例としては、ラクトン環構造、無水グルタル酸構造、グルタルイミド構造、Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造、および無水マレイン酸単量体に由来する構造から選ばれる少なくとも１種が挙げられる。より具体的には、（メタ）アクリル系樹脂は、例えば、（メタ）アクリル酸またはその誘導体と、フェニルマレイミド、シクロヘキシルマレイミド、およびメチルマレイミド等のＮ−置換マレイミドとの共重合体であってもよい。

（メタ）アクリル系樹脂における上記環構造の含有率は、例えば、１〜６０モル％の範囲内であることが好ましく、１〜４０モル％の範囲内であることがより好ましく、２〜３０モル％の範囲内であることがさらに好ましい。また、（メタ）アクリル系樹脂における環構造の含有率は、例えば、１〜８０質量％の範囲内であることが好ましく、１〜５０質量％の範囲内であることがより好ましく、２〜４０質量％の範囲内であることがさらに好ましい。これにより、（メタ）アクリル系樹脂からなる光学フィルムは、優れた透明性および耐熱性を示すと共に、優れた機械的強度を示す。

（メタ）アクリル系樹脂は、光学フィルムにしたときに高湿環境下で寸法変化や位相差変化がし難いように、ラクトン環構造、グルタルイミド構造、およびＮ−置換マレイミド単量体に由来する構造から選ばれる少なくとも１種を用いることが好ましい。

（メタ）アクリル系樹脂は、光学フィルムにしたときに着色（黄変）し難いように、窒素原子を含まない構造であることがより好ましい。

また、（メタ）アクリル系樹脂は、正の複屈折率（正の位相差）を発現させ易いように、主鎖にラクトン環構造が導入されていることがより好ましい。主鎖に導入されるラクトン環構造は、４〜８員環であることが好ましく、５〜６員環であることが構造の安定性からより好ましく、６員環であることが特に好ましい。主鎖に導入される６員環のラクトン環構造としては、後述する一般式（２）で示されるラクトン環構造や、特開２００４−１６８８８２号公報に記載されているラクトン環構造等が挙げられる。これらのなかでも、(i)主鎖にラクトン環構造を導入する前の、水酸基およびエステル基を有する重合体を合成するときの重合収率が高いこと、(ii)ラクトン環構造の含有割合が高い（メタ）アクリル系樹脂を合成するときの重合収率が高いこと、および、(iii)メタクリル酸メチル等の（メタ）アクリル酸エステルとの共重合性が良好であることから、一般式（２）で示されるラクトン環構造がより好ましい。

また、（メタ）アクリル系樹脂は、耐熱性を損なわない範囲で、（メタ）アクリル酸またはその誘導体と共重合可能なその他の単量体を重合してなる構造単位を有していてもよい。共重合可能なその他の単量体の具体例としては、スチレン、α−メチルスチレン等の芳香族ビニル系単量体、アクリロニトリル等のニトリル系単量体、酢酸ビニル等のビニルエステル類等が挙げられる。

尚、（メタ）アクリル樹脂が、共重合体であるとき、共重合の形態は特に限定されず、ランダム共重合体であってもよく、ブロック共重合体、交互共重合体、グラフト共重合体などであってもよい。例えば、（メタ）アクリル樹脂は、環構造を有している場合、通常、共重合体と言えるが、環構造の導入形態は、特に限定されず、環構造の種類等に応じて選択でき、ランダムに導入されていてもよく、ブロック、交互、グラフトなどのように導入されていてもよい。

［（メタ）アクリル系樹脂の製造方法］
上記（メタ）アクリル系樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができる。具体的には、（メタ）アクリル酸またはその誘導体を含有する単量体組成物を重合する方法が挙げられる。（メタ）アクリル系樹脂を光学材料用途として用いる場合は、微小な異物の混入はできるだけ避けるのが好ましい。この観点から、懸濁剤や乳化剤を用いない塊状重合、キャスト重合や溶液重合を用いることが望ましい。重合形式としては、例えば、バッチ重合法、連続重合法のいずれも用いることができる。重合操作が簡単という観点からは、バッチ重合法が望ましく、より均一な組成の重合物を得るという観点では、連続重合法が望ましい。

重合温度および重合時間は、用いる単量体の種類、その使用比率（単量体組成物の組成）等に応じて異なる。しかし一般的に、重合温度は０℃以上、１５０℃以下の範囲内であることが好ましく、８０℃以上、１４０℃以下の範囲内であることがより好ましい。また重合時間は、０．５時間以上、２０時間以下の範囲内であることが好ましく、１時間以上、１０時間以下の範囲内であることがより好ましい。

溶剤を用いた重合形態の場合において用いられる溶剤は、特に限定されるものではない。例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素系溶剤；メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン系溶剤；テトラヒドロフラン等のエーテル系溶剤；等が挙げられる。溶剤は、複数種類を併用してもよい。

用いる溶剤の沸点が高すぎると、最終的に得られる（メタ）アクリル系樹脂の残存揮発分が多くなる。そのため、溶剤の沸点は５０℃以上、２００℃以下の範囲内であることがより好ましい。

単量体組成物の重合反応時には、必要に応じて、重合開始剤を添加してもよい。重合開始剤は、特に限定されるものではない。例えば、クメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−アミルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−アミルパーオキシイソノナノエート等の有機過酸化物；２，２’−アゾビス（イソブチロニトリル）、１，１’−アゾビス（シクロヘキサンカルボニトリル）、２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）等のアゾ化合物；等が挙げられる。重合開始剤は、複数種類を併用してもよい。重合開始剤の使用量は、用いる単量体の種類、その使用比率（単量体組成物の組成）、或いは反応条件等に応じて適宜設定すればよく、特に限定されない。

単量体組成物の重合反応時には、反応液のゲル化を抑制するために、反応液中の重合体の濃度を６０質量％以下に制御することが好ましい。具体的には、反応液中の重合体の濃度が６０質量％を超える場合には、当該濃度が６０質量％以下となるように、反応液に溶剤を適宜追加することが好ましい。上記濃度は、５０質量％以下であることがより好ましく、４５質量％以下であることがさらに好ましい。尚、重合体の濃度が低すぎると生産性が低下するため、当該濃度は、１０質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましい。

重合反応時中に反応液に溶剤を追加する方法は、特に限定されるものではない。例えば、反応液に連続的に溶剤を追加してもよく、間欠的に溶剤を追加してもよい。反応液中の重合体の濃度を制御することによって、反応液のゲル化を抑制することができる。ラクトン環構造の含有割合を高めて（メタ）アクリル系樹脂の耐熱性を向上させるために、主鎖にラクトン環構造を導入する前の重合体が有する水酸基およびエステル基の割合を高めた場合であっても、このように重合体の濃度を制御すれば、反応液のゲル化を十分に抑制することができる。

反応液に追加する溶剤は、重合反応開始時に用いる溶剤と同じ種類（組成）であってもよく、異なる種類（組成）であってもよいが、重合反応開始時に用いる溶剤と同じ種類（組成）であることがより好ましい。また、添加する溶剤は、複数種類を併用してもよい。

上記重合反応を終了した時点で得られる反応液には、通常、重合によって得られた重合体以外に、溶剤が含まれている。上記重合体を後述するラクトン環構造含有重合体にする場合には、反応液から溶剤を除去して重合体を固体状態で取り出す必要はなく、溶剤を含む反応液を、重合反応に続くラクトン環化縮合工程における反応液として引き続き用いることができる。あるいは、重合体を固体状態で取り出した後に、ラクトン環化縮合工程に好適な溶剤を添加して反応液を構成してもよい。

［（メタ）アクリル系樹脂の特性］
本発明の一実施の形態における（メタ）アクリル系樹脂の、ＧＰＣ測定法によるスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１０，０００〜１，０００，０００であることが好ましい。この重量平均分子量が１０，０００以上であれば高分子として必要な強度が発現できる。また１，０００，０００以下であれば成形加工によって成形体とすることができる。当該（メタ）アクリル系樹脂の重量平均分子量は、より好ましくは３０，０００〜５００，０００であり、さらに好ましくは５０，０００〜３００，０００であり、より一層好ましくは７０，０００〜２００，０００である。重量平均分子量が上記の範囲にある（メタ）アクリル系樹脂は、押出溶融による成形性が良好であるために好ましい。

本発明の一実施形態における（メタ）アクリル系樹脂の、ＧＰＣ測定法による分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１〜１０であることが好ましい。成形加工に適した樹脂粘度に調整する観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは１．１〜５．０、より好ましくは１．３〜４．０、さらに好ましくは１．５〜３．０である。

重合反応によって得られる（メタ）アクリル系樹脂の色相は、特に限定されない。透明であって黄変度が小さい方が、（メタ）アクリル系樹脂の本来の特徴が損なわれず、光学フィルムに成形する上で好ましい。上記（メタ）アクリル系樹脂は、例えば厚さ３ｍｍの成形体とした場合のヘイズ値が３以下であることが好ましく、２以下であることがより好ましく、１以下であるであることがさらに好ましい。また、上記（メタ）アクリル系樹脂は、例えば厚さ３ｍｍの成形体とした場合のＹＩ（イエローインデックス）値が１０以下であることが好ましく、５以下であることがより好ましい。

本実施の形態において、（メタ）アクリル系樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物の、２７０℃、剪断速度１０／秒における溶融粘度は、５００Ｐａ・Ｓ以上であることがより好ましく、５５０Ｐａ・Ｓ以上であることがさらに好ましく、６００Ｐａ・Ｓ以上であることが特に好ましい。溶融粘度が５００Ｐａ・Ｓ未満である場合には、上記熱可塑性樹脂組成物が脆くなり、十分な機械物性を有する材料とならないおそれがある。尚、上記溶融粘度の上限値は、３０００Ｐａ・Ｓ程度が好適である。

上記溶融粘度は、例えば、ツインボアバレルタイプであるロザンド社製キャピラリーレオメーターＲＨ１０を用いて測定することができる。測定条件等の詳細に関しては、実施例の項にて説明する。

また、本実施の形態において、熱可塑性樹脂組成物を構成する（メタ）アクリル系樹脂は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１０５℃以上、１６０℃以下の範囲内、より好ましくは１０８℃以上、１６０℃以下の範囲内、さらに好ましくは１１０℃以上、１５０℃以下の範囲内である。さらに好ましい態様では、上記ガラス転移温度の範囲は、上限値が１４０℃以下であり、下限値は１１０℃以上、１１１℃以上、１１２℃以上、１１３℃以上、１１５℃以上、１１７℃以上の順に好ましくなる。

ガラス転移温度が１０５℃未満である場合には、例えば当該（メタ）アクリル系樹脂からなる光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、高温での十分な耐久性を発揮することができないおそれがある。ガラス転移温度が１６０℃を超える場合には、（メタ）アクリル系樹脂の成形温度を高くする必要があり、それゆえ、成形時に発泡したり、紫外線吸収剤のブリードアウトが発生したりするおそれがある。また、当該（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度がこの範囲であれば、フィルム成形や延伸などの成形加工が困難となることなく、フィルムに形成される熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度を高めることができ、ひいては光学フィルムのガラス転移温度も高めることができる。ガラス転移温度の高い光学フィルムは、高温環境下での位相差の変化率を小さくできる。

上記ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１の規定に準拠して測定することができる。測定条件等の詳細に関しては、実施例の項にて説明する。

本発明の一実施の形態における（メタ）アクリル系樹脂の熱分解温度（重量減少開始温度；Ｔｄ）は、３１０℃以上であることが好ましく、３１５℃以上であることがより好ましく、３２０℃以上であることがさらに好ましい。熱分解温度が３１０℃以上である（メタ）アクリル系樹脂は、充分な耐熱性を有していると言える。上記熱分解温度の上限は、特に限定されないが、３８０℃程度とすることができる。このような熱分解温度を有する（メタ）アクリル系樹脂を製膜することによって、フィルム欠点の低減、フィルム着色の低減、気泡混入の抑制、などの利点が得られる。

尚、実施例に示すように、本明細書において「熱分解温度」とは、昇温に伴う質量の減少速度が高まる温度のうち、最も低い温度を指す。つまり、本明細書においては、「熱分解温度」とは「重量減少開始温度」を意味している。以下、「熱分解温度」および「重量減少開始温度」のいずれの表記も使用するが、意味は同じである。

尚、（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度および熱分解温度と、熱可塑性組成物のガラス転移温度および熱分解温度は、相違する場合がある。これは、熱可塑性組成物を調製する際に、（メタ）アクリル系樹脂以外の成分が追加される場合があるからである。一方、熱可塑性組成物を成形したものが光学フィルムである場合、熱可塑性組成物のガラス転移温度および熱分解温度は、光学フィルムのガラス転移温度および熱分解温度と実質的に同一と見做してよい。この点に関して、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の好ましいガラス転移温度および熱分解温度（すなわち、本発明の一実施の形態に係る光学フィルムの好ましいガラス転移温度および熱分解温度）は、〔５〕節にて後述する。

また、本実施の形態において、熱可塑性樹脂組成物を構成する（メタ）アクリル系樹脂は、樹脂の応力光学係数（Ｃｒ）の絶対値が１．５×１０^−１０Ｐａ^−１以下の範囲内、より好ましくは１．０×１０^−１０Ｐａ^−１以下の範囲内、さらに好ましくは５．０×１０^−１１Ｐａ^−１以下の範囲内である。従って、上記（メタ）アクリル系樹脂は、いわゆるゼロ位相差樹脂である。このような（メタ）アクリル系樹脂は、延伸加工時の屈折率の異方性を抑制し、複屈折を小さくすることができる。

上記応力光学係数（Ｃｒ）は、熱可塑性樹脂組成物の延伸時の応力と、フィルムの屈折率とを平面上にプロットし、そこから得られる近似直線の傾きから導出する。

［ラクトン環構造含有重合体の構造］
（メタ）アクリル系樹脂は、重合体の主鎖に分子内環化反応によってラクトン環構造を導入した、いわゆるラクトン環構造含有重合体であることがより好ましく、ラクトン環構造を主成分としたラクトン環構造含有重合体であることが特に好ましい。本明細書では、主鎖にラクトン環構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂をラクトン環構造含有重合体と称する。このようなラクトン環構造含有重合体は、透明性、耐熱性、光学等方性が何れも高く、各種光学用途に応じた特性を十分に発揮することができる。

上記ラクトン環構造含有重合体は、特に限定されるものではないが、下記一般式（２）で示されるラクトン環構造を有することがより好ましい。

（式中、Ｒ^１１、Ｒ^１２、Ｒ^１３は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０の直鎖状、枝分かれ鎖状、若しくは環状のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で酸素原子を有していてもよい）を表す）。

ラクトン環構造含有重合体における、一般式（２）で表されるラクトン環構造の含有割合は、好ましくは１質量％以上、８０質量％以下、より好ましくは３質量％以上、６０質量％以下、さらに好ましくは５質量％以上、４０質量％以下、特に好ましくは１０質量％以上、３０質量％以下である。上記含有割合が１質量％よりも少ない場合には、耐熱性、耐溶剤性、および表面硬度が不十分になることがある。また、上記含有割合が８０質量％よりも多い場合には、成形加工性に乏しくなることがある。

ラクトン環構造含有重合体は、一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造を有していてもよい。一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造は、特に限定されるものではない。例えば、（メタ）アクリル酸エステル、水酸基含有単量体、不飽和カルボン酸、下記一般式（３）で表される単量体、から選ばれる少なくとも１種の単量体を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）が好ましい。

ＣＨ_２＝Ｃ（Ｘ）−Ｒ^１４ …（３）
（式中、Ｒ^１４は、水素原子またはメチル基を表す。Ｘは、水素原子、炭素数１〜２０のアルキル基、アリール基、−ＯＡｃ基、−ＣＮ基、−ＣＯ−Ｒ^１５基、またはＣ−Ｏ−Ｒ^１６基を表す。Ａｃはアセチルを表す。Ｒ^１５およびＲ^１６は、水素原子、または、炭素数１〜２０の直鎖状、枝分かれ鎖状、若しくは環状のアルキル基を表す）。

ラクトン環構造含有重合体が、一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造として、（メタ）アクリル酸エステルを重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは２０質量％以上、９９質量％以下の範囲内、より好ましくは４０質量％以上、９７質量％以下の範囲内、さらに好ましくは６０質量％以上、９５質量％以下の範囲内、特に好ましくは７０質量％以上、９０質量％以下の範囲内である。

また、ラクトン環構造含有重合体が、一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造として、水酸基含有単量体を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは０質量％を超え、３０質量％以下の範囲内、より好ましくは０質量％を超え、２０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは０質量％を超え、１５質量％以下の範囲内、特に好ましくは０質量％を超え、１０質量％以下の範囲内である。

また、ラクトン環構造含有重合体が、一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造として、不飽和カルボン酸を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは０質量％を超え、３０質量％以下の範囲内、より好ましくは０質量％を超え、２０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは０質量％を超え、１５質量％以下の範囲内、特に好ましくは０質量％を超え、１０質量％以下の範囲内である。

また、ラクトン環構造含有重合体が、一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造として、一般式（３）で表される単量体を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは０質量％を超え、３０質量％以下の範囲内、より好ましくは０質量％を超え、２０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは０質量％を超え、１５質量％以下の範囲内、特に好ましくは０質量％を超え、１０質量％以下の範囲内である。

尚、ラクトン環構造含有重合体において、一般式（２）で表されるラクトン環構造以外の構造の含有割合は、合計で、好ましくは１０質量％以上、９５質量％以下、より好ましくは３０質量％以上、９０質量％以下、さらに好ましくは４０質量％以上、９０質量％以下、特に好ましくは５０質量％以上、９０質量％以下である。

［ラクトン環構造含有重合体の製造方法］
ラクトン環構造含有重合体の製造方法は、特に限定されるものではない。好ましくは、分子鎖中に水酸基とエステル基とを有する重合体を得た後に、当該重合体を加熱処理することでラクトン環構造を重合体に導入する環化縮合反応（ラクトン環縮合反応）を生じさせて、ラクトン環構造含有重合体を得ることができる。つまり、単量体組成物が、重合工程およびラクトン環化縮合工程を経ることによって、ラクトン環構造含有重合体となる。

ラクトン環構造が重合体の分子鎖中（重合体の主骨格中）に形成されることにより、重合体に高い耐熱性が付与される。ラクトン環構造を重合体に導入する環化縮合反応の反応率が低い場合には、重合体の耐熱性が十分に向上しないおそれがある。また、成形時の加熱処理に伴う熱が原因となって、成形途中に重合体の縮合反応が起こり、生じたアルコールが成形品中に泡やシルバーストリークとなって現れるおそれがある。

環化縮合反応を行うために上記重合体を加熱処理する方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法を利用することができる。例えば、重合工程を行うことによって得られた、重合体および溶剤を含む重合反応混合物を、そのまま加熱処理してもよい。また、重合体を溶剤の存在下で、必要に応じて閉環触媒を用いて加熱処理してもよい。さらに、揮発成分を除去するための真空装置または脱揮装置を備えた加熱炉や反応装置を用いて加熱処理してもよい。さらにまた、脱揮装置および押出機等を用いて重合体の加熱処理を行うこともできる。

環化縮合反応を行うときに、上記重合体に加えて、他のアクリル系樹脂を共存させてもよい。また、環化縮合反応を行うときには、必要に応じて、環化縮合反応の触媒として一般に用いられている、(i)有機リン化合物、(ii)ｐ−トルエンスルホン酸等のエステル化触媒または(iii)エステル交換触媒を用いてもよい。或いは、酢酸、プロピオン酸、安息香酸、アクリル酸、メタクリル酸等の有機カルボン酸類を触媒として用いてもよい。さらには、特開昭６１−２５４６０８号公報や特開昭６１−２６１３０３号公報に記載されている、塩基性化合物、有機カルボン酸塩、炭酸塩等を触媒として用いてもよい。

脱アルコール反応である環化縮合反応の触媒としては、有機リン化合物がより好ましい。触媒として有機リン化合物を用いることにより、環化縮合反応の反応率を向上させることができると共に、得られるラクトン環構造含有重合体の着色を大幅に低減することができる。さらに、有機リン化合物を触媒として用いることにより、ラクトン環化縮合工程と後述する脱揮工程とを併用する場合において起こり得る、重合体の分子量の低下を抑制することができ、さらに当該重合体に優れた機械的強度を付与することができる。

環化縮合反応のときに触媒として用いることができる有機リン化合物としては、例えば、メチル亜スルホン酸、エチル亜スルホン酸、フェニル亜スルホン酸等のアルキル（アリール）亜スルホン酸（但し、これらは、互変異性体であるアルキル（アリール）ホスフィン酸になっていてもよい）およびこれらのモノエステルまたはジエステル；ジメチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、フェニルメチルホスフィン酸、フェニルエチルホスフィン酸等のジアルキル（アリール）ホスフィン酸およびこれらのエステル；メチルホスホン酸、エチルホスホン酸、トリフルオルメチルホスホン酸、フェニルホスホン酸等のアルキル（アリール）ホスホン酸およびこれらのモノエステルまたはジエステル；メチル亜ホスフィン酸、エチル亜ホスフィン酸、フェニル亜ホスフィン酸等のアルキル（アリール）亜ホスフィン酸およびこれらのエステル；亜リン酸メチル、亜リン酸エチル、亜リン酸フェニル、亜リン酸ジメチル、亜リン酸ジエチル、亜リン酸ジフェニル、亜リン酸トリメチル、亜リン酸トリエチル、亜リン酸トリフェニル等の亜リン酸モノエステル、ジエステルまたはトリエステル；リン酸メチル、リン酸エチル、リン酸２−エチルヘキシル、リン酸オクチル、リン酸イソデシル、リン酸ラウリル、リン酸ステアリル、リン酸イソステアリル、リン酸フェニル、リン酸ジメチル、リン酸ジエチル、リン酸ジ−２−エチルヘキシル、リン酸ジイソデシル、リン酸ジラウリル、リン酸ジステアリル、リン酸ジイソステアリル、リン酸ジフェニル、リン酸トリメチル、リン酸トリエチル、リン酸トリイソデシル、リン酸トリラウリル、リン酸トリステアリル、リン酸トリイソステアリル、リン酸トリフェニル等のリン酸モノエステル、ジエステルまたはトリエステル；メチルホスフィン、エチルホスフィン、フェニルホスフィン、ジメチルホスフィン、ジエチルホスフィン、ジフェニルホスフィン、トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリフェニルホスフィン等のモノ−、ジ−またはトリ−アルキル（アリール）ホスフィン；メチルジクロロホスフィン、エチルジクロロホスフィン、フェニルジクロロホスフィン、ジメチルクロロホスフィン、ジエチルクロロホスフィン、ジフェニルクロロホスフィン等のアルキル（アリール）ハロゲンホスフィン；酸化メチルホスフィン、酸化エチルホスフィン、酸化フェニルホスフィン、酸化ジメチルホスフィン、酸化ジエチルホスフィン、酸化ジフェニルホスフィン、酸化トリメチルホスフィン、酸化トリエチルホスフィン、酸化トリフェニルホスフィン等の酸化モノ−、ジ−またはトリ−アルキル（アリール）ホスフィン；塩化テトラメチルホスホニウム、塩化テトラエチルホスホニウム、塩化テトラフェニルホスホニウム等のハロゲン化テトラアルキル（アリール）ホスホニウム；等が挙げられる。

これら有機リン化合物の中でも、触媒活性が高く、かつ着色性が低いため、アルキル（アリール）亜ホスホン酸、亜リン酸ジエステル或いはモノエステル、リン酸ジエステル或いはモノエステル、アルキル（アリール）ホスホン酸が好ましく、アルキル（アリール）亜ホスホン酸、亜リン酸ジエステル或いはモノエステル、リン酸ジエステル或いはモノエステルがより好ましく、アルキル（アリール）亜ホスホン酸、リン酸ジエステル或いはモノエステルが特に好ましい。これら有機リン化合物は、複数種類が併用されてもよい。

環化縮合反応のときに用いる触媒の使用量は、特に限定されるものではないが、上記重合体に対して、好ましくは０．００１〜５質量％の範囲内、より好ましくは０．０１〜２．５質量％の範囲内、さらに好ましくは０．０１〜１質量％の範囲内、特に好ましくは０．０５〜０．５質量％の範囲内である。触媒の使用量が０．００１質量％未満であると、環化縮合反応の反応率の向上が不十分になるおそれがある。一方、触媒の使用量が５質量％を超えると、ラクトン環構造含有重合体の着色の原因となったり、重合体の架橋によって溶融賦形し難くなったりするおそれがある。

触媒の添加時期は、特に限定されるものではなく、環化縮合反応の反応初期に添加してもよく、反応途中に添加してもよく、それらの両方で添加してもよい。

ラクトン環構造含有重合体の製造方法としては、ラクトン環化縮合工程を溶剤の存在下で行い、かつ、ラクトン環化縮合工程のときに、脱揮工程を併用することが好ましい。このような製造方法の形態としては、(i)ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態、および、(ii)ラクトン環化縮合工程の一部においてのみ脱揮工程を併用する形態、が挙げられる。脱揮工程を併用する方法では、環化縮合反応で副生するアルコールを強制的に脱揮させて除去するので、反応の平衡が生成側に有利となる。

ラクトン環化縮合工程の一部においてのみ脱揮工程を併用する形態とは、例えば、重合体の製造後、当該重合体を製造した装置をさらに加熱して環化縮合反応を予め或る程度進行させておき、その後に引き続いて脱揮工程を併用した環化縮合反応を行い、当該反応を完結させる形態である。ここで、重合体を製造した装置をさらに加熱して環化縮合反応を予め或る程度進行させる段階においても、必要に応じて脱揮工程を一部併用してよい。ラクトン環化縮合工程と脱揮工程とを併用する形態であって、脱気工程がラクトン環化縮合工程の全体を通じて併用されていない形態はすべて、本形態に分類される。

ここで、上記脱揮工程とは、溶剤、残存単量体等の揮発分、および、ラクトン環構造を導く環化縮合反応によって副生したアルコールを除去処理する工程をいう。脱揮工程は、必要により減圧加熱条件下で行ってもよい。この除去処理が不十分であると、生成したラクトン環構造含有重合体中の残存揮発分が多くなり、成形時の変質等によってラクトン環構造含有重合体が着色したり、泡やシルバーストリーク等の成形不良が起こったりする等の問題が生じる。

ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態において、使用する装置は、特に限定されるものではない。本発明の製造方法をより効果的に実施するために、(i)熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置、(ii)ベント付き押出機、または、(iii)脱揮装置とベント付き押出機とを直列に配置した装置、を用いることが好ましく、(i)熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置または(ii)ベント付き押出機を用いることがより好ましい。

熱交換器と脱揮槽とからなる上記脱揮装置を用いる場合、環化縮合反応時の温度は、１５０〜３５０℃の範囲内が好ましく、２００〜３００℃の範囲内がより好ましい。上記温度が１５０℃よりも低いと、環化縮合反応が不十分となって残存揮発分が多くなるおそれがある。上記温度が３５０℃よりも高いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

熱交換器と脱揮槽とからなる上記脱揮装置を用いる場合、環化縮合反応時の圧力は、９３１〜１．３３ｈＰａ（７００〜１ｍｍＨｇ）の範囲内が好ましく、７９８〜６６．５ｈＰａ（６００〜５０ｍｍＨｇ）の範囲内がより好ましい。上記圧力が９３１ｈＰａよりも高いと、アルコールを含めた揮発分がラクトン環構造含有重合体に残存し易くなるおそれがある。上記圧力が１．３３ｈＰａよりも低いと、工業的な実施が困難になるおそれがある。

上記ベント付き押出機を用いる場合には、ベントは１個であっても複数個であってもよいが、複数個である方がより好ましい。

上記ベント付き押出機を用いる場合、環化縮合反応時の温度は、１５０〜３５０℃の範囲内が好ましく、２００〜３００℃の範囲内がより好ましい。上記温度が１５０℃よりも低いと、環化縮合反応が不十分となって残存揮発分が多くなるおそれがある。上記温度が３５０℃よりも高いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

上記ベント付き押出機を用いる場合、環化縮合反応時の圧力は、９３１〜１．３３ｈＰａ（７００〜１ｍｍＨｇ）の範囲内が好ましく、７９８〜１３．３ｈＰａ（６００〜１０ｍｍＨｇ）の範囲内がより好ましい。上記圧力が９３１ｈＰａよりも高いと、アルコールを含めた揮発分がラクトン環構造含有重合体に残存し易くなるおそれがある。上記圧力が１．３３ｈＰａよりも低いと、工業的な実施が困難になるおそれがある。

尚、ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態では、後述するように、厳しい条件の加熱処理において得られるラクトン環構造含有重合体の物性が低下するおそれがある。そのため、好ましくは、前述した環化縮合反応の触媒を使用して、できるだけ温和な条件で、ベント付き押出機等を用いて脱揮工程を行う。ここで、「厳しい条件の加熱処理」とは、例えば、３００℃以上の高温条件で行う加熱処理を指す。一方、「温和な条件の加熱処理」とは、例えば、２５０〜３００℃の温度条件で行う加熱処理を指す。

また、ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態においては、好ましくは、重合工程で得られた重合体を、溶剤と共に反応装置に導入する。この場合には、必要に応じて、上記反応装置から取り出した重合体を、脱揮装置またはベント付き押出機にもう一度通してもよい。

ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態（例えば、２軸押出機を用いて、２５０℃近い或いはそれ以上の高温で重合体を加熱処理する形態）では、熱履歴の違いによって環化縮合反応が起こる前に重合体の一部が分解する等の現象が生じる場合がある。このような現象が生じると、得られるラクトン環構造含有重合体の物性が悪くなるおそれがある。

そのため、ラクトン環縮合工程は、ラクトン環化縮合工程の一部においてのみ脱揮工程を併用する形態とすることが好ましい。例えば、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う前に、環化縮合反応を予め或る程度進行させておくと、後半の反応条件を緩和することができ、得られるラクトン環構造含有重合体の物性の低下を抑制することができるので好ましい。

特に好ましい形態としては、脱揮工程をラクトン環化縮合工程の開始から時間をおいて開始する形態が挙げられる。具体的には、(i)重合工程で得られた重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とを、予め環化縮合反応させて環化縮合反応の反応率を或る程度上げておき、引き続き、(ii)脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う形態である。より具体的には、例えば、(i)釜型反応器を用いて溶剤の存在下で環化縮合反応を或る程度の反応率まで予め進行させておき、その後、(ii)脱揮装置を備えた反応器（例えば、熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置や、ベント付き押出機等）で、環化縮合反応を完結させる形態である。この形態においては、反応系に環化縮合反応の触媒が存在していることが特に好ましい。

前述したように、(i)重合工程で得られた重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とを、予め環化縮合反応させて環化縮合反応の反応率を或る程度上げておき、引き続き、(ii)脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う方法は、ラクトン環構造含有重合体を得る上で好ましい形態である。この形態により、環化縮合反応の反応率がより高まる。また、ガラス転移温度がより高く、耐熱性に優れたラクトン環構造含有重合体が得られる。この形態において、環化縮合反応の反応率の目安としては、実施例に示すダイナッミクＴＧ測定における、１５０〜３００℃の間での質量減少率が、２％以下であることが好ましく、１．５％以下であることがより好ましく、１％以下であることがさらに好ましい。

脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う前の、予め行う環化縮合反応において採用することができる反応器は、特に限定されるものではない。好ましくは、オートクレーブ、釜型反応器、熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置、ベント付き押出機等が挙げられる（このうち、ベント付き押出機は、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程にも好適に使用することができる）。より好ましくは、オートクレーブ、釜型反応器である。しかしながら、ベント付き押出機等の反応器を使用するときでも、(i)ベント条件を温和にする（例えば、９３１ｈＰａ（７００ｍｍＨｇ）以上とする）、(ii)ベントを行わない、(iii)温度条件やバレル条件、スクリュウ形状、スクリュウ運転条件等を調整する、などの対処により、オートクレーブや釜型反応器での反応状態と同じような状態で環化縮合反応を行うことが可能である。

上記予め行う環化縮合反応としては、好ましくは、重合工程で得られた重合体と溶剤とを含む混合物を、(i)触媒を添加して加熱反応させる方法、(ii)無触媒で加熱反応させる方法、および、(iii)上記(i)または(ii)を加圧下で行う方法を採用することができる。

尚、ラクトン環化縮合工程において環化縮合反応に導入する「重合体と溶剤とを含む混合物」は、重合工程で得られた重合反応混合物をそのまま使用してもよいし、当該重合反応混合物から溶剤を一旦除去した後に環化縮合反応に適した別の溶剤を添加してなる混合物を使用してもよい。つまり、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程の前に予め行う環化縮合反応において使用する溶剤は、重合工程で使用した溶剤であってもよいし、別の溶剤であってもよい。

予め行う環化縮合反応において使用する、上記別の溶剤としては、特に限定されるものではなく、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素類；メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン類；クロロホルム、ＤＭＳＯ、テトラヒドロフラン；等が挙げられる。しかしながら、重合工程で用いた溶剤と同じ種類の溶剤を用いることがより好ましい。

上記方法(i)で添加する触媒としては、環化縮合反応の触媒として一般に用いられているｐ−トルエンスルホン酸等のエステル化触媒またはエステル交換触媒、塩基性化合物、有機カルボン酸塩、炭酸塩等を用いてもよい。しかし、本発明の一実施の形態においては、前述した有機リン化合物を用いることが好ましい。

触媒の添加時期は、特に限定されるものではなく、環化縮合反応の反応初期に添加してもよく、反応途中に添加してもよく、それらの両方で添加してもよい。添加する触媒の量は、特に限定されるものではないが、重合体の質量に対して、好ましくは０．００１〜５質量％の範囲内、より好ましくは０．０１〜２．５質量％の範囲内、さらに好ましくは０．０１〜０．１質量％の範囲内、特に好ましくは０．０５〜０．５質量％の範囲内である。

方法(i)の加熱温度および加熱時間は、特に限定されるものではないが、加熱温度としては、好ましくは室温以上、より好ましくは５０℃以上であり、加熱時間としては、好ましくは１〜２０時間の範囲内、より好ましくは２〜１０時間の範囲内である。加熱温度が低いと、或いは、加熱時間が短いと、環化縮合反応の反応率が低下するおそれがある。また、加熱温度が高いと、或いは、加熱時間が長いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

上記方法(ii)としては、例えば、耐圧性の釜型反応器等を用いて、重合工程で得られた重合反応混合物をそのまま加熱する方法等が挙げられる。加熱温度としては、好ましくは１００℃以上、より好ましくは１５０℃以上である。加熱時間としては、好ましくは１〜２０時間の範囲内、より好ましくは２〜１０時間の範囲内である。加熱温度が低いと、或いは、加熱時間が短いと、環化縮合反応の反応率が低下するおそれがある。また、加熱温度が高いと、或いは、加熱時間が長いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

上記方法(i)、(ii)共に、条件によっては加圧下で行っても何ら問題はない（上記方法(iii)）。また、上記予め行う環化縮合反応において、溶剤の一部が反応中に自然に揮発しても何ら問題はない。

上記予め行う環化縮合反応の終了時、即ち、脱揮工程の開始直前において、ダイナッミクＴＧ測定における、１５０〜３００℃の間での質量減少率は、２％以下であることが好ましく、１．５％以下であることがより好ましく、１％以下であることがさらに好ましい。質量減少率が２％よりも高いと、続けて脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行っても、環化縮合反応の反応率が十分高いレベルにまで上がらず、得られるラクトン環構造含有重合体の物性が低下するおそれがある。

尚、ラクトン環化縮合工程（脱揮工程を併用する工程も、脱揮工程を併用しない工程も、いずれも含む）においては、重合体と溶剤とを含む混合物に、他の熱可塑性樹脂を共存させてもよい。上記他の熱可塑性樹脂としては、ラクトン環構造含有重合体と熱力学的に相溶する熱可塑性樹脂が好ましい。他の熱可塑性樹脂としては、例えば、シアン化ビニル系単量体単位と芳香族ビニル系単量体単位とを含む共重合体が挙げられる。具体的には、アクリロニトリル−スチレン系共重合体やポリ塩化ビニル樹脂、或いは、メタクリル酸エステル類を５０質量％以上含有する重合体が挙げられる。

これら他の熱可塑性樹脂の中でも、アクリロニトリル−スチレン系共重合体が最も相溶性に優れ、耐熱性を損なわずに透明な成形体を得ることができるのでより好ましい。尚、ラクトン環構造含有重合体と他の熱可塑性樹脂とが熱力学的に相溶するかどうかは、両者を混合して得られた熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度を測定することによって確認することができる。具体的には、示差走査熱量測定器により測定される上記熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度が１点のみ観測される場合には、両者が熱力学的に相溶していると言える。

他の熱可塑性樹脂としてアクリロニトリル−スチレン系共重合体を用いる場合において、ラクトン環構造含有重合体とアクリロニトリル−スチレン系共重合体とを重合する方法としては、乳化重合法や懸濁重合法、溶液重合法、バルク重合法等が挙げられる。これら重合法の中でも、得られる光学用フィルムの透明性や光学性能の観点から、溶液重合法およびバルク重合法がより好ましい。

(i)重合工程で得られた重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とを環化縮合反応させて、環化縮合反応の反応率を予め或る程度上げておき、引き続き、(ii)脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う形態では、予め行う環化縮合反応で得られた重合体（分子鎖中に存在する水酸基およびエステル基の一部が環化縮合反応した重合体）と溶剤とを分離することなく、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を開始してもよい。また、必要に応じて、その他の処理（予め行う環化縮合反応で得られた重合体（分子鎖中に存在する水酸基およびエステル基の一部が環化縮合反応した重合体）と溶剤とを分離した後に、別の溶剤を添加する等）を経てから、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を開始しても構わない。

脱揮工程は、ラクトン環化縮合工程と同時に終了する必要はなく、ラクトン環化縮合工程の終了から時間をおいて終了しても構わない。つまり、脱揮工程は、ラクトン環化縮合工程より先に終了してもよいし、後に終了してもよい。

前述したように、ラクトン環化縮合工程においては、重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とが環化縮合反応して、エステル交換の一種である脱アルコール反応を起こすことにより、重合体の分子鎖中（重合体の主骨格中）にラクトン環構造が形成される。

同じく前述したように、環化縮合反応のときには触媒を使用することが好ましい。しかし、当該触媒がラクトン環構造含有重合体中に残存していると、ラクトン環構造含有重合体が加熱されたときに、未反応の環形成性ユニット（即ち、未だ環を形成していないユニット）の水酸基、或いは系中に少量存在する水等の活性水素と、アルキルエステル基とのエステル交換が促進される場合がある。その結果、アルコールが発生して、発泡現象が起こることがある。それゆえ、この発泡現象を防ぐために、ラクトン環構造含有重合体に失活剤を配合してもよい。

一般に、エステル交換等の環化縮合反応に使用した触媒が酸性物質である場合は、反応後に残存する触媒を失活させるには、塩基性物質を使用して中和すればよい。それゆえ、環化縮合反応に使用した触媒が酸性物質である場合は、失活剤として塩基性物質が好ましく用いられる。塩基性物質としては、熱加工時に樹脂組成物の物性を阻害する物質等を発生しない限り、特に限定されるものではなく、例えば、金属カルボン酸塩等の金属塩、金属錯体、金属酸化物等の金属化合物が挙げられる。

上記金属化合物を構成する金属は、樹脂組成物の物性等を阻害せず、廃棄時に環境汚染を招くことがない限り、特に限定されるものではない。例えば、リチウム、ナトリウムおよびカリウム等のアルカリ金属；マグネシウム、カルシウム、ストロンチウムおよびバリウム等のアルカリ土類金属；アルミニウム、スズ、鉛等の両性物質；ジルコニウム；等が挙げられる。これら金属のうち、樹脂組成物の着色が少ないことから、典型金属元素が好ましく、アルカリ土類金属や両性金属が特に好ましく、カルシウムおよびマグネシウムが最も好ましい。尚、一例として、一般式（１）で示される紫外線吸収剤と錯体を形成し、色相が大きくなり、彩度が高くなるおそれがあることから、アルカリ金属、アルカリ土類金属、重金属等は少ない方が好ましい。具体的には、例えば、亜鉛、銅、鉄等は少ない方が好ましい。

金属塩は、樹脂組成物への分散性や溶剤への溶解性から、有機酸の金属塩であることが好ましく、有機カルボン酸、有機リン化合物および酸性有機イオウ化合物の金属塩であることがより好ましい。

有機カルボン酸の金属塩を構成する有機カルボン酸は、特に限定されるものではない。例えば、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ペヘン酸、トリデカン酸、ペンタデカン酸、ヘプタデカン酸、乳酸、リンゴ酸、クエン酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、フマル酸、マレイン酸、アジピン酸等が挙げられる。

有機リン化合物の金属塩を構成する有機リン化合物としては、例えば、前述した有機リン化合物が挙げられる。

酸性有機イオウ化合物の金属塩を構成する酸性有機イオウ化合物としては、例えば、ｐ−トルエンスルホン酸、メタンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、キシレンスルホン酸、ドデシルベンゼンスルホン酸等が挙げられる。

金属錯体における有機成分としては、特に限定されるものではないが、アセチルアセトン等が挙げられる。

金属酸化物としては、特に限定されるものではないが、例えば、酸化亜鉛、酸化カルシウム、酸化マグネシウム等が挙げられる。

他方、一般に、エステル交換等の環化縮合反応に使用した触媒が塩基性物質である場合には、反応後に残存する触媒を失活させるには、酸性物質を使用して中和すればよい。それゆえ、環化縮合反応に使用した触媒が塩基性物質である場合は、失活剤として酸性物質が好ましく用いられる。酸性物質としては、熱加工時に樹脂組成物の物性を阻害する物質等を発生しない限り、特に限定されるものではなく、例えば、有機リン化合物が挙げられる。

触媒が酸性物質および塩基性物質の何れであっても、失活剤は、複数種類が併用されてもよい。尚、失活剤は、固形状、粉末状、粒状、分散体、懸濁液、水溶液等の何れの形態でラクトン環構造含有重合体に添加してもよく、特に限定されるものではない。

失活剤の配合量は、環化縮合反応に使用した触媒の使用量に応じて適宜調節すればよく、特に限定されるものではない。失活剤の配合量は、例えば、ラクトン環構造含有重合体の質量を基準として、好ましくは１０質量ｐｐｍ以上、１０，０００質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５０質量ｐｐｍ以上、５０００質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１００質量ｐｐｍ以上、３０００質量ｐｐｍ以下である。上記配合量が１０質量ｐｐｍ未満であると、失活剤の作用が不十分となって加熱時に泡が発生するおそれがある。上記配合量が１０，０００質量ｐｐｍを超えると、失活剤の作用が飽和すると共に、必要以上に失活剤を使用することになり、製造コストが上昇する。

上記失活剤は、ラクトン環構造が形成された後であれば、どの段階でラクトン環構造含有重合体に添加してもよい。例えば、ラクトン環構造含有重合体を製造した後、ラクトン環構造含有重合体、失活剤、その他の成分等を同時に加熱溶融させて混練する方法；ラクトン環構造含有重合体およびその他の成分等を加熱溶融させておき、そこに失活剤を添加して混練する方法；等が挙げられる。ここで言う「その他の成分」とは、例えば、酸化防止剤、他の熱可塑性樹脂などのことである。

［ラクトン環構造含有重合体の特性］
本実施の形態において得られるラクトン環構造含有重合体の重量平均分子量は、好ましくは１，０００以上、２，０００，０００以下、より好ましくは５，０００以上、１，０００，０００以下、さらに好ましくは１０，０００以上、５００，０００以下、特に好ましくは５０，０００以上、５００，０００以下である。

上記ラクトン環構造含有重合体は、ダイナッミクＴＧ測定における、１５０〜３００℃の間での質量減少率が、１％以下であることが好ましく、０．５％以下であることがより好ましく、０．３％以下であることがさらに好ましい。

本実施の形態において得られるラクトン環構造含有重合体は、環化縮合反応の反応率が高いので、成形後の成形品中に泡やシルバーストリークが入るという欠点を回避することができる。さらに、環化縮合反応の反応率が高いことにより、ラクトン環構造含有重合体にラクトン環構造が十分に導入されているので、得られたラクトン環構造含有重合体は十分に高い耐熱性を有している。

ラクトン環構造含有重合体は、熱重量分析（ＴＧ）における５％質量減少温度が、３００℃以上であることが好ましく、３３０℃以上であることがより好ましく、３５０℃以上であることがさらに好ましい。熱重量分析（ＴＧ）における５％質量減少温度は、熱安定性の指標であり、当該温度が３００℃未満である場合には、得られたラクトン環構造含有重合体が十分な熱安定性を発揮できないおそれがある。

ラクトン環構造含有重合体は、当該ラクトン環構造含有重合体に含まれる残存揮発分の総量が、５，０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、３，０００ｐｐｍ以下がより好ましく、２，０００ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。残存揮発分の総量が５，０００ｐｐｍよりも多いと、成形時の変質等によってラクトン環構造含有重合体が着色したり、発泡したり、シルバーストリーク等の成形不良が生じたりする原因となる。

ラクトン環構造含有重合体は、射出成形により得られる成形品の、ＡＳＴＭ−Ｄ−１００３に準じた方法で測定された全光線透過率が、好ましくは８５％以上、より好ましくは８８％以上、さらに好ましくは９０％以上、特に好ましくは９２％以上である。全光線透過率は、透明性の目安であり、当該透過率が８５％未満であると、透明性が低下し、目的とする本来の用途に使用することができないおそれがある。

［無水グルタル酸構造含有重合体およびグルタルイミド構造含有重合体の構造］
（メタ）アクリル系樹脂は、重合体の主鎖に、無水グルタル酸構造またはグルタルイミド構造を導入した、いわゆる無水グルタル酸構造含有重合体またはグルタルイミド構造含有重合体であってもよい。本明細書では、主鎖に無水グルタル酸構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂を無水グルタル酸構造含有重合体と称し、主鎖にグルタルイミド構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂をグルタルイミド構造含有重合体と称する。

上記無水グルタル酸構造含有重合体およびグルタルイミド構造含有重合体は、特に限定されるものではないが、下記一般式（４）で示される無水グルタル酸構造またはグルタルイミド構造を有することがより好ましい。

（式中、Ｒ^１７、Ｒ^１８は、それぞれ独立して、水素原子またはメチル基を表す。Ｘ^１は、酸素原子または窒素原子を表す。そして、Ｘ^１が酸素原子のとき、Ｒ^１９は存在せず、Ｘ^１が窒素原子のとき、Ｒ^３は、水素原子、炭素数１〜６の直鎖アルキル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基またはフェニル基を表す）。

即ち、一般式（４）におけるＸ^１が酸素原子のとき、一般式（４）により示される環構造は無水グルタル酸構造となる。無水グルタル酸構造含有重合体は、例えば、（メタ）アクリル酸エステルと（メタ）アクリル酸との共重合体を、分子内で脱アルコール環化縮合反応させることによって形成することができる。

分子内での脱アルコール環化縮合反応の方法は、特に限定されないが、例えば、上記共重合体を加熱することによって行うことができる。加熱温度は、脱アルコールによって分子内環化反応が生じる温度であれば特に限定されないが、例えば１８０〜３５０℃の範囲内が好適である。加熱時間は、（メタ）アクリル系樹脂の組成等に応じて適宜変更すればよいが、例えば１〜２時間の範囲内が好適である。また、上記脱アルコール環化縮合反応においては、触媒（例えば、酸触媒、塩基性触媒、塩系触媒等）を必要に応じて使用してもよい。

一般式（４）におけるＸ^１が窒素原子のとき、一般式（４）により示される環構造はグルタルイミド構造となる。グルタルイミド構造含有重合体は、例えば、（メタ）アクリル酸エステルの重合体をメチルアミン等のイミド化剤を用いてイミド化することによって形成することができる。イミド化の方法は、公知の方法を用いることができる。具体的には、例えば、アンモニアや置換アミン等を用いて（メタ）アクリル酸エステルの重合体をイミド化することができる。

光学フィルムにしたときに高湿環境下で寸法変化や位相差変化がし難いように、一般式（４）におけるＸ^１が窒素原子であることが好ましい。

［Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体および無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体の構造］
（メタ）アクリル系樹脂は、重合体の主鎖に、Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造または無水マレイン酸単量体に由来する構造を導入した、いわゆるＮ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体または無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体であってもよい。本明細書では、主鎖にＮ−置換マレイミド単量体に由来する構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂をＮ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体と称し、主鎖に無水マレイン酸単量体に由来する構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂を無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体と称する。

上記Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体および無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体は、特に限定されるものではないが、下記一般式（５）で示されるＮ−置換マレイミド単量体に由来する構造または無水マレイン酸単量体に由来する構造を有することがより好ましい。

（式中、Ｒ^２０、Ｒ^２１は、それぞれ独立して、水素原子またはメチル基を表す。Ｘ^２は、酸素原子または窒素原子を表す。そして、Ｘ^２が酸素原子のとき、Ｒ^２２は存在せず、Ｘ^２が窒素原子のとき、Ｒ^２２は、水素原子、炭素数１〜６の直鎖アルキル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、ベンジル基またはフェニル基を表す）。

即ち、一般式（５）におけるＸ^２が酸素原子のとき、一般式（５）により示される環構造は無水マレイン酸単量体に由来する構造となる。無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体は、例えば、無水マレイン酸と（メタ）アクリル酸エステルとを共重合（例えば、ラジカル重合によって、好ましくは溶液重合によって）させることによって形成することができる。一般式（５）におけるＸ^２が窒素原子のとき、一般式（５）により示される環構造はＮ−置換マレイミド単量体に由来する構造となる。Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体は、例えば、Ｎ−置換マレイミドと（メタ）アクリル酸エステルとを共重合（例えば、ラジカル重合によって、好ましくは溶液重合によって）させることによって形成することができる。

光学フィルムにしたときに高湿環境下で寸法変化や位相差変化がし難いように、一般式（５）におけるＸ^２が窒素原子であることが好ましい。

尚、無水グルタル酸構造含有重合体、グルタルイミド構造含有重合体、Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体および無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体は、各々の環構造の形成に用いる重合体が全て（メタ）アクリル酸エステル単位を構成単位として有する。そのため、当該方法により得られる樹脂は（メタ）アクリル系樹脂の範疇に含まれる。

ラクトン環構造含有重合体、無水グルタル酸構造含有重合体、グルタルイミド構造含有重合体、Ｎ−置換マレイミド単量体に由来する構造含有重合体および無水マレイン酸単量体に由来する構造含有重合体は、必要に応じて複数種類を併用してもよい。即ち、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、これら重合体の混合物であってもよい。

〔１−１−２．紫外線吸収剤〕
本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、（メタ）アクリル系樹脂（具体的に、ガラス転移温度が高い（メタ）アクリル系樹脂）と、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤と、を含む場合に、高い効果を得ることができる。

上記紫外線吸収剤の分子量は、４００以上、好ましくは５００以上、より好ましくは６００以上、特に好ましくは６５０以上である。分子量が４００未満であると、熱可塑性樹脂組成物または光学フィルムの製造時に、ベントに吸引される紫外線吸収剤が多くなりすぎて、配管等が閉塞するおそれや、ブリードアウトするおそれがある。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、（メタ）アクリル系樹脂と、下記の一般式（１）で表される紫外線吸収剤とを含む。

（式中、Ｒ_１、Ｒ_２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で置換基を有していてもよい）を表す。Ｒ_３、Ｒ_４は、それぞれ独立して、水素原子またはハロゲン原子を表す。Ｌは、炭素数１〜８のアルキレン基を表し、カルボニル結合を含有してもよい）。

本発明の一実施の形態における紫外線吸収剤の熱分解温度（重量減少開始温度；Ｔｄ）は、特に制限は無いものの、２５０〜４００℃であることが好ましく、３００〜４００℃であることがより好ましく、３３０〜３６０℃であることがさらに好ましい。当該熱分解温度が２５０℃以上であることにより、光学フィルムの製造時に、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤が分解しないようにすることができる。

紫外線吸収剤の熱分解温度（Ｔｄ）は、例えば、差動型示差熱天秤装置を利用して測定することができる。より具体的な方法は、実施例に記載した。その他にも、製造者が公表する値を採用することもできる。

一般式（１）で示される紫外線吸収剤の中でも、前述した化合物ａである下記式で示される２，２’−メチレンビス〔６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール〕が、吸収波長特性、色相、および入手性の点で特に好ましい。

〔２．光学フィルムの用途〕
本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、同種光学材料および／または異種光学材料と積層させて用いることにより、さらに光学特性を制御することができる。この際に積層される光学材料としては、特には限定されないが、例えば、偏光板、ポリカーボネート製延伸配向フィルム、環状ポリオレフィン製延伸配向フィルム等が挙げられる。もちろん、上記光学フィルムを単独で使用してもよい。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムの表面には、必要に応じて、各種の機能性コーティング層が形成されうる。機能性コーティング層は、例えば、帯電防止層、粘接着剤層、接着層、易接着層、防眩（ノングレア）層、光触媒層等の防汚層、反射防止層、ハードコート層、紫外線遮蔽層、熱線遮蔽層、電磁波遮蔽層、ガスバリヤー層である。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムの用途は特に限定されない。本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、高い透明性、小さな色相、低い彩度および高い耐熱性を有するので、以下の用途に好適である。当該用途は、例えば、光学用保護フィルム（具体的には、各種の光ディスク（ＶＤ、ＣＤ、ＤＶＤ、ＭＤ、ＬＤなど）の基板の保護フィルム）、ＬＣＤ等の画像表示装置が備える偏光板に用いる偏光子保護フィルムである。他にも、視野角補償フィルム、光拡散フィルム、反射フィルム、反射防止フィルム、防眩フィルム、輝度向上フィルム、タッチパネル用導電フィルム、位相差フィルム、光変換用フィルム等の光学フィルムとして、本発明の一実施形態に係る光学フィルムを用いうる。本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、特に、偏光子保護フィルムとしての使用に好適である。

すなわち、本発明の一実施形態に係る光学フィルムを用いた偏光子保護フィルム、当該偏光子保護フィルムを備えた偏光板、および当該偏光板を備えた画像表示装置も本発明に含まれる。

〔３．光学フィルムの製造方法〕
本発明の一実施の形態に係る光学フィルムの製造方法は、（メタ）アクリル系樹脂と、上記の一般式（１）で表される紫外線吸収剤と、を含む熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムの製造方法であって、前記熱可塑性樹脂組成物の溶融物を、ろ過精度８〜１５μｍのポリマーフィルターによりろ過する工程と、前記ろ過した溶融物を２６５℃以下で製膜を行う工程と、を有する方法である。尚、重合後ペレット化を経ずに、直接押出成型機に供給してフィルム化等の成型加工を行ってもよい。

本発明の一実施の形態に係る光学フィルムの製造方法としては、例えば、（メタ）アクリル系樹脂と、上記の一般式（１）で表される紫外線吸収剤と、を含む熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムの製造方法であって、前記熱可塑性樹脂組成物の溶融物を、ろ過精度８〜１５μｍのポリマーフィルターによりろ過する工程と、前記ろ過した溶融物をダイからフィルム状に吐出した後に製膜（好ましくは、タッチロール製膜）を行う工程と、を有し、前記溶融物は、２６５℃以下にて溶融されたものであってもよい。

本製法で得られる光学フィルム、上記熱可塑性樹脂組成物、上記（メタ）アクリル系樹脂、上記紫外線吸収剤については、上述した〔１．光学フィルム〕の欄で説明したので、ここでは、その説明を繰り返さない。

光学フィルム製膜時のポリマーフィルターのろ過精度は５μｍが一般的である。ここで、フィルターのろ過精度を高くすると、当然に欠点が含まれやすくなると推測されるが、驚くべきことに、本発明者らは、本製法によれば、光学フィルムの欠点の発生を抑制しつつ、押出量が良好であり、ロール汚れも低減し得ることを見出した。すなわち、生産性を向上させ得ることを見出した。また、本製法によれば、内部ｂ^＊値が低い光学フィルムを得ることができる。

上記ろ過する工程では、上記ポリマーフィルターは、ろ過精度が８〜１５μｍであることが好ましく、８〜１３μｍであることがより好ましく、９〜１２μｍであることがさらに好ましい。当該ろ過精度が８μｍ以上であることにより、押出量が良好であり、ロール汚れを低減することができる。ロール汚れを低減することができるため、清掃の機会を低減することができる。当該ろ過精度が１５μｍ以下であることにより、光学フィルムの欠点の発生を抑制することができる。

上記ポリマーフィルターは、１時間・ろ過面積１ｍ^２当たりの処理量（ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２））が１〜５００ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２）であることが好ましく、１０〜４００ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２）であることがより好ましく、３０〜２００ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２）であることがさらに好ましい。当該１時間・ろ過面積１ｍ^２当たりの処理量が１ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２）以上であることにより、押出量が良好であり、ポリマーフィルター内での滞留時間が短くなり、樹脂の劣化や異物発生を低減することができる。当該１時間・ろ過面積１ｍ^２当たりの処理量が５００ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２）以下であることにより、異物除去の効率が上がり、光学フィルムの欠点の発生を抑制することができ、また、ポリマーフィルター前後の圧力の差を小さくすることができる。

ポリマーフィルター前後の圧力の差（以下、「フィルター差圧」とも称する）は、１５ＭＰａ以下であることが好ましく、１０ＭＰａ以下であることがより好ましく、５．０ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。フィルター差圧が低いほどポリマーフィルター内部を樹脂が通過し易い状態となる。フィルター差圧が１５ＭＰａを超えてしまうと、フィルターメディアが破損し、正常なろ過ができなくなってしまうおそれがある。

上記製膜を行う工程では、製膜を行う温度の上限値は、２６５℃以下であることが好ましく、２６０℃以下であることがより好ましく、２５５℃以下であることがさらに好ましく、２５０℃以下であることが特に好ましい。当該温度の上限値が２６５℃以下であることにより、ロール汚れを低減することができる。製膜を行う温度の下限値は、２００℃以上であることが好ましく、２２０℃以上であることがより好ましく、２４０℃以上であることがさらに好ましい。当該温度の下限値が２００℃以上であることにより、熱可塑性樹脂組成物を溶融することができる。

上記製膜を行う温度は、製膜に用いる装置（例えば、押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルター等）の設定温度である。

製膜方法としては、例えば、タッチロール製膜、オープン製膜等が挙げられ、タッチロール製膜が好ましい。

上記タッチロール製膜とは、例えば、ダイからフィルム状に連続的に吐出された熱可塑性樹脂組成物の溶融物を、タッチロールとキャストロールとで挟み込んで、所定の大きさおよび厚さのフィルムに連続的に製膜する方法である。より具体的には、タッチロール製膜とは、例えば、タッチロールとキャストロールとの間にダイから上記溶融物を吐出し、タッチロールとキャストロールとで挟み込んで成形した後、冷却固化させてフィルムに連続的に製膜する方法である。タッチロール製膜は、ブリードアウトを抑制するのに効果的な製膜方法である。

ダイの出口における溶融物の温度を「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすように調整することが好ましい。ブリードアウトを抑制することができる。

溶融物の温度とは、Ｔダイ等のダイから吐出された直後（ダイリップから３０ｍｍ以内）の溶融物に、針状または棒状の熱電対を接触させて複数箇所で測定した温度のうちの、最高温度を指す。

「Ｔｄ−Ｔｐ」の上限値には特に制限は無いものの、９０℃以下であることがより好ましい。それゆえ、「Ｔｄ−Ｔｐ」は、５０℃以上、９０℃以下であることがより好ましく、５５℃以上、８５℃以下であることがさらに好ましく、６０℃以上、８０℃以下であることが特に好ましい。「Ｔｄ−Ｔｐ」が５０℃未満の場合には、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤が熱分解してしまう。「Ｔｄ−Ｔｐ」が９０℃を超える場合には、溶融物の粘度が高く、ダイ内での流れが悪くなる。そのため、端部まで十分に溶融物が流れず、膜厚プロファイルが悪化するおそれがある。

［ダイ］
ダイは、熱可塑性樹脂組成物を溶融させる溶融装置の出口に設けられている。そして、熱可塑性樹脂組成物の溶融物をフィルム状にして、タッチロール上、またはキャストロール上に連続的に吐出するように構成されている。ダイの材質は、金属であることが好ましく、ステンレスであることがより好ましい。ダイの大きさおよび個数は、吐出する溶融物の量に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。

ダイの温度は、上記製膜に用いる装置の温度と同様の範囲内であることが好ましい。上記温度は、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤の熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすことができるように設定されることがより好ましい。尚、上記溶融装置は、上記式を満たすことができるように熱可塑性樹脂組成物を溶融させて、温度Ｔｐ（℃）以上の溶融物を調製できるように構成されている。

［タッチロールおよびキャストロール］
タッチロールおよびキャストロールは、互いに対向して平行に設置されている。タッチロールおよびキャストロールは、それぞれ複数本存在していてもよい。タッチロールおよびキャストロールは、その表面が鏡面仕上げされていることが特に好ましい。

タッチロールは、弾性を有する材質から形成されていることが好ましい。タッチロールおよびキャストロールの材質は、ＳＣＭ系の鋼鉄、ＳＵＳ等のステンレス等が好ましい。さらに、タッチロールおよびキャストロールとして、上記鋼鉄またはステンレスに、クロム、ニッケル、チタン等のめっきを施してなる材；ＰＶＤ（Physical Vapor Deposition）法等によって、ＴｉＮ，ＴｉＡｌＮ，ＴｉＣＮ，ＣｒＮ，ＤＬＣ（ダイアモンド状カーボン）等の表面被膜を形成してなる材；タングステンカーバイトまたはその他のセラミックを溶射してなる材；および、上記鋼鉄またはステンレスの表面を窒化処理してなる材；を用いることも好適である。

キャストロールに対するタッチロールの押圧力を、フィルムとタッチロールとの接触面積で割った値であるタッチ圧は、０．１ＭＰａ〜１０ＭＰａの範囲内であることが好ましく、０．３ＭＰａ〜８ＭＰａの範囲内であることがより好ましく、０．５ＭＰａ〜５ＭＰａの範囲内であることが特に好ましい。

タッチロールおよびキャストロールは、その表面の算術平均高さ（Ｒａ）が１００ｎｍ以下であることが好ましく、５０ｎｍ以下であることがより好ましく、２５ｎｍ以下であることがさらに好ましい。これにより、表面に適度な凹凸を有するフィルムを製膜することができる。タッチロールおよびキャストロール表面の材質が金属であれば、これらロールのＲａを１００ｎｍ以下にすることが容易である。

タッチロールおよびキャストロールの太さ、長さ、および温度等は、所望する光学フィルムの大きさおよび厚さに応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。但し、溶融物を徐冷（冷却）する上で、上記キャストロールは複数本（より具体的には２〜６本）存在することがより好ましい。

そして、例えば、２本以上のキャストロールを用いて溶融物を徐冷してフィルムを製膜する場合には、ダイにより近い側（上流側）のキャストロールよりも下流側に隣接するキャストロールの温度は、上記上流側のキャストロールの温度と比較して、０℃を超え、２０℃以下の範囲で低いことが好ましく、１℃〜１８℃低いことがより好ましく、２℃〜１５℃低いことがさらに好ましい。これにより、得られる光学フィルムの両面の物性をより均一にすることができ、当該光学フィルム内の残存ひずみが解消され易くなる。それゆえ、湿度および熱に対する光学フィルムの寸法安定性を向上させることができる。尚、ダイに最も近い側（最上流側）のキャストロールの温度は、溶融物の温度に応じて適宜設定すればよい。

タッチロールの温度は、熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、Ｔｇ−８０℃〜Ｔｇ＋１０℃の範囲内であることが好ましく、Ｔｇ−７０℃〜Ｔｇ＋５℃の範囲内であることがより好ましく、Ｔｇ−６０℃〜Ｔｇの範囲内であることが特に好ましい。

タッチロールおよびキャストロールの温度制御は、例えば、これらロールの内部に温度を調節した熱媒（液体または気体）を流通させることによって行うことができる。

［製膜速度］
溶融物の製膜速度は、所望する光学フィルムの大きさおよび厚さ等に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。上記製膜速度は、２ｍ／分〜５０ｍ／分の範囲内であることが好ましく、２ｍ／分〜４０ｍ／分の範囲内であることがより好ましく、３ｍ／分〜３５ｍ／分の範囲内であることがさらに好ましい。製膜速度を上記範囲内とすることにより、ダイの出口において上記溶融物がタッチロールおよびキャストロールによって引っ張られ、当該溶融物の膨張が抑制されると共に、溶融物がダイの出口に擦れることが抑制される。そのため、得られる光学フィルムの表面の凹凸を好ましい範囲に制御することができる。また、製膜速度を上記範囲内とすることにより、溶融物のダイでの滞留時間を短く抑えることができるので、溶融物に含まれる異物（ゲルや汚染物質）の数を低減することができる。製膜速度が５０ｍ／分を超えると、ダイの出口における溶融物の流れに乱れが生じ、フィルムの均一性が低下するおそれがある。

このように耐熱性（ガラス転移温度が１０５℃以上の）の（メタ）アクリル系樹脂をタッチロール製膜またはオープン製膜することによって、重量減少開始温度が低い紫外線吸収剤を用いた場合においても、ｂ^＊値が低くて良好であり、製膜時にロール（タッチロールおよびキャストロール）からの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムを製造することができる。

そして、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤の熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすようにダイから溶融物を吐出すると、上述の効果をより大きくすることができる。

尚、タッチロール製膜によって得られた光学フィルムは、必要に応じて、その両端をトリミングしてもよい。トリミングによって切り落とされた光学フィルムは、破砕すれば原料として再使用することができる。

［巻き取りおよび延伸］
タッチロール製膜によって連続的に製造された光学フィルムは、キャストロールから剥離され、ニップロール等を通過した後、心材に巻き取られてロール状の光学フィルムとされる。光学フィルムの巻き取り速度は、特に限定されるものではないものの、１ｍ／分〜１００ｍ／分の範囲内であることが好ましく、２ｍ／分〜８０ｍ／分の範囲内であることがより好ましく、３ｍ／分〜７０ｍ／分の範囲内であることがさらに好ましい。また、光学フィルムの巻き取り張力は、特に限定されるものではないものの、１Ｎ／ｍ幅〜５００Ｎ／幅の範囲内であることが好ましく、１Ｎ／ｍ幅〜３００Ｎ／幅の範囲内であることがより好ましい。

光学フィルムを巻き取る前に、当該光学フィルムの片面または両面に、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル等からなる保護フィルムを貼着してもよい。保護フィルムの厚さは、特に限定されるものではないものの、５μｍ〜１００μｍの範囲内であることが好ましく、１０μｍ〜５０μｍの範囲内であることがより好ましい。

タッチロール製膜によって連続的に製造された光学フィルムは、縦延伸および／または横延伸を行うことが好ましい（以下、縦延伸を「ＭＤ延伸」、横延伸を「ＴＤ延伸」とも表記する）。ＭＤ延伸および／またはＴＤ延伸と、収縮緩和処理とを組み合わせても行ってもよい。本発明に係る光学フィルムは、二軸延伸（ＭＤ延伸およびＴＤ延伸）することがより好ましい。尚、ＭＤとはMachine Directionの略語で、「長手方向」および「縦方向」と同義である。ＴＤとはTransverse Directionの略語で、「幅方向」および「横方向」と同義である。

ＭＤ延伸の具体的な方法としては、特に限定されるものではないものの、例えば、オーブン縦延伸、ロール縦延伸等の方法が挙げられる。

オーブン縦延伸は、オーブンの入口側にある搬送ロールと、出口側にある搬送ロールとの間に周速差をつけることによって原フィルムをその長手方向に延伸する方法である。上記オーブンは、原フィルムを延伸可能な温度にまで加熱できるように構成されている。オーブン縦延伸によれば、延伸条件によっては、延伸後のフィルムに熱処理効果を与えることができる。

オーブン縦延伸における延伸温度は、原フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、Ｔｇ−１０℃〜Ｔｇ＋５０℃の範囲内であることが好ましく、Ｔｇ−５℃〜Ｔｇ＋４０℃の範囲内であることがより好ましく、Ｔｇ℃〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内であることがさらに好ましい。Ｔｇ−１０℃よりも低い温度で延伸すると、原フィルムが破断するおそれがある。Ｔｇ＋５０℃よりも高い温度で延伸すると、原フィルムのたるみが大きくなるために、原フィルムと装置とのこすれが生じるおそれや、原フィルムが破断するおそれがある。

ロール縦延伸は、原フィルムを多数の加熱ロールに連続接触しながら延伸温度にまで加熱し、延伸区間に設けられたニップロールによって延伸する方法である。その後、延伸されたフィルムは、冷却ロールによって冷却される。上記延伸区間内には、延伸温度を安定化させるために、補助加熱装置が設けられていてもよい。ロール縦延伸は、ロール縦延伸機を用いて実施することができる。

ロール縦延伸機における加熱ロールの温度とは、加熱ロールの設定温度を指す。原フィルムの延伸温度および延伸倍率は、縦延伸後に得られるフィルムの機械的強度、表面性および厚み精度を指標として、適宜調整することができる。延伸のときには、原フィルムを、当該フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、加熱ロールによってＴｇ−１０℃〜Ｔｇ＋２０℃の範囲内にまで加熱することが好ましい。さらに、延伸区間内に設けた補助加熱装置によって、Ｔｇ℃〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内にまで加熱することがより好ましい。加熱ロールによる原フィルムの加熱がＴｇ−１０℃よりも低い場合には、原フィルムが裂ける、割れる等の工程上の問題を引き起こし易い。加熱ロールによる原フィルムの加熱がＴｇ＋３０℃よりも高い場合には、最終的に得られる光学フィルムの伸び率や引っ張り強度、可撓性等の力学的性質が改善され難いので、２次加工性が悪くなることがある。

尚、加熱ロールの合計本数は５本以上が好ましい。加熱ロールが５本よりも少ない場合には、加熱効果が小さくなるため、原フィルムを十分に加熱することができない。加熱ロールの合計本数を５本未満にする代わりに、加熱効果を高めるために加熱ロールのロール径を大きくする方法は、加熱により熱膨張した原フィルムを充分に引き伸ばすことができず、シワが発生し易くなると共にシワ由来の破断も発生し易くなるため好ましくない。

延伸区間内に設ける補助加熱装置としては、公知の装置が挙げられる。具体的には、例えば、ＩＲヒーター、セラミックヒーター、熱風ヒーターの中から選ばれる少なくとも１種が好ましい。

ＭＤ延伸を行うときの延伸速度は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜２００００％／分の範囲内が好ましく、１００〜１００００％／分の範囲内がより好ましい。延伸速度が１０％／分よりも遅いと、十分な延伸倍率を得るために時間が掛かり、製造コストが高くなる。延伸速度が２００００％／分よりも速いと、フィルムの破断等が起こるおそれがある。

ＭＤ延伸を行うときの延伸倍率は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜３００％の範囲内であることが好ましく、１５〜３００％の範囲内であることがより好ましく、２０〜２００％の範囲内であることがさらに好ましい。尚、延伸倍率は、「延伸倍率（％）＝１００×｛（延伸後の長さ）−（延伸前の長さ）｝／（延伸前の長さ）」で定義される。

ＴＤ延伸を行うときの延伸温度は、特に限定されるものではないものの、原フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、Ｔｇ−５℃〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内であることが好ましく、Ｔｇ〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内であることがより好ましく、Ｔｇ〜Ｔｇ＋２０℃の範囲内であることがさらに好ましい。延伸温度がＴｇ−５℃未満であれば、延伸する前にフィルムが破断するおそれがある。延伸温度がＴｇ＋３０℃を超えると、分子鎖の緩和が大きくなって分子が配向し難くなるおそれがある。

ＴＤ延伸を行うときの延伸速度は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜２００００％／分の範囲内が好ましく、１００〜１００００％／分の範囲内がより好ましい。延伸速度が１０％／分よりも遅いと、十分な延伸倍率を得るために時間が掛かり、製造コストが高くなる。延伸速度が２００００％／分よりも速いと、フィルムの破断等が起こるおそれがある。

ＴＤ延伸を行うときの延伸倍率は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜３００％の範囲内であることが好ましく、１５〜３００％の範囲内であることがより好ましく、２０〜２００％の範囲内であることがさらに好ましい。

光学フィルムは、ＭＤ延伸および／またはＴＤ延伸の前に熱処理を行ってもよく、ＭＤ延伸および／またはＴＤ延伸の後に熱処理を行ってもよい。

本発明に係る光学フィルムは、特に限定されるものではないものの、縦方向の延伸倍率と横方向の延伸倍率との比（ＭＤ延伸の延伸倍率／ＴＤ延伸の延伸倍率）が、０．４０〜１．５０の範囲内であることが好ましく、０．４５〜１．４０の範囲内であることがより好ましく、０．５０〜１．３０の範囲内であることがさらに好ましい。

以下、実施例および比較例を用いて、本発明をさらに詳細に説明する。しかし、本発明はこれら実施例に限定されて解釈されるべきではない。

＜物性等の測定方法＞
［重合反応率、重合体組成分析］
重合反応時の反応率および重合体中の特定単量体単位の含有率は、得られた重合反応混合物中の未反応単量体の量をガスクロマトグラフィー（株式会社島津製作所製、装置名：ＧＣ−２０１４）を用いて測定して求めた。

［重量平均分子量および数平均分子量］
熱可塑性樹脂組成物の重量平均分子量Ｍｗおよび数平均分子量Ｍｎは、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて、ポリスチレン換算により求めた。測定に用いた装置および測定条件は以下の通りである。

システム：東ソー製ＧＰＣシステムＨＬＣ−８２２０
測定側カラム構成：
・ガードカラム（東ソー製、ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＨＺ−Ｌ）
・分離カラム（東ソー製、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＺＭ−Ｍ）２本直列接続
リファレンス側カラム構成：
・リファレンスカラム（東ソー製、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ−ＲＣ）
展開溶媒：クロロホルム（和光純薬工業製、特級）
展開溶媒の流量：０．６ｍＬ／分
標準試料：ＴＳＫ標準ポリスチレン（東ソー製、ＰＳ−オリゴマーキット）
カラム温度：４０℃
［ガラス転移温度（Ｔｇ）］
熱可塑性樹脂組成物、原反フィルムおよび延伸フィルムのガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１の規定に準拠して求めた。具体的には、示差走査熱量計（株式会社リガク製、Ｔｈｅｒｍｏ ｐｌｕｓ ＥＶＯ ＤＳＣ−８２３０）を用い、窒素ガス雰囲気下、約１０ｍｇのサンプルを常温から２００℃まで昇温（昇温速度２０℃／分）して得られたＤＳＣ曲線から、始点法により評価した。リファレンスには、α−アルミナを用いた。

［熱分解温度（重量減少開始温度；Ｔｄ）］
差動型示差熱天秤装置（株式会社リガク製：Ｔｈｅｒｍｏ Ｐｌｕｓ２ ＴＧ−８１２０）を用い、窒素ガス雰囲気下、１０ｍｇのサンプルを常温から５００℃まで昇温した。このとき、昇温中のサンプルの質量減少速度が０．００５質量％／秒以下の場合は、昇温速度１０℃／分で昇温した。逆に、昇温中のサンプルの質量減少速度が０．００５質量％／秒を超える場合は、当該速度が０．００５質量％／秒以下を保つように階段状等温制御で昇温した。そして、上記質量減少速度を保つために最初に階段状等温制御とした温度（階段状等温制御で昇温された区間のうち、最も低い温度）を、熱可塑性樹脂組成物および紫外線吸収剤のＴｄとした。

［メルトフローレート（ＭＦＲ）］
メルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０ Ｂ法に準拠して、温度２４０℃、荷重１０ｋｇｆ（９８Ｎ）で測定した。

［残存揮発分量］
熱可塑性樹脂組成物中に含まれる残存揮発分量は、ガスクロマトグラフィー（株式会社島津製作所製、装置名：ＧＣ−２０１４）を用いて測定して求めた。

［含水量］
水分気化装置（三菱化学社株式会社製、ＶＡ−１００）に接続された、微量水分測定装置（三菱化学株式会社製、ＣＡ−１００）を用い、カールフィッシャー容量滴定法により求めた。詳しくは、試料約１．０ｇを精秤後、２５０℃に保温した上記水分気化装置に導入し２分間加熱した。ここで発生した全水分を、五酸二リンを通じて乾燥した窒素ガスにより上記水分気化装置へ導入し、カールフィッシャー容量滴定法により含水量を求めた。

［着色度（ＹＩ）］
熱可塑性樹脂組成物の着色度（ＹＩ）は、樹脂組成物をクロロホルムに溶かし、１５重量％溶液として石英セルに入れ、ＪＩＳ−Ｋ−７１０３に従い、分光色差計（日本電色工業株式会社製：Ｃｏｌｏｒｍｅｔｅｒ ＺＥ６０００）を用いて、透過光で測定した。

［フィルムの厚さ］
熱可塑性樹脂組成物を成形して得たフィルムの厚さは、デジマチックマイクロメーター（株式会社ミツトヨ製）により求めた。

［フィルムの全光線透過率および全ヘイズ］
フィルムの全光線透過率およびヘイズ（全ヘイズ）は、日本電色工業株式会社製ＮＤＨ−１００１ＤＰを用いて測定した。

［フィルムの内部ヘイズ］
厚さ１００μｍあたりの内部ヘイズは、以下のように測定した。
（１）４５ｍｍ×３５ｍｍに切り出したフィルムを、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）を入れた光路長１０ｍｍの石英セルに浸漬して、ヘイズを測定した。
（２）（１）の測定を、２枚目、３枚目と追加のフィルムを重ねながら繰り返した。
（３）測定したヘイズをｙ軸に、対応するフィルムの厚さ（１枚目、１枚目＋２枚目、１枚目＋２枚目＋３枚目）をｘ軸にプロットして、最小二乗法により当該プロットの直線の傾きを導出した。これにより、厚さを１００μｍとしたときの内部ヘイズを算出した。

［フィルムのｂ^＊値（全ｂ^＊値）］
分光色差計（日本電色工業株式会社製：Ｃｏｌｏｒｍｅｔｅｒ ＺＥ６０００）を用いて、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定した。ここで、上述のｂ^＊値とは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９に規定されるＬ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系における指数であり、ａ^＊値およびｂ^＊値は色相を表し、Ｌ^＊値は明度を表す。

［フィルムの内部ｂ^＊値］
分光色差計（日本電色工業株式会社製：Ｃｏｌｏｒｍｅｔｅｒ ＺＥ６０００）を用いて、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して、下記のように測定した。
（１）４５ｍｍ×３５ｍｍに切り出したフィルムを、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）を入れた光路長１０ｍｍの石英セルに浸漬して、ｂ^＊値を測定した。
（２）（１）の測定を、２枚目、３枚目と追加のフィルムを重ねながら同様に繰り返した。
（３）測定したｂ^＊値をｙ軸に、対応するフィルムの厚さ（１枚目、１枚目＋２枚目、１枚目＋２枚目＋３枚目）をｘ軸にプロットして、最小二乗法により当該プロットの直線の傾きを導出した。これにより、厚さを１００μｍとしたときの内部ｂ^＊値を算出した。

［フィルム欠点数］
自動欠点検査装置（株式会社メック製 ＭＬＡ−５０００）を用いて、２００ｍｍ×３００ｍｍサイズの枚葉サンプルの欠点検出を行った。次いでレーザー顕微鏡（株式会社ＫＥＹＥＮＣＥ社製、ＶＫ−９７００）を用いて、検出した欠点のうち２０μｍ以上の異物および汚れ転写をカウントした。欠点検査は３回行い、３回の平均個数を２００ｍｍ×３００ｍｍサイズのフィルム欠点数とした。

［フィルター差圧（入圧／出圧）］
ポリマーフィルター前後の圧力をそれぞれＰ１、Ｐ２とした場合に、（Ｐ１−Ｐ２）をポリマーフィルターの差圧とした。フィルター差圧が低いほどポリマーフィルター内部を樹脂が通過し易い状態となる。フィルター差圧が１５ＭＰａを超えてしまうと、フィルターメディアが破損し、正常なろ過ができなくなってしまうおそれがある。

［ロール汚れ］
押出された溶融樹脂が接触する冷却ロールの表面状態を目視で確認し、以下の判定基準でロール汚れを評価した。
○：冷却ロール表面に目立った汚れが確認できず、製膜した原反フィルムにも汚れの転写がなく良好。
△：冷却ロール表面に汚れが確認できるが、製膜した原反フィルムには汚れの転写がなく良好。
×：冷却ロール表面に汚れが目立ち、製膜した原反フィルムにも一部の汚れが転写しており不良。

［押出量比］
基準サンプルの単位時間当たりの押出量（ｋｇ／ｈｒ）を１００％とし、それを基準にどの程度の押出量変化があったかを算出した。１００％を超える数値であれば基準よりも押出量が増加したことなる。

＜製造例１＞
攪拌装置、温度センサー、冷却コンデンサおよび窒素導入管を備えた反応釜に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）８３．５部、２−（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル（ＭＨＭＡ）１２部、トルエン９０．４部、トリス（２，４−ジ−ターシャリー−ブチルフェニル）ホスファイト（株式会社ＡＤＥＫＡ製：アデカスタブ（登録商標）２１１２）０．０５部、およびｎ−ドデシルメルカプタン０．０７部を仕込み、これに窒素を通じつつ、１０５℃まで昇温させた。昇温に伴う還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ−アミルパーオキシイソノナノエート２０重量％トルエン溶液（アルケマ吉富株式会社製：ルペロックス（登録商標）５７０Ｔ２０）０．４２部を添加した。続けて、上記ｔ−アミルパーオキシイソノナノエート２０重量％トルエン溶液０．８３５部とスチレン４．５部とを２時間かけて滴下しながら約１０５〜１１０℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後、同温度でさらに４時間の熟成を行った。

次に、得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒（環化触媒）として、リン酸ステアリル（ＳＣ有機化学株式会社製：Ｐｈｏｓｌｅｘ Ａ−１８）０．０７５部を加え、約９０〜１１０℃の還流下において２時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。さらに、得られた重合溶液を、２３５℃に加熱した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた。

その後、ベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２．５）を用いて、得られた重合液を樹脂量換算で１００部／時の処理速度で導入し脱揮処理を行った。上記押出機は、１個のリアベント、４個のフォアベント（以下、上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）および第３ベントと第４ベントとの間にサイドフィーダーを備えており、回転数８２ｒｐｍ、減圧度２７〜８００ｈＰａ、バレル温度２５５℃（２５５℃の熱媒で加熱）とした。また、上記押出機は、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）が配置されており、ポリマーフィルターの先端部に設けられた押出ダイには、細孔が円周に沿って多数、貫通形成され、ウォータリングカット方式のカッターが取り付けられている。また、カット、水冷固化後に遠心乾燥機による脱水設備が設けられ、気体による搬送により、貯蔵サイロへ搬送する構成となっている。

重合液を導入する際には、イオン交換水を１．５部／時の投入速度で第２ベントの上流から、０．５部／時の投入速度で第３、第４ベントの上流からそれぞれ投入した。また、上記サイドフィーダーから、紫外線吸収剤（ケミプロ化成株式会社製：ＫＥＭＩＳＯＲＢ２７９ＲＣ、重量減少開始温度Ｔｄ（℃）は３４５℃）を２．２０部／時の投入速度で投入した。

脱揮終了後、リーフディスクタイプのポリマーフィルター（濾過精度：５μｍ）を通過させた後、押出ダイが有するダイス（細孔）から６００ｋｇ／時で溶融状態の熱可塑性樹脂組成物を押し出し、カット、水冷固化後に遠心乾燥機による脱水、搬送後、貯蔵サイロで冷却することによりペレット状の熱可塑性樹脂組成物（Ａ−１）を得た。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−１）のＭｗは１３．７万、Ｍｎは６．０万、Ｔｇは１２０℃、ＭＦＲは１３．８、着色度ＹＩは５．３、樹脂組成物中のＫＥＭＩＳＯＲＢ２７９ＲＣ の含有率は２．１５重量％、ＭＭＡ含有率は１８００ｐｐｍ、トルエン含有率は２００ｐｐｍ、メタノール含有率は９０ｐｐｍ、水分は８０ｐｐｍであった。

＜製造例２＞
製造例１と同様に重合、環化縮合反応を行った。その後の脱揮処理に関しては、得られた重合液を樹脂量換算で１００部／時の処理速度に対し、イオン交換水を１．５部／時の投入速度で第２、第４ベントの上流から、紫外線吸収剤（株式会社ＡＤＥＫＡ製：アデカスタブ（登録商標）ＬＡ−Ｆ７０、重量減少開始温度Ｔｄ（℃）は３７９℃）３５質量％のトルエン溶液を１．９２部／時の投入速度で第３ベントの上流から投入した以外は、製造例１と同様にして、ペレット状の熱可塑性樹脂組成物（Ａ−２）を得た。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−２）のＭｗは１３．３万、Ｍｎは５．８万、Ｔｇは１２１℃、ＭＦＲは１３．４、着色度ＹＩは９．７、樹脂組成物中のＬＡ−Ｆ７０ の含有率は０．６７重量％、ＭＭＡ含有率は１６００ｐｐｍ、トルエン含有率は１９０ｐｍ、メタノール含有率は６０ｐｐｍ、水分は６０ｐｐｍであった。

＜製造例３＞
重合開始剤としてｔ−アミルパーオキシイソノナノエート２０重量％トルエン溶液（アルケマ吉富株式会社製：ルペロックス（登録商標）５７０Ｔ２０）０．４３５部を添加した。続けて、上記ｔ−アミルパーオキシイソノナノエート２０重量％トルエン溶液０．８７部に変更した以外は、製造例１と同様に重合、環化縮合反応を行った。

その後の脱揮処理に関しては、得られた重合液を樹脂量換算で１００部／時の処理速度に対し、イオン交換水を１．５部／時の投入速度で第２、第４ベントの上流から、オクチル酸亜鉛トルエン溶液（日本化学産業株式会社製：ニッカオクチックス亜鉛１．８％）：フェノール系酸化防止剤（株式会社ＡＤＥＫＡ社製：アデカスタブ（登録商標）ＡＯ−６０）：硫黄系酸化防止剤（株式会社ＡＤＥＫＡ社製：アデカスタブ（登録商標）ＡＯ−４１２Ｓ）＝３３．７４：１：１からなるトルエン溶液を０．１６５質量部／時の投入速度で第３ベントの上流から投入した以外は、製造例１と同様にして、ペレット状の熱可塑性樹脂組成物（Ａ−３）を得た。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−３）のＭｗは１３．２万、Ｍｎは５．８万、Ｔｇは１２２℃、ＭＦＲは１３．４、着色度ＹＩは０．１、ＭＭＡ含有率は１５５０ｐｐｍ、トルエン含有率は１２０ｐｍ、メタノール含有率は５０ｐｐｍ、水分は３０ｐｐｍであった。

〔実施例１〕
製造例１で得られたペレット（Ａ−１）を、Φ６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２、ユニメルトスクリューを有するベント付き単軸押出機に仕込んだ。押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルターおよびＴダイの温度は２６５℃に設定した。ペレットは、ホッパーに加温した除湿空気を送風することにより６０℃に加温した。また、ホッパー下部に窒素導入管を設けて、押出機内に窒素ガスを導入した。

ベント口から４０Ｔｏｒｒにて吸引を行いながら、ペレットを単軸スクリューにて溶融させ、ギアポンプを用いて、ろ過面積０．７５ｍ^２、ろ過精度１０μｍのリーフディスクフィルターを有するポリマーフィルターに通した。１時間・ろ過面積１ｍ^２当たりの処理量は３３ｋｇ／（ｈｒ・ｍ^２）であった。次いで、幅６００ｍｍのＴダイより溶融樹脂を押出し、１２０℃の冷却ロール上に原反フィルムを製膜した。得られた原反フィルムの膜厚は１６０μｍであった。尚、押出機出口の樹脂温度は２８３℃であった。

次に、製膜した原反フィルムを二軸延伸して厚さ４０μｍの延伸フィルムを得た。縦延伸（溶融押出方向の延伸）は、延伸温度に保持した縦延伸装置内に、フィルムの搬送方向に対して間隔をあけて配置した一対のニップロールの周速差を利用して行った。横延伸（幅方向の延伸）はテンター法を利用し、フィルムの横端部をクリップで挟んで行った。延伸条件は、縦延伸については延伸温度１４０℃、延伸倍率２．１倍、横延伸については延伸温度１４０℃、延伸倍率２．７倍とした。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表１に示す。尚、原反フィルム、延伸フィルムともにＴｇは、１２０℃であった。

〔実施例２〕
押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルターおよびＴダイの温度は２５０℃に設定した以外は実施例１と同様の操作を行い原反フィルムと延伸フィルムを得た。尚、押出機出口の樹脂温度は２６９℃であった。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表１に示す。尚、原反フィルム、延伸フィルムともにＴｇは、１２０℃であった。

〔比較例１〕
製造例１で得られたペレット（Ａ−１）を、Φ６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２、ユニメルトスクリューを有するベント付き単軸押出機に仕込んだ。押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルターおよびＴダイの温度は２６５℃に設定した。ペレットは、ホッパーに加温した除湿空気を送風することにより６０℃に加温した。また、ホッパー下部に窒素導入管を設けて、押出機内に窒素ガスを導入した。

ベント口から４０Ｔｏｒｒにて吸引を行いながら、ペレットを単軸スクリューにて溶融させ、ギアポンプを用いて、ろ過面積０．７５ｍ^２、ろ過精度５μｍのリーフディスクフィルターを有するポリマーフィルターに通した。次いで、幅６００ｍｍのＴダイより溶融樹脂を押出し、１２０℃の冷却ロール上にフィルムを製膜した。得られたフィルムの膜厚は１６０μｍであった。

次に、製膜した原反フィルムを二軸延伸して厚さ４０μｍの延伸フィルムを得た。縦延伸（溶融押出方向の延伸）は、延伸温度に保持した縦延伸装置内に、フィルムの搬送方向に対して間隔をあけて配置した一対のニップロールの周速差を利用して行った。横延伸（幅方向の延伸）はテンター法を利用し、フィルムの横端部をクリップで挟んで行った。延伸条件は、縦延伸については延伸温度１４０℃、延伸倍率２．１倍、横延伸については延伸温度１４０℃、延伸倍率２．７倍とした。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表１に示す。

ろ過精度が１０μｍのポリマーフィルターを用いた実施例１では、ろ過精度が５μｍのポリマーフィルターを用いた比較例３と比較して、内部ｂ^＊値、全ｂ^＊値、内部ヘイズ、全ヘイズ、フィルター差圧、およびロール汚れに顕著な低減効果が見られた。また、温度を２５０℃で行った実施例２は、２６５℃で行った実施例１よりもさらに内部ｂ^＊値、全ｂ^＊値、全ヘイズ、およびロール汚れに低減効果が見られた。

〔参考例１〕
製造例２で得られたペレット（Ａ−２）を用いた以外は、実施例１と同様に原反フィルム、および、延伸フィルムを作成した。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表２に示す。

〔参考例２〕
製造例２で得られたペレット（Ａ−２）を用いた以外は、実施例２と同様に原反フィルム、および、延伸フィルムを作成した。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表２に示す。

〔参考例３〕
製造例２で得られたペレット（Ａ−２）を用いた以外は、比較例１と同様に原反フィルム、および、延伸フィルムを作成した。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表２に示す。

紫外線吸収剤としてＬＡ−Ｆ７０（トリアジン系）を用いた参考例１および２では、参考例３と比較して、実施例１および２のように、内部ｂ^＊値、および、全ｂ^＊値ともに、顕著な低減効果は見られなかった。

〔参考例４〕
製造例３で得られたペレット（Ａ−３）を、Φ６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２、ユニメルトスクリューを有するベント付き単軸押出機に仕込んだ。押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルターおよびＴダイの温度は２６５℃に設定した。ペレットは、ホッパーに加温した除湿空気を送風することにより６０℃に加温した。また、ホッパー下部に窒素導入管を設けて、押出機内に窒素ガスを導入した。

ベント口から４０Ｔｏｒｒにて吸引を行いながら、ペレットを単軸スクリューにて溶融させ、ギアポンプを用いて、ろ過面積０．７５ｍ^２、ろ過精度１０μｍのリーフディスクフィルターを有するポリマーフィルターに通した。次いで、幅６００ｍｍのＴダイより溶融樹脂を押出し、１２０℃の冷却ロール上に原反フィルムを製膜した。得られた原反フィルムの膜厚は１４５μｍであった。

次に、製膜した原反フィルムを二軸延伸して厚さ４０μｍの延伸フィルムを得た。縦延伸（溶融押出方向の延伸）は、延伸温度に保持した縦延伸装置内に、フィルムの搬送方向に対して間隔をあけて配置した一対のニップロールの周速差を利用して行った。横延伸（幅方向の延伸）はテンター法を利用し、フィルムの横端部をクリップで挟んで行った。延伸条件は、縦延伸については延伸温度１３５℃、延伸倍率１．７倍、横延伸については延伸温度１３２℃、延伸倍率２．７倍とした。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表３に示す。

〔参考例５〕
押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルターおよびＴダイの温度は２５０℃に設定した以外は参考例４と同様の操作を行い原反フィルムと延伸フィルムを得た。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表１に示す。

〔参考例６〕
製造例３で得られたペレット（Ａ−３）を、Φ６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２、ユニメルトスクリューを有するベント付き単軸押出機に仕込んだ。押出機のシリンダ、ギアポンプ、ポリマーフィルターおよびＴダイの温度は２６５℃に設定した。ペレットは、ホッパーに加温した除湿空気を送風することにより６０℃に加温した。また、ホッパー下部に窒素導入管を設けて、押出機内に窒素ガスを導入した。

ベント口から４０Ｔｏｒｒにて吸引を行いながら、ペレットを単軸スクリューにて溶融させ、ギアポンプを用いて、ろ過面積０．７５ｍ^２、ろ過精度５μｍのリーフディスクフィルターを有するポリマーフィルターに通した。次いで、幅６００ｍｍのＴダイより溶融樹脂を押出し、１２０℃の冷却ロール上にフィルムを製膜した。得られたフィルムの膜厚は１４５μｍであった。

次に、製膜した原反フィルムを二軸延伸して厚さ４０μｍの延伸フィルムを得た。縦延伸（溶融押出方向の延伸）は、延伸温度に保持した縦延伸装置内に、フィルムの搬送方向に対して間隔をあけて配置した一対のニップロールの周速差を利用して行った。横延伸（幅方向の延伸）はテンター法を利用し、フィルムの横端部をクリップで挟んで行った。延伸条件は、縦延伸については延伸温度１３５℃、延伸倍率１．７倍、横延伸については延伸温度１３２℃、延伸倍率２．７倍とした。製膜結果、並びに得られたフィルムの欠点数を表３に示す。尚、押出量比に関しては、参考例６の単位時間当たりの押出量（ｋｇ／ｈｒ）を基準の１００％とした。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−３）は紫外線吸収剤を含まないことから、参考例４〜６は、実施例１，２、比較例１よりも、内部ｂ^＊値、および、全ｂ^＊値が大幅に小さい値であった。尚、押出量比を比較すると、参考例４および５では、欠点数を５０個以下に抑制しつつ、参考例６よりも生産性を向上させ得ることが分かった。

本発明は、光学フィルム、偏光子保護フィルム、偏光板、および、画像表示装置に利用することができる。

Claims (9)

1. （メタ）アクリル系樹脂と、分子量が４００以上のベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤と、を含む熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムであり、
   前記熱可塑性樹脂組成物中の前記ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の含有率が０．１〜５重量％であり、
   前記熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度は１０５℃以上であり、
   １００μｍに換算した内部ｂ^＊値が０．４以下である光学フィルム。
2. 前記ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤は、下記の一般式（１）で表されるものである請求項１に記載の光学フィルム；
   

   

   （式中、Ｒ_１、Ｒ_２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で置換基を有していてもよい）を表す。Ｒ_３、Ｒ_４は、それぞれ独立して、水素原子またはハロゲン原子を表す。Ｌは、炭素数１〜８のアルキレン基を表し、カルボニル結合を含有してもよい）。
3. 前記光学フィルムは、１００μｍに換算した内部ヘイズが０．０５％以下のものである請求項１または２に記載の光学フィルム。
4. 延伸フィルムである請求項１〜３の何れか１項に記載の光学フィルム。
5. 前記（メタ）アクリル系樹脂は、主鎖に環構造を有するものである請求項１〜４の何れか１項に記載の光学フィルム。
6. ２００ｍｍ×３００ｍｍサイズあたりの欠点数が５０個以下である請求項１〜５の何れか１項に記載の光学フィルム。
7. 請求項１〜６の何れか１項に記載の光学フィルムを用いた偏光子保護フィルム。
8. 請求項７に記載の偏光子保護フィルムを備えた偏光板。
9. 請求項８に記載の偏光板を備えた画像表示装置。