JP2019044698A - スクリュー圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】スクリュー圧縮機の外部から液体供給部を経て圧縮室に供給される液体を、液体供給部から、より短い距離で十分に微粒化に至らせる。【解決手段】スクリュー圧縮機は、スクリューロータと、ケーシングと、ケーシング内に形成される圧縮室内に膜状の液体を供給する液体供給部３８とを備える。スクリューロータは、雄ロータと雌ロータとを有している。ケーシングの内面には、雄ロータを覆う雄側ボア９と雌ロータを覆う雌側ボア１０とが形成されている。ここで、雄側ボア９と雌側ボア１０との高圧側の交線を圧縮側カスプ１２とする。また、ボア展開図において、雌側歯先線２７の延長線３１と雄側歯先線２６との最初の交点が雄ロータおよび雌ロータの回転に伴って移動することによって形成される軌跡を軌跡線３２とする。この場合に、圧縮室における液体供給部３８の開口位置は、圧縮側カスプ１２と軌跡線３２との間にある。【選択図】図５

Description

本発明は、スクリュー圧縮機に関する。

スクリュー圧縮機として、圧縮室内部に外部から液体を供給する機能を有するものがある。液体供給の目的は、圧縮室内部のすき間の封止、圧縮過程における気体の冷却、摺動する雄ロータおよび雌ロータの潤滑などである。

圧縮機内部に液体を噴射する従来技術として、圧縮作動室に対応するケーシングの壁面部に給水部を形成し、該給水部から水を圧縮作動室に噴射する技術が知られている。この従来技術では、給水部材の底部に角度θだけ傾斜させて外部と連通する複数の小孔が形成されており、先止まり穴に導かれた水は、小孔から圧縮作動室に広範囲にわたって噴射される。上記従来技術の一例として特許文献１がある。

特開２００３−１８４７６８号公報

上記従来技術を利用したスクリュー圧縮機では、給水部の小孔から噴射された水は圧縮作動室内に広範囲に広がる。ここで、傾斜した複数の小孔から噴射された水は、互いに衝突した後に膜状に広がり、その後微粒化する。したがって、給水部から噴射された水が水膜を経て微粒化されるまでに、一定の距離を要する。

しかしながら、給水部における水の噴射方向の先には回転するスクリューロータがあるため、水が微粒化されるまでの距離は限られている。このため、スクリューロータの歯底と給水部との距離が短い場合や、スクリューロータの回転速度が高い場合には、水が十分に微粒化されないままスクリューロータの表面に付着する懸念がある。

本発明は、スクリュー圧縮機の外部から液体供給部を経て圧縮室に供給される液体を、液体供給部から、より短い距離で十分に微粒化に至らせることを課題とする。

上記課題を解決するために、本発明に係るスクリュー圧縮機は、スクリューロータと、前記スクリューロータを収納するケーシングとを備えている。また、スクリュー圧縮機は、前記ケーシング内に形成される圧縮室内に膜状の液体を供給する液体供給部を備えている。前記スクリューロータは、ねじれた歯を持ち互いに噛み合って回転する雄ロータと雌ロータとを有している。前記ケーシングの内面には、前記雄ロータを覆う円筒状の雄側ボアと前記雌ロータを覆う円筒状の雌側ボアとが形成されている。ここで、前記雄側ボアと前記雌側ボアとの高圧側の交線を圧縮側交線とする。また、ボア展開図において、前記雌ロータの歯先線の延長線と前記雄ロータの歯先線との最初の交点が前記雄ロータおよび前記雌ロータの回転に伴って移動することによって形成される軌跡を軌跡線とする。ボア展開図は、前記雄側ボアと前記雌側ボアとを平面上に展開したものである。この場合に、前記圧縮室における前記液体供給部の開口位置は、前記圧縮側交線と前記軌跡線との間にある。
あるいは、前記液体供給部は、前記ケーシング内に形成される圧縮室内に液体を微粒化して供給する。

本発明によれば、スクリュー圧縮機の外部から液体供給部を経て圧縮室に供給される液体を、液体供給部から、より短い距離で十分に微粒化に至らせることができる。

本発明の第１実施形態に係るスクリュー圧縮機の構成を示す図である。 図１のＡ−Ａ線に沿うスクリューロータおよび液体供給部周辺の断面図である。 スクリュー圧縮機に供給される液体の供給経路を示す模式図である。 図２に示される噴流衝突ノズルの拡大断面図である。 雄側ボアと雌側ボアとを圧縮側カスプを中心として平面上に展開したボア展開図である。 図２のＢ−Ｂ線に沿う断面図における圧縮空気の流速分布に関する流体解析結果を示す図である。 第２実施形態に係るスクリューロータおよび液体供給部周辺の断面図である。 第２実施形態に係る雄側ボアと雌側ボアとを圧縮側カスプを中心として平面上に展開したボア展開図である。 第３実施形態に係るスクリューロータおよび液体供給部周辺の断面図である。 第３実施形態に係る雄側ボアと雌側ボアとを圧縮側カスプを中心として平面上に展開したボア展開図である。

本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
なお、各図において、共通する構成要素や同様な構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を適宜省略する。

（第１実施形態）
まず、図１〜図６を参照しながら、本発明の第１実施形態について説明する。
図１は、本発明の第１実施形態に係るスクリュー圧縮機１００の構成を示す図である。図２は、図１のＡ−Ａ線に沿うスクリューロータ１および液体供給部３８周辺の断面図である。

図１、図２に示すように、本実施形態に係るスクリュー圧縮機１００は、スクリューロータ１と、スクリューロータ１を収納するケーシング４とを備えている。スクリューロータ１は、ねじれた歯（ローブ）を持ち互いに噛み合って回転する雄ロータ２と雌ロータ３とを有しており、これらの総称として使用する。

また、スクリュー圧縮機１００は、雄ロータ２および雌ロータ３をそれぞれ回転自在に支持するための吸込側軸受５と吐出側軸受６、およびオイルシール、メカニカルシールなどの軸封部品７を備えている。ここで、「吸込側」とは、スクリューロータ１の軸方向における空気等の気体の吸込側をいい、「吐出側」とは、スクリューロータ１の軸方向における気体の吐出側を指す。

一般的には、雄ロータ２は、その吸込側端部がロータ軸を介して回転駆動源であるモータ８に接続される。ケーシング４の内面には、雄ロータ２を覆う円筒状の雄側ボア９と雌ロータ３を覆う円筒状の雌側ボア１０とが形成されている。雄ロータ２および雌ロータ３は、それぞれケーシング４の雄側ボア９および雌側ボア１０に対して数１０〜数１００μｍのすき間を保って、ケーシング４に収容される。雄側ボア９と雌側ボア１０との交線は２本あり、低圧側の交線を吸込側カスプ１１と定義し、高圧側の交線を圧縮側カスプ（圧縮側交線）１２と定義する。

モータ８によって回転駆動された雄ロータ２は、雌ロータ３を回転駆動し、雄ロータ２および雌ロータ３の歯溝とそれを囲む雄側ボア９および雌側ボア１０とで形成される圧縮室１３が膨張および収縮する。これにより、空気等の気体が吸込口１４から吸入され、所定の圧力まで圧縮された後、吐出ポート１５から吐出される。

また、圧縮室１３、吸込側軸受５、吐出側軸受６、および軸封部品７に対して、スクリュー圧縮機１００の外部から給液孔１６、吸込側軸受給液孔１７、および吐出側軸受給液孔１８を介して液体が注入される。

図３は、スクリュー圧縮機１００に供給される液体の供給経路を示す模式図である。
図３に示すように、液体の供給経路は、スクリュー圧縮機１００、遠心分離機１９、冷却器２０、フィルタや逆止弁などの補機２１、およびそれらを接続する配管２２によって構成されている。スクリュー圧縮機１００から吐出された圧縮気体中には、スクリュー圧縮機１００の内部に外部から注入された液体が混入している。圧縮気体中に混入した液体は、遠心分離機１９によって圧縮気体から分離され、冷却器２０によって冷却された後、補機２１を介して分岐し、再度、各部にそれぞれ供給される。すなわち分岐した液体は、給液孔１６からスクリュー圧縮機１００内部の圧縮室１３へ、吸込側軸受給液孔１７から軸封部品７および吸込側軸受５へ、吐出側軸受給液孔１８から吐出側軸受６へそれぞれ供給される。なお、液体の供給経路の分岐点は、図３中に示したようなスクリュー圧縮機１００の外部に設けられる分岐点に限られるものではなく、スクリュー圧縮機１００のケーシング４の内部に設けられる分岐点も含まれる。

本実施形態は、このようなスクリュー圧縮機１００において、スクリュー圧縮機１００の外部から圧縮室１３に供給された液体を、圧縮室１３内の広範囲に拡散させ、圧縮気体の冷却効果の促進などを行うものである。

次に、本実施形態におけるスクリュー圧縮機１００の外部から圧縮室１３内に液体を供給する構造について、より詳しく説明する。
なお、本実施形態では、スクリュー圧縮機１００は空気を圧縮するスクリュー型空気圧縮機であり、外部から圧縮室１３内に供給される液体は潤滑油である。以下、圧縮対象が空気であり、潤滑油を圧縮室１３内に供給する場合について説明する。

図２に示すように、給液孔１６と圧縮室１３との連通部近傍には、噴流衝突ノズル２３が設けられている。噴流衝突ノズル２３は、例えば圧入、ねじ込み、一体成形後に加工すること等によって設けられる。給液孔１６と噴流衝突ノズル２３とは、圧縮室１３内に液体を供給する液体供給部３８を構成している。

次に、噴流衝突ノズル２３について、図４の断面図を参照して説明する。図４は、図２に示される噴流衝突ノズル２３の拡大断面図である。
図４に示すように、液体供給部３８（図２参照）の噴流衝突ノズル２３には、圧縮室１３（図２参照）側に底部４１を有する有底穴１６ａが形成されている。噴流衝突ノズル２３は、それぞれの軸線が同一平面内で互いに角度θだけ傾斜し、圧縮室１３内で交差する第１の液体噴射孔２４および第２の液体噴射孔２５を備えている。第１の液体噴射孔２４および第２の液体噴射孔２５は、それぞれ給液孔１６よりも孔径が小さく、有底穴１６ａの圧縮室１３側の端部、すなわち底部４１に形成されており、圧縮室１３（図２参照）に連通する。

潤滑油は、給液孔１６から、有底穴１６ａを経て第１の液体噴射孔２４および第２の液体噴射孔２５に流入する。第１の液体噴射孔２４および第２の液体噴射孔２５の各々から噴射された潤滑油は、互いに衝突した後、第１の液体噴射孔２４および第２の液体噴射孔２５の対称面となる面（図４の紙面奥行き方向に沿う面）Ｓ上で膜状に広がる。油膜は、進行に伴い幅方向に広がることで徐々に薄くなり、その後破断、分裂して微粒化する。

図５は、雄側ボア９と雌側ボア１０とを圧縮側カスプ１２を中心として平面上に展開したボア展開図である。
図５中には、ある瞬間における雄ロータ２（図２参照）の歯先線である雄側歯先線２６、および雌ロータ３（図２参照）の歯先線である雌側歯先線２７が示されている。雄側歯先線２６と雌側歯先線２７とは、雄ロータ２および雌ロータ３の回転に伴い、吸込側端面２８から吐出側端面２９に向かって平行移動する。

雄側歯先線２６と圧縮側カスプ１２との交点と、雌側歯先線２７と圧縮側カスプ１２との交点との間にはすき間があり、これが圧力の異なる隣接する圧縮室１３（図２参照）間の内部漏洩通路となる。このすき間をブローホール３０と呼ぶ。ブローホール３０も、雄側歯先線２６および雌側歯先線２７と同様に、雄ロータ２および雌ロータ３（図２参照）の回転に伴い、吸込側端面２８で出現後、吐出側端面２９に向けて移動し、吐出側端面２９にて消滅する過程を繰り返す。

次に、ブローホール３０近傍における圧縮空気の流動現象について、図６を参照して説明する。図６は、図２のＢ−Ｂ線に沿う断面図における圧縮空気の流速分布に関する流体解析結果を示す図である。図６中には、雄側ボア９に設けられた給液孔１６の位置が併せて示されている。また、図６中では、雄ロータ２および雌ロータ３の断面の外形を、わかりやすいように実線で明りょうに示した。
図６では、色の暗い（濃い）部分ほど流速が大きいことを意味する。図６において、ブローホール３０から雄ロータ２側にかけて、流速の大きい領域が認められる。これは、ブローホール３０から、より低圧の圧縮室１３（図２参照）に漏洩した圧縮空気が膨張し増速するためである。また、ブローホール３０から漏洩した圧縮空気は、雌側歯先線２７（図５参照）に沿って漏洩して雄ロータ２に衝突することが分かる。

図５において、雌側歯先線２７の延長線３１と雄側歯先線２６との最初の交点が雄ロータ２および雌ロータ３の回転に伴って移動することによって形成される軌跡を軌跡線３２と定義する。最初の交点とは、雌側歯先線２７を雄ロータ２側に延長していくときに最初に雄側歯先線２６と交わる点である。この場合、噴流衝突ノズル２３が設けられた給液孔１６と雄側ボア９との連通部、すなわち圧縮室１３における液体供給部３８（図２参照）の開口位置は、圧縮側カスプ１２と軌跡線３２との間に設けられる。また、図５において、噴流衝突ノズル２３は、第１の液体噴射孔２４と第２の液体噴射孔２５とを結ぶ直線が雌側歯先線２７と平行になるよう設定されている。

本実施形態に係るスクリュー圧縮機１００は、基本的に以上のように構成されるものであり、次に、スクリュー圧縮機１００の作用効果について説明する。

スクリュー圧縮機１００は、図２に示すように、スクリューロータ１と、ケーシング４と、ケーシング４内に形成される圧縮室１３内に膜状の液体を供給する液体供給部３８とを備える。スクリューロータ１は、雄ロータ２と雌ロータ３とを有している。ケーシング４の内面には、雄ロータ２を覆う雄側ボア９と雌ロータ３を覆う雌側ボア１０とが形成されている。ここで、雄側ボア９と雌側ボア１０との高圧側の交線を圧縮側カスプ１２とする。また、図５に示すボア展開図において、雌側歯先線２７の延長線３１と雄側歯先線２６との最初の交点が雄ロータ２および雌ロータ３（図２参照、以下同様）の回転に伴って移動することによって形成される軌跡を軌跡線３２とする。この場合に、圧縮室１３（図２参照、以下同様）における液体供給部３８の開口位置は、圧縮側カスプ１２と軌跡線３２との間にある。

このような構成では、ブローホール３０から漏洩した圧縮空気は、増速した後、液体供給部３８（噴流衝突ノズル２３）から流出した油膜と干渉する。一般的に、液体は周囲気体との速度差の２乗に比例して分裂・破断しやすくなることが知られている。したがって、液体供給部３８から流出した油膜は、高速で流動する圧縮空気と干渉することで、十分に油膜の幅が広がっていなくとも、微粒化が促進される。

これにより、液膜が形成されてから微粒化に至るまでの距離が短くなる。このため、小型の圧縮機で微粒化に必要な空間を十分に確保できない、またはスクリューロータ１（図２参照）の回転速度が遅いため空気と潤滑油の速度差が小さい等の場合でも、十分に微粒化された潤滑油を圧縮室１３に供給できる。

また、液体供給部３８が軌跡線３２よりも圧縮側カスプ１２側に設けられている。これにより、ブローホール３０から漏洩した圧縮空気が液体供給部３８から流出した油膜と干渉する前に雄ロータ２に衝突してしまうことを防ぐことができる。一方で、液体供給部３８を圧縮側カスプ１２上に設けた場合には、漏洩する圧縮空気が増速していないため、圧縮空気との干渉による潤滑油の微粒化促進効果は小さい。

このように本実施形態によれば、スクリュー圧縮機１００（図１参照）の外部から液体供給部３８を経て圧縮室１３に供給される液体を、液体供給部３８から、より短い距離で十分に微粒化に至らせることができる。

また、潤滑油の微粒化に要する距離が短くなるだけでなく、潤滑油の粒子径も縮小することから、圧縮空気と潤滑油の伝熱面積が増大し、圧縮過程における空気の冷却効果が促進される。さらには、潤滑油の粒子径が縮小することで、潤滑油粒子の質量が小さくなるため、圧縮空気の流れに影響を受けやすくなる。したがって、高速で流動する圧縮空気によって微粒化された潤滑油がより広範囲に拡散する。これにより、より広範囲の圧縮空気と潤滑油とが熱交換する。また、圧縮室１３の内部すき間をより広範囲にわたって潤滑油が封止し、圧縮気体の内部漏洩を抑制できる。
以上により、スクリュー圧縮機１００の動力低減による省エネルギ化を実現することが可能となる。

また、本実施形態では、図４に示すように、液体供給部３８は、それぞれの軸線が同一平面内で互いに傾斜し、圧縮室１３内で交差する複数の液体噴射孔２４，２５を備えている。この構成では、複数の液体噴射孔２４，２５の各々から噴射された液体は、互いに衝突した後、複数の液体噴射孔２４，２５の対称面となる面Ｓ上で膜状に広がる。したがって、液体供給部３８は、コンパクトな構成によって圧縮室１３内に膜状の液体を供給することができる。

また、図５において、液体供給部３８の噴流衝突ノズル２３は、第１の液体噴射孔２４と第２の液体噴射孔２５を結ぶ直線が雌側歯先線２７と平行になるよう取り付けられている。これにより、噴流衝突ノズル２３から流出した油膜は、延長線３１と直交する面Ｓ（図４参照）上で広がる。ブローホール３０から漏洩する圧縮空気は、雌側歯先線２７に沿って流動することから、漏洩した圧縮空気は油膜の幅方向に直交して衝突する。したがって、油膜と圧縮空気の速度差および干渉面積がともに最大となるため、液膜の破断、分裂がより促進される。ただし、液体供給部３８から供給される膜状の液体が広がる幅方向は、雄ロータ２の軸方向と雄側歯先線２６に沿う方向との間を示す方向に設定されていればよい。このような構成によっても、油膜と圧縮空気の速度差および干渉面積をともに大きくできるため、液膜の破断、分裂が促進される。

（第２実施形態）
次に、図７、図８を参照しながら、本発明の第２実施形態について、前記した第１実施形態と相違する点を中心に説明し、共通する点の説明を省略する。
図７は、第２実施形態に係るスクリューロータ１および液体供給部３８ａ周辺の断面図である。図８は、第２実施形態に係る雄側ボア９と雌側ボア１０とを圧縮側カスプ１２を中心として平面上に展開したボア展開図である。

第２実施形態は、図７に示すように、給液孔１６の上流側に潤滑油供給路３３および圧縮空気供給部３４が接続されている点で、図２に示す第１実施形態と異なる。給液孔１６、潤滑油供給路３３および圧縮空気供給部３４は、第２実施形態に係る液体供給部３８ａを構成している。

図７、図８に示すように、潤滑油供給路３３から給液孔１６に流入した潤滑油は、圧縮空気供給部３４から流入する圧縮空気と混合することで微粒化される。すなわち、液体供給部３８ａは、ケーシング４内に形成される圧縮室１３内に潤滑油を微粒化して供給する。その後、微粒化された潤滑油は、給液孔１６から圧縮室１３に流入する際に、ブローホール３０から漏洩する圧縮空気と干渉することで、潤滑油の微粒化がさらに促進され、潤滑油の粒子径が縮小する。

また、潤滑油の粒子径が縮小することで、第１実施形態と同様の作用効果を奏する。すなわち、圧縮空気の冷却効果の促進と、潤滑油の飛散範囲の拡大による広範囲での熱交換および内部すき間の封止領域の拡大が図られ、スクリュー圧縮機１００の省エネルギ化を実現することが可能となる。

また、図７に示すように、液体供給部３８ａからの液体の供給方向は、先端側が基端側よりも雌ロータ３側に近付くように傾斜している。すなわち、給液孔１６の中心軸３５が雌ロータ３側に向かって傾斜している。このため、ブローホール３０における圧縮空気の漏洩方向と給液孔１６の潤滑油噴射方向とが、より対向する関係になる。これにより、液体供給部３８ａから流出した潤滑油とブローホール３０から漏洩した圧縮空気との速度差が大きくなるため、潤滑油の微粒化がさらに促進されることになる。
なお、前記した第１実施形態においても、液体供給部３８からの液体の供給方向は、先端側が基端側よりも雌ロータ３側に近付くように傾斜していてもよい。

（第３実施形態）
次に、図９、図１０を参照しながら、本発明の第３実施形態について、前記した第１実施形態と相違する点を中心に説明し、共通する点の説明を省略する。
図９は、第３実施形態に係るスクリューロータ１および液体供給部３８ｂ周辺の断面図である。図１０は、第３実施形態に係る雄側ボア９と雌側ボア１０とを圧縮側カスプ１２を中心として平面上に展開したボア展開図である。

第３実施形態は、図９に示すように、ケーシング４が吸込側カスプ１１と圧縮側カスプ１２とを含む平面を境に、雄側ケーシング４ａと雌側ケーシング４ｂとに分割されている点で、図２に示す第１実施形態と異なる。

図９、図１０に示すように、雄側ケーシング４ａにおける圧縮側カスプ１２に接する分割面３６には、凹部３７が設けられている。この凹部３７は、雄側ケーシング４ａと雌側ケーシング４ｂが分割面３６で接することで、スリット状の通路である液体供給部３８ｂとなる。すなわち、液体供給部３８ｂは、凹部３７の内面と雌側ケーシング４ｂにおける分割面３６とで囲まれる通路によって形成されている。

ケーシング４の外部からスリット状の通路である液体供給部３８ｂに流入した潤滑油は、その通路から圧縮室１３内に膜状となって流入する。その後、膜状の潤滑油（油膜）は、ブローホール３０から漏洩する圧縮空気と干渉することにより、破断・分裂し微細化に至る。潤滑油の通路を形成する凹部３７を雄側ケーシング４ａの分割面３６に設けることで、吸込側端面２８から吐出側端面２９にかけて広範囲に油膜が形成される。そして、この油膜をブローホール３０から漏洩する圧縮空気と干渉させることで、圧縮室１３全体に微粒化された潤滑油を供給することが可能となる。

また、１ｍｍ以下の幅で奥行き方向に長い通路をエンドミル等の工具によって加工することは、一般的に難しく加工コストが大きくなる。一方で、本実施形態において記載した、雄側ケーシング４ａの分割面３６に凹部３７を加工し、雌側ケーシング４ｂの分割面３６を通路の内壁面の一部とする方法であれば、加工コストは大きくならない。したがって、極めて薄い油膜を、圧縮室１３内で広範囲にブローホール３０の近傍に、低コストで形成することが可能となる。そして、極めて薄い油膜を、ブローホール３０から漏洩する圧縮空気と干渉させることで、液体供給部３８ｂと圧縮室１３との連通部から短い距離で、油膜を十分に微粒化に至らせることが可能となる。以上により、スクリュー圧縮機１００の省エネルギ化を実現することが可能となる。

以上、本発明について実施形態に基づいて説明したが、本発明は前記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。前記した実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

例えば、前記した実施形態では、スクリュー圧縮機１００の外部から圧縮室１３内に供給される液体は潤滑油であるが、これに限定されるものではなく、水、クーラント等の液体が用いられてもよい。

また、前記した実施形態では、圧縮対象は空気である場合を例として示したが、例えば窒素等の他の気体であってもよい。

１ スクリューロータ
２ 雄ロータ
３ 雌ロータ
４ ケーシング
４ａ 雄側ケーシング
４ｂ 雌側ケーシング
９ 雄側ボア
１０ 雌側ボア
１１ 吸込側カスプ
１２ 圧縮側カスプ（圧縮側交線）
１３ 圧縮室
１６ 給液孔
２３ 噴流衝突ノズル
２４ 第１の液体噴射孔
２５ 第２の液体噴射孔
２６ 雄側歯先線
２７ 雌側歯先線
３１ 延長線
３２ 軌跡線
３３ 潤滑油供給路
３４ 圧縮空気供給部
３６ 分割面
３７ 凹部
３８，３８ａ，３８ｂ 液体供給部
１００ スクリュー圧縮機

Claims (6)

1. スクリューロータと、
   前記スクリューロータを収納するケーシングと、
   前記ケーシング内に形成される圧縮室内に膜状の液体を供給する液体供給部とを備え、
   前記スクリューロータは、ねじれた歯を持ち互いに噛み合って回転する雄ロータと雌ロータとを有し、
   前記ケーシングの内面には、前記雄ロータを覆う円筒状の雄側ボアと前記雌ロータを覆う円筒状の雌側ボアとが形成されており、
   前記雄側ボアと前記雌側ボアとの高圧側の交線を圧縮側交線とし、
   前記雄側ボアと前記雌側ボアとを平面上に展開したボア展開図において、前記雌ロータの歯先線の延長線と前記雄ロータの歯先線との最初の交点が前記雄ロータおよび前記雌ロータの回転に伴って移動することによって形成される軌跡を軌跡線とした場合に、
   前記圧縮室における前記液体供給部の開口位置は、前記圧縮側交線と前記軌跡線との間にあることを特徴とするスクリュー圧縮機。
2. スクリューロータと、
   前記スクリューロータを収納するケーシングと、
   前記ケーシング内に形成される圧縮室内に液体を微粒化して供給する液体供給部とを備え、
   前記スクリューロータは、ねじれた歯を持ち互いに噛み合って回転する雄ロータと雌ロータとを有し、
   前記ケーシングの内面には、前記雄ロータを覆う円筒状の雄側ボアと前記雌ロータを覆う円筒状の雌側ボアとが形成されており、
   前記雄側ボアと前記雌側ボアとの高圧側の交線を圧縮側交線とし、
   前記雄側ボアと前記雌側ボアとを平面上に展開したボア展開図において、前記雌ロータの歯先線の延長線と前記雄ロータの歯先線との最初の交点が前記雄ロータおよび前記雌ロータの回転に伴って移動することによって形成される軌跡を軌跡線とした場合に、
   前記圧縮室における前記液体供給部の開口位置は、前記圧縮側交線と前記軌跡線との間にあることを特徴とするスクリュー圧縮機。
3. 前記液体供給部は、それぞれの軸線が同一平面内で互いに傾斜し、前記圧縮室内で交差する複数の液体噴射孔を備えることを特徴とする請求項１に記載のスクリュー圧縮機。
4. 前記液体供給部から供給される膜状の液体が広がる幅方向は、前記雄ロータの軸方向と前記雄ロータの歯先線に沿う方向との間を示す方向に設定されていることを特徴とする請求項１に記載のスクリュー圧縮機。
5. 前記ケーシングは前記雄側ボアと前記雌側ボアとの２つの交線を含む平面で２つの部分に分割されており、
   前記ケーシングの一方の部分における前記圧縮側交線に接する分割面には凹部が設けられており、
   前記液体供給部は、前記凹部の内面と前記ケーシングの他方の部分における分割面とで囲まれる通路によって形成されていることを特徴とする請求項１に記載のスクリュー圧縮機。
6. 前記液体供給部からの液体の供給方向は、先端側が基端側よりも前記雌ロータ側に近付くように傾斜していることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスクリュー圧縮機。