JP7000522B2 - 給液機構を備えるスクリュー圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、給液機構を備えるスクリュー圧縮機に関する。

液体の噴流同士を衝突させることで液体を薄膜化または微粒化して供給する機能を有する給液機構がある。

液体を微粒化して供給する従来技術として、圧縮機内部の圧縮作動室に対応するケーシングの壁面部に給水部を形成し、該給水部から水を圧縮作動室に噴射する技術が知られている。この従来技術では、中央部に先止まり穴が形成された給水部材の底部に角度θだけ傾斜させて外部と連通する複数の小孔が形成されており、先止まり穴に導かれた水は、小孔から圧縮作動室に広範囲にわたって噴射される。上記従来技術の一例として特許文献１がある。

特開２００３－１８４７６８号公報

上記従来技術を利用した特許文献１に記載のスクリュー圧縮機では、給水部（給液部）の数が増えると、先止まり穴の数が増える。したがって、給液部の数が増えるほど加工工数が増え、製造コストが増大する。また、先止まり穴の数だけ流路の数が増え、流路上の継ぎ手や封止部が増えるため、液体が圧縮機外部に漏洩するおそれが増大する。

本発明は、給液部を複数有する場合においても、製造コストを抑えるとともに、継ぎ手や封止部の増加を抑制することを課題とする。

上記課題を解決するために、本発明に係るスクリュー圧縮機は、スクリューロータと、前記スクリューロータを収納するケーシングと、前記ケーシング内に形成される圧縮室内に液体を供給する給液機構と、気体が吸い込まれる吸込部と、圧縮した気体を吐出する吐出部と、を備えている。前記給液機構は、液体を薄膜化または微粒化して前記圧縮室内に供給する複数の給液部と、上流側の供給孔から供給された液体を複数の前記給液部に供給する供給流路と、を有する。前記供給孔は、前記ケーシングの前記吐出部側において、前記スクリューロータの径方向外側から内側に延びて形成されている。前記供給流路は、前記供給孔の径方向内側の端部から、前記スクリューロータの軸方向に沿って前記吸込部側の一方向に延びて前記ケーシングに形成されている。前記供給流路の側面に、複数の前記給液部がそれぞれ直接接続されている。複数の前記給液部は、第１給液部と、該第１給液部に対して前記供給流路における下流側に位置する第２給液部とを有している。
そして、前記第１給液部が前記圧縮室内の第１の領域に連通し、前記第２給液部が前記圧縮室内の第２の領域に連通し、前記第１の領域における気体の圧力が、前記第２の領域における気体の圧力よりも高い。
あるいは、前記スクリューロータの軸方向において、前記第１給液部が前記第２給液部よりも前記吐出部に近い位置にある。

本発明によれば、給液部を複数有する場合においても、製造コストを抑えるとともに、継ぎ手や封止部の増加を抑制することができる。

本発明の第１実施形態に係る給液機構の断面図である。 図１のＩＩ－ＩＩ線に沿う断面図である。 本発明の第２実施形態に係る給液機構の断面図である。 図３のＩＶ－ＩＶ線に沿う断面図である。 本発明の第３実施形態に係る給液機構の断面図である。 本発明の第４実施形態に係る給液機構の断面図である。 スクリュー圧縮機に備えられた給液機構に供給される潤滑油の供給経路を示す模式図である。 図７に示されるスクリュー圧縮機の構成を示す図である。

本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
なお、各図において、共通する構成要素や同様な構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を適宜省略する。

（第１実施形態）
まず、図１および図２を参照しながら、本発明の第１実施形態について説明する。
図１は、本発明の第１実施形態に係る給液機構１０の断面図である。図２は、図１のＩＩ－ＩＩ線に沿う断面図である。なお、図２では、背景の図示を省略している。
本実施形態に係る給液機構１０は、液体としての潤滑油の噴流同士を衝突させることで潤滑油を薄膜化または微粒化して供給する機能を有している。

図１に示すように、給液機構１０は、複数（ここでは２つ）の給液部１を備えている。複数の給液部１は、第１給液部３と、該第１給液部３に対して供給流路５における下流側に位置する第２給液部４とを有している。すなわち、給液部１は、第１給液部３および第２給液部４の総称として用いる。

第１給液部３は、中心軸がθの角度で交差する複数（ここでは一対）の分岐流路３ａ，３ｂを備えている。第２給液部４は、中心軸がΨの角度で交差する複数（ここでは一対）の分岐流路４ａ，４ｂを備えている。分岐流路３ａと分岐流路３ｂとは、複数の分岐流路３ａ，３ｂの中心軸の交差点を通り且つ供給流路５の中心軸９に直交する平面３ｃに対して、対称の位置にある。また、分岐流路４ａと分岐流路４ｂとは、複数の分岐流路４ａ，４ｂの中心軸の交差点を通り且つ供給流路５の中心軸９に直交する平面４ｃに対して、対称の位置にある。図１、図２に示すように、分岐流路３ａ，３ｂ、および分岐流路４ａ，４ｂは、いずれも供給流路５の側面に直接接続されて連通している。

図１に示すように、供給流路５、および分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂは、ケーシング２に形成されている。供給流路５の上流側端部６は、ポンプ(図示せず)に接続されており、下流側端部７は突当たり面である端面を構成している。

このように構成された給液機構１０において、ポンプが作動されると、上流側端部６を経て供給流路５に流入した潤滑油は、分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂにそれぞれ流入する。分岐流路３ａ，３ｂからそれぞれ噴流となって流出した潤滑油は、θの角度で互いに衝突して膜状になった後、微粒化して給液先の空間８に拡散する。分岐流路４ａ，４ｂからそれぞれ流出した潤滑油についても同様である。

前記したように、本実施形態に係る給液機構１０は、中心軸が交差する複数の分岐流路３ａ，３ｂまたは４ａ，４ｂをそれぞれ備える複数の給液部１と、上流側から供給された潤滑油を分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂに供給する供給流路５とを有する。そして、供給流路５の側面に、複数の給液部１における複数の分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂがそれぞれ直接接続されている。

したがって、本実施形態では、給液部１の数が増えた場合においても、各分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂに液体を導入する流路として供給流路５を共用できる。このため、加工工数の削減に繋がり、製造コストを抑えることができる。また、分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂの数が増えても、各分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂと給液先の空間８との連通部を除いて、外部への開口部の数は増えない。このため、開口部に繋がる流路の数が増えることはなく、流路上の継ぎ手や封止部の増加を抑制できる。これにより、給液機構１０が設けられる装置における外部への潤滑油の漏洩のおそれを低減でき、信頼性の向上を図りつつ、給液部１の数を増やすことが可能となる。

このように、本実施形態によれば、給液部１を複数有する場合においても、製造コストを抑えるとともに、継ぎ手や封止部の増加を抑制することができる。

（第２実施形態）
次に、図３および図４を参照しながら、本発明の第２実施形態について、前記した第１実施形態と相違する点を中心に説明し、共通する点の説明を省略する。
図３は、本発明の第２実施形態に係る給液機構１０の断面図である。図４は、図３のＩＶ－ＩＶ線に沿う断面図である。なお、図４では、背景の図示を省略している。

図３、図４に示すように、各分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂの内径はいずれも同一でｄとし、供給流路５の内径はＤとする。
本実施形態は、供給流路５と分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂとの接続部Ｃにおける供給流路５の内径Ｄが、分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂの内径ｄよりも大きい点で、第１実施形態と異なっている。

本実施形態では、供給流路５の内径Ｄと、分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂの内径ｄとは、例えば次式の関係を有している。
Ｄ＝６．３ｄ ……（１）

一般的に、主管から分岐管が分岐している場合の分岐部（接続部）における流動抵抗は、主流上流側と分岐流路との成す角度が鈍角である方が、鋭角である場合に比べて小さくなることが分かっている。

本実施形態の第１給液部３においては、分岐流路３ａが供給流路５の中心軸９と成す角度は（π＋θ）／２と鈍角であり、分岐流路３ｂが供給流路５の中心軸９と成す角度は（π－θ）／２と鋭角である。したがって、第１給液部３において、供給流路５と分岐流路３ａとの接続部Ｃにおける流動抵抗よりも、供給流路５と分岐流路３ｂとの接続部Ｃにおける流動抵抗の方が大きい。このため、分岐流路３ａを流れる潤滑油の流量は、分岐流路３ｂを流れる潤滑油の流量よりも大きくなる懸念がある。この場合、第１給液部３において、複数の分岐流路３ａ，３ｂの各々における流量の偏りは、薄膜化または微粒化された潤滑油の均一な拡散や、薄膜化および微粒化の特性そのものに、悪影響を及ぼす懸念がある。

本実施形態の場合、前記したように、供給流路５の内径Ｄと分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂの内径ｄとは（１）式の関係に設定されている。これにより、供給流路５における潤滑油の平均流速Ｖと、分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂにおける潤滑油の平均流速ｖとの間には、非圧縮性流体の連続の式（断面積×流速＝一定）に基づいて、次式の関係が成立する。
ｖ＝１０Ｖ ……（２）

このとき、供給流路５における動圧ＰＤ、および各分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂにおける平均動圧Ｐｄは、（２）式から次式のように導出される。
ＰＤ＝（１／２）×（潤滑油の密度）×Ｖ^２ ……（３）
Ｐｄ＝（１／２）×（潤滑油の密度）×ｖ^２
＝（１／２）×（潤滑油の密度）×１００Ｖ^２ ……（４）

本実施形態の第１給液部３において、供給流路５の上流側端部６から給液先の空間８に至るまでの総流動抵抗をＲとする。また、供給流路５における流動抵抗をＲ１、供給流路５と分岐流路３ａ，３ｂとの接続部Ｃにおける流動抵抗をＲ２、分岐流路３ａ，３ｂにおける流動抵抗をＲ３、分岐流路３ａ，３ｂから空間８への拡大部の流動抵抗をＲ４とする。この場合、総流動抵抗Ｒ＝Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３＋Ｒ４となる。ここで、流動抵抗Ｒ２は、供給流路５における潤滑油の平均流速Ｖを用いて定義される。また、流動抵抗Ｒ４は、分岐流路３ａ，３ｂにおける潤滑油の平均流速ｖを用いて定義される。

流動抵抗は動圧に比例するため、（３）式および（４）式から、総流動抵抗Ｒのうち、供給流路５と分岐流路３ａ，３ｂの接続部Ｃにおける流動抵抗Ｒ２の占める割合は、概ね１％程度となる。結果的に、総流動抵抗Ｒの中では、圧倒的に分岐流路３ａ，３ｂにおける流動抵抗Ｒ３が支配的ということになる。このため、接続部Ｃにおける供給流路５と各分岐流路３ａ，３ｂの成す角度による流動抵抗が、各分岐流路３ａ，３ｂにおける潤滑油の流量に対して与える影響は、極めて小さいものになる。これにより、各分岐流路３ａ，３ｂにおける潤滑油の流量の偏りを抑制することに繋がる。第２給液部４についても効果は同様である。
したがって、第２実施形態によれば、前記した第１実施形態による効果に加えて、噴流衝突後の潤滑油の拡散範囲の均一化、並びに、薄膜化および微粒化の特性悪化の防止が可能となる。

（第３実施形態）
次に、図５を参照しながら、本発明の第３実施形態について、前記した第１実施形態と相違する点を中心に説明し、共通する点の説明を省略する。
図５は、本発明の第３実施形態に係る給液機構１０の断面図である。

図５に示すように、分岐流路３ａおよび分岐流路４ａの内径をｄａ、分岐流路３ｂおよび分岐流路４ｂの内径をｄｂとする。また、複数の分岐流路３ａ，３ｂの中心軸の交差点を通り、供給流路５の中心軸９に直交する平面を３ｃとし、複数の分岐流路４ａ，４ｂの中心軸の交差点を通り、供給流路５の中心軸９に直交する平面を４ｃする。

本実施形態は、平面３ｃに対して供給流路５における下流側に位置する分岐流路３ｂの内径ｄｂが、平面３ｃに対して供給流路５における上流側に位置する分岐流路３ａの内径ｄａよりも大きい点で、第１実施形態と異なっている。分岐流路４ａ，４ｂについても同様である。つまり、複数の給液部１の各々において、下流側に位置する分岐流路３ｂ，４ｂほど、内径が大きく設定されている。

すなわち、分岐流路３ａおよび分岐流路４ａの内径ｄａと、分岐流路３ｂおよび分岐流路４ｂの内径ｄｂとは、次式の関係を有している。
ｄｂ＞ｄａ ……（５）

第２実施形態において説明した通り、供給流路５と分岐流路３ａとの接続部Ｃにおける流動抵抗は、供給流路５と分岐流路３ｂとの接続部Ｃにおける流動抵抗よりも小さくなる。このため、分岐流路３ｂよりも分岐流路３ａの方が潤滑油の流量が大きくなる可能性がある。そこで、本実施形態においては、分岐流路３ａの内径ｄａよりも分岐流路３ｂの内径ｄｂを大きくすることで、分岐流路３ａにおける潤滑油の流速よりも分岐流路３ｂにおける潤滑油の流速を低くしている。したがって、（４）式に示したように、分岐流路３ａにおける動圧よりも分岐流路３ｂにおける動圧が低くなる。分岐流路３ａ，３ｂにおける流動抵抗は動圧に比例することから、（５）式の関係によって結果的に、分岐流路３ａにおける流動抵抗よりも分岐流路３ｂにおける流動抵抗が低くなる。このため、供給流路５と分岐流路３ａとの接続部における流動抵抗と、供給流路５と分岐流路３ｂとの接続部における流動抵抗との違いを緩和することが可能となる。これにより、分岐流路３ａ，３ｂにおける潤滑油の流量の偏りが抑制される。第２給液部４についても効果は同様である。
したがって、第３実施形態によれば、前記した第１実施形態による効果に加えて、噴流衝突後の潤滑油の拡散範囲の均一化、並びに、薄膜化および微粒化の特性悪化の防止が可能となる。

（第４実施形態）
次に、図６を参照しながら、本発明の第４実施形態について、前記した第１実施形態と相違する点を中心に説明し、共通する点の説明を省略する。
図６は、本発明の第４実施形態に係る給液機構１０の断面図である。

図６に示すように、複数の分岐流路３ａ，３ｂの中心軸の交差点を通り、供給流路５の中心軸９に直交する平面を３ｃとし、複数の分岐流路４ａ，４ｂの中心軸の交差点を通り、供給流路５の中心軸９に直交する平面を４ｃする。平面３ｃに対して供給流路５における上流側に位置する分岐流路３ａの中心軸が平面３ｃに対して成す角度をθａ、平面３ｃに対して供給流路５における下流側に位置する分岐流路３ｂの中心軸が平面３ｃに対して成す角度をθｂとする。平面４ｃに対して供給流路５における上流側に位置する分岐流路４ａの中心軸が平面４ｃに対して成す角度をΨａ、平面４ｃに対して供給流路５における下流側に位置する分岐流路４ｂの中心軸が平面４ｃに対して成す角度をΨｂとする。角度θａ，θｂ，Ψａ，Ψｂは、それぞれ供給流路５に近い側に形成される交角であり、鋭角となる。

本実施形態は、角度θｂは角度θａよりも大きく、角度Ψｂは角度Ψａよりも大きい点で、第１実施形態と異なっている。つまり、複数の給液部１の各々において、下流側に位置する分岐流路３ｂ，４ｂほど、その中心軸が平面３ｃ，４ｃに対して成す角度が大きく設定されている。

すなわち、角度θａ，θｂ，Ψａ，Ψｂは、次式の関係を有している。
θａ＜θｂ ……（６）
Ψａ＜Ψｂ ……（７）

第２実施形態において説明した通り、供給流路５と分岐流路３ａとの接続部Ｃにおける流動抵抗は、供給流路５と分岐流路３ｂとの接続部Ｃにおける流動抵抗よりも小さくなる。このため、分岐流路３ｂよりも分岐流路３ａの方が潤滑油の流量が大きくなる可能性がある。分岐流路３ａおよび分岐流路３ｂの各々から噴射された潤滑油は、互いに衝突した後、通常、平面３ｃ上で膜状に広がる。油膜は、進行に伴い幅方向に広がることで徐々に薄くなり、その後破断、分裂して微粒化する。しかし、分岐流路３ａにおける潤滑油の流量の方が分岐流路３ｂにおける潤滑油の流量よりも大きい場合、噴流の衝突により形成される油膜は、分岐流路３ｂの方向に傾く。そこで、本実施形態においては、分岐流路３ａの中心軸が平面３ｃに対して成す角度θａよりも分岐流路３ｂの中心軸が平面３ｃに対して成す角度θｂを大きくすることで、油膜が分岐流路３ｂの方向に傾くことを抑制する。これにより、分岐流路３ａ，３ｂにおける潤滑油の流量の偏りによる影響が抑制される。第２給液部４についても効果は同様である。
したがって、第４実施形態によれば、前記した第１実施形態による効果に加えて、噴流衝突後の潤滑油の拡散範囲の均一化、並びに、薄膜化および微粒化の特性悪化の防止が可能となる。

次に、図７および図８を参照しながら、前記した実施形態の給液機構１０が備えられたスクリュー圧縮機１００について説明する。
図７および図８に示すスクリュー圧縮機１００は、いわゆる給油式空気圧縮機である。スクリュー圧縮機１００が備える給液機構１０の構成は、ここでは図１に示される構成と同一であることから、同一の符号を付して適宜説明を省略する。なお、スクリュー圧縮機１００は、図３、図５または図６に示される給液機構１０を備えるように構成されていてもよい。

図７は、スクリュー圧縮機１００に備えられた給液機構１０に供給される潤滑油の供給経路を示す模式図である。
図７に示すように、潤滑油の供給経路は、スクリュー圧縮機１００、遠心分離機１１、冷却器１２、フィルタや逆止弁などの補機１３、およびそれらを接続する配管１４によって構成されている。スクリュー圧縮機１００から吐出された圧縮空気中には、スクリュー圧縮機１００の内部に外部から注入された潤滑油が混入している。圧縮空気中に混入した潤滑油は、遠心分離機１１によって圧縮空気から分離され、冷却器１２によって冷却された後、補機１３を通って、再度、給液孔１５からスクリュー圧縮機１００の内部へ供給される。なお、スクリュー圧縮機１００による圧縮対象は空気に限定されるものではなく、例えば窒素等の他の気体であってもよい。

図８は、図７に示されるスクリュー圧縮機１００の構成を示す図である。
図８に示すように、スクリュー圧縮機１００は、スクリューロータ１６と、スクリューロータ１６を収納するケーシング１８とを備えている。スクリューロータ１６は、ねじれた歯（ローブ）を持ち互いに噛み合って回転する雄ロータと雌ロータとを有している。

スクリュー圧縮機１００は、スクリューロータ１６の雄ロータおよび雌ロータをそれぞれ回転自在に支持する吸込側軸受１９と吐出側軸受２０、およびオイルシール、メカニカルシール等の軸封部品２１を備えている。ここで、「吸込側」とは、スクリューロータ１６の軸方向における空気の吸込側をいい、「吐出側」とは、スクリューロータ１６の軸方向における空気の吐出側を指す。

一般的には、スクリューロータ１６の雄ロータは、その吸込側端部がロータ軸を介して回転駆動源であるモータ２２に接続される。スクリューロータ１６の雄ロータおよび雌ロータは、それぞれケーシング１８の内壁面に対して数１０～数１００μｍのすき間を保って、ケーシング１８に収容される。

モータ２２によって回転駆動されたスクリューロータ１６の雄ロータは、雌ロータを回転駆動し、雄ロータおよび雌ロータの歯溝とそれを囲むケーシング１８の内壁面とで形成される圧縮室２３が膨張および収縮する。これにより、空気が吸込口２４から吸入され、所定の圧力まで圧縮された後、吐出ポート２５から吐出される。
また、圧縮室２３に対して、スクリュー圧縮機１００の外部から給液孔１５を介して潤滑油が注入される。

圧縮室２３内部に対して給油する目的の一つとして、圧縮過程にある空気の冷却がある。本実施形態においては、圧縮空気の冷却効果を促進すべく圧縮空気と潤滑油の伝熱面積を拡大するために、２つの給液部１に噴流衝突型ノズルを備えている。第１給液部３は、中心軸が互いに交差する分岐流路３ａと分岐流路３ｂとを有し、第２給液部４は中心軸が互いに交差する分岐流路４ａと分岐流路４ｂとを有する。

複数の分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂは、いずれも給液孔１５と連通する供給流路５と繋がることで、給液孔１５から流入した潤滑油を圧縮室２３に供給する。供給流路５を流動する潤滑油を各分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂに導入する流路をケーシング１８にそれぞれ設けた場合、その加工孔がスクリュー圧縮機１００の外部に連通するため、継手やプラグ等の封止部が必要になる。そして、分岐流路の数が増えるほどその加工孔の数も増えるため、加工工数や、潤滑油の漏洩のおそれが増大する。

これに対して、本実施形態では、複数の分岐流路３ａ，３ｂ，４ａ，４ｂが、いずれも供給流路５の側面に直接接続して連通している。このようにして、給液孔１５の他には、給油経路とスクリュー圧縮機１００の外部とが連通する部分を無くしている。これにより、加工工数を削減して製造コストを抑えることができるばかりか、潤滑油のスクリュー圧縮機１００外部への漏洩のおそれを排除している。

また、本実施形態では、第１給液部３の分岐流路３ａ，３ｂが連通する給液先の空間８（図１参照）の圧力は、第２給液部４の分岐流路４ａ，４ｂが連通する給液先の空間８（図１参照）の圧力よりも高い。すなわち、給油経路において、より吐出ポート２５に近く空気の圧力が高い領域に、上流側の第１給液部３が設けられ、より吸込口２４に近く空気の圧力が低い領域に下流側の第２給液部４が設けられる。このように、供給流路５内の潤滑油の圧力がより高い状態で、供給流路５を高圧側の第１給液部３と連通させることで、圧縮室２３内の空気が、第１給液部３を介して供給流路５内に逆流することを防ぐことが可能となる。

以上、本発明について実施形態に基づいて説明したが、本発明は前記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。前記した実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

例えば、前記した実施形態では、給液機構１０によって供給される液体として潤滑油が用いられているが、これに限定されるものではなく、例えば水、クーラント、燃料等の他の液体が用いられてもよい。

また、前記した実施形態では、給液機構１０は２つの給液部１を備えているが、これに限定されるものではなく、３つ以上の給液部１を備えていてもよい。

また、前記した実施形態では、一つの給液部１に一対の分岐流路が備えられている場合について説明したが、これに限定されるものではなく、一つの給液部１に例えば３つ以上の複数の分岐流路が備えられていてもよい。

また、前記した実施形態では、給液機構１０は、スクリュー圧縮機１００に搭載される場合について説明したが、これに限定されるものではなく、例えば燃料噴射装置等の他の装置に搭載されてもよい。

１０ 給液機構
１ 給液部
３ 第１給液部
３ａ 分岐流路
３ｂ 分岐流路
３ｃ 平面
４ 第２給液部
４ａ 分岐流路
４ｂ 分岐流路
４ｃ 平面
５ 供給流路
９ 供給流路の中心軸
８ 給液先の空間
Ｃ 接続部
１６ スクリューロータ
１８ ケーシング
２３ 圧縮室
１００ スクリュー圧縮機

Claims (2)

1. スクリューロータと、
   前記スクリューロータを収納するケーシングと、
   前記ケーシング内に形成される圧縮室内に液体を供給する給液機構と、
   気体が吸い込まれる吸込部と、
   圧縮した気体を吐出する吐出部と、を備え、
   前記給液機構は、液体を薄膜化または微粒化して前記圧縮室内に供給する複数の給液部と、上流側の供給孔から供給された液体を複数の前記給液部に供給する供給流路と、を有しており、
   前記供給孔は、前記ケーシングの前記吐出部側において、前記スクリューロータの径方向外側から内側に延びて形成されており、
   前記供給流路は、前記供給孔の径方向内側の端部から、前記スクリューロータの軸方向に沿って前記吸込部側の一方向に延びて前記ケーシングに形成されており、
   複数の前記給液部が前記供給流路の側面にそれぞれ直接接続されており、
   複数の前記給液部は、第１給液部と、該第１給液部に対して前記供給流路における下流側に位置する第２給液部とを有し、
   前記第１給液部が前記圧縮室内の第１の領域に連通し、
   前記第２給液部が前記圧縮室内の第２の領域に連通し、
   前記第１の領域における気体の圧力が、前記第２の領域における気体の圧力よりも高いことを特徴とするスクリュー圧縮機。
2. スクリューロータと、
   前記スクリューロータを収納するケーシングと、
   前記ケーシング内に形成される圧縮室内に液体を供給する給液機構と、
   気体が吸い込まれる吸込部と、
   圧縮した気体を吐出する吐出部と、を備え、
   前記給液機構は、液体を薄膜化または微粒化して前記圧縮室内に供給する複数の給液部と、上流側の供給孔から供給された液体を複数の前記給液部に供給する供給流路と、を有しており、
   前記供給孔は、前記ケーシングの前記吐出部側において、前記スクリューロータの径方向外側から内側に延びて形成されており、
   前記供給流路は、前記供給孔の径方向内側の端部から、前記スクリューロータの軸方向に沿って前記吸込部側の一方向に延びて前記ケーシングに形成されており、
   複数の前記給液部が前記供給流路の側面にそれぞれ直接接続されており、
   複数の前記給液部は、第１給液部と、該第１給液部に対して前記供給流路における下流側に位置する第２給液部とを有し、
   前記スクリューロータの軸方向において、前記第１給液部が前記第２給液部よりも前記吐出部に近い位置にあることを特徴とするスクリュー圧縮機。

Images