JP2018507295A - 多相重合のための管状反応器および方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、多相重合のための、特にブチルゴムを製造するための管状反応器（１４）であって、注入口（１８）と排出口（２０）との間で半径方向に反応器容積の境界を定めるためのパイプピース（１６）と、パイプピース（１６）の半径方向にフロー（２７）を生成するための攪拌器（２２）であって、攪拌器（２２）が、フロー（２７）に、パイプピース（１６）内側に半径方向に濃度分布を生じさせる遠心力を付与可能であるように寸法決めされるとともに作動可能である、攪拌器（２２）と、フロー（２７、２８）の濃縮された半径方向内側部（３０）を排出するための、排出口導管（３２）を含む、管状反応器（１４）に関する。フロー（２７、２８）の半径方向内側部（３０）におけるポリマー粒子の濃縮は、詰まりのリスクが低下するように、ポリマー粒子によるパイプピース（１６）のゴム状化を回避する。

Description

本発明は、多相重合を実施するために使用され得る管状反応器と、多相重合のためのプロセスとに関する。本発明は特に、管状反応器と、液体溶媒における触媒を使用したモノマーの重合によりブチルゴムを製造するためのプロセスとに関連する。

（特許文献１）は、ポリオレフィンを製造するために重合を実施するために管状ループ反応器を使用することを開示する。この目的のために、溶媒に固体ポリマー粒子を含む懸濁液が、ループ反応器から連続的に引き出される。引き出された流れは、ポリマー粒子を集めた後それらを分離手段において分離および精製するために、液体遠心分離機へ送られる。分離手段において分離された溶媒、および、分離手段に送られなかった液体遠心分離機由来の、溶媒が豊富に含まれた部分は、ループ反応器へ送り返される。

欧州特許出願公開第１５９１４５９Ａ１号明細書

個々のパイプラインおよび特に反応器が容易に詰まり得るということが、そのようなプロセスにおけるそのような反応器の欠点である。特にブチルゴムの製造において、典型的には−７０〜−１００℃の温度で重合を実施することが必要である。この温度は、およそ−７５℃〜−６７℃であるブチルゴムのガラス転移温度に十分近い。したがって、特にブチルゴムの製造において、重合の間に形成される反応の熱により、ブチルゴム粒子はもはやガラス状でなくなり、この状態において非常に容易に表面に付着するという危険が常にある。これはパイプラインおよび特に管状反応器の詰まりをもたらし、したがってブチルゴムの製造を中断して、パイプラインおよび管状反応器に、費用がかかり不便な洗浄を行うことがしばしば必要となる。

本発明により対処される問題は、詰まる危険性が低下した、管状反応器と多相重合のための、特にブチルゴムを製造するためのプロセスと提供することである。

この問題は本発明により、管状反応器であって、注入口と排出口との間で半径方向に反応器容積の境界を定めるための少なくとも１つのパイプピースと、パイプピースの軸方向にフローを生成するための攪拌器であって、攪拌器が、フローに、パイプピース内側に半径方向に濃度分布を生じさせる遠心力を付与可能であるように好ましくは寸法決めされるとともに作動可能である、攪拌器と、フローの半径方向内側部を排出するための排出口導管とを含む管状反応器により解決される。

本発明は、多相重合のための、特にブチルゴムを製造するためのプロセスであって、少なくとも、攪拌器を使用して、溶媒において生成物をもたらすために重合を実施するために第１反応剤を第２反応剤および／または触媒と混合するステップと、同じ攪拌器を使用して、少なくとも生成物および溶媒に遠心力を与えるステップと、フローの濃縮された半径方向内側部を引き出すステップとを含むプロセスをさらに含む。

特にブチルゴムを製造するために使用され得る本発明の多相重合のための管状反応器は、注入口と排出口との間で半径方向に反応器容積の境界を定めるためのパイプピースを含む。管状反応器は、パイプピースの軸方向にフローを生成するための攪拌器を含み、本発明によると、攪拌器は、フローに、パイプピース内側に半径方向に濃度分布を生じさせる遠心力を付与可能であるように寸法決めされるとともに作動可能である。フローの濃縮された半径方向内側部を排出するための排出口導管も提供される。

管状反応器の攪拌器は、したがって、軸方向フロー、ならびに第１反応剤と、第２反応剤および／またはさらなる反応剤および／または触媒との混合を達成するのみならず遠心力を与える。特に遠心力の比率は、軸方向における慣性力および重り力の比率ならびに摩擦力の比率を上回る。与えられた遠心力により、管状反応器の内側で濃度分布が起こり、その結果、未反応の反応剤および／または触媒からの生成物の少なくとも部分的な分離が管状反応器内側で既に起こっている。生成物／溶媒混合物に基づく生成物の比率が増加するように、生成物はさらに濃縮され得る。生成物が管状反応器の内部において濃縮されるように、生成物が溶媒より低い密度を有する場合が特に好ましい。これは、管状反応器の内側に生成物粒子が付着し得ないように、生成物、例えばブチルゴムが管状反応器のパイプピースと接触するのを回避する。

管状反応器の詰まりのリスクはしたがって減少する。さらに、液体遠心分離機の効果は管状反応器内側で既に達成され得るため、管状反応器の内容物を液体遠心分離機へ追加的に送る必要はない。これは、同じ攪拌器であって、いずれの場合も軸方向の搬送および混合を達成するために提供される同じ攪拌器で達成され得る。これは、生成物の十分に高い濃度を達成するのに必要である攪拌器速度であっても、十分に乱れたフローが攪拌器のごく近傍で達成され、したがって、用いられた反応剤／触媒の良好な混合がもたらされるという発見を利用するものである。特にブチルゴムの製造において、反応速度は、乱領域および混合領域における滞留時間が高変換および良好な空時収量を達成するのに十分であるように、十分に高い。特にブチルゴムの製造において、生成物の脱混合および濃縮は、混合物が化学平衡に既に近づきつつあるときにのみ行われる。パイプピースおよび攪拌器の形状は、化学平衡に基づいて計算された理論的に可能な生成物重量分率の少なくとも６０重量パーセント、特に少なくとも８０重量パーセントが達成され得るように、選択され得る。

攪拌器によって、異なる濃度の少なくとも２つの層を有する二相性積層型回転フローが、パイプピース内側の排出口に割り当てられた分離領域において付与可能である場合が望ましい。攪拌器は、積層型回転フローがパイプピース内側で達成され得るように寸法決めされ得るとともに作動可能であり得る。ランキン渦が、例えばパイプピース内側にもたらされ得る。回転フローの層は、特に相境界により互いから分離されるとともに、各々異なる角速度を有し得る。これは、互いから最適に境界を定めることができる異なる濃度の部分容積をもたらす。排出口導管の形状は、特に、回転フローの内部層の予期される形状に適合される。排出口導管は、例えば、内部層の外径に等しい内径を有することができ、または、より小さい直径を有することができる。これは、特に高い生成物濃度を有する質量流量が排出口導管を介して引き出され得ることを確実にする。

攪拌器は好ましくは、注入口に隣接して位置付けられる。さらに、第１反応剤の導入のための第１供給口ならびに第２反応剤および／または触媒の導入のための第２供給口が設けられてもよく、第１供給口および第２供給口は、特に攪拌器に隣接して、パイプピース内へ開口する。同じ反応剤のためのさらなる供給口および／または追加的な反応剤のためのさらなる供給口も設けられてもよい。結果として、管状反応器の長さ全体が効果的に用いられ得るように、反応剤／触媒は、パイプピースの注入口で攪拌器により互いと既に混合されていてもよい。供給口ラインにおける早すぎる重合が回避され、したがって、生成物の過度に大きい粒子サイズが回避される。代わりに、可能な限り狭い分子量分布を達成することを可能にするために、パイプピースおよび攪拌器の寸法が、混合された反応剤／触媒の滞留時間を調整するために使用されてもよい。これは特に後続の分離操作を容易にする。

排出口導管がパイプピース内側のフローの濃縮された半径方向内側部に浸される場合が特に好ましい。排出口導管は、例えば、浸漬チューブであって、その入口開口がフローの濃縮された半径方向内側部の内側にある浸漬チューブとして構成される。これは、例えば断面の変化を理由として管状反応器のパイプピースの排出口の下流で起こる、濃縮された生成物の、フローの残りの構成成分とのクロス混合を回避することを可能にする。

攪拌器は好ましくは、遠心力をフローに与え得る軸方向搬送攪拌器である。この目的のために、攪拌器は、例えばそれが、搬送されるフローを回転するように設定し得るように構成される。攪拌器は、例えばプロペラ、特に厳密に１つのプロペラを含み、このプロペラは、船舶のプロペラと同様に、軸方向フローおよび同時に回転フローを生じ得る。フローの回転率を介して、攪拌器は、管状反応器の下流領域においてフローの構成成分の脱混合をもたらし得る遠心力をフローへ与えるのに十分大きい接線力をフローへ加える。

攪拌器は特にシャフト、特に穿設中空シャフトへ接合され、シャフトは管状反応器にシャフト貫通口を介して好ましくは導入可能であり、シャフト貫通口は特に、溶媒で洗浄可能である。反応剤および／または触媒は、中空シャフトを介して管状反応器へ供給され得る。さらに、フローの再循環部分、例えば濃縮された溶媒は、中空シャフトを介して再利用され得る。中空シャフトにおける穿孔を介して、中空シャフトを介して供給されたフローは、攪拌器に到達する前に中空シャフトの外側のフローと既に連通している、および混ざっていることができる。したがって、反応剤および／または触媒および／または溶媒は、半径方向内側および半径方向外側の両方から管状反応器に供給され得る。溶媒は好ましくはシャフト貫通口でシャフトへ供給されるため、堆積物は回避されるおよび／または洗い流される。

パイプピースの内径Ｄが攪拌器の外径ｄと適合される場合が特に好ましい。したがって、パイプピースと攪拌器との間のギャップは、パイプピースにおける攪拌器の妨害の危険無しに、可能な限り小さく保たれ得る。この目的のために、攪拌器の外径ｄに対するパイプピースの内径Ｄの比率は、１．０００１≦Ｄ／ｄ≦１．３００、特に１．０００５≦Ｄ／ｄ≦１．１００、および好ましくは１．００１≦Ｄ／ｄ≦１．０１０に従う。一例として、比率Ｄ／ｄ＝１．００５±０．００１である。

排出口導管がパイプピースの軸方向に可動である場合が特に好ましい。これにより、例えば攪拌器が異なる速度でおよび／または異なる電源入力で作動され、パイプピースの軸方向における生成物の濃縮がシフトされる場合、排出口導管をパイプピース内側の異なるフロー条件に適合させることが可能となる。これは、組立て中に排出口導管がパイプピースと衝突し得ないため、管状反応器の組立てと別の装置における管状反応器の組立てとの両方を同時に容易にする。これはまた、異なる生成物タイプを動かすことを可能にする。

本発明は、上述のとおり構成および開発され得る管状反応器を含む熱交換器にさらに関する。管状反応器は、熱交換器内側に実質的に同心円状に配置され、熱交換器は、管状反応器の半径方向外側に、熱除去のための少なくとも１つの熱交換器要素を含む。管状反応器の攪拌器によって、ループフローが熱交換器内側に付与可能である。したがって、生成物を濃縮するため、および熱交換器内側にループフローを提供するために、１つのみの攪拌器で反応剤／触媒を混合することが可能である。ループフローは、例えば、排出されない溶媒を、排出口導管を介して熱交換器要素へ運んで当該溶媒を冷却することができる。濃縮された生成物の大部分は排出口導管を介して既に除去されているため、熱交換器要素へ搬送されたフローは、熱交換器要素のゴム状化を引き起こし得るポリマー粒子はほとんど含まない。これは熱交換器要素における熱伝達の低下を回避する。熱交換器要素の交換および／または熱交換器要素の洗浄は、したがって、控えられ得るか、または少なくとも、著しくより長い間隔で実施され得る。これは、生産性をさらに増す。異なる熱交換器要素間の通路の詰まりも回避される。比較的大きい粒子の好ましい分離は、熱交換器要素の詰まりを回避する。

好ましい実施形態において、排出口導管は、排出口導管を冷却するための冷却手段を含む。

冷却手段は特に、冷却媒体を導くための好ましくは二重壁の被覆パイプを含む。一例として、冷却媒体は、排出口導管に沿って逆流して流れ得る、排出口導管の入口開口で外向きにそらされ得る、および並流に還流し得る。冷却された排出口導管は、生成物が加熱されることを防ぐことを可能にする。特にブチルゴムの製造において、これは、排出口導管を介して濃縮されたブチルゴムがもはやガラス状のままではなく、排出口導管のゴム状化をもたらす状況を回避する。これは出口導管の詰まりを回避する。

本発明は、ブチルゴムを製造するために特に使用され得る多相重合のためのプラントにさらに関する。プラントは、流体を冷却するための熱交換器を含む。プラントは、生成物の分離のための分離手段をさらに含む。再循環用導管が分離手段の出口および熱交換器へ接続される。熱交換器および／または再循環用導管は、上述のとおり構成および開発され得る管状反応器を含む。管状反応器の排出口導管は、分離手段の入口へ接続される。熱交換器は、特に、上述のとおり構成および開発され得る。管状反応器は、ポリマー粒子が熱交換器の再循環用導管および／または要素に付着することおよびそれらを詰まらせることを回避する。したがって、詰まりのリスクは減少し、プラントは、したがってより生産的に作動され得る。特に、プラントを、より長い期間にわたって洗浄作業を行う必要無く、連続的に作動させることが可能である。例えば、質量流量を、複数のより小さい熱交換器にわたって冷却されるように分割するために、および／または冷却中に特に大きい温度差を達成するために多段式冷却を実施するために、直列および／または並列に接続された２つ以上の熱交換器を提供することも可能である。生成物質量流量を複数のより小さい分離手段にわたって分割するために、および／または、特に高い純度で多段式分離を実施するために、並列および／または直列に接続された複数の分離手段を提供することも可能である。分離手段は、特に、フラッシュユニット、ストリッパーおよび／または蒸留カラムを含み得る。特に熱交換器に接続されたパージ導管が、溶媒における不必要な不純物の濃縮を回避するために同様に設けられてもよい。

本発明は、多相重合のための、特にブチルゴムを製造するためのプロセスであって、攪拌器を使用して、溶媒において生成物をもたらすために重合を実施するために第１反応剤を第２反応剤および／または触媒と混合するステップと、同じ攪拌器を使用して、少なくとも生成物および溶媒に遠心力を与えるステップと、フローの濃縮された半径方向内側部を引き出すステップとを含むプロセスにさらに関する。攪拌器は、混合のためだけでなく、遠心力を与えるためにも使用されるため、濃縮された生成物が引き出され得るフローの濃縮された半径方向内側部を生じる。生成物は、特に、溶媒より低い密度を有するため、重合中に形成されたポリマー粒子は、それらが半径方向にフローの境界を定める構成要素に付着し得ないように、フローの内部において濃縮され得る。これは特に、管状の構成要素の詰まりのリスクを減らす。本プロセスは、したがって、洗浄および補修管理作業が必要とされることなく、より長い期間にわたって、連続的に作動され得る。これはプロセスのより高い生産性をもたらす。

遠心力を与えるステップの間、回転フローが生成され、回転フローが特に、異なる濃度の少なくとも２つの層を有する二相性積層型回転フローである場合が好ましい。回転フローにより、生成物の濃縮を円滑にすることが可能になり、これは特にフロー内側に、相境界により互いから分離された２つの層が生じることを可能にする。これは濃縮された生成物の引き出しを円滑にする。

特に、少なくとも溶媒が冷却される。溶媒は、遠心力を与えるステップの後、特に好ましくはフローの濃縮された半径方向内側部の引き出しの後に好ましくは冷却される。これは、可能な限り少ない数の、重合の間に形成されたポリマー粒子を冷却することを可能にする。溶媒への熱伝達はポリマー粒子への熱伝達より良好であるため、これは、より効率的な冷却が達成されることを可能にする。さらに、再循環され冷却された溶媒は、重合の間に形成されたポリマー粒子を完全に取り込むことができ、したがって、重合の間に形成された反応熱を形成されたポリマー粒子から取り除くのが特に単純かつ効率的である。溶媒は、特に好ましくはループフローを介して、熱除去のための少なくとも１つの熱交換器要素へ搬送され、ループフローは好ましくは、同じ攪拌器を使用して与えられる。結果として、溶媒の冷却のために必要であるループフローを提供するために、１つのみの攪拌器が必要となる。追加的な搬送手段は不要である。

攪拌器は特に好ましくは比率ｃ＝ｗ_ｔａｎ２／（（ｄ／２）・ｇ）について、ｗ_ｔａｎが攪拌器の外縁での接線速度を示し、ｄが攪拌器の外径を示し、ｇが重力による加速を示し、ｃ≧１０、特にｃ≧１００、および好ましくはｃ≧１０００であるように作動される。ｃ≦１００００である場合が好ましい。攪拌器のこの動作モードは、攪拌器が混合を達成するのみならず、攪拌器により与えられたフローの半径方向内側部における濃縮も確実にすることを可能にする。

本プロセスは、特に好ましくは上述のとおり構成および開発され得る管状反応器を用いる。代替的にまたは追加的に、本プロセスは、上述のとおり構成および開発され得る熱交換器を用いてもよい。代替的にまたは追加的に、本プロセスは、上述のとおり構成および開発され得るプラントを用いてもよい。特に熱交換器内側に配置される、ここで使用される管状反応器は、適切に作動された攪拌器を使用して、重合の後に、形成された生成物の濃縮を自動的に引き起こす管状反応器のパイプピースの内側の好適なフローを押し進めることを可能にする。

本発明はここで、添付図面を参照して好ましい例示的な実施形態を使用して、一例として解明される。

本発明による管状反応器を含む熱交換器の概略側面図器を示す。 さらなる実施形態における、本発明による管状反応器の概略側面図を示す。 図１の熱交換器を含む、多相重合のためのプラントの概略側縁図を示す。

図１に示される熱交換器１０は、中央軸１２に同心円状に配置された管状反応器１４を含む。管状反応器１４は、注入口１８から排出口２０へ至るパイプピース１６を含む。管状反応器１４は、攪拌器２２を含み、これは、例示的な実施形態において示されるのはプロペラである。攪拌器２２は、熱交換器１０の底部２６から下向きに突出するシャフト２４により駆動される。シャフト２４はシャフト貫通口２５を介して熱交換器１０へ導入され、堆積物を回避および洗い流すために、特に溶媒がシャフト貫通口２５を介して供給される。シャフト２４は攪拌器２２を、軸方向フロー２７だけでなく回転フロー２８も生じるのに十分な速度にさらす。回転フロー２８は軸方向フロー２７に、パイプピース１６内側における半径方向の濃度分布をもたらす遠心力を与える。この濃度分布は、生成物、特にブチルゴムが濃縮されるようになった内側部３０を有する積層型回転フロー２８における、管状反応器１４の上部領域において、すなわち排出口２０に隣接して、生じる。濃縮された生成物は、内側部３０に浸された排出口導管３２を介して引き出され得る。

軸方向フロー２７の、排出口導管３２を介して引き出されなかった部分は、排出口導管３２を通過して流れるとともにループフロー３４に沿ってそらされる。溶媒および触媒が特に豊富に含まれた、そらされたループフロー３４は、ループフロー３４を冷却する熱交換器要素３６を通過して流れる。

底部２６において、第１生成物、例えば２０モノマーが第１供給口３８を介して供給される。第２反応剤および／または触媒は、第２供給口４０を介して供給される。反応剤および／または触媒は、特に液体溶媒に溶解される。攪拌器２２は、混合ゾーン４２において、第１供給口３８および第２供給口４０を介して供給された反応剤／触媒を、それらが混合ゾーン４２において互いに反応するように、混合する。生成物、反応剤および／または触媒の混合物は次いで、中間ゾーン４４に流入し、中間ゾーン４４において、混合物はさらに反応し得るが、半径方向における濃度プロファイルでの脱混合は、既に確立されている。渦流ゾーン４６において、回転フローが確立され、この回転フローは、特に、内部濃縮部分３０を含む内部層と溶媒が豊富に含まれた部分４８とを含む。

フロー２７には、排出口導管３２を介して除去された、濃縮された生成物の洗浄中に除去された再循環流れが、さらなる供給口（図示せず）を介して供給され得る。再循環流れは、第１供給口３８および／または第２供給口４０を介してさらに供給され得る。シャフト２４を中空シャフトとして構成すること、ならびに、再循環流れおよび／または反応剤および／または触媒を、中空シャフトとして構成されたシャフト２４を介して供給することも可能である。堆積物を回避するおよび／または洗い流すために、シャフト２４のシャフト貫通口２５で溶媒を供給することが好ましい。

熱交換器１０は、パージ導管５２へ接続された上部５０をさらに含む。不必要な不純物または副産物を有する熱交換器１０および管状反応器１４の内容物の濃縮を回避するために、溶媒が豊富に含まれたフローは、パージ導管５２を介して排出され得る。

図１に示される実施形態と比較して、図２に示される実施形態においては、管状反応器１４は熱交換器１０の外側に配置される。ここで、排出口導管３２を通過させられたフローは、供給口５４を介して熱交換器１０へ供給され、熱交換器１０で、フローは熱交換器要素３６を介して冷却される。熱交換器１０は、この場合、直線的に横断され得るとともに、形成された反応の熱を吸収するために、戻り配管５６を介して管状反応器１４へ送り返され得る。同様に、溶媒は、分離手段５８（図３）において、排出口導管３２を介して引き出された生成物流れから除去されて、再循環用導管６０を介して管状反応器１４へ送り返されることも可能である。図２に示される実施形態において、管状反応器１４は再循環用導管６０に配置され、再循環用導管６０の一部は管状反応器１４のパイプピース１６を形成する。

図３に示されるプラント６２において、図１に示されるとともに管状反応器１４を含む熱交換器１０は、分離手段５８へ接続される。熱交換器１０は、代替的に、図２に示される配置構成と交換され得る。管状反応器１４の排出口導管３２は分離導管６４を介して分離手段５８へ接続される。分離手段５８において、分離導管６４を介して供給された生成物は、例えば、蒸留を使用して浄化され、少なくとも２つの副流に分割される。浄化された生成物は、生成物を保管する、および／またはさらに精製する、および／または包装するために、生成物導管６６を介して分離手段５８を離れる。溶媒に特に豊富に含まれるとともに触媒および／または未反応の反応剤を含み得る分離された構成成分は、熱交換器１０を介して再循環用導管６０を介して管状反応器１４へ供給される。

Claims (15)

1. 多相重合のための、特にブチルゴムを製造するための管状反応器であって、少なくとも、
   注入口（１８）と排出口（２０）との間で半径方向に反応器容積の境界を定めるためのパイプピース（１６）と、
   前記パイプピース（１６）の軸方向にフロー（２７）を生成するための攪拌器（２２）であって、前記攪拌器（２２）が、前記フロー（２７）に、前記パイプピース（１６）内側に前記半径方向に濃度分布を生じさせる遠心力を付与可能であるように、好ましくは寸法決めされるとともに作動可能である、攪拌器（２２）と、
   前記フロー（２７、２８）の半径方向内側部（３０）を排出するための排出口導管（３２）と
   を含む、管状反応器。
2. 前記攪拌器（２２）によって、異なる濃度の少なくとも２つの層（３０、４８）を有する二相性積層型回転フロー（２８）が、前記パイプピース（１６）内側の前記排出口（２０）に割り当てられた分離領域（４６）において付与可能であることを特徴とする、請求項１に記載の管状反応器。
3. 前記攪拌器（２２）が、前記注入口（１８）および第１反応剤の導入のための第１供給口（３８）および第２反応剤の導入のための第２供給口（４０）に隣接して位置付けられ、ならびに／または、触媒が提供され、前記第１供給口（３８）および前記第２供給口（４０）が、特に前記攪拌器（２２）に隣接して、前記パイプピース（１６）内へ開口することを特徴とする、請求項１または２に記載の管状反応器。
4. 前記排出口導管（３２）が、前記パイプピース（１６）内側の、前記フロー（２７、２８）の濃縮された前記半径方向内側部（３０）に浸されることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の管状反応器。
5. 前記攪拌器（２２）がシャフト（２４）、特に穿設中空シャフト（２４）へ接合され、前記シャフト（２４）が前記管状反応器（１０）にシャフト貫通口（２５）を介して好ましくは導入可能であり、前記シャフト貫通口（２５）が特に、溶媒で洗浄可能であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の管状反応器。
6. 前記攪拌器（２２）の外径ｄに対する前記パイプピース（１６）の内径Ｄの比率が、１．０００１≦Ｄ／ｄ≦１．３００、特に１．０００５≦Ｄ／ｄ≦１．１００、および好ましくは１．００１≦Ｄ／ｄ≦１．０１０に従うことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の管状反応器。
7. 前記排出口導管（３２）が、前記排出口導管（３２）を冷却するための冷却手段を含み、前記冷却手段が特に、冷却媒体を導くための好ましくは二重壁の被覆パイプを含むことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の管状反応器。
8. 前記排出口導管（３２）が前記パイプピース（１６）に対して前記軸方向に可動であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項に記載の管状反応器。
9. 前記管状反応器（１４）が、熱交換器（１０）の内側に実質的に同心円状に配置され、前記熱交換器（１０）が、前記管状反応器（１４）の半径方向外側に、熱除去のための少なくとも１つの熱交換器要素（３６）を含み、ループフロー（３４）が、前記管状反応器（１４）の前記攪拌器（２２）によって、前記熱交換器（１０）内側に付与可能である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の管状反応器（１４）を含む熱交換器。
10. 多相重合のための、特にブチルゴムを製造するためのプラントであって、少なくとも、
    ・流体を冷却するための熱交換器（１０）と、
    ・生成物を分離するための分離手段（５８）と、
    ・前記分離手段（５８）の出口と前記熱交換器（１０）とへ接続された再循環用導管（６０）と
    を含み、
    前記熱交換器（１０）および／または前記再循環用導管（６０）が、請求項１〜８のいずれか一項に記載の管状反応器（１４）を含み、前記管状反応器（１４）の前記排出口導管（３２）が前記分離手段（５８）の入口と接続される、プラント。
11. 多相重合のための、特にブチルゴムを製造するためのプロセスであって、
    ・攪拌器（２２）を使用して、溶媒において生成物をもたらすために重合を実施するために第１反応剤を第２反応剤および／または触媒と混合するステップと、
    ・同じ前記攪拌器（２２）を使用して、少なくとも前記生成物および前記溶媒に遠心力を与えるステップと、
    ・前記フロー（２７、２８）の濃縮された半径方向内側部（３０）を引き出すステップと
    を含むプロセス。
12. 前記遠心力を与えるステップの間、回転フロー（２８）が生成され、前記回転フロー（２８）が特に、異なる濃度の少なくとも２つの層（３０、４８）を有する二相性積層型回転フロー（２８）であることを特徴とする、請求項１１に記載のプロセス。
13. 少なくとも前記溶媒が冷却され、少なくとも前記溶媒が、前記遠心力を与えるステップの後、および特に前記フロー（２７、２８）の前記濃縮された半径方向内側部（３０）を引き出すステップの後に、１０ループフロー（３４）を介して、熱除去のための少なくとも１つの熱交換器要素（３６）へ搬送され、前記ループフロー（３４）が好ましくは、同じ攪拌器（２２）を使用して与えられることを特徴とする、請求項１１または１２に記載のプロセス。
14. 比率ｃ＝ｗ_ｔａｎ２／（（ｄ／２）・ｇ）について、ｗ_ｔａｎが前記攪拌器（２２）の外縁での接線速度を示し、ｄが前記攪拌器（２２）の外径を示し、ｇが重力による加速を示し、ｃ≧１０、特にｃ≧１００、および好ましくはｃ≧１０００であるように、前記攪拌器（２２）が作動されることを特徴とする、請求項１１〜１３のいずれか一項に記載のプロセス。
15. 請求項１〜８のいずれか一項に記載の管状反応器（１４）および／または請求項９に記載の熱交換器（１０）および／または請求項１０に記載のプラント（６２）が使用されることを特徴とする、請求項１１〜１４のいずれか一項に記載のプロセス。

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