JP2018503003A - 補強不織布、このような不織布を含むアセンブリ、および不織布を処理するための方法 - Google Patents

Abstract

補強不織布、このような不織布を含むアセンブリ、および不織布を処理するための方法を提供する。不織シート（１０）は、シートを構成する繊維および／またはフィラメントが複数の幾何学的形状（２４）を含む補強パターン（２２）で互いに結合された少なくとも１つの補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）を含み、補強ゾーンは、長手方向（Ｘ１）に測定されたシートの全幅（Ｌ）にわたって、かつ長手方向（Ｘ１）に直交する横方向（Ｙ１）に測定されたシート（１０）の幅（ｌ）よりも厳密に小さい幅（ｌ１、ｌ２）にわたって延在する。したがって、シート（１０）は、少なくとも１つの非補強ゾーン（３０ａ、３０ｂ）をさらに含む。繊維および／またはフィラメント間の結合のために、シート（１０）の長手方向に作用する所定の力の影響下での補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の伸長が、同じ力の作用下で非補強ゾーンの伸長よりも小さい。そのようなシート（１０）は、特に、積層アセンブリを製造するために使用され得る。【選択図】図１

Description

本開示は、不織シートおよびこのようなシートを含む積層アセンブリに関する。

本開示は、より具体的には、不織シート、および衛生の分野での使用、特におむつの弾性耳の製造に適した積層アセンブリに関する。

本開示では、用語「不織」は、当業者によって一般に受け入れられている定義に入る任意の不織布、典型的には、シートを形成するために、互いに絡み合い互いに保持された繊維および／またはフィラメントからなる繊維製品に及ぶ。

先行技術
積層アセンブリ用の製造ラインでは、図１６に示すように、不織布シートは、その長手方向（製造ラインの機械方向、すなわち、シートがラインに沿って移動する方向に相当する）に張力Ｆを受ける。

この張力Ｆにより、シートの幅が減少する。この現象は、「ネックダウン」または「収縮」として知られており、図１６に図式的に示されている。その初期状態では、張力なしで、シート（Ｎｉ）は幅ｌｉおよび長さＬｉを示す。シート（Ｎｆ）に長手方向の張力Ｆが加えられると、その長さ（Ｌｆ）は増加し、幅（ｌｆ）は減少する。その厚さもまた増加し得る。有用幅ｌｕの不織シートを必要とする製造ラインでは、このシート幅の減少を緩和するための１つの解決策は、ｌｕより大きい実幅ｌａのシートを使用することにあり、有用幅ｌｕと実幅ｌａとの差はネックダウンの結果としてシートの幅の予測された減少に対応する。しかし、その解決策は、以下の欠点を示す：製造ラインの開始または停止中にシートの速度に変化が生じるたびに、シートに作用する長手方向の張力が変化し、それに応じてシートの幅が変化する。製造ラインの端部におけるシートの幅が所望の許容範囲内にあることを確実にするために、シートの側縁を切断する必要があることがある。しかしながら、シートの幅をそのように調整することができるとしても、その機械的性能、特に横方向の伸長能力は、ネックダウン現象の大きさに応じて局所的に変化し得、前記シートを含む積層アセンブリの性能の局所的なばらつきをも生じる。

製造ラインにおいて、別の解決策は、張力なしに、例えば、不織シートをコンベヤベルト上で運ぶことによって、不織シートを巻き戻すことにある。積層アセンブリを形成するために、これらのシートは、その後、張力なしに弾性フィルムへ組み付けられる。しかし、積層アセンブリが続いて巻き戻されると、積層アセンブリを構成する不織シートはネックダウン現象を受け、積層アセンブリに変形を生じ、それによって下流の製造ラインで積層アセンブリが適切に案内されなくなる。

本発明の目的の１つは、シートを加工する方法およびこのように加工されたシートを提供することであり、これにより先行技術の上述の欠点を改善することができる。

より具体的には、本発明の目的の１つは、不織シートが製造ライン上の張力下で巻き戻される間に、そのようなシートの幅を制御することを可能にすることである。

この目的は、長手方向および長手方向に直交する横方向に延在する不織シートで達成され、前記シートは、以下：
−シートを構成する繊維および／またはフィラメントが複数の幾何学的形状を含む補強パターンで互いに結合された少なくとも１つの補強ゾーンであって、長手方向に測定されたシートの全長にわたって、かつ横方向に測定されたシートの幅よりも厳密に小さい幅にわたって延在する少なくとも１つの補強ゾーンと、
−少なくとも１つの非補強ゾーンとを含み、
長手方向に作用する所定の力の影響下での補強ゾーンの伸長が、同じ力の作用下で非補強ゾーンの伸長よりも厳密に小さい。

繊維および／またはフィラメントの使用時の用語「結合」は、本明細書では、繊維および／またはフィラメントの凝集を増大させる任意の結合を意味すると理解されたい。より具体的には、そのような結合は、繊維および／またはフィラメントの任意の機械的結合（例えば、圧縮による）および／または熱的結合および／または化学的結合、あるいは実際にはいくつかのそのようなタイプの結合の組み合わせによって得られたシートの体積密度を局所的に増加させる（特に、排他的ではないが、繊維および／またはフィラメントの密度を局所的に増加させる）ことを含み得る。例えば、接合は溶着であってよい。

その結果、シートの剛性は、非補強ゾーンよりも各補強ゾーンでより大きい。

シートに長手方向の張力が加えられると、長手方向のその伸長は、同じ長手方向の張力を受けた場合に従来技術の非補強シートに比べて制限され、それによって横方向に引き起こされる変形も制限する。

本開示では、シートのゾーンの伸長は、その初期の長さに対する割合として表される。

本発明のシートは、例えば、乾式（乾式プロセス）、湿式（湿式プロセス）、またはスパン式技術（溶融紡糸／押出プロセス）を用いて得られた不織布から構成され、機械的、熱的、化学的および／または接着剤結合によって強化されている。

一例では、シートは、強化カード型不織シート、特にスパンレースタイプの不織シートで構成されており、すなわち、それはハイドロエンタングルメントによって強化されている。

補強パターンは、シートの長手方向に単位パターンを繰り返して構成されるのが一般的である。

一例では、補強パターンを構成する幾何学的形状は、別個の要素であり、例えば、円形、十字形、ひし形、長方形などであってよい。

用語「別個」は、互いに区別されるように、不連続または実際に分離された要素に使用される。したがって、これらの要素は、閉じた外郭によって画定してよい。

「複数の幾何学的形状」という用語は、同一、類似、または異なり得る少なくとも２つの別個の要素のそれぞれの外郭の少なくとも２つの別個の要素を意味するために使用される。

いくつかの形状は中実であってよい。他のものは、その全範囲にわたって内縁および外縁を示す閉じたループ曲線によって構成されてよい。

一例では、各補強ゾーンにおける補強パターンの幾何学的形状は、シートの横方向に延在する任意の直線が前記形状の少なくとも１つと交差するように配置される。したがって、シートの補強はその全長にわたって連続的である。したがって、ネックダウン現象の局所化した兆候は回避される。

別の例では、各補強ゾーンの補強パターンの幾何学的形状は、厳密に０〜９０°の範囲内にある角度、より具体的には厳密に０〜４５°の範囲内、さらに具体的に約２４°の角度で横方向に対して傾斜した任意の直線が、前記ゾーンの前記形状の少なくとも１つと交差するように配置されている。

補強ゾーンは、左限界直線ＤＧおよび右限界直線ＤＤによって画定され、前記平行限界直線は、一般にシートの長手方向に延在する。溶着パターンは、これら２つの直線の間に完全に含まれ、各直線は、補強パターンの少なくとも１つの形状に対して接線方向である。

一例では、補強ゾーンにおける結合割合は、１０％よりも大きく、またはより正確には１５％より大きく、または実際には２５％よりも大きい。

一例では、補強ゾーンにおける結合割合は９０％未満、またはより具体的には７０％未満である。

本開示では、補強ゾーンにおける結合割合は、補強パターンの幾何学的形状によって覆われた前記セグメントの面積の割合に等しい。それは、一般に、前記ゾーンの幅に等しい幅および整数個の補強単位パターンに等しい長さを有する補強ゾーンのセグメントで測定される。

一例として、この整数は、セグメントの長さが補強ゾーンの幅よりも大きくなるように選択されてよい。

隣接する第１および第２の補強ゾーンは、長手方向に延在し、好ましくは２つの補強ゾーンの幅のうちの小さいほうの少なくとも１０％に等しい幅を示す、補強なしの中間ストリップによって一般的に分離される。

一例では、各補強ゾーンの幅は、シートの幅の最大８０％、好ましくはシートの幅の最大６０％を示す。

各補強ゾーンについて、左限界縁ＢＧおよび右限界縁ＢＤによって画定された有用部分を画定することが可能である。

有用部分の片側の限界縁は次のように画定される。

それは、補強パターンの「端」点、言い換えれば、前記側（横方向）の外側に向けて最も遠い点を含み、これによりシートの長手方向に延在する軸に沿った各座標に適用される。

必要に応じて、限界縁は、横方向に延在し、上記画定された端点によって構成されたその部分を相互接続する直線セグメントも含む。

したがって、各限界縁は、直線、曲線、または１つ以上の直線および／または曲線セグメントの組み合わせであってよい。

単位パターンの長さに等しい長さにわたって延在する前記有用部分のセグメントに沿った補強ゾーンの有用部分にわたる結合割合を測定することが可能である。それは、補強パターンの幾何学的形状によって覆われた前記セグメントの表面積の割合に等しい。

補強ゾーンの有用部分にわたる結合割合は、例えば、１５％より大きい、またはより正確には２０％より大きい、または実際には３５％より大きい。

一般に、補強ゾーンの有用部分にわたる結合割合は、９０％未満、より具体的には７５％未満である。

一例では、長手方向に作用する５ニュートン（Ｎ）の牽引力の影響下での補強ゾーンの伸長は、同じ力の影響下での非補強ゾーンの伸長よりも小さい。

長手方向に作用する前記所定の力の影響下での補強ゾーンの伸長は、同じ力の影響下での非補強ゾーンの伸長より、例えば、少なくとも５％未満、より具体的には少なくとも１５％未満、または実際には少なくとも５０％未満であってよい。例えば、非補強ゾーンが５ニュートンの牽引力を受けた場合に１７％の伸長を示す場合、補強ゾーンの伸長は１２％以下である。

一例では、シートは、シートの幅よりも小さい幅にわたって延在し、不織布が活性化された少なくとも１つの活性化ゾーンをさらに含む。

不織シートは、一般に、弾性フィルムの伸長能力と比較して、伸長能力をほとんど示さない。このようなシートは、積層アセンブリを形成するために弾性フィルム上に積層される場合には、その構造の凝集を低減する目的で局所的またはその全表面に前加工を施す必要があることがあり、その結果、シートが弾性フィルムに接着されると、得られた積層アセンブリは、容易に（より小さい力、例えば１０Ｎで）延伸されることができる。

活性化は、不織布に延伸を施すことにある。それは、不織布の能力を向上させて長くするために、局所的にかつ非可逆的に作用する。典型的には、活性化はシートの横方向に行われる。

活性化された不織布は、断面視において、一般に、いかなる外部張力を受けない限り、その活性化ゾーンに波状の形状を示す。

本開示はまた、上記画定された少なくとも１つの第１のシートと、前記第１のシートに接続された少なくとも１つの弾性フィルムとを含む積層アセンブリを提供する。

一例では、積層アセンブリは、少なくとも第２の不織シートを含み、少なくとも１つの弾性フィルムは、第１のシートと第２のシートとの間に介在されている。

一例では、第１のシートは少なくとも１つの第１の補強ゾーンを含み、第２のシートは少なくとも１つの第２の補強ゾーンを有する上記画定されたタイプのシートである。

一例として、第１および第２の補強ゾーンは、所定の幅の少なくとも１つのオーバーラップゾーンに重なっていてよい。

一例では、第１および第２の補強ゾーンのそれぞれの補強パターンの突起は、積層アセンブリの少なくとも１つのゾーンにわたって一致する。

ここでは、積層アセンブリの厚さと直交する平面（言い換えれば、積層アセンブリの積層方向に直交する平面）上への補強パターンの突起を考える。

別の例では、第１の補強ゾーンの補強パターンと第２の補強ゾーンの補強パターンとは異なる。

別の例では、第１および第２の補強ゾーンのＺ方向のそれぞれの補強パターンの突起は、シートの横方向に延在する任意の直線が、第１および第２の補強ゾーンの補強パターンの幾何学形状の突起と交差するように配置される。具体的には、第１および第２の補強ゾーンのＺ方向のそれぞれの補強パターンの突起は、厳密に０°〜９０°にある角度、より具体的には厳密に０°〜４５°にある角度、さらに具体的には約２４°の角度で横方向に対して傾斜した任意の直線が、第１および第２の補強ゾーンの補強パターンの幾何学的形状の突起と交差するように配置されている。

各シートの各補強ゾーンは、積層アセンブリの弾性部分に対して横方向にずれていてよい。

用語、積層アセンブリの「弾性部分」は、弾性フィルムを含む積層アセンブリの部分を意味するために使用され、横方向に作用する伸張力の影響下で延伸され、前記延伸力が解放された後にその初期形状および寸法に実質的に戻るようになされている。一例として、弾性部分は、周囲温度（２３℃）でその初期寸法の１００％の伸長に対してその初期寸法（伸長前）の５％未満のある特定の状況で、２０％未満、より具体的には１５％未満の伸長および解放後の残留変形または残留磁気（「永久歪み」または略して「ＳＥＴ」とも知られている）を保存する部分であってよい。

別の例では、第１のシートの少なくとも１つの第１の補強ゾーンおよび第２のシートの少なくとも１つの第２の補強ゾーンが、所定の幅の少なくとも１つのオーバーラップゾーンに重なり、第１のシートの第１の補強ゾーンおよび第２のシートの第２の補強ゾーンの１つは、積層アセンブリの弾性部分に向かって横方向に前記オーバーラップゾーンを超えて延在する。

本開示は、長手方向および長手方向に直交する横方向に延在する不織シートを加工する方法であって、長手方向に測定されたシートの全長にわたって延在するシートの少なくとも１つの補強ゾーンにわたって、かつその横方向に測定されたシートの幅よりも厳密に小さい幅にわたって、シートを構成する繊維および／またはフィラメントが、長手方向に作用する所定の力の影響下での補強ゾーンの伸長が同じ力の作用下でシートの非補強ゾーンの伸長よりも小さいように、複数の幾何学的形状を含む補強パターンを用いて互いに結合される少なくとも１つの補強ステップを含む、方法も提供する。

補強ステップの間、シートの繊維および／またはフィラメントの凝集が増大する。より具体的には、シートの体積密度は、機械的結合（例えば、シートを圧縮することによる）、ならびに／または繊維および／もしくはフィラメントの熱結合（シートを加熱することによる）、および／もしくは化学的結合、または実際には複数のそのようなタイプの結合の組み合わせによって局所的に増加させる（特に、排他的ではないが、繊維および／またはフィラメントの密度を局所的に増加させる）。一例として、繊維および／またはフィラメントは局所的に溶着されてよい。

一例として、補強ステップは熱カレンダー加工によって行ってよい。

変形例では、補強ステップはレーザ、超音波、エンボス（コールドカレンダー加工）、または実際には少なくとも２つのそのような技術の組み合わせによって行ってもよい。

一例では、方法は、シートの少なくとも１つの活性化ゾーンにわたって不織布を活性化するために、不織布が延伸される活性化ステップをさらに含む。

一例では、方法は、補強ステップの前に、シートの幅を調整するステップをさらに含む。

いくつかの実施形態を、本開示で説明する。しかし、別の記載がない限り、任意の１つの実施形態を参照して記載した特徴は、他の任意の実施形態にも適用され得る。

非限定的な例として示されるいくつかの実施形態の以下の詳細な説明を読むことにより、本発明は十分に理解され、かつその利点がより良好に現れる。説明は、添付図面に言及するものである。

図１は、本発明の実施形態による不織シートを上から見た図である。 図２は、図１の平面ＩＩ−ＩＩにおける、図１の不織シートの断面である。 図３は、ユニットパターンに対応する前記ゾーンのセグメント上の補強ゾーンの有用部分を示す。 図４Ａ、４Ｂおよび４Ｃ補強パターンの３つの他の例を示す。 図５は、本発明の実施形態による積層アセンブリの断面である。 図６は、本発明の別の実施形態による積層アセンブリの断面である。 図７は、図６の変形例における積層アセンブリの部分断面図である。 図８Ａおよび８Ｂは、図５の積層アセンブリの変形例における第１の不織シートの第１の補強ゾーン、および同じ積層アセンブリにおける第２の不織シートの第２の補強ゾーンをそれぞれ示す。図８Ｃは、積層アセンブリの厚さ方向に直交する平面内において重ねられた、図８Ａおよび８Ｂの第１および第２の補強のゾーンを示す図である。 図９Ａおよび９Ｂは、図６の積層アセンブリの第１の不織シートの第１の補強ゾーンおよび同じ積層アセンブリの第２の不織シートの同一の第２の補強ゾーンをそれぞれ示す。 図１０は、積層アセンブリの厚さ方向に直交する平面において重ねられた、図９Ａおよび９Ｂの第１および第２の補強ゾーンを示す図である。 図１１は、第２の実施例において重ねられた、図９Ａおよび９Ｂの第１および第２の補強ゾーンを示す図である。 図１２は、第３の実施例において重ねられた、図９Ａおよび９Ｂの第１および第２の補強ゾーンを示す図である。 図１３は、本発明の別の実施形態による積層アセンブリにおいて重ねられた第１の不織シートの第１の補強ゾーンおよび第２の不織シートの第２の補強ゾーンを示す。 図１４は、不織布シートを加工する設備の側面視での図である。 図１５は、図１４の加工設備の瞬間ｔにおける動作中の不織布シートの平面図である。 図１６は、上述したように、ネックダウン現象の原理を示す図である。

図１および２は、本発明の第１の実施形態による不織シート１０を示す。

シート１０は、その長さＬが測定される長手方向Ｘ１、およびその幅ｌが測定されるＸ１と直交する横方向Ｙ１に対して画定される。シートのこれら２つのより長い寸法は、図１の平面視で示されている。

一例として、シート１０は、ハイドロエンタングルメントにより強化された複数の繊維によって構成され、その柔らかさおよび自然変形能のために衛生の分野で一般的に使用されるスパンレースタイプの不織布として製造される。

その高い変形能のために、スパンレース不織布は、特に上記ネックダウン現象の影響を受ける。所定の方向に張力が加えられると、スパンレース不織布は直交方向にかなりの変形を受ける。その結果、かなりの長手方向の張力を受ける製造ラインでは、スパンレース不織シートはその幅方向に著しく収縮する。

本発明によれば、シート１０は、ネックダウン現象を回避するために局所的に補強される。

したがって、図１に示すように、不織シート１０は、シートを構成する繊維が複数の幾何学的形状２４を含む補強パターン２２で互いに結合された補強ゾーン２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄを含み、各補強ゾーン２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄは、シート１０の全長Ｌにわたって、かつシート１０の幅ｌよりも厳密に小さい幅にわたって延在している。

補強ゾーン２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、および２０ｄは、非補強ゾーン４０に接する。

繊維間に局所的に設けられた結合のために、シート１０は補強ゾーン２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄで強固なものとなる。この強固のために、長手方向Ｘ１に作用する所定の力の影響下でのシートの補強ゾーンの延長は、同じ力に対する非補強ゾーンの延長よりも小さい。

その結果、シートに長手方向の張力が加わると、非補強シートに比べて横方向に引き起こされるその変形が制限される。

１つの補強ゾーンまたは１つの非補強ゾーンの伸長を測定するために、一例として以下の方法を使用することが可能である。

不織シートは、温度２３℃±２℃、相対湿度５０％±５％で規格ＡＳＴＤＭ ５１７０で定義されるように、通常の雰囲気で調製される。

使用される機器は、規格ＥＮ １０００２に準拠する動力計、特にＳｙｎｅｒｇｉｅ ２００Ｈであり、利用ソフトウェアＴＥＳＴＷＯＲＫＳ ４．０４ Ｂとともに供給元であるＮＴＳ Ｓｙｓｔｅｍｓ社（米国）から入手可能である。

カッターまたはハサミを、補強ゾーンまたは非補強ゾーンにおいて、シートの交差方向（ＣＤ）に１０ミリメートル（ｍｍ）の幅、およびシートの機械方向（ＭＤ）に１５０ｍｍの長さを有するサンプルを調製するために使用する。

サンプルを動力計の顎間に置く。

次のパラメータを選択する。
・顎間距離：１００ｍｍ
・機械速度：５００ミリメートル／分（ｍｍ／分）
・サイクル数：１
・予荷重：０．１Ｎ

顎を垂直に動かすことによって、サンプルは、サンプルが破断するまでその幅方向（シートの長手方向に対応する）に延伸される。

伸長率の関数として延伸力をプロットすることによって、曲線が得られる。したがって、５Ｎで伸長率を定めることが可能であり、これは、シートが製造ライン上で巻き戻されたときにシートが受ける伸長に相当する。

５Ｎの値は限定的ではなく、他の測定方法では異なる可能性があり、例えば、１０Ｎに等しい。

図１は、シート１０の４つの別個の補強ゾーン：シートおよび幅ｌ１の横方向縁に位置する２つの側方の補強ゾーン２０ａおよび２０ｂ、および幅ｌ１の、非補強ゾーン４０によって互いに分離された２つの中央補強ゾーン２０ｃおよび２０ｄを示す。

したがって、シートは、その長手方向Ｘ１に平行な対称面Ｐを示す。

しかし、本発明のシートの補強ゾーンの数、幅、および位置は、シートを対象とした必要性およびその後の使用に応じて変化し得る。したがって、シートは、１つの補強ゾーンまたは４つ以外の補強ゾーンを有してよい。さらに、そのような対称的構成は、特に、２つの同一の弾性ラグを、そのようなシートを使用する積層体から対称面Ｐに沿って切断することによって同時に製造することを可能にする利点をもたらすが、シートの補強ゾーン（複数可）は、必ずしもシートの側縁になく、必ずしもシートに対してセンタリングされていない。さらに、シートの補強ゾーンは必ずしも対称的に配置される必要はない。所定のシートにおける補強ゾーンの幅は、場合によっては調整してもよい。

しかし、図１に示すように、２つの隣接する補強ゾーンは、好ましくは、長手方向に延在し、２つの補強ゾーンの幅のうちから小さい幅の１０％以上の幅を示す非補強ゾーン４０によって隔てられる。

示す例では、不織布シート１０はまた、２つの隣接する補強ゾーン２０ａ、２０ｂ、２０ｃ間に位置する各非補強ゾーン４０内に活性化ゾーン３０ａ、３０ｂを有し、活性化ゾーン３０ａ、３０ｂは、不織布の繊維が活性化された幅ｌ３の連続したストリップの形態である。

好ましくは、活性化ゾーンの幅ｌ３は、補強ゾーンの幅ｌ１よりも大きい。より具体的には、活性化ゾーンの幅ｌ３は、補強ゾーンの幅ｌ１の１．５倍である。

簡潔さの理由から、シート１０の１つの補強ゾーン２０ａのみを以下に詳細に説明する。しかし、補強ゾーン２０ａを参照して説明した要素はすべて、シート１０の他の補強ゾーン２０ｂ、２０ｃにも適用可能である。

図１に示されるように、補強ゾーン２０ａは、左限界直線ＤＧと右限界線ＤＤとの間に画定されたストリップの形態であり、前記平行限界直線は長手方向Ｘ１に延在する。補強パターン２２は、これらの２つの直線ＤＧおよびＤＤの間に完全に含まれ、各線は、補強パターン２２の少なくとも１つの形状２４に対する接線方向である。

好ましくは、補強ゾーン２０ａの幅ｌ１（言い換えれば、直線ＤＧと直線ＤＤとの間で横方向Ｙ１に測定された距離）は、シート１０の幅ｌの８０％以下、好ましくはシート１０の幅ｌの６０％以下を示す。

この例では、補強パターン２２と位置合わせされて、シート１０の繊維は互いに圧縮、溶着されて、繊維を構成する材料の完全な溶融をできるだけ多く含み、そのような繊維は消失し、フィルムのゾーンによって置き換えられ、それによってシートの密度を局所的に増加させる。一例として、そのような補強は、以下により詳細に記載されるように、熱カレンダー加工によって得ることができる。

補強ゾーン２０ａにおけるシート１０の厚さｅは、図２から分かるように、非補強ゾーン４０におけるシートの厚さｅよりも小さい。

ゾーン２０ａに含まれる補強パターン２２は、典型的には、長手方向Ｘ１の長さｌｍの単位パターン２６を規則的に繰り返すことによって構成される。

ゾーン２０ａの補強ユニットパターン２６を、図３により詳細に示す。

この例では、補強ユニットパターン２６は、別個の中実幾何学的形状、具体的には十字形およびひし形の組み合わせで構成される。

補強ゾーン２０ａにおける結合割合、言い換えれば単位パターン２６に対応する補強ゾーンのセグメントにわたる結合割合は、好ましくは１０％より大きく９０％より小さく、またはより正確には２５％〜７０％の範囲にある。

補強ゾーン２０ａの有用部分２８も画定され、左限界縁ＢＧおよび右限界縁ＢＤによって画定される。図１の例では、限界縁ＢＧおよびＢＤは、一般に長手方向Ｘ１に延在する。

有用部分２８の左右限界縁ＢＧおよびＢＤを図３に示す。

左縁ＢＧは、最も左側にある（横方向Ｙ１に）補強パターン２２の端点を含み、これを長手方向Ｘ１に延在する軸に沿って各座標に適用する。これらの端点を、図３に太い実線で表す。縁はまた、横方向Ｙ１に延在し、上で定義した左端点によって構成された縁の部分を互いに接続する直線セグメント（図３の左に不連続な太線で表す）を含む。

右縁ＢＤは、最も右側にある（横方向Ｙ１に）補強パターン２２の端点を含み、これを長手方向Ｘ１に延在する軸に沿って各座標に適用する。これらの端点を、図３の右側に連続した太い線で表す。縁はまた、横方向Ｙ１に延在し、上記定義された右端点によって構成された縁の部分を互いに接続する直線セグメント（図３の右側に不連続な太線で表す）を含む。

長さＬｍを有するセグメント（この例では単位パターン）にわたって測定された、補強ゾーン２０ａの有用部分２８にわたる結合割合は、好ましくは１５％より大きく、より具体的には２０％より大きく９０％より小さい。

当業者に周知のように、不織布の繊維および／またはフィラメントは、不織布の製造中に絡み合った繊維および／またはフィラメントの全範囲にわたって行われる強化の結果として互いに保持され、この強化は、熱的（カレンダー加工、超音波など）、機械的（ハイドロエンタングルメント、ニードリングなど）、化学的、または接着であってよい。

強化は、繊維および／またはフィラメントのある特定量の凝集をもたらし、それらを操作および運搬することを可能にし、特にロールの形態で巻き付け、巻き戻すことを可能にする。ある特定の状況下では、不織布シートの全幅にわたって実質的に一様に分布された複数の点で強化を行ってよい。例えば、カレンダー加工されたカード型不織布は、典型的には熱強化点を示す。

強化点は補強パターンとは異なるパターンを形成する。簡略化のために、不織布のこれらの強化点は図示されていない。

補強点は、明らかに、上記補強パターンとは区別されることを理解されたい。強化は、不織布を形成するために、その全体領域にわたってある特定量の初期凝集を付与する働きをするが、本発明によってもたらされる補強は、その強化に起因する初期凝集を局所的に増加させる働きをする。したがって、不織布の強化点は、上記補強の結合割合を算出する際に考慮されない。

一例では、補強パターン２２の幾何学形状２４は、図３の線Ｄ１などのシート１０の横方向Ｙ１に延在する任意の線が前記パターン２４の少なくとも１つと交差するように、配置されている。したがって、シート１０はその全長にわたって連続的に補強される。したがって、ネックダウン現象の局所化した兆候は回避される。

さらにより好ましくは、補強パターン２２の幾何学形状２４は、図３の線Ｄ２などの厳密に０〜９０°の間にある角度Ωで横方向Ｙ１に対して傾斜する任意の線が前記形状２４の少なくとも１つと交差するように、配置されている。特に、角度Ωは、厳密に０°〜４５°の間にあり得る。

しかし、上述の補強パターン２２は限定的ではなく、幾何学的パターン２４が変化することが可能であり、かつ幾何学的パターン２４の配置様式が変化することが可能である。

特に、補強パターン２２を構成する幾何学的形状２４は、中実である必要はない。したがって、変形例では、各形状２４は、内側縁および外側縁のその全範囲にわたって示す閉ループ曲線によって構成され得る。

これは、図４Ａに示す補強パターン２２Ａに当てはまり、この図における各十字形またはひし形２４Ａは、閉じた輪郭を形成する曲線によって構成されている。

このタイプのパターンを選択することは、満足のいく性能を保持しながら、パターンを作成するのに必要なエネルギーを制限する働きをする。さらに、表面は触っても柔らかいままである。

図４Ｂおよび４Ｃは、それぞれ円と長方形の組み合わせ（図４Ｂ）および一連の同一のひし形（図４Ｃ）を含むパターン２２Ｂおよび２２Ｃの２つの他の例を示す。

別の例では、補強パターン２２はまた、ジグザグまたは正弦波を形成するように、長手方向Ｘ１に対して実質的に傾斜した方向に延在して、例えば、その方向を左に、次いで右に交互にずらす限界縁ＢＧおよびＢＤを有してよい。このような配置は、単位補強パターンを作製しながら左から右または右から左に枢動するカレンダーローラーを使用して得ることができる。

上述したタイプの補強シート１０は、積層アセンブリ、特に、２つの不織シートと、２つの不織シート間に介在する少なくとも１つの弾性フィルムとを含む三層積層体の製造に使用することができる。

そのような積層アセンブリ１００の第１の実施形態を図５に示す。明らかなように、積層アセンブリを構成するシートの長手方向および横方向にそれぞれ平行であることから、積層アセンブリの長手方向Ｘおよび横方向Ｙを以下のように考慮する必要がある。積層アセンブリの厚さ方向Ｚを、アセンブリを構成する様々な層の積層方向と定義する。

積層アセンブリ１００は、以下をＺ方向に重ねることによって形成されている：
−シート１１０の側縁に沿って配置された２つの補強ゾーン１２０ａおよび１２０ｂ、ならびに補強ゾーン１２０ａおよび１２０ｂ間に配置された２つの活性化ゾーン１３０ａおよび１３０ｂを有する第１の補強不織布シート１１０；
−第１のシート１１０の第１および第２の活性化ゾーン１３０ａおよび１３０ｂと実質的に位置合わせされた２つの弾性フィルム１５０および１５２；
−第２の補強不織布シート１１０’を中心として単一の補強ゾーン１２０’を有する、第２の補強不織布シート１１０’。

積層アセンブリの不織布シート１１０、１１０’および不織布シート間に介在する弾性フィルム１５０、１５２は、接着剤１６０、１６０’によって互いに接続されている。

第１のシート１１０の活性化ゾーン１３０ａおよび１３０ｂの存在により、局所的に、第１のシート１１０は伸張のためのある特定の能力が付与される。

第２のシートは、第１のシート１１０を構成する布よりも弾性のある不織布からなり、活性化されていない。

しかし、変形実施形態では、両方のシートは同じ種類の不織布からなることができる。

この例では、接着剤１６０および１６０’が、弾性フィルムとその側縁との間の中実ストリップ１６１および１６１’に塗布され、これにより、弾性フィルムは、第１のシート１１０の活性化ゾーン１３０ａおよび１３０ｂと位置合わせされてシート１１０および１１０’に直線的にまたはビーズ１６２および１６２’でしっかりと固定される。変形例では、弾性フィルムにおいて、ある特定のゾーン（特に中央）において接着剤についてより小さい厚さを選択することによって、その幅全体にわたって連続的に接着剤を適用してよい。

示される例では、弾性フィルム１５０および１５２は、接着剤のビーズ１６２および１６２’間で延伸され、それによって積層アセンブリ１００が弾性を備えることができる。

したがって、接着剤のビーズ１６２および１６２’で被覆された弾性フィルム１５０および１５２の中心ゾーンに位置合わせされたゾーンＥは、「弾性」と言われる積層アセンブリ１００の部分を構成する。

別の実施形態では、弾性フィルムを不織シートに直接塗布し、それによって、例えば、シートを押出機からの出口で弾性フィルム上に適用することによって、接着剤（またはファスナー剤）を含まない積層体を得ることが想定できる。

一例として、図５に示すように、各シート１１０、１１０’の各補強ゾーン１２０ａ、１２０ｂ、１２０’は、その弾性部分Ｅに対して横方向Ｙにずれている。

図５の例では、第１のシート１１０の補強ゾーン１２０ａ、１２０ｂが第２のシート１１０’の補強ゾーン１２０’に対して横方向Ｙにずれていることにも気付かれたい。

他の実施形態では、第１のシートの第１の補強ゾーンと第２のシートの第２の補強ゾーンとが重なってよく、言い換えれば、それらは互いにＺ方向に位置合わせされてよい。

そのような状況下では、２つの重ねられたゾーンにおける補強パターンは同一であっても異なっていてもよい。

さらに、２つの補強ゾーンは、任意に同じ幅を有してよく、２つのゾーンは、それらの全幅にわたって、またはその幅の一部のみに重なっていてよい。

したがって、一例として、図８Ａは、第１のシート１１０の第１の補強ゾーン１２０ａの補強パターン１２２Ａを示し、図８Ｂは、第２シート１１０’の第２の補強ゾーン１２０’の補強パターン１２２Ｂを示し、２つの補強ゾーン１２０ａおよび１２０’は、異なる幾何学的パターン１２２Ａおよび１２２Ｂを示す。

この実施形態では、第１および第２の補強ゾーン１２０ａおよび１２０’は、長手方向に測定されたシートの全長にわたって、かつ横方向に測定されたシートの幅よりも厳密に小さい幅にわたって延在している。

図８Ｃは、同じ幅を示さず、補強ゾーン１２０’の全幅にわたって、かつ補強ゾーン１２０ａの幅の一部のみに重なる第１および第２の補強ゾーン１２０ａおよび１２０’を示す。第１および第２の補強ゾーン１２０ａおよび１２０’は、中央オーバーラップゾーンＺＣにおいて重なる。

この例では、第１および第２の補強ゾーン１２０ａ、１２０’のそれぞれの補強パターン１２２Ａ、１２２ＢのＺ方向における突起は、シートの横方向Ｙ１に延在する任意の直線が第１および第２の補強ゾーンの補強パターンの幾何学的形状の突起と交差するように配置されている。具体的には、第１および第２の補強ゾーン１２０ａおよび１２０’のそれぞれの補強パターン１２２Ａおよび１２２ＢのＺ方向における突起は、厳密には０°〜９０°にある角度、さらにより具体的に厳密には０°〜４５°にある角度、より具体的には約２４°の角度で横方向に対して傾斜した任意の線が、第１および第２の補強ゾーンの補強パターンの幾何学的形状の突起と交差するように配置されている。

特定の配置では、補強ゾーンは、同一または部分的に同一の補強パターンを有していてよく、第１および第２の補強ゾーンの積層方向のそれぞれの補強パターンの突起は、少なくとも積層アセンブリの所定の幅と一致してよい。

図６は、本発明の別の実施形態における積層アセンブリ２００を示し、以下を含む：
−第１の補強不織布シート２１０であって、シート２１０の側縁に沿って配置された２つの補強ゾーン２２０ａおよび２２０ｂを有する、第１の補強不織布シート２１０；
−補強不織布シート２１０’であって、シート２１０’の側縁に沿って配置された２つの補強部２２０ｂおよび２２０ｂを有する、第２の補強不織布シート２１０’；
−２つのシート２１０および２１０’間に介在する２つの弾性フィルム２５０および２５２；
−２つの弾性フィルム２５０、２５２と不織布シート２１０、２１０’とを互いに接続する接着剤２６０および２６０’。

特に接着剤のラインおよびストリップの配置に関する積層アセンブリの一般的な構造は、図５と実質的に同一であり、したがって、再度説明しない。

この例では、第１のシートの一部を形成する第１の補強ゾーン２２０ａは、図６のＺＣで参照されるオーバーラップゾーンにわたって第２のシート２１０’の一部を形成する第２の補強ゾーン２２０ａ’と重なる。

積層アセンブリの反対側は対称的に配置されているので、以下ではより詳細には説明しない。

示される特定の例では、補強ゾーン２２０ａおよび２２０ａ’は同じ幅を有し、幅ｌｃで参照されるこの全幅（オーバーラップゾーンの幅）と重なる。

特定の条件において、第１および第２の補強ゾーンの補強パターンは同一である。

したがって、一例として、図９Ａは、第１のシート２１０の第１の補強ゾーン２２０ａの補強パターン２２２Ａを示し、図９Ｂは、第２のシート２１０’の第２の補強ゾーン２２０ａ’の補強パターン２２２Ａ’を示す。

一例では、積層アセンブリ２００の厚さのＺ方向に直交する平面上への突起、第１および第２の補強ゾーン２２０ａ、２２０ａ’の補強パターン２２２Ａ、２２２Ａ’は、図１０に示すように、オーバーラップゾーンＺＣに一致する。

図１１に示す別の例では、第１および第２の補強ゾーン２２０ａおよび２２０ａ’のそれぞれの補強パターン２２２Ａ、２２２Ａ’は、その突起がもはや一致しないように、積層アセンブリの長手方向Ｘにずれていてよい。

図１２に示すさらに別の例では、２つの補強ゾーン２２０ａ、２２０ａ’は互いに対して横方向にずれていてよく、その補強パターン２２２Ａ、２２２Ａ’の突起は、その共通パターンの幅よりも小さい幅ｌｃのオーバーラップゾーンＺＣに一致し続ける。

図１３は、中央オーバーラップゾーンＺＣにおいて重なるように互いに対してずれた異なるパターン２２２Ａ、２２２Ｂを示す２つの補強ゾーンを示す。

図７は、不織シートの補強ゾーンの特定の配置を示す図６の実施形態の変形を示す。

図７に示すように、第２の不織布シート２１０’の第２の補強ゾーン２２０ａ’は、積層アセンブリの弾性部分Ｅに向かって横方向Ｙ１にゾーンＺＣ全体を超えて延在する。

この例では、オーバーラップゾーンを越えて突出する第２の補強ゾーン２２０ａ’の部分がＺＲで参照される。この部分は、第１のシート２１０の非補強ゾーンに面する。それは、オーバーラップゾーンＺＣと弾性フィルム２５０との間の横方向Ｙ１に配置されている。

そのような条件により、積層アセンブリ内の応力集中を制限し、破断に耐えるその能力を高めるができることが分かった。

図７の例は、横方向Ｙ１に弾性フィルム２５０と反対側の前記ゾーンの横のオーバーラップゾーンＺＣを越えて突出する補強ゾーンを除外しないことを理解されたい。

さらに、オーバーラップゾーンＺＣを超えて積層アセンブリの弾性部分Ｅに向かって延在する補強ゾーンは、同様に良好に、第１のシート２１０の第１の補強ゾーン２２０ａとすることができる。

図１４は、不織シート９００を加工するための設備を示し、特に、積層アセンブリを製造するための製造ラインから上流の図１および２を参照して説明されたタイプの補強シート１０を作製するのに適している。

加工のためのシートの進行方向の上流から下流へ（図の左から右へ）、設備９００は以下を含む：
−最初にロール状に準備された不織シートを巻き戻すステーション７０；
−以下を含むシートを拡大するためのモジュール７２；
−シート１０のいわゆる「活性化」ゾーン３０ａおよび３０ｂを形成するように、シートの局所化ゾーンを活性化するための活性化モジュール７４；および
−シート１０をその横方向に延伸するためのストレッチャモジュール７６；
−シートの幅を管理するための幅管理モジュール７８；および
−シートを補強するための補強モジュール８０。

一例では、シートを加工する方法は、以下のステップを含む。

一旦巻き戻されると、シート１０は活性化モジュール７４によって局所的に活性化される。この例では、このモジュール７４は、それぞれが平行なディスクスタックを有する２つの活性化ローラＲ１およびＲ２を有する。各ローラのディスクが、隣接するローラのディスクと一致するので、ローラＲ１およびＲ２のディスク間を通過するシート１０のゾーンは、横方向Ｙ１に延伸され、それによって活性化ゾーン３０ａおよび３０ｂが形成される。これらの位置では、シート１０の繊維が壊れている。

次いで、シート１０は、一般的には、シートを局所的に延伸する目的を有する複数のローラ（図示せず）を含むストレッチャモジュール７６によってより変形される。シートは、製造ライン８２の下流で製造された積層アセンブリに対して望まれる有用な幅ｌより大きい幅ｌｍａｘに達するまで、その中で延伸される。

シートの幅を測定する手段と、例えば、延伸することによって、この幅を所望の値に調整するための手段とを含む幅管理モジュール７８では、シート１０の幅は、製造ライン８２を通して一定に保つ有用な幅ｌに調整される。

それは、次いで、その幅の変化を避けるために、幅管理モジュール７８のすぐ下流で補強される。

一例として、補強は、ホットカレンダー処理によって行われる。

このような状況下で、補強モジュール８０は補強ローラを形成する２つの加熱カレンダー処理用ローラＲ３およびＲ４を備え、それらの少なくとも１つは、ユニット補強パターンを再生するリリーフ部を有するその外面（この例では４つのリング）上にリングを含む。シート１０が補強ローラ間を通過する場合、その長手方向において、リリーフ部は、熱の影響下で変形して共に溶着される繊維に押し付けられ、それによって補強ゾーン２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄが形成される。

変形実施形態では、一例として、補強は、レーザ；超音波；エンボス加工；または実際にはこれらの技術の２つ以上の組み合わせで行うことができる。

Claims (21)

1. 長手方向（Ｘ１）および該長手方向（Ｘ１）に直交する横方向（Ｙ１）に延在する不織シート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）であって、前記シートは、
   −前記シートを構成する繊維および／またはフィラメントが複数の幾何学的形状（２４）を含む補強パターン（２２）で互いに結合された少なくとも１つの補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）であって、前記長手方向（Ｘ１）に測定された前記シートの全長（Ｌ）にわたって、かつ前記横方向（Ｙ１）に測定された前記シートの幅（ｌ）よりも厳密に小さい幅（ｌ１、ｌ２）にわたって延在する少なくとも１つの補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）と、
   −少なくとも１つの非補強ゾーン（４０）とを含み、
   前記長手方向（Ｘ１）に作用する所定の力の影響下での前記補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の伸長が、同じ力の作用下で前記非補強ゾーン（４０）の伸長よりも小さい、不織シート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
2. 前記補強パターン（２２）の前記幾何学的形状（２４）が別個の要素である、請求項１に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
3. 前記各補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）における前記補強パターン（２２）の前記幾何学的形状（２４）は、前記シートの前記横方向（Ｙ１）に延在する任意の直線（Ｄ１）が前記形状（２４）の少なくとも１つと交差するように配置されている、請求項１または２に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
4. 前記補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）における結合割合が１０％より高く、より好ましくは１５％より高い、請求項１〜３のいずれか一項に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
5. 前記補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の有用部分における結合割合が、１５％より高く、より好ましくは２０％より高い、請求項１〜４のいずれか一項に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
6. 前記補強ゾーンの有用部分における結合割合が９０％未満である、請求項１〜５のいずれか一項に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
7. 前記各補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の幅（ｌ１、ｌ２）は、最大で前記シートの幅（ｌ）の８０％、好ましくは最大で前記シートの幅（ｌ）の６０％を示す、請求項１〜６のいずれか一項に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
8. 前記補強ゾーン（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の５Ｎでの伸長が、前記非補強ゾーン（４０）の５Ｎでの伸長より小さく、好ましくは前記非補強ゾーン（４０）の伸長より少なくとも５％小さい、請求項１〜７のいずれか一項に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
9. 強化カード型不織シート、特にスパンレース型の不織シートからなる、請求項１〜８のいずれか一項に記載のシート（１０、１１０、１１０’、２１０、２１０’）。
10. 少なくとも１つの、請求項１〜９に記載の第１のシート（１１０、２１０）と、前記第１のシートに接続された少なくとも１つの弾性フィルム（１５０、１５２、２５０、２５２）とを含む、積層アセンブリ（１００、２００）。
11. 少なくとも第２の不織シート（１１０’、２１０’）を含み、前記少なくとも１つの弾性フィルム（１５０、１５２、２５０、２５２）が、前記第１および前記第２のシート（１１０、１１０’、２１０、２１０’）の間に介在されている、請求項１０に記載の積層アセンブリ（１００、２００）。
12. 前記第１のシート（１１０、２１０）は、少なくとも１つの第１の補強ゾーン（１２０ａ、１２０ｂ、２２０ａ、２２０ｂ）を含み、前記第２のシート（１１０’、２１０’）は、少なくとも１つの第２の補強ゾーン（１２０’、２２０ａ’、２２０ｂ’）を有する請求項１〜９のいずれか一項に記載のシートである、請求項１１に記載の積層アセンブリ（１００、２００）。
13. 前記第１および前記第２の補強ゾーン（１２０ａ、１２０’、２２０ａ、２２０ａ’）が、所定の幅（ｌｃ）の少なくとも１つのオーバーラップゾーン（ＺＣ）に重なる、請求項１２に記載の積層アセンブリ（１００、２００）。
14. 前記第１および前記第２の補強ゾーン（２２０ａ、２２０ａ’）のそれぞれの補強パターン（２２２Ａ、２２２Ａ’）の突起は、前記積層アセンブリの少なくとも１つのゾーンに一致する、請求項１３に記載の積層アセンブリ（２００）。
15. 前記第１および前記第２の補強ゾーンのＺ方向のそれぞれの補強パターン（１２２Ａ、１２２Ｂ）の突起は、前記シートの横方向に延在する任意の直線が、前記第１および前記第２の補強ゾーンの補強パターンの幾何学的形状の突起と交差するように配置されている、請求項１３に記載の積層アセンブリ（１００、２００）。
16. 各シート（１１０、１１０’、２１０、２１０’）の各補強ゾーン（１２０ａ、１２０ｂ、２２０ａ、２２０ｂ；１２０’、２２０ａ’、２２０ｂ’）が、前記積層アセンブリ（１００、２００）の弾性部分（Ｅ）に対して横方向（Ｙ１）にずれている、請求項１０〜１５のいずれか一項に記載の積層アセンブリ（１００、２００）。
17. 前記第１のシート（１１０、２１０）の少なくとも１つの第１の補強ゾーン（１２０ａ、２２０ａ）および前記第２のシート（１１０’、２１０’）の少なくとも１つの第２の補強ゾーン（１２０’、２２０ａ’）が、所定の幅（ｌｃ）の少なくとも１つのオーバーラップゾーン（ＺＣ）に重なり、前記第１のシート（１１０、２１０）の前記第１の補強ゾーン（１２０ａ、２２０ａ）および前記第２のシート（１１０’、２１０’）の前記第２の補強ゾーン（１２０’、２２０ａ’）うちの１つが、前記積層アセンブリ（１００、２００）の弾性部分（Ｅ）に向かってその横方向（Ｙ１）に前記オーバーラップゾーン（ＺＣ）を超えて延在する、請求項１６に記載の積層アセンブリ（１００、２００）。
18. 長手方向（Ｘ１）および該長手方向（Ｘ１）に直交する横方向（Ｙ１）に延在する不織シート（１０）を加工する方法であって、
    該方法は、前記長手方向に測定された前記シートの全長にわたって延在する前記シート（１０）の少なくとも１つの補強ゾーン（２０）にわたって、かつその横方向に測定された前記シート（１０）の幅（ｌ）よりも厳密に小さい幅（ｌ１）にわたって、前記シート（１０）を構成する繊維および／またはフィラメントが、前記長手方向に作用する所定の力の影響下での前記補強ゾーンの伸長が同じ力の作用下で前記シートの非補強ゾーンの伸長よりも小さいように、複数の幾何学的形状（２４）を含む補強パターン（２２）を用いて互いに結合される、少なくとも１つの補強ステップを含む、方法。
19. 前記補強ステップは、熱カレンダー加工によって行われる、請求項１８に記載の加工方法。
20. 前記シート（１０）の少なくとも１つのゾーンにわたって不織布を活性化するために、前記不織布が延伸される活性化ステップをさらに含む、請求項１８または１９に記載の処理方法。
21. 前記補強ステップの前に、前記シートの幅（ｌ）を調整するステップをさらに含む、請求項１８〜２０のいずれか一項に記載の処理方法。

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