JP2018184868A - 弁開閉時期制御装置用制御バルブおよび弁開閉時期制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】弁開閉時期制御装置がどのような相対回転位相にあっても、迅速確実にロック状態に移行が可能な弁開閉時期制御装置用制御バルブを構成する。【解決手段】弁開閉時期制御装置用制御バルブＣＶは、ポンプポート、進角ポート、遅角ポート、ロック解除ポートが形成されたバルブハウジング４０と、スプール５０と、電磁ソレノイド６０とを有する。スプール５０が、進角ポジションから第１ロックポジションＷ１に移行する際に遅角ポート４０Ｂから排出される流体の流れを制限する第１流量制限部Ｒ１を形成し、スプール５０が、遅角ポジションから第２ロックポジションに移行する際に進角ポート４０Ａから排出される流体の流れを制限する第２流量制限部を形成した。【選択図】図５

Description

本発明は、弁開閉時期制御装置用制御バルブおよび弁開閉時期制御装置に関し、詳しくは流体圧で制御される弁開閉時期制御装置のロック機構のロック状態への移行を確実に行わせる技術に関する。

特許文献１には、制御バルブ（文献では制御弁）をロック移行ポジションに設定することにより、ロック機構から作動油を排出しつつ、進角室に作動油を供給して、相対回転位相を進角方向に変位させ、ロック位相に達したタイミングでロック機構をロック状態に移行する技術が記載されている。

特に、この特許文献１には、ロック移行ポジションでは遅角室から排出される作動油の単位時間あたりの排出量を制限することで相対回転位相の変位速度を低下させ、ロック部材がロック凹部に達したタイミングで、これらを確実に係合させ、相対回転位相がオーバーシュートする不都合を抑制している。

特開２０１６‐６１１７５号公報

特許文献１に記載される電磁バルブでは、スプールを進角方向に制御する端部にロック移行ポジション（文献では第１ポジション）が設定され、スプールをロック移行ポジションに設定することでロック状態への移行が可能となる。特に、この構成では、相対回転位相がロック位相より進角側にある状況からロック状態に移行する場合には、スプールを遅角ポジションに設定して相対回転位相をロック方向より遅角側に変位させ、この後に制御バルブをロック移行ポジションに設定して進角方向に変位させてロック状態にする制御形態となる。

しかしながら、このようにロック移行ポジションが電磁バルブのスプール一方の端部に設定されたものでは、弁開閉時期制御装置の相対回転位相によってはロック状態への移行に無駄な時間を要する。

また、弁開閉時期制御装置では、内燃機関の停止時に進角室と遅角室の内部の流体が流路を介して排出されることも考えられる。従って、内燃機関の停止時に進角室と遅角室との一方から流体が排出された場合には、内燃機関を始動した直後にロック機構のロック状態を解除した際には、カム変動トルク等の作用により相対回転位相が進角側と遅角側とに交互に変動し、振動を招くこともあった。

このような理由から、弁開閉時期制御装置がどのような相対回転位相にあっても、ロック状態への移行が確実に行え、内燃機関の始動後にロック機構のロック状態を解除した場合には振動の抑制が可能な弁開閉時期制御装置用制御バルブおよび弁開閉時期制御装置が求められる。

本発明の特徴は、ポンプポート、進角ポート、遅角ポート、ロック解除ポートの各ポートが形成されたバルブハウジングと、
前記バルブハウジングに対し軸芯に沿って移動自在に収容されたスプールと、
供給される電力の増大又は低減により前記スプールを、第１ロックポジション、進角ポジション、中立ポジション、遅角ポジション、第２ロックポジションの順序で各ポジションに設定する電磁ソレノイドとを備えると共に、
前記スプールが、前記進角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記進角ポートとに流体を供給しつつ前記遅角ポートから流体を排出し、
前記スプールが、前記遅角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記遅角ポートとに流体を供給しつつ前記進角ポートから流体を排出し、
前記スプールが、前記中立ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートに流体を供給しつつ前記進角ポートと前記遅角ポートとを閉塞する流路構成を有し、
前記スプールが、前記進角ポジションから前記第１ロックポジションに設定変更された際に前記進角ポートに流体を供給しつつ前記遅角ポートから排出される流体の流れを制限する第１流量制限部を備え、前記スプールが、前記遅角ポジションから前記第２ロックポジションに設定変更された際に前記進角ポートから排出される流体の流れを制限する第２流量制限部を備えている点にある。

弁開閉時期制御装置として、例えば、内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、内燃機関の弁開閉用のカムシャフトと一体回転する従動側回転体とを備え、流体が供給されることにより駆動側回転体と従動側回転体と相対回転位相を進角方向に変位させる進角室と、遅角方向に変位させる遅角室とを備え、駆動側回転体と従動側回転体との一方に支持されたロック部材をバネ付勢力により他方に形成された係合部に係合するロック機構を備えた構成を想定する。

このような構成の弁開閉時期制御装置では、相対回転位相がロック位相より遅角側にある場合には、スプールを第１ロックポジションに設定することにより、進角室に流体を供給しつつ、ロック解除ポートから流体を排出し、遅角ポートから排出される流体の流量を第１流量制限部が制限する。これと同様に、相対回転位相がロック位相より進角側にある場合には、スプールを第２ロックポジションに設定することにより、遅角室に流体を供給しつつ、ロック解除ポートから流体を排出し、進角ポートから排出される流体の流量を第２流量制限部が制限する。つまり、弁開閉時期制御装置がどのような相対回転位相にあってもスプールを一方向に移動させるだけでロック状態への移行が可能となる。そして、第１流量制限部と第２流量制限部とにおいて流体の流量が制限されることで相対回転位相の変位速度が低下し、ロック部材が係合部に係合可能な回転位相に達したタイミングで付勢力の作用によるロック部材の係合部への係合を確実に行わせ、ロック状態への移行を実現する。

この構成では、スプールを、中立ポジションや遅角ポジションから第１ロックポジションに操作した場合には第１流量制限部を通過し、スプールを中立ポジションや進角ポジションから第２ロックポジションに操作した場合には第２流量制限部を通過する。従って、何れの操作形態であっても相対回転位相の変位速度を低下させ、確実なロック状態への移行を実現する。また、この構成では、進角ポジションまたは遅角ポジションにスプールを設定した際の相対回転位相の変位速度より、第１流量制限部または第２流量制限部で流体の流れを制限するポジションにスプールを設定した際の相対回転位相の変位速度が低速であり、第１ロックポジション又は第２ロックポジションにスプールを設定した際の相対回転位相の変位速度が更に低速に設定されるため、相対回転位相がロック位相に達した際のロック状態への移行を確実に行わせる。

例えば、流体が低温で粘性が高い状況において、スプールを中間ポジションから第１ロックポジションに操作した場合には、操作の過程でスプールが進角ポジションを通過する際に相対回転位相が変位するものの、第１流量制御部を通過する際に相対回転位相の変位速度が大きく減じられるため、高い粘性により流体の流動性が低い状況であっても流体を、時間を掛けて排出させることが可能となり、ロック位相でロック状態に確実に移行できる。このようにロック位相でロック状態への確実な移行は、スプールを中間ポジションから第２ロックポジションに操作した場合にも同様に実現する。

更に、この構成では電磁ソレノイドに供給する電力を遮断した状態でスプールが第１ロックポジションと第２ロックポジションとの何れかに保持されるため、内燃機関が停止した状態でも進角室と遅角室との一方からの流体の排出を第１流量制限部と第２流量制限部との何れかが制限して進角室と遅角室との何れかに流体を残留させる。これにより、内燃機関の始動直後にロック機構のロック状態を解除した場合に、カム変動トルクの影響によって相対回転位相が大きく変動する不都合を抑制できる。
従って、弁開閉時期制御装置がどのような相対回転位相にあっても、ロック状態への移行が確実に行え、内燃機関の始動後にロック機構のロック状態を解除した場合には振動の抑制が可能な弁開閉時期制御装置用制御バルブが構成された。

本発明の特徴は、内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、
前記内燃機関の弁開閉用のカムシャフトと一体回転し前記駆動側回転体と同軸芯上に配置される従動側回転体と、
前記駆動側回転体および前記従動側回転体の相対回転位相を進角方向に変位させる進角室および相対回転位相を遅角方向に変位させる遅角室と、
前記駆動側回転体と前記従動側回転体との一方に形成された係合部に対して他方に支持されたロック部材がバネ付勢力で係合することにより前記相対回転位相を所定のロック位相に保持するロック機構とを備え、
前記進角室と、前記遅角室と、前記ロック部材にロック解除方向に圧力を作用させるロック解除空間とに対する流体の給排を制御する制御バルブを備えると共に、
前記制御バルブが、
ポンプポート、進角ポート、遅角ポート、ロック解除ポートの各ポートが形成されたバルブハウジングと、
前記バルブハウジングに対し軸芯に沿って移動自在に収容されたスプールと、
供給される電力の増大又は低減により前記スプールを、第１ロックポジション、第１ロック移行ポジション、進角ポジション、中立ポジション、遅角ポジション、第２ロック移行ポジション、第２ロックポジションの順序で各ポジションに設定する電磁ソレノイドとを備え、
前記スプールが、前記進角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記進角ポートとに流体を供給しつつ前記遅角ポートから流体を排出し、
前記スプールが、前記遅角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記遅角ポートとに流体を供給しつつ前記進角ポートから流体を排出し、
前記スプールが、前記中立ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートに流体を供給しつつ前記進角ポートと前記遅角ポートとを閉塞する流路構成を有し、
前記スプールが、前記進角ポジションから前記第１ロックポジションまたは第１ロック移行ポジションに設定変更された際に前記進角ポートに流体を供給しつつ前記遅角ポートから排出される流体の流れを制限する第１流量制限部、及び、前記スプールが、前記遅角ポジションから前記第２ロックポジションまたは第２ロック移行ポジションに設定変更された際に前記進角ポートから排出される流体の流れを制限する第２流量制限部を備え、
前記第１流量制限部は、前記第１ロックポジションにおける前記駆動側回転体と前記従動側回転体との相対回転速度が、前記第１ロック移行ポジションの場合よりも遅くなるように流体の流れを制御するように設定され、
前記第２流量制限部は、前記第２ロックポジションにおける前記駆動側回転体と前記従動側回転体との相対回転位相が、前記第２ロック移行ポジションの場合よりも遅くなるように流体の流れを制御するように設定され、
前記ポンプポートに供給される流体の温度を検知する流体温センサを備え、
前記駆動側回転体および前記従動側回転体の相対回転位相が前記ロック位相に移行する際に、前記流体温センサで検知される流体温が低いほど前記スプールが、前記第１ロックポジションまたは前記第２ロックポジションに位置する点にある。

ロック機構として、ロック凹部（係合部）に対してロック部材がバネ付勢力で係合し、ロック凹部に流体を供給し、流体の圧力でロック部材をロック凹部（係合部）から抜き出してロック解除を行うものでは、流体の粘性が高い場合にスプールの制御により流体を排出しても排出が円滑でなく、ロック状態に移行するまでに時間を要する。また、例えば、エンジンオイル等の一般的な流体は温度上昇に伴い粘性が低下し、温度低下に伴い粘性が上昇する。このような理由から、駆動側回転体および従動側回転体の相対回転位相がロック位相に移行する際にも、流体温センサで検知される流体温が低いほどスプールを第１ロックポジションまたは第２ロックポジションに位置させることによりロック部材に作用する流体の排出を、時間を掛けて行わせることが可能となり、ロック状態への移行を確実に行わせる。

また、この構成では、進角ポジションまたは遅角ポジションにスプールを設定した際の相対回転位相の変位速度より、第１ロック移行ポジションまたは第２ロック移行ポジションで流体の流れを制限するポジションにスプールを設定した際の相対回転位相の変位速度が低速であり、第１ロックポジション又は第２ロックポジションにスプールを設定した際の相対回転位相の変位速度が更に低速に設定されるため、相対回転位相がロック位相に達した際のロック状態への移行を確実に行わせる。

例えば、流体が低温で粘性が高い状況において、スプールを中間ポジションから第１ロックポジションに操作した場合には、操作の過程でスプールが進角ポジションを通過する際に相対回転位相が変位するものの、第１ロック移行ポジションを通過する際に相対回転位相の変位速度が大きく減じられるため、高い粘性により流体の流動性が低い状況であっても流体を、時間を掛けて排出させることが可能となり、ロック位相でロック状態に確実に移行できる。このようにロック位相でロック状態への確実な移行は、スプールを中間ポジションから第２ロックポジションに操作した場合にも同様に実現する。

更に、この構成では電磁ソレノイドに供給する電力を遮断した状態でスプールが第１ロックポジションと第２ロックポジションとの何れかに保持されるため、内燃機関が停止した状態でも進角室と遅角室との一方からの流体の排出を第１流量制限部と第２流量制限部との何れかが制限して進角室と遅角室との何れかに流体を残留させる。これにより、内燃機関の始動直後にロック機構のロック状態を解除した場合に、カム変動トルクの影響によって相対回転位相が大きく変動する不都合を抑制できる。
従って、どのような相対回転位相にあっても、ロック状態への移行が確実に行え、内燃機関の始動後にロック機構のロック状態を解除した場合には振動の抑制が可能な弁開閉時期制御装置が構成された。

他の構成として、前記第１ロックポジションに位置する前記制御バルブは、前記第１ロック移行ポジションに位置する前記制御バルブよりも前記ロック解除空間の流体の排出量が大きくなるように設定され、
前記第２ロックポジションに位置する前記制御バルブは、前記第２ロック移行ポジションに位置する前記制御バルブよりも前記ロック解除空間の流体の排出量が大きくなるように設定されても良い。

この構成によると、スプールが、第１ロックポジションと第２ロックポジションとの何れに設定された場合でも、ロック部材に作用する流体を短時間で排出できるため、ロック部材の係合部に対する係合を迅速に行わせ、ロック状態への移行を確実に行わせる。

他の構成として、前記ロック機構によって前記相対回転位相が前記ロック位相にある場合に、前記進角室と前記遅角室とを連通させる連通路が形成されても良い。

この構成によると、内燃機関の始動直後にロック機構のロック状態を解除して相対回転位相を変位させるために進角室と遅角室との一方に流体を供給した場合には、その流体の一部が連通路を介して進角室と遅角室との他方に供給される結果、進角室と遅角室とに対して流体を供給し、カム変動トルクの影響によって相対回転位相が大きく変動する不都合を抑制できる。

制御バルブを備えた弁開閉時期制御装置の断面図である。 図１のII−II線の弁開閉時期制御装置の断面図である。 ロック解除状態の弁開閉時期制御装置の断面図である。 スプールのポジションと作動油の給排パターンを示す図である。 スプールが第１ロックポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールが第１ロック移行ポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールが進角ポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールが中立ポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールが遅角ポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールが第２ロック移行ポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールが第２ロックポジションにある制御バルブの断面図である。 スプールのポジションと各ポートの開度とを示すチャートである。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
〔基本構成〕
図１には内燃機関としてのエンジンＥに対して吸気弁Ｖａの開閉時期（開閉タイミング）を設定する弁開閉時期制御装置Ａが示されている。この弁開閉時期制御装置Ａは、電磁操作型の制御バルブＣＶを備えており、位相制御装置１０が制御バルブＣＶを制御することによりエンジンＥの吸気弁Ｖａの開閉時期を設定する。

エンジンＥ（内燃機関の一例）は、乗用車などの車両に備えられるものである。このエンジンＥは、シリンダブロック２のシリンダボアにピストン４を収容し、このピストン４とクランクシャフト１とをコネクティングロッド５で連結した４サイクル型に構成されている。

図１、図２に示すように、弁開閉時期制御装置Ａは、エンジンＥのクランクシャフト１と同期回転する駆動側回転体としての外部ロータ２０と、エンジンＥの吸気弁Ｖａを制御する吸気カムシャフト７と一体回転する従動側回転体としての内部ロータ３０とを備えている。

弁開閉時期制御装置Ａは、外部ロータ２０（駆動側回転体の一例）と内部ロータ３０（従動側回転体の一例）との間には進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが形成されている。また、この弁開閉時期制御装置Ａは、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相（以下、相対回転位相と称する）を中間ロック位相Ｍにロック（固定）するロック機構Ｌを備えている。

エンジンＥには、クランクシャフト１の駆動力で駆動される油圧ポンプＰを備えている。この油圧ポンプＰは、エンジンＥのオイルパンに貯留される潤滑油を作動油（流体の一例）として供給油路８から制御バルブＣＶに供給する。この制御バルブＣＶは、スリーブ４０（バルブハウジングの一例）を支持する軸状部４１を内部ロータ３０に挿入する形態でエンジンＥに支持されている。この制御バルブＣＶは、軸状部４１の内部に形成した流路を介して弁開閉時期制御装置Ａに対して作動油を給排する。尚、供給油路８には作動油の逆流を阻止するチェック弁９が介装されている。

位相制御装置１０はＥＣＵとして機能するものであり、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相を検知する位相センサ１１と、油圧ポンプＰから送り出される作動油の油温を検知する油温センサ１２（流体温センサの一例）からの信号とが入力する。

この位相制御装置１０では、エンジンＥの稼動状況に対応して相対回転位相を設定すると共に、中間ロック位相Ｍにおいてロック機構Ｌをロック状態に移行する制御を実現するためのソフトウエアと、メモリ等のハードウエアとを備えている。更に、ＰＷＭ制御により制御バルブＣＶの電磁ソレノイド６０に対して目標とする電力を供給する電力制御回路を備えている。

この構成から、外部からの制御信号に基づきエンジンＥの稼動状況に対応して制御バルブＣＶを制御することで外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相を変更して吸気弁Ｖａの開閉時期を設定する。更に、制御バルブＣＶでの作動油の給排によりロック機構Ｌのロック状態の解除又はロック状態への移行が行われる。

尚、制御バルブＣＶは、図１に示す位置に配置されるものに限らず、弁開閉時期制御装置Ａから離間する位置に配置するものでも良い。このように離間配置する場合には、制御バルブＣＶと弁開閉時期制御装置Ａとの間に作動油の給排を行う流路が形成される。

この実施形態では、吸気カムシャフト７に対して弁開閉時期制御装置Ａを備えた構成を示しているが、排気シャフトに弁開閉時期制御装置Ａを備えても良く、吸気カムシャフト７と排気カムシャフトとの双方に弁開閉時期制御装置Ａを備えても良い。

〔弁開閉時期制御装置の具体構成〕
図１〜図３に示すように、弁開閉時期制御装置Ａは、外部ロータ２０に対し、内部ロータ３０を内包し、これらが吸気カムシャフト７の回転軸芯Ｘと同軸芯上で相対回転自在に配置されている。内部ロータ３０は、吸気カムシャフト７に対して連結ボルト３３により連結されている。外部ロータ２０に形成された駆動スプロケット２２Ｓと、クランクシャフト１に形成したスプロケット１Ｓとに亘ってタイミングチェーン６（タイミングベルトでも良い）が巻回されている。

外部ロータ２０は、円筒状となるロータ本体２１を有すると共に、回転軸芯Ｘに沿う方向でロータ本体２１の一方の端部に配置されるリヤブロック２２と、回転軸芯Ｘに沿う方向でロータ本体２１の他方の端部に配置されるフロントプレート２３とが複数の締結ボルト２４で締結されている。リヤブロック２２の外周には駆動スプロケット２２Ｓが形成され、このロータ本体２１の内周側には回転軸芯Ｘに近接する方向（径方向内側）に突出する複数の突出部２１Ｔが形成されている。

内部ロータ３０には、回転軸芯Ｘと同軸芯の内周面３０Ｓが形成されると共に、回転軸芯Ｘを中心とする円柱状の外周面が形成されている。この内部ロータ３０の中央位置で回転軸芯Ｘに沿う方向での一方の端部には鍔状部３２が形成され、この鍔状部３２の内周位置の孔部に挿通する連結ボルト３３により内部ロータ３０が吸気カムシャフト７に連結されている。

また、内部ロータ３０の外周面には外方に突出する複数のベーン３１を備えている。この構成から、内部ロータ３０を外部ロータ２０に嵌め込む（内包する）ことでロータ本体２１の内側面（円筒状の内壁面及び複数の突出部２１Ｔ）と内部ロータ３０の外周面とで取り囲まれる領域に流体圧室Ｃが形成される。更に、この流体圧室Ｃをベーン３１が仕切ることで進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが形成され、内部ロータ３０には進角室Ｃａに連通する進角流路３４と、遅角室Ｃｂに連通する遅角流路３５と、ロック解除流路３６とが形成される。

この弁開閉時期制御装置Ａでは、タイミングチェーン６から伝えられる駆動力により外部ロータ２０が駆動回転方向Ｓの方向に回転する。また、進角室Ｃａに作動油が供給されることで相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させ、遅角室Ｃｂに作動油が供給されることで相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させる。

外部ロータ２０に対して内部ロータ３０が駆動回転方向Ｓと同方向へ回転する方向を進角方向Ｓａと称し、この逆方向への回転方向を遅角方向Ｓｂと称している。尚、この弁開閉時期制御装置Ａでは、相対回転位相が進角方向Ｓａに変位するほど吸気タイミングを早め、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位するほど吸気タイミングを遅らせる。

複数の突出部２１Ｔの１つに対して回転軸芯Ｘから放射状となる姿勢で一対のガイド溝が形成されている。これらのガイド溝にプレート状のロック部材２５が出退自在に挿入され、各々のロック部材２５は、これらを回転軸芯Ｘに接近する方向（ロック方向）に付勢するロックスプリング２６を備えている。また、内部ロータ３０の外周には一対のロック部材２５の係合が可能なロック凹部３７（係合部の一例）が形成され、これにロック解除流路３６が連通している。

このように、ロック部材２５と、これらを突出方向に付勢するロックスプリング２６と、ロック凹部３７とでロック機構Ｌが構成されている。中間ロック位相Ｍでは、図２に示すように、一対のロック部材２５がロック凹部３７に嵌り込むと共に、ロック凹部３７の周方向の端面に各々のロック部材２５が当接することにより相対回転位相を中間ロック位相Ｍに拘束する。

そして、相対回転位相が中間ロック位相Ｍに拘束される状態においてロック解除流路３６に作動油を供給することで、図３に示すようにロックスプリング２６の付勢力に抗して２つのロック部材２５をロック凹部３７からロック部材２５を抜き出すように移動させてロック状態が解除される。

尚、ロック部材２５の形状はプレート状に限るものではなく、例えば、ロッド状であっても良い。また、単一のロック部材２５と単一のロックスプリング２６とでロック機構Ｌを構成しても良い。更に、ロック機構Ｌは、回転軸芯Ｘに沿う方向に作動するロック部材２５を備え、このロック部材２５が係合するロック凹部を備えた構成のものでも良い。

ベーン３１が進角方向Ｓａの移動端（回転軸芯Ｘを中心にした回動限界）に達した状態での相対回転位相を最進角位相と称し、ベーン３１が遅角側の移動端（回転軸芯Ｘを中心にした回動限界）に達した状態での相対回転位相を最遅角位相と称している。

中間ロック位相Ｍは、最進角位相と最遅角位相との中間となる位相であり、冷熱状態のエンジンＥを良好に始動する位相である。このような理由からエンジンＥを停止する場合には、エンジンＥが完全に停止する以前に相対回転位相を中間ロック位相に変位させてロック機構Ｌによるロック状態に移行する制御が行われる。

図１に示すように、外部ロータ２０のリヤブロック２２と内部ロータ３０とに亘ってトーションスプリング２７が備えられている。このトーションスプリング２７は、相対回転位相が最遅角位相にある状態から最進角位相の方向に向かう付勢力を作用させる。

〔弁開閉時期制御装置：連通路〕
図２、図３に示すように、この弁開閉時期制御装置Ａでは、相対回転位相が中間ロック位相Ｍにある状況において、所定の突出部２１Ｔ（図２では右下）を挟む位置の進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させるように内部ロータ３０の外周の一部を凹状の溝状に成形することで連通路３９が形成されている。

この連通路３９は、ロック機構Ｌがロック状態にある場合に、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させる。従って、弁開閉時期制御装置Ａが中間ロック位相Ｍでロック状態にある状況においてエンジンＥを始動させ、例えば、始動後に相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させるために進角室Ｃａに作動油を供給した場合には、遠心力の作用により作動油が進角室Ｃａの外周側に貯留され、進角室Ｃａに作動油が充填した（満杯状態に達した）後に連通路３９を介して遅角室Ｃｂに供給される。

これにより、進角室Ｃａにだけ作動油を供給する制御を所定時間だけ維持するだけで複数の進角室Ｃａと、１つの遅角室Ｃｂとに作動油を充填することが可能となる。従って、この後にロック機構Ｌのロック状態を解除しても、解除された時点では、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油が充填されているため、カム変動トルクの作用によって相対回転位相が変動することはなく、ベーン３１が突出部２１Ｔに接触する等の衝撃音の発生を招くこともない。

〔制御バルブ〕
本発明の制御バルブＣＶは、図１及び図５に示すように、スリーブ４０と、スプール５０と、電磁ソレノイド６０と、スプールスプリング６１とを備えて構成されている。スプール５０は、スリーブ４０のスプール収容空間に対してスプール軸芯Ｙに沿って移動自在に収容されている。電磁ソレノイド６０は、スプール５０に対してスプールスプリング６１の付勢力に抗する方向に操作力を作用させる。

この制御バルブＣＶでは、スプール５０が、スプール軸芯Ｙを中心として全体的に円柱状であり、このスプール５０を摺動自在に収容できるようにスリーブ４０がスプール軸芯Ｙと同軸芯の円筒状に成形されている。尚、この実施形態では、図１に示す如く、電磁ソレノイド６０を上方に配置した縦長姿勢で使用され、この姿勢を基準に各部の配置等を説明する。

この制御バルブＣＶでは、前述した軸状部４１が回転軸芯Ｘと同軸芯となる円柱状に成形され、この軸状部４１を内部ロータ３０に相対回転自在に挿入し、スリーブ４０をエンジンＥに支持している。また、弁開閉時期制御装置Ａが回転軸芯Ｘを中心に回転する際にも作動油の供給と排出とを可能にするため、軸状部４１の外周と、内部ロータ３０の内周面３０Ｓとの間には複数のリング状のシール４２が備えられている。

電磁ソレノイド６０は、鉄等の磁性体で構成されるプランジャ６０Ａの外周にソレノイドコイル６０Ｂを配置して構成されている。この電磁ソレノイド６０は、ソレノイドコイル６０Ｂに供給される電力が増大するほどスプールスプリング６１の付勢力に抗してスプール５０を下方に変位させるように磁力を作用させる。

スリーブ４０には、スプール軸芯Ｙに沿う方向で電磁ソレノイド６０に近い位置から、進角ドレンポート４０Ａｄと、進角ポート４０Ａと、第１ポンプポート４０Ｐａと、遅角ポート４０Ｂと、遅角ドレンポート４０Ｂｄと、第２ポンプポート４０Ｐｂと、ロック解除ポート４０Ｌと、ロックドレンポート４０Ｌｄとが、この順序で形成されている。また、スリーブ４０の下端には補助ドレンポート４０ｄが形成されている。

スプール５０は、上端位置の小径となる連結筒部５０Ｓを電磁ソレノイド６０のプランジャ６０Ａに連結し、これより下側には後述する複数のランド部を形成しており、内部にはスプール軸芯Ｙに沿ってドレン流路５０ｄが孔状に形成されている。

スプール５０には、電磁ソレノイド６０に近い位置から、第１ランド部５１と、第２ランド部５２と、第３ランド部５３と、第４ランド部５４と、第５ランド部５５と、第６ランド部５６とが、この順序で形成されている。また、これらのランド部に挟まれる位置にグルーブ部が形成されている。

〔スプールのポジション〕
制御バルブＣＶは、図４に示すようにソレノイドコイル６０Ｂに電力が供給されない状態でスプール５０が第１ロックポジションＷ１に保持され、供給される電力の増大に伴い、スプールスプリング６１の付勢力に抗してスプール５０が、第１ロック移行ポジションＷ２、進角ポジションＷ３、中立ポジションＷ４、遅角ポジションＷ５、第２ロック移行ポジションＷ６、第２ロックポジションＷ７に順次設定される。

また、これらのポジションにおける進角ポート４０Ａと、進角ドレンポート４０Ａｄと、遅角ポート４０Ｂと、遅角ドレンポート４０Ｂｄとの開口面積を図１２の上段に示している。更に、これらのポジションにおけるロック解除ポート４０Ｌと、ロックドレンポート４０Ｌｄとの開口面積を図１２の下段に示している。

尚、これらのポジションは実施形態の一例であり、ソレノイドコイル６０Ｂに電力が供給されない状態でスプール５０が第２ロックポジションＷ７に設定されるように構成しても良い。このように構成した場合には、供給される電力の増大に伴い、第２ロック移行ポジションＷ６、遅角ポジションＷ５、中立ポジションＷ４、進角ポジションＷ３、第１ロック移行ポジションＷ２、第１ロックポジションＷ１の順に設定される。

〔中立ポジション〕
弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相を維持する場合には、図４、図８に示すようにスプール５０が中立ポジションＷ４に維持される。この中立ポジションＷ４では、進角ポート４０Ａが第２ランド部５２で閉じられ、遅角ポート４０Ｂが第３ランド部５３で閉じられる。これと同時に、第５ランド部５５がロック解除ポート４０Ｌを開放するため第２ポンプポート４０Ｐｂからの作動油がロック凹部３７に供給される。

これにより、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとには作動油の給排は行われず、ロック機構Ｌのロック状態が解除された状態で相対回転位相は維持される。

〔進角ポジション〕
電磁ソレノイド６０に供給する電力を、中立ポジションＷ４に保持する電力より低減することでスプール５０が図４、図７に示す進角ポジションＷ３に設定される。この進角ポジションＷ３では、第２ランド部５２が進角ポート４０Ａを開放し、第３ランド部５３が遅角ポート４０Ｂを遅角ドレンポート４０Ｂｄに連通させる。

このため、第１ポンプポート４０Ｐａからの作動油が進角室Ｃａに供給され、遅角室Ｃｂの作動油が遅角ドレンポート４０Ｂｄから排出される。更に、この進角ポジションＷ３では、第５ランド部５５がロック解除ポート４０Ｌを開放すると同時に、第６ランド部５６がロックドレンポート４０Ｌｄを閉塞するため第２ポンプポート４０Ｐｂからの作動油がロック凹部３７に供給される。

これにより、相対回転位相は進角方向Ｓａに変位する。尚、図１２の上段に示すように、進角ポート４０Ａは、進角ポジションＷ３において第１ロック移行ポジションＷ２に近付くほど拡大するため、進角ポジションＷ３においては、第１ロック移行ポジションＷ２に近付く領域において相対回転位相を高速で変位させる。

〔第１ロック移行ポジションと第１ロックポジション〕
この弁開閉時期制御装置Ａでは、電磁ソレノイド６０に供給する電力を、前述したようにスプール５０を進角ポジションＷ３に設定する値より低減することにより、スプール５０を、図４、図６に示す第１ロック移行ポジションＷ２を通過させ、図４、図５に示す第１ロックポジションＷ１に移行させるように構成されている。

この構成から、相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させつつロック状態に移行する際には、スプール５０を第１ロックポジションＷ１に設定する制御形態となるが、この第１ロックポジションＷ１に達する以前に第１ロック移行ポジションＷ２を通過する際には、相対回転位相の進角方向Ｓａへの変位速度を減ずることにより、中間ロック位相Ｍに達したタイミングで一対のロック部材２５をロック凹部３７に確実に係合させる作動を実現している。

つまり、第５ランド部５５とロック解除ポート４０Ｌとの位置関係から、図１２の下段に示すように、ロック解除ポート４０Ｌの開度はスプール５０が中立ポジションＷ４にある際に最大となり、進角ポジションＷ３の方向に変位するほど開度が小さくなる。そして、スプール５０が第１ロック移行ポジションＷ２と第１ロックポジションＷ１とにある場合に完全に閉じた状態を維持する。

同図に示すように、ロックドレンポート４０Ｌｄは、スプール５０が、第１ロック移行ポジションＷ２から第１ロックポジションＷ１に移行するほど開度が拡大する。このような理由から、スプール５０が、第１ロック移行ポジションＷ２から第１ロックポジションＷ１に亘る領域ではロック凹部３７に作動油の圧力は作用しない状態となる。

また、スプール５０が第１ロック移行ポジションＷ２から第１ロックポジションＷ１に移行する際には、第２ランド部５２と進角ポート４０Ａとの位置関係から、図１２の上段に示すように、第１ロックポジションＷ１に近付くほど進角ポート４０Ａの開度は拡大する。これに対して、スプール５０が第１ロック移行ポジションＷ２から第１ロックポジションＷ１に移行する際には、第４ランド部５４と遅角ドレンポート４０Ｂｄとの位置関係から、図１２の上段に示すように、第１ロックポジションＷ１に近付くほど開度が縮小する。

このように開度が縮小する部位を第１流量制限部Ｒ１と称しており、スプール５０が第１ロック移行ポジションＷ２から第１ロックポジションＷ１に移行することにより、第４ランド部５４の端部と遅角ドレンポート４０Ｂｄの開口縁との間が第２間隙ａ２から第１間隙ａ１に縮小する（第１流量制限部Ｒ１が縮小）。これにより遅角室Ｃｂから排出される作動油の流量を制限し、進角方向Ｓａへの相対回転位相の変位速度を低下させている。このような変位速度の低下により、中間ロック位相Ｍに達したタイミングにおいてロック機構Ｌのロック状態への移行を確実に行わせる。

〔遅角ポジション〕
電磁ソレノイド６０に供給する電力を、中立ポジションＷ４に保持する電力より増大することでスプール５０が図４、図９に示す遅角ポジションＷ５に設定される。この遅角ポジションＷ５では、第３ランド部５３が遅角ポート４０Ｂを開放し、第２ランド部５２が進角ポート４０Ａを進角ドレンポート４０Ａｄに連通させる。

このため、第１ポンプポート４０Ｐａからの作動油が遅角室Ｃｂに供給され、進角室Ｃａの作動油が進角ドレンポート４０Ａｄから排出される。更に、この遅角ポジションＷ５では、第５ランド部５５がロック解除ポート４０Ｌを開放すると同時に、第６ランド部５６がロックドレンポート４０Ｌｄを閉塞するため第２ポンプポート４０Ｐｂからの作動油がロック凹部３７に供給される。

これにより、相対回転位相は遅角方向Ｓｂに変位する。尚、図１２の上段に示すように、遅角ポート４０Ｂは、遅角ポジションＷ５において第２ロック移行ポジションＷ６に近付くほど拡大するため、遅角ポジションＷ５においては、第２ロック移行ポジションＷ６に近付く領域において相対回転位相を高速で変位させる。

〔第２ロック移行ポジションと第２ロックポジション〕
この弁開閉時期制御装置Ａでは、電磁ソレノイド６０に供給する電力を、前述したようにスプール５０を遅角ポジションＷ５に設定する値より増大することにより、スプール５０を、図４、図１０に示す第２ロック移行ポジションＷ６を通過させ、図４、図１１に示す第２ロックポジションＷ７に移行させるように構成されている。

この構成から、相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させつつロック状態に移行する際には、スプール５０を第２ロックポジションＷ７に設定する制御形態となる。そして、この第２ロックポジションＷ７に設定することで相対回転位相の遅角方向Ｓｂへの変位速度を減ずることが可能となり、中間ロック位相Ｍに達したタイミングで一対のロック部材２５をロック凹部３７に確実に係合させる作動を実現している。

つまり、第５ランド部５５とロック解除ポート４０Ｌとの位置関係から、図１２の下段に示すように、ロック解除ポート４０Ｌの開度はスプール５０が中立ポジションＷ４にある際に最大となり、遅角ポジションＷ５の方向に変位するほど開度が小さくなる。そして、スプール５０が第２ロック移行ポジションＷ６と第２ロックポジションＷ７とにある場合に完全に閉じた状態を維持する。

同図に示すように、ロックドレンポート４０Ｌｄは、スプール５０が、第２ロック移行ポジションＷ６から第２ロックポジションＷ７に移行するほど開度が拡大する。このような理由から、スプール５０が、第２ロック移行ポジションＷ６から第２ロックポジションＷ７に亘る領域ではロック凹部３７に作動油の圧力は作用しない状態となる。

また、スプール５０が第２ロック移行ポジションＷ６から第２ロックポジションＷ７に移行する際には、第３ランド部５３と遅角ポート４０Ｂとの位置関係から、図１２の上段に示すように、第２ロックポジションＷ７に近付くほど遅角ポート４０Ｂの開度は拡大する。これに対して、スプール５０が第２ロック移行ポジションＷ６から第２ロックポジションＷ７に移行する際には、第１ランド部５１と進角ドレンポート４０Ａｄとの位置関係から、図１２の上段に示すように、第２ロックポジションＷ７に近付くほど開度が縮小する。

このように開度が縮小する部位を第２流量制限部Ｒ２と称しており、スプール５０が第２ロック移行ポジションＷ６から第２ロックポジションＷ７に移行することにより、第１ランド部５１の端部と進角ドレンポート４０Ａｄの開口縁との間が第６間隙ａ６から第７間隙ａ７に縮小（第２流量制限部Ｒ２が縮小）することにより進角室Ｃａから排出される作動油の流量を制限し、遅角方向Ｓｂへの相対回転位相の変位速度を低下させている。このような変位速度の低下により、中間ロック位相Ｍに達したタイミングにおいてロック機構Ｌのロック状態への移行を確実に行わせている。

〔制御形態〕
位相制御装置１０は、前述したようにエンジンＥの稼動状況に対応した最適な弁開閉時期を設定する制御だけでなく、エンジンＥの停止に先立ってロック機構Ｌをロック状態に移行する制御を行う。また、ロック機構Ｌをロック状態に移行する制御では、油温センサ１２で検知される作動油の温度に基づいて、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相の変位速度を設定する。

つまり、作動油は温度上昇に伴い粘性が低下し、温度低下に伴い粘性が上昇する。従って、低温時には、制御バルブＣＶを、第１ロック移行ポジションＷ２に設定してもロック凹部３７から作動油を排出してロック部材２５の係合を可能にするまでの時間が長くなる。このような理由から、ロック機構Ｌをロック状態に移行する制御では、油温センサ１２で検知される油温が低温であるほど、第１ロックポジションＷ１と第２ロックポジションＷ７との継続時間を延長する制御が実行される。

このような制御が行われることにより、作動油の油温が低温であってもロック部材２５を確実にロック凹部３７に係合させることが可能となる。

〔実施形態の作用効果〕
このような構成から、相対回転位相が中間ロック位相Ｍより遅角側にある場合には、スプール５０を第１ロックポジションＷ１に設定し、相対回転位相が中間ロック位相Ｍより進角側にある場合には、スプール５０を第２ロックポジションＷ７に設定することでロック状態への移行が可能となる。

つまり、弁開閉時期制御装置Ａがどのような相対回転位相にあってもスプール５０を１度操作するだけでロック状態への移行が可能となる。また、例えば、スプール５０を第１ロックポジションＷ１に設定した場合には、進角ポート４０Ａから進角室Ｃａに作動油を送り出し、ロック解除ポート４０Ｌから作動油をロックドレンポート４０Ｌｄに排出し、遅角ポート４０Ｂから遅角ドレンポート４０Ｂｄに排出される作動油の流量を第１流量制限部Ｒ１が制限する。このように作動油の排出を制限するため、弁開閉時期制御装置Ａの進角方向Ｓａへの変位速度が低下する。

これと同様にスプール５０を第２ロックポジションＷ７に設定した場合には、遅角ポート４０Ｂから遅角室Ｃｂに作動油を送り出し、ロック解除ポート４０Ｌから作動油をロックドレンポート４０Ｌｄに排出し、進角ポート４０Ａから進角ドレンポート４０Ａｄに排出される作動油の流量を第２流量制限部Ｒ２が制限し、弁開閉時期制御装置Ａの遅角方向Ｓｂへの変位速度が低下する。

そして、相対回転位相の変位速度が低下することにより、ロック部材２５がロック凹部３７に係合可能な回転位相に達したタイミングで付勢力の作用によるロック部材２５のロック凹部３７への係合を確実に行わせ、相対回転位相をオーバーシュートさせることなくロック状態への移行を実現する。

更に、制御バルブＣＶでは、第１ロックポジションＷ１を基準にして中立ポジションＷ４に近い位置に第１ロック移行ポジションＷ２を配置し、第２ロックポジションＷ７を基準にして中立ポジションＷ４に近い位置に第２ロック移行ポジションＷ６を配置している。スプール５０を制御する際には、この第１ロック移行ポジションＷ２と第２ロック移行ポジションＷ６でスプール５０の作動を停止することはないが、これらポジションでスプール５０が移行する際には、相対回転位相の変位速度を確実に低減してロック状態への移行を確実に行わせる。

尚、弁開閉時期制御装置Ａでは、一対のロック部材２５を備えているため、相対回転位相が中間ロック位相Ｍに達する以前にロック解除ポート４０Ｌから作動油が排出された場合には、一方のロック部材２５が他方のロック部材２５に先行してロック凹部３７に係合する。この後に、相対回転位相の変位速度が低下することにより他方のロック部材２５が確実にロック凹部３７に係合することになり、ロック状態への移行を容易に行わせる。

また、この構成では、電磁ソレノイド６０に供給する電力を低減した状態でスプール５０が第１ロックポジションＷ１に保持されるため、エンジンＥが停止した状態でも遅角室Ｃｂの流体の排出を第１流量制限部Ｒ１が制限する。これにより、エンジンＥの始動直後にロック機構Ｌのロック状態を解除しても、遅角室Ｃｂに作動油を残留させることが可能となりカム変動トルクの影響によって相対回転位相が大きく変動する不都合を抑制する。

特に、弁開閉時期制御装置Ａに、ロック機構Ｌがロック状態にある場合に、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させる状態に維持させる連通路３９を形成している。これにより、弁開閉時期制御装置Ａが中間ロック位相ＭでエンジンＥを始動させる際に、例えば、相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させる制御を行った場合には、進角室Ｃａに供給される作動油の一部を遅角室Ｃｂに供給できる。そして、この後にロック機構Ｌのロック状態を解除しても、ロック状態が解除された時点では、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油が充填されているため、カム変動トルクが作用しても相対回転位相が変動することはなく、ベーン３１が突出部２１Ｔに接触する等の衝撃音の発生を招くことがなく、相対回転位相の安定を実現する。

〔別実施形態〕
本発明は、上記した実施形態以外に以下のように構成しても良い（実施形態と同じ機能を有するものには、実施形態と共通の番号、符号を付している）。

（ａ）実施形態に示した制御バルブＣＶの基本的な構成を変更することなく、進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂの位置を入れ換えて制御バルブＣＶを構成する。このように構成したものは相対回転位相の変位方向が逆向きになるものの、実施形態と同様の作用効果を奏する。

（ｂ）第１流量制限部Ｒ１あるいは第２流量制限部Ｒ２を作り出すために、ランド部の外周に溝を形成することや、スリーブ４０の内周に溝を形成し、これらの溝に作動油が流れる際に流量を規制するように構成する。このように構成するものでは、スリーブ４０とランド部との精度を高めずとも溝の幅や深さの設定により作動油の流量を決めることが可能となる。

（ｃ）第１ロックポジションＷ１においては、遅角ポート４０Ｂとスプール５０のランド部との間隙を小さくすることで作動油（流体）の流れを制限するように第１流量制限部Ｒ１を構成する。これと同様に、第２ロックポジションＷ７においては、進角ポート４０Ａとスプール５０のランド部との間隔を小さくすることで作動油（流体）の流れを制限するように第２流量制限部Ｒ２を構成する。

このように構成することによっても、相対回転位相の変位速度を低減してロック機構Ｌのロック状態への移行を確実に行わせる。

本発明は、ロック位相でロック可能な弁開閉時期制御装置用制御バルブおよびロック位相でロック可能な弁開閉時期制御装置に利用することができる。

１ クランクシャフト
７ 吸気カムシャフト
１２ 油温センサ（流体温センサ）
２０ 外部ロータ（駆動側回転体）
２５ ロック部材
３０ 内部ロータ（従動側回転体）
３７ ロック凹部（係合部）
４０ スリーブ（バルブハウジング）
４０Ａ 進角ポート
４０Ｂ 遅角ポート
４０Ｌ ロック解除ポート
４０Ｐａ 第１ポンプポート
４０Ｐｂ 第２ポンプポート
５０ スプール
６０ 電磁ソレノイド
Ｃａ 進角室
Ｃｂ 遅角室
ＣＶ 制御バルブ
Ｅ エンジン（内燃機関）
Ｙ スプール軸芯
Ｌ ロック機構
Ｒ１ 第１流量制限部
Ｒ２ 第２流量制限部
Ｗ１ 第１ロックポジション
Ｗ３ 進角ポジション
Ｗ４ 中立ポジション
Ｗ５ 遅角ポジション
Ｗ７ 第２ロックポジション

Claims (4)

1. ポンプポート、進角ポート、遅角ポート、ロック解除ポートの各ポートが形成されたバルブハウジングと、
   前記バルブハウジングに対し軸芯に沿って移動自在に収容されたスプールと、
   供給される電力の増大又は低減により前記スプールを、第１ロックポジション、進角ポジション、中立ポジション、遅角ポジション、第２ロックポジションの順序で各ポジションに設定する電磁ソレノイドとを備えると共に、
   前記スプールが、前記進角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記進角ポートとに流体を供給しつつ前記遅角ポートから流体を排出し、
   前記スプールが、前記遅角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記遅角ポートとに流体を供給しつつ前記進角ポートから流体を排出し、
   前記スプールが、前記中立ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートに流体を供給しつつ前記進角ポートと前記遅角ポートとを閉塞する流路構成を有し、
   前記スプールが、前記進角ポジションから前記第１ロックポジションに設定変更された際に前記進角ポートに流体を供給しつつ前記遅角ポートから排出される流体の流れを制限する第１流量制限部を備え、前記スプールが、前記遅角ポジションから前記第２ロックポジションに設定変更された際に前記進角ポートから排出される流体の流れを制限する第２流量制限部を備えている弁開閉時期制御装置用制御バルブ。
2. 内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、
   前記内燃機関の弁開閉用のカムシャフトと一体回転し前記駆動側回転体と同軸芯上に配置される従動側回転体と、
   前記駆動側回転体および前記従動側回転体の相対回転位相を進角方向に変位させる進角室および相対回転位相を遅角方向に変位させる遅角室と、
   前記駆動側回転体と前記従動側回転体との一方に形成された係合部に対して他方に支持されたロック部材がバネ付勢力で係合することにより前記相対回転位相を所定のロック位相に保持するロック機構とを備え、
   前記進角室と、前記遅角室と、前記ロック部材にロック解除方向に圧力を作用させるロック解除空間とに対する流体の給排を制御する制御バルブを備えると共に、
   前記制御バルブが、
   ポンプポート、進角ポート、遅角ポート、ロック解除ポートの各ポートが形成されたバルブハウジングと、
   前記バルブハウジングに対し軸芯に沿って移動自在に収容されたスプールと、
   供給される電力の増大又は低減により前記スプールを、第１ロックポジション、第１ロック移行ポジション、進角ポジション、中立ポジション、遅角ポジション、第２ロック移行ポジション、第２ロックポジションの順序で各ポジションに設定する電磁ソレノイドとを備え、
   前記スプールが、前記進角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記進角ポートとに流体を供給しつつ前記遅角ポートから流体を排出し、
   前記スプールが、前記遅角ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートと前記遅角ポートとに流体を供給しつつ前記進角ポートから流体を排出し、
   前記スプールが、前記中立ポジションに設定された際には前記ロック解除ポートに流体を供給しつつ前記進角ポートと前記遅角ポートとを閉塞する流路構成を有し、
   前記スプールが、前記進角ポジションから前記第１ロックポジションまたは第１ロック移行ポジションに設定変更された際に前記進角ポートに流体を供給しつつ前記遅角ポートから排出される流体の流れを制限する第１流量制限部、及び、前記スプールが、前記遅角ポジションから前記第２ロックポジションまたは第２ロック移行ポジションに設定変更された際に前記進角ポートから排出される流体の流れを制限する第２流量制限部を備え、
   前記第１流量制限部は、前記第１ロックポジションにおける前記駆動側回転体と前記従動側回転体との相対回転速度が、前記第１ロック移行ポジションの場合よりも遅くなるように流体の流れを制御するように設定され、
   前記第２流量制限部は、前記第２ロックポジションにおける前記駆動側回転体と前記従動側回転体との相対回転位相が、前記第２ロック移行ポジションの場合よりも遅くなるように流体の流れを制御するように設定され、
   前記ポンプポートに供給される流体の温度を検知する流体温センサを備え、
   前記駆動側回転体および前記従動側回転体の相対回転位相が前記ロック位相に移行する際に、前記流体温センサで検知される流体温が低いほど前記スプールが、前記第１ロックポジションまたは前記第２ロックポジションに位置する弁開閉時期制御装置。
3. 前記第１ロックポジションに位置する前記制御バルブは、前記第１ロック移行ポジションに位置する前記制御バルブよりも前記ロック解除空間の流体の排出量が大きくなるように設定され、
   前記第２ロックポジションに位置する前記制御バルブは、前記第２ロック移行ポジションに位置する前記制御バルブよりも前記ロック解除空間の流体の排出量が大きくなるように設定される請求項２に記載の弁開閉時期制御装置。
4. 前記ロック機構によって前記相対回転位相が前記ロック位相にある場合に、前記進角室と前記遅角室とを連通させる連通路が形成される請求項２または３に記載の弁開閉時期制御装置。

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