JP6150217B2 - 制御弁 - Google Patents

Description

本発明は、クランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、カムシャフトに連結する従動側回転体とを備えた弁開閉時期制御装置の制御弁に関し、詳しくは、弁開閉時期制御装置の進角室と遅角室との一方に供給される流体を制御し、ロック機構に給排する流体を制御するための制御弁に関する。

上記のように構成された制御弁として特許文献１には、進角室と遅角室との一方に選択的に流体を供給することで相対回転位相を設定する位相制御弁（文献では相対回転用ＯＣＶ）と、規制部材に流体を供給することで規制状態を解除するロック解除弁（文献では規制部用ＯＣＶ）とを備えている。

この特許文献１では、相対回転制御弁を構成するスプールと、ロック制御弁を構成するスプールとが単一のバルブボディに収容され、このバルブボディの一部を弁開閉時期制御装置の従動側回転体に対して相対回転自在に嵌め込む形態で備えられている。

また、特許文献２には、バルブボディの内部にスプール（文献ではスプール弁体）をスライド移動自在に収容した制御弁が示されている。この制御弁は、六つのポジションに操作自在に構成され、六つのポジションの何れかを選択することにより、弁開閉時期制御装置（文献では、バルブタイミング制御装置）の相対回転位相を進角方向又は遅角方向に変位させ、ロック機構の制御も行えるように構成されている。

特開２０１１‐１８５２号公報 特開２０１３‐１９２８２号公報

特許文献１に記載されるように、位相制御弁とロック解除弁とを備える構成では、２つのスプールを必要とするため部品点数が多く、大型化を招くだけでなく、コスト上昇を招くものであった。

特許文献２に記載される構成は、単一のスプールを用いることにより弁開閉時期制御装置の相対回転位相の制御と、ロック機構の制御とを行う構成であるため部品点数の低減が可能である。

特許文献１や特許文献２に示されるように、内燃機関で駆動させる流体圧ポンプからの流体を制御弁から弁開閉時期制御装置に供給する車両では、内燃機関を停止する場合にはロック機構をロック状態に移行する制御が行われている。このようにロック状態に移行することにより、この後に内燃機関を始動する場合には、流体圧ポンプから供給される流体圧が低い状況でも、弁開閉時期制御装置の相対回転位相を所定の位相（ロック位相）に維持して内燃機関の始動性を向上させている。

しかしながら、ロック部材をロック凹部に係合させる相対回転位相をロック位相に維持する構成のロック機構を備えている弁開閉時期制御装置では、内燃機関を停止する際に、弁開閉時期制御装置の相対回転位相の制御を行ってもロック状態に移行できないこともあった。その原因として、相対回転位相の変位が高速であることが考えられる。つまり、相対回転位相が高速で変位する場合には、ロック部材がロック凹部に係合可能な相対回転位相に達しても、ロック部材がロック凹部に係合できない現象を招くことも考えられたのである。

また、エンジンストールのようにロック機構がロック状態にない状況で内燃機関が停止し、この後に内燃機関を始動した場合にはカムシャフトから作用する反力により弁開閉時期制御装置の相対回転位相が短時間のうちに変動する不都合を招くものであった。この不都合を解消するためには、内燃機関の始動時には、ロック状態への迅速な移行を必要となるが、前述と同様に相対回転位相の変位が高速である場合には、ロック状態への移行を確実に行えず改善の余地がある。

本発明の目的は、内燃機関を停止する場合にはロック状態への移行を確実に行わせ、内燃機関の始動時にロック機構がロック状態にない場合にはロック状態への移行を確実に行わせる制御弁を合理的に構成する点にある。

本発明の特徴は、内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、前記内燃機関のカムシャフトと一体回転し前記駆動側回転体に対して相対回転する従動側回転体とを有し、進角室に流体が供給されることにより前記駆動側回転体と前記従動側回転体との相対回転位相が進角方向に変位し、遅角室に流体が供給されることにより前記相対回転位相が遅角方向に変位し、前記駆動側回転体と前記従動側回転体との一方に形成された係合部に対し、他方に支持されたロック部材が係合することにより前記相対回転位相を所定のロック位相に保持するロック機構を備えた弁開閉時期制御装置に用いられる制御弁であって、当該制御弁は、
弁ケースと、この弁ケースに収容されるスプールと、このスプールがスプールの軸芯に沿って移動するようにスプールを駆動する電磁ソレノイドとを備えると共に、
前記弁ケースが、流体が供給されるポンプポートと、前記進角室に連通する進角ポートと、前記遅角室に連通する遅角ポートと、前記ロック部材のロック解除空間に連通するロック解除ポートと、流体の排出を許容するドレンポートとを備え、
前記スプールが、前記ロック解除ポートに流体が供給されるとき前記進角ポートと前記遅角ポートとに対する流体の給排を制御するために設定される複数の位相制御ポジションと、前記ロック解除ポートから流体が排出されるとき前記進角ポートと前記遅角ポートとに対して流体の給排を制御するために設定されるロック移行ポジションとの間を移動自在であり、前記スプールが、前記ロック移行ポジションに設定された場合に、前記ポンプポートに供給された流体の一部が前記ドレンポートに流入することを許容する連通路が形成されている点にある。

この構成では、スプールがロック移行ポジションに設定された場合にポンプポートからの流体の一部を連通路からドレンポートに排出する。具体構成として、ロック移行ポジションがポンプポートからの流体を進角ポートに供給するものでは、このポジションで、進角ポートに供給される流体の一部が連通路からドレンポートに排出される。これにより、進角室に供給される流体の単位時間あたりの供給量が減じられ駆動側回転体と従動側回転体との相対回転位相が進角方向への変位速度が減じられ、ロック機構のロック部材が係合部に係合しやすくなる。
つまり、内燃機関を停止する制御でロック機構をロック状態に移行するためにスプールがロック移行ポジションに操作された場合には相対回転位相の変位速度の低速化によりロック状態への移行を確実に行う。また、ロック機構がロック状態にない状況で内燃機関を始動する際にロック移行ポジションに操作された場合にも、相対回転位相の変位速度の低速化によりロック機構のロック状態への移行を確実にする。
尚、この相対回転位相の変位速度の低速化は、ロック移行ポジションが、流体を遅角ポートに供給するように構成されたものでも同様に行われ、ロック機構のロック状態への移行を確実にする。
従って、内燃機関を停止する場合にはロック状態への移行を確実に行わせ、内燃機関の始動時にロック機構がロック状態にない場合にはロック状態への移行を確実に行わせる制御弁が構成された。

更に、スプールがロック移行ポジションに設定された場合には、進角室と遅角室との一方がドレンポートに連通し、他方が連通路を介してドレンポートに連通する。従って、ロック機構がロック状態にない内燃機関の始動のためにセルモータを駆動する際には、スプールをロック移行ポジションに設定することにより、カムシャフトからの変動トルクにより進角室と遅角室とから流体を迅速に排出してロック機構を迅速にロック状態に移行することも可能となる。具体的な作動形態としては、変動トルクが作用することにより、進角室と遅角室との一方の容積増大時に他方の容積が減少する作動が呼吸するように反復して行われ、進角室と遅角室とに残留する流体に圧力を作用させて確実に排出することが可能となる。これにより、例えば、進角室又は遅角室に流体が残留する状態で相対回転位相をロック位相に変位させる場合と比較すると、流体の抵抗を排除した状態で相対回転位相をロック位相まで迅速に変位させ、ロック状態に移行することが可能となる。

本発明は、前記進角ポートに流体が供給される前記位相制御ポジションと隣接する位置に前記進角ポートに流体が供給される前記ロック移行ポジションが配置され、前記遅角ポートに流体が供給される前記位相制御ポジションと隣接する位置に前記遅角ポートに流体が供給される前記ロック移行ポジションが配置され、前記ロック移行ポジションのうち前記位相制御ポジションに隣接する領域では前記連通路が閉じられても良い。

弁開閉時期制御装置の相対回転位相を変更する場合には、スプールを、位相制御ポジションにおいて操作するため、ロック移行ポジションに操作することはない。また、スプールがロック移行ポジションに設定された場合にポンプポートからの流体の一部をドレンポートに排出する連通路が形成されたものを例に挙げると、例えば、位相制御ポジションからロック移行ポジションにスプールを操作した場合に、スプールがオーバーシュートしてロック移行ポジションの一部に達したとしても、進角ポート又は遅角ポートに供給される流体が連通路に排出されず、相対回転位相の変位速度を減ずることがない。

本発明は、前記ポンプポートから前記進角ポート及び前記遅角ポートに流体が供給されることを許容する位相制御流路が前記スプールに形成され、前記連通路の流路断面積が、前記位相制御流路の流路断面積よりも小さくても良い。

これによると、スプールがロック移行ポジションに設定された場合にポンプポートからの流体の一部を連通路によりドレンポートに排出することになるが、このように排出される流体の量は、進角ポート又は遅角ポートに供給される流体の量より少なく、相対回転位相の変位速度が大きく低下する不都合を抑制する。よって、弁開閉時期制御装置の相対回転位相を緩やかに変位させ、ロック状態への移行を確実にすることができる。

本発明は、前記ドレンポートが、前記ロック解除ポートからの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容するロック解除用ドレンポートと、前記連通路からの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容する位相制御用ドレンポートとを備えても良い。

これによると、ロック解除ポートからの流体がロック解除用ドレンポートから弁ケースの外部に送り出される状況において、流通路から流体が排出される場合には、位相制御用ドレンポートから弁ケースの外部に送り出される。このため、夫々の排出が影響し合うことはなく、連通路に流れる流体の流量は減じられない。更に、相対回転位相の変位速度を高速化させることがなく、ロック機構のロック状態の移行を良好に行わせることができる。

本発明は、前記位相制御用ドレンポートは、前記進角ポートからの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容する機能と、前記遅角ポートからの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容する機能とを兼用しても良い。

これによると、連通路からの流体を排出するための専用のドレンポートを形成しなくとも、ロック解除ポートから排出される流体の影響を解消することが可能となる。

弁開閉時期制御装置と制御弁との断面図である。 図１のII−II線の弁開閉時期制御装置の断面図である。 ロック解除状態の弁開閉時期制御装置の断面図である。 最遅角ロック位相の弁開閉時期制御装置の断面図である。 制御弁のポジションと作動油の給排パターンを示す図である。 制御弁の第１進角ポジションの断面図である。 制御弁の第２進角ポジションの断面図である。 制御弁のロック解除ポジションの断面図である。 制御弁の第２遅角ポジションの断面図である。 制御弁の第１遅角ポジションの断面図である。 ロック解除ポジションから第１進角ポジション又は第２進角ポジションに操作した場合の作動油圧等を示すチャートである。 別実施形態（ｂ）において制御弁のポジションと作動油の給排パターンを示す図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
〔基本構成〕
図１及び図２に示すように、内燃機関としてのエンジンＥに対して、吸気弁Ｖａの開閉時期（開閉タイミング）を設定する弁開閉時期制御装置Ａが備えられている。この弁開閉時期制御装置Ａは、電磁操作型の制御弁ＣＶにより流体としての作動油が給排され、この給排により吸気弁Ｖａの開閉時期を設定するように構成されている。

エンジンＥ（内燃機関の一例）は、乗用車などの車両に備えられるものである。このエンジンＥは、シリンダブロック２に形成されたシリンダボアの内部にピストン４を収容し、このピストン４とクランクシャフト１とをコネクティングロッド５で連結した４サイクル型に構成されている。

弁開閉時期制御装置Ａは、エンジンＥのクランクシャフト１と同期回転する駆動側回転体としての外部ロータ２０と、エンジンＥの吸気弁Ｖａを制御する吸気カムシャフト７と一体回転する従動側回転体としての内部ロータ３０とを備えている。外部ロータ２０（駆動側回転体の一例）と内部ロータ３０（従動側回転体の一例）との間には進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが形成されている。また、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相を中間ロック位相にロック（固定）するロック機構Ｌを備えている。

エンジンＥには、クランクシャフト１の駆動力で駆動される油圧ポンプＰを備えている。この油圧ポンプＰは、エンジンＥのオイルパンに貯留される潤滑油を、作動油（流体の一例）として供給油路８から制御弁ＣＶに供給する。この制御弁ＣＶは、弁ケース４０に一体形成した軸状部４１を内部ロータ３０に挿入する形態でエンジンＥに支持されている。この制御弁ＣＶは、軸状部４１の内部に形成した流路を介して弁開閉時期制御装置Ａに対し作動油の給排を行う。尚、供給油路８には作動油の逆流を阻止するチェック弁９が介装されている。

この構成から、制御弁ＣＶは、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとの一方を選択して作動油を供給することにより外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相（以下、相対回転位相と称する）を変更し、吸気弁Ｖａの開閉時期を設定する。更に、制御弁ＣＶは作動油を供給することによりロック機構Ｌによるロック状態を解除する。

尚、この制御弁ＣＶは、図１に示す位置に支持されるものに限るものではなく、弁開閉時期制御装置Ａから離間する部材に支持されるものであっても良い。このように構成する場合には、制御弁ＣＶと弁開閉時期制御装置Ａとの間に流路が形成されることになる。

この実施形態では、吸気カムシャフト７に対して弁開閉時期制御装置Ａを備えた構成を示しているが、排気シャフトに弁開閉時期制御装置Ａを備えても良く、吸気カムシャフト７と排気カムシャフトとの双方に弁開閉時期制御装置Ａを備えても良い。

〔弁開閉時期制御装置の具体構成〕
図１〜図４に示すように、弁開閉時期制御装置Ａは、外部ロータ２０に対し、内部ロータ３０を内包し、これらを吸気カムシャフト７の回転軸芯Ｘと同軸芯上で相対回転自在に配置している。外部ロータ２０に形成された駆動スプロケット２２Ｓと、クランクシャフト１で駆動されるスプロケット１Ｓとに亘ってタイミングチェーン６が巻回されている。また、内部ロータ３０は、吸気カムシャフト７に対して連結ボルト３３により連結されている。

外部ロータ２０は、円筒状となるロータ本体２１を有すると共に、回転軸芯Ｘに沿う方向でロータ本体２１の一方の端部に配置されるリヤブロック２２と、回転軸芯Ｘに沿う方向でロータ本体２１の他方の端部に配置されるフロントプレート２３とが複数の締結ボルト２４で締結されている。リヤブロック２２の外周には、クランクシャフト１から回転力が伝達される駆動スプロケット２２Ｓが形成され、ロータ本体２１には円筒状の内壁面と、回転軸芯Ｘに近接する方向（径方向内側）に突出する複数の突出部２１Ｔとが一体的に形成されている。

複数の突出部２１Ｔの１つに対して回転軸芯Ｘから放射状となる姿勢で一対のガイド溝が形成されている。これらのガイド溝にプレート状のロック部材２５が出退自在に挿入され、このロック部材２５を回転軸芯Ｘに接近する方向（ロック方向）に付勢するロックスプリング２６が備えられている。このように、ロック部材２５と、これらを突出方向に付勢するロックスプリング２６とでロック機構Ｌが構成されている。尚、ロック部材２５の形状はプレート状に限るものではなく、例えば、ロッド状であっても良い。また、単一のロック部材２５を備えてロック機構Ｌを構成しても良い。

内部ロータ３０には、回転軸芯Ｘと同軸芯上でシリンダ内面状となる内周面３０Ｓが形成され、回転軸芯Ｘを中心とする円柱状の外周面が形成されている。この内部ロータ３０のうち回転軸芯Ｘに沿う方向での一方の端部には鍔状部３２が形成され、この鍔状部３２の内周位置の孔部に挿通する連結ボルト３３により内部ロータ３０が吸気カムシャフト７に連結されている。

また、内部ロータ３０の外周面には外方に突出する複数のベーン３１を備えている。この構成から、内部ロータ３０を外部ロータ２０に嵌め込む（内包する）ことでロータ本体２１の内側表面（円筒状の内壁面及び複数の突出部２１Ｔ）と内部ロータ３０の外周面とで取り囲まれる領域に流体圧室Ｃが形成される。更に、この流体圧室Ｃをベーン３１が仕切ることで進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが形成される。内部ロータ３０には進角室Ｃａに連通する進角流路３４と、遅角室Ｃｂに連通する遅角流路３５と、ロック解除流路３６とが形成されている。

この内部ロータ３０の外周には、一対のロック部材２５が係合・離脱可能な中間ロック凹部３７（係合部・ロック解除空間の一例）が形成されている。また、内部ロータ３０の外周には、一対のロック部材２５が中間ロック凹部３７に同時に係合する中間ロック位相より遅角方向Ｓｂに変位した最遅角ロック位相において一方のロック部材２５が係合する最遅角ロック凹部３８が形成されている。中間ロック凹部３７にはロック解除流路３６が連通し、最遅角ロック凹部３８には進角流路３４が連通している。

中間ロック位相では、図２に示すように、一対のロック部材２５が中間ロック凹部３７に嵌り込むと共に、中間ロック凹部３７の周方向の端面に各々のロック部材２５が当接する。この中間ロック位相においてロック解除流路３６に作動油が供給されることにより図３に示すように、ロックスプリング２６の付勢力に抗して２つのロック部材２５を回転軸芯Ｘから離間する方向に移動させ係合が解除される（ロック状態が解除される）。最遅角ロック位相では、図４に示すように、ロック部材２５の一方が最遅角ロック凹部３８に係合する状態においては、進角流路３４に作動油が供給されることにより、ロックスプリング２６の付勢力に抗してロック部材２５を回転軸芯から離間する方向に移動させて係合が解除され（ロック状態が解除され）、このロック状態の解除の後に相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する。

また、ベーン３１が進角方向Ｓａの移動端（回転軸芯Ｘを中心にした回動限界）に達した状態での相対回転位相を最進角位相と称し、ベーン３１が遅角側の移動端（回転軸芯Ｘを中心にした回動限界）に達した状態での相対回転位相を最遅角位相と称している。

中間ロック位相は、冷熱状態のエンジンＥが始動する場合に弁開閉時期を最適に維持する位相であり、エンジンＥを停止する場合には、相対回転位相を中間ロック位相に変位させてロック機構Ｌによるロック状態に移行し、この後にエンジンＥを停止する制御が行われる。最遅角ロック位相は、エンジンＥの始動負荷を軽減する位相であり、例えば、アイドルストップのように暖機状態にあるエンジンＥを再始動する可能性が高い場合に、相対回転位相を最遅角ロック位相に変位させてロック機構Ｌによるロック状態に移行し、この後にエンジンＥを停止する制御が行われる。

外部ロータ２０のリヤブロック２２と内部ロータ３０とに亘ってトーションスプリング２７が備えられている。このトーションスプリング２７は、最遅角ロック位相にある状態から、相対回転位相を中間ロック位相の付近に変位させる付勢力を作用させる。

この弁開閉時期制御装置Ａでは、タイミングチェーン６から伝えられる駆動力により外部ロータ２０が駆動回転方向Ｓの方向に回転する。また、進角室Ｃａに作動油が供給されることで相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させ、遅角室Ｃｂに作動油が供給されることで相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させる。

外部ロータ２０に対して内部ロータ３０が駆動回転方向Ｓと同方向へ回転する方向を進角方向Ｓａと称し、この逆方向への回転方向を遅角方向Ｓｂと称している。尚、この弁開閉時期制御装置Ａでは、相対回転位相が進角方向Ｓａに変位するほど吸気タイミングを早め、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位するほど吸気タイミングを遅らせる。

〔制御弁〕
制御弁ＣＶは、図１及び図６に示すように、弁ケース４０と、スプール５０と、電磁ソレノイド６０と、スプールスプリング６１とを備えて構成されている。スプール５０は、弁ケース４０のスプール収容空間に対してスプール軸芯Ｙ（スプールの軸芯の具体例）に沿って移動自在に収容されている。電磁ソレノイド６０は、スプール５０に対してスプールスプリング６１の付勢力に抗する方向に操作力を作用させる。尚、この実施形態では、制御弁ＣＶが弁ケース４０の上部位置に配置されたものとして説明する。

弁ケース４０に形成された軸状部４１を内部ロータ３０に挿入する状態で、弁ケース４０がブラケット等を介してエンジンＥに対して支持されている。前述したように、軸状部４１には、回転軸芯Ｘと同軸芯となる円柱状に成形され、流体の給排が可能な複数の流路が穿設されている。また、弁開閉時期制御装置Ａが回転軸芯Ｘを中心に回転する際にも作動油の供給と排出とを可能にするため、軸状部４１の外周と、内部ロータ３０の内周面３０Ｓとの間には複数のリング状のシール４２が備えられている。

弁ケース４０には、ポンプポート４０Ｐと、進角ポート４０Ａと、遅角ポート４０Ｂと、ロック解除ポート４０Ｌと、第１ドレンポート４０ＤＡ（位相制御用ドレンポートの一例）と、第２ドレンポート４０ＤＢ（位相制御用ドレンポートの一例）と、第３ドレンポート４０ＤＣ（ロック解除用ドレンポートの一例）とが形成されている。この実施形態では、スプール軸芯Ｙに沿う方向で第１ドレンポート４０ＤＡが電磁ソレノイド６０に最も近い位置に配置され、これに続いて進角ポート４０Ａと、ポンプポート４０Ｐと、遅角ポート４０Ｂと、第２ドレンポート４０ＤＢ、ロック解除ポート４０Ｌと、第３ドレンポート４０ＤＣとが、この順序で電磁ソレノイド６０から離れる方向に配置されている。尚、第３ドレンポート４０ＤＣは弁ケース４０の下端部に配置されている。

ポンプポート４０Ｐは、供給油路８を介して油圧ポンプＰに連通している。進角ポート４０Ａは、進角流路３４を介して進角室Ｃａに連通している。遅角ポート４０Ｂは、遅角流路３５を介して遅角室Ｃｂに連通している。ロック解除ポート４０Ｌは、ロック解除流路３６を介してロック部材２５のロック解除空間としての中間ロック凹部３７に連通している。

スプール５０は、スプール軸芯Ｙの方向での中央位置で小径のポンプ側グルーブ部５１Ｐが形成され、これより上側（電磁ソレノイド側）には小径でドレン用の第１グルーブ部５１Ａが形成され、ポンプ側グルーブ部５１Ｐより下側には小径でドレン用の第２グルーブ部５１Ｂが形成されている。

ポンプ側グルーブ部５１Ｐの上側には、第１ランド部５２Ａが形成され、ポンプ側グルーブ部５１Ｐの下側には、第２ランド部５２Ｂが形成されている。第２グルーブ部５１Ｂより下側に第３ランド部５２Ｃが形成されている。尚、第１ランド部５２Ａと、第２ランド部５２Ｂと、第３ランド部５２Ｃとの外径は、弁ケース４０のスプール収容空間に近接する値に設定されている。

ポンプ側グルーブ部５１Ｐには、スプール軸芯Ｙに対して直交する姿勢で単一の位相制御流路５３が形成され、この位相制御流路５３の中間位置からスプール軸芯Ｙに沿う方向に分岐するロック制御流路５４がスプール５０の内部に形成されている。位相制御流路５３は、進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとに対する作動油の供給を許容する。また、ロック制御流路５４は、ロック解除ポート４０Ｌへの作動油の供給を許容する。

第３ランド部５２Ｃの外周部位に連通するように、スプール軸芯Ｙに直交する姿勢でロック操作流路５６が形成され、このロック操作流路５６はロック制御流路５４に連通している。

〔連通路〕
特に、この制御弁ＣＶでは、スプール５０を第１進角ポジションＰＡ１（ロック移行ポジションの一例）に操作した場合、及び、スプール５０を第１遅角ポジションＰＢ１（ロック移行ポジションの一例）に操作した場合には、作動油の一部を排出することで相対回転位相の変位速度を低下させることにより、ロック機構Ｌのロック状態への移行を確実に行わせる連通路Ｗを形成している。

弁ケース４０のうち、スプール軸芯Ｙを挟んで進角ポート４０Ａと反対側となる領域の内周を拡大する加工が行われている。また、第１ランド部５２Ａの外周の一部の外周を小径化する加工により第１小径化部５２Ａｗが形成されている。これと同様に、スプール軸芯Ｙを挟んで遅角ポート４０Ｂと反対側となる領域の内周を拡大する加工が行われている。また、第２ランド部５２Ｂの外周の一部の外周を小径化する加工により第２小径化部５２Ｂｗが形成されている。この第１小径化部５２Ａｗと第２小径化部５２Ｂｗとで本発明の連通路Ｗが構成されている。

スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１に操作された場合には、第２小径化部５２Ｂｗが図６に示す位置にあり、ポンプポート４０Ｐから進角ポート４０Ａに供給される作動油の一部を、連通路Ｗとしての第２小径化部５２Ｂｗから第２ドレンポート４０ＤＢに排出できるように構成されている。

また、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１に操作された場合には、第１小径化部５２Ａｗが図１０に示す位置にあり、ポンプポート４０Ｐから遅角ポート４０Ｂに供給される作動油の一部を、連通路Ｗとしての第１小径化部５２Ａｗから第１ドレンポート４０ＤＡに排出できるように構成されている。つまり、第１ドレンポート４０ＤＡが遅角ポート４０Ｂからの作動油を排出するドレンポートに兼用されているのである。

なお、連通路Ｗの流路断面積は、位相制御流路５３と、進角ポート４０Ａと、遅角ポート４０Ｂとの何れの流路断面積より小さく設定されている。

〔制御弁の作動形態の概要〕
この実施形態の制御弁ＣＶのスプール５０の具体的な操作位置（ポジション）として、図６〜図１０に示すように、第１進角ポジションＰＡ１と、第２進角ポジションＰＡ２と、ロック解除ポジションＰＬと、第２遅角ポジションＰＢ２と、第１遅角ポジションＰＢ１との五つのポジションに操作できるように構成されている。また、これらのポジションにおける給排パターンを図５に示している。

この構成では、第２進角ポジションＰＡ２と、ロック解除ポジションＰＬと、第２遅角ポジションＰＢ２とが、ロック解除ポート４０Ｌに流体を供給する状態で進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとに対する作動油の給排を制御する位相制御ポジションである。また、第１進角ポジションＰＡ１と、第１遅角ポジションＰＢ１とが、ロック解除ポート４０Ｌから作動油を排出する状態で進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとの一方に対する作動油の供給を制御するロック移行ポジションである。

この制御弁ＣＶでは、電磁ソレノイド６０に電力を供給しない状態においてスプール５０は、第１進角ポジションＰＡ１にあり、電磁ソレノイド６０に供給する電力を所定値増大させることにより第２進角ポジションＰＡ２、ロック解除ポジションＰＬ、第２遅角ポジションＰＢ２、第１遅角ポジションＰＢ１の順序で切り換えられる。

特に、エンジンＥが稼働する状況において、吸気弁Ｖａの開閉時期を調節する場合には、ロック解除ポジションＰＬと、第２遅角ポジションＰＢ２と、第２進角ポジションＰＡ２との間でスプール５０を操作する制御が行われ、第１進角ポジションＰＡ１と、第１遅角ポジションＰＢ１とに操作されることはない。

〔第１進角ポジション〕
電磁ソレノイド６０に電力が供給されない状態では、スプール５０は図６に示す第１進角ポジションＰＡ１にある。このポジションでは、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から、ポンプポート４０Ｐに供給された作動油が、位相制御流路５３とポンプ側グルーブ部５１Ｐとを介して進角ポート４０Ａに供給される。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から、遅角ポート４０Ｂからの作動油が、第２グルーブ部５１Ｂを介して第２ドレンポート４０ＤＢに排出される。

この第１進角ポジションＰＡ１では、ポンプポート４０Ｐから位相制御流路５３に流れる作動油の一部を、連通路Ｗ（第２小径化部５２Ｂｗ）を介して第２ドレンポート４０ＤＢに排出する。この連通路Ｗから作動油が排出される場合には、相対回転位相が進角方向Ｓａに低速で変位することになり、ロック機構Ｌのロック状態への移行を確実にする。

つまり、相対回転位相が進角方向Ｓａに低速で変位するため、中間ロック位相に達すると、一対のロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力により中間ロック凹部３７に係合して中間ロック位相でロック状態に移行できる。

〔第２進角ポジション〕
図７に示す第２進角ポジションＰＡ２では、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から、第１進角ポジションＰＡ１と同様に、ポンプポート４０Ｐに供給された作動油が、位相制御流路５３とポンプ側グルーブ部５１Ｐとを介して進角ポート４０Ａに供給される。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から、遅角ポート４０Ｂからの作動油が、第２グルーブ部５１Ｂを介して第２ドレンポート４０ＤＢに排出される。

更に、この第２進角ポジションＰＡ２では、ロック操作流路５６がロック解除ポート４０Ｌに連通する位置関係にあるため、位相制御流路５３から分岐するロック制御流路５４に作動油圧が作用し、ロック解除ポート４０Ｌに作動油が供給される。

これにより、相対回転位相は進角方向Ｓａに変位する。また、相対回転位相が中間ロック位相にある場合には、ロック解除ポート４０Ｌからの作動油圧がロック操作流路５６から一対のロック部材２５に作用するため、ロックスプリング２６に抗してロック部材２５をシフトさせロック機構Ｌのロック状態を解除し、ロック解除状態が維持される。

〔ロック解除ポジション〕
図８に示すロック解除ポジションＰＬでは、第１ランド部５２Ａが進角ポート４０Ａを閉塞し、第２ランド部５２Ｂが遅角ポート４０Ｂを閉塞する位置関係になる。これと同時にロック操作流路５６がロック解除ポート４０Ｌに連通する位置関係になる。つまり、進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとで作動油が遮断され、位相制御流路５３から分岐するロック制御流路５４に作動油圧が作用し、ロック解除ポート４０Ｌに作動油が供給される。

これにより、相対回転位相が中間ロック位相にある場合には、ロックスプリング２６に抗してロック部材２５をシフトさせロック機構Ｌのロック状態を解除する状態が維持される。

〔第２遅角ポジション〕
図９に示す第２遅角ポジションＰＢ２では、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から、ポンプポート４０Ｐに供給された作動油が、位相制御流路５３を介して遅角ポート４０Ｂに供給される。また、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から、進角ポート４０Ａからの作動油が、第１グルーブ部５１Ａを介して第１ドレンポート４０ＤＡに排出される。

更に、この第２遅角ポジションＰＢ２では、ロック操作流路５６がロック解除ポート４０Ｌに連通する位置関係にあるため、位相制御流路５３から分岐するロック制御流路５４に作動油圧が作用し、ロック解除ポート４０Ｌに作動油が供給される。

これにより、相対回転位相は遅角方向Ｓｂに変位する。また、相対回転位相が中間ロック位相にある場合には、ロック解除ポート４０Ｌからの作動油がロック操作流路５６から一対のロック部材２５に作用し、ロックスプリング２６に抗してロック部材２５をシフトさせロック機構Ｌのロック状態を解除し、ロック解除状態が維持される。

〔第１遅角ポジション〕
図１０に示す第１遅角ポジションＰＢ１では、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から、第１遅角ポジションＰＢ１と同様に、ポンプポート４０Ｐに供給された作動油が、位相制御流路５３とポンプ側グルーブ部５１Ｐとを介して遅角ポート４０Ｂに供給される。また、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から、進角ポート４０Ａからの作動油が、第１グルーブ部５１Ａを介して第１ドレンポート４０ＤＡに排出される。更に、ロック解除ポート４０Ｌからの作動油が第２ドレンポート４０ＤＢに排出される。

この第１遅角ポジションＰＢ１では、ポンプポート４０Ｐから位相制御流路５３に流れる作動油の一部を、連通路Ｗ（第１小径化部５２Ａｗ）を介して第１ドレンポート４０ＤＡに排出する。この連通路Ｗから作動油が排出される場合には、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに低速で変位することになり、ロック機構Ｌのロック状態への移行を確実にする。

つまり、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに低速で変位するため、中間ロック位相に達すると、一対のロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力により中間ロック凹部３７に係合し、また、最遅角ロック位相に達すると一方のロック部材２５が最遅角ロック凹部３８に係合してロック状態に移行できる。

〔ロック作動〕
エンジンＥを停止する場合には、相対回転位相を中間ロック位相まで変位させロック機構Ｌをロック状態に移行させる制御が実行される。

〔遅角側から中間ロック位相への移行〕
スプール５０がロック解除ポジションＰＬにあり、相対回転位相がロック位相より遅角側にある状況から、制御によって相対回転位相を中間ロック位相に移行させる場合には、制御弁ＣＶが、ロック解除ポジションＰＬから第１進角ポジションＰＡ１に操作される。この操作に伴い、作動油圧と、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相が図１１の左側のチャートに示されるように変位する。

同図において「進角作動油圧」とあるのは進角ポート４０Ａから進角室Ｃａに亘る領域の圧力であるが、進角ポート４０Ａの圧力として説明する。また、「遅角作動油圧」とあるのは遅角ポート４０Ｂから遅角室Ｃｂに亘る領域の圧力であるが、遅角ポート４０Ｂの圧力として説明する。「ロック解除圧」とあるのはロック解除ポート４０Ｌから中間ロック凹部３７に亘る領域の圧力であるが、ロック解除ポート４０Ｌの圧力として説明する。

つまり、この操作の初期には進角室Ｃａに作動油が封入されているため、進角ポート４０Ａの圧力は高い値にある。また、制御弁ＣＶが第１進角ポジションＰＡ１に操作され、相対回転位相の変位が開始すると進角室Ｃａの容積拡大に伴い進角ポート４０Ａの圧力は一旦低下する。この圧力低下時には進角ポート４０Ａに供給される作動油の一部が連通路Ｗ（第２小径化部５２Ｂｗ）から排出されるため、進角ポート４０Ａの圧力は低い値に維持される。尚、連通路Ｗが形成されない構成では進角ポート４０Ａの圧力は仮想線で示す比較的高い値に維持される。

制御弁ＣＶが第１進角ポジションＰＡ１に操作された場合には、遅角室Ｃｂの作動油が第２ドレンポート４０ＤＢに排出される。この場合、連通路Ｗが形成されない構成では、仮想線で示すように零圧まで低下する。しかし、この第２ドレンポート４０ＤＢには、連通路Ｗを介してポンプポート４０Ｐからの流体の一部が排出されるため、遅角ポート４０Ｂの圧力は零圧とはならず、零圧より少し高い値に維持される。

制御弁ＣＶが第１進角ポジションＰＡ１に操作された場合には、中間ロック凹部３７の作動油がロック解除ポート４０Ｌから第３ドレンポート４０ＤＣに排出され、この排出の際に流路抵抗が作用するため、このロック解除ポート４０Ｌの圧力は、同図に示す特性で低下する。

このように制御弁ＣＶが操作された場合には、相対回転位相は遅角側から中間ロック位相の方向に変位を開始する。前述したように進角ポート４０Ａから進角室Ｃａに供給される作動油の一部が連通路Ｗから第２ドレンポート４０ＤＢに排出されるため、相対回転位相の変位速度は減速される。尚、連通路Ｗが形成されない構成では、相対回転位相の変位速度が同図に仮想線で示す勾配で上昇することになる。また、相対回転位相が中間ロック位相に達した時点では、ロック解除油圧が零圧まで低下する。

この構成では、遅角ポート４０Ｂの圧力が零圧より高い値となるため、この遅角ポート４０Ｂから作動油を排出する際の抵抗が増大することになる。これによっても相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する場合の変位速度が減じられることになる。

これにより、相対回転位相の変位が減速した状態で、先ず一方のロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力により中間ロック凹部３７に係入する。この後に、相対回転位相が中間ロック位相に達した時点では、ロック解除油圧が零圧まで低下しており、この零圧状態の中間ロック凹部３７に対して他方のロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力で係入し、中間ロック状態に確実に移行できる。

〔進角側から中間ロック位相への移行〕
スプール５０がロック解除ポジションＰＬにあり、相対回転位相がロック位相より進角側にある状況から制御によって相対回転位相を中間ロック位相に移行させる場合には、制御弁ＣＶが、ロック解除ポジションＰＬから第１遅角ポジションＰＢ１に操作される。この操作に伴い、作動油圧と、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相が図１１の右側のチャートに示されるように変位する。

この制御では、前述した遅角側から中間ロック位相への移行と比較すると、相対回転位相の変位の方向が逆向きであるため、これに対応して「進角作動油圧」と「遅角作動油圧」が変位する。

つまり、この操作の初期には遅角室Ｃｂに作動油が封入されているため、遅角ポート４０Ｂの圧力は高い値にある。また、制御弁ＣＶが第１遅角ポジションＰＢ１に操作され、相対回転位相の変位が開始すると遅角室Ｃｂの容積拡大に伴い遅角ポート４０Ｂの圧力は一旦低下する。この圧力低下時には遅角ポート４０Ｂに供給される作動油の一部が連通路Ｗ（第１小径化部５２Ａｗ）から排出されるため、遅角ポート４０Ｂの圧力は低い値に維持される。尚、連通路Ｗが形成されない構成では遅角ポート４０Ｂの圧力は仮想線で示す比較的高い値に維持される。

制御弁ＣＶが第１遅角ポジションＰＢ１に操作された場合には、進角室Ｃａの作動油が第１ドレンポート４０ＤＡに排出される。この場合、連通路Ｗが形成されない構成では、仮想線で示すように零圧まで低下する。しかし、この第１ドレンポート４０ＤＡには、連通路Ｗを介してポンプポート４０Ｐからの流体の一部が排出されるため、進角ポート４０Ａの圧力は零圧とはならず、零圧より高い値に維持される。

制御弁ＣＶが第１遅角ポジションＰＢ１に操作された場合には、中間ロック凹部３７の作動油がロック解除ポート４０Ｌから第２ドレンポート４０ＤＢに排出され、この排出の際に流路抵抗が作用するため、ロック解除ポート４０Ｌの圧力は、同図に示す特性で低下する。

このように制御弁ＣＶが操作される場合には、相対回転位相は進角側から中間ロック位相の方向に変位を開始する。前述したように遅角ポート４０Ｂから遅角室Ｃｂに供給される作動油の一部が連通路Ｗから第１ドレンポート４０ＤＡに排出されるため、相対回転位相の変位速度は減速され、ロック状態への移行を確実にする。尚、連通路Ｗが形成されない構成では、相対回転位相の変位速度が同図に仮想線で示す勾配で上昇することになる。また、相対回転位相が中間ロック位相に達した時点では、ロック解除油圧が零圧まで低下する。

この構成では、進角ポート４０Ａの圧力が零圧より高い値となるため、この進角ポート４０Ａから作動油を排出する際の抵抗が増大することになる。これによっても相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位する場合の変位速度が減じられることになる。

これにより、相対回転位相の変位が減速した状態で、先ず一方のロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力により中間ロック凹部３７に係入する。この後に、相対回転位相が中間ロック位相に達した時点では、ロック解除油圧が零圧まで低下しており、この零圧状態の中間ロック凹部３７に対して他方のロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力で係入し、中間ロック状態に確実に移行できる。

〔エンジンの始動時におけるロック状態への移行〕
エンジンＥは過負荷によりストールすることがあり、前述したようにエンジンＥを停止する場合に相対回転位相を中間ロック位相まで変位させても、ロック機構Ｌによるロック状態に移行する制御が適正に行われない場合もある。このように弁開閉時期制御装置Ａがロック状態にない状況でエンジンＥが停止し、この後に、エンジンＥを始動する場合には、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相を中間ロック位相に移行してロック機構Ｌをロック状態に移行する制御が行われる。

この制御においても、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１又は第１遅角ポジションＰＢ１に操作されるため、連通路Ｗにより相対回転位相の変位速度を減じてロック状態への確実な移行を実現する。

特に、エンジンＥが停止する状態では、電磁ソレノイド６０に電力が供給されないため、制御弁ＣＶのスプール５０は第１進角ポジションＰＡ１にある。また、遅角ポート４０Ｂが第２ドレンポート４０ＤＢに連通し、ポンプポート４０Ｐと進角ポート４０Ａとが位相制御流路５３を介して連通している。

これにより、遅角室Ｃｂの作動油は連通路Ｗを介して第２ドレンポート４０ＤＢに排出され、進角室Ｃａの作動油は、第２ドレンポート４０ＤＢに排出される。このように進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとの作動油が排出される結果、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとの何れにも作動油が残留しない状態となる。

更に、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１又は第１遅角ポジションＰＢ１に設定された場合には、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが連通する状態となる。従って、ロック機構Ｌがロック状態にないエンジンＥの始動のためにセルモータを駆動する際には、スプール５０を第１進角ポジションＰＡ１又は第１遅角ポジションＰＢ１に設定することにより、吸気カムシャフト７から作用する変動トルクにより進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとから作動油を迅速に排出してロック機構Ｌを迅速にロック状態に移行することも可能となる。

具体的な作動形態としては、セルモータの駆動時に吸気カムシャフト７から変動トルクが作用することにより、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとの一方の容積増大時に他方の容積が呼吸するように減少する作動が反復し、作動油の排出が行われる。これにより進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに残留する作動油に圧力を作用させて作動油を確実に排出することが可能となる。例えば、進角室Ｃａ又は遅角室Ｃｂに作動油が残留する状態で相対回転位相を中間ロック位相に変位させる場合と比較すると、この構成では、作動油の抵抗を排除した状態で相対回転位相をロック位相まで迅速に変位させ、ロック状態に移行することが可能となる。

特に、この構成では、温度低下により作動油の粘性が高まる状況にあっても、エンジンＥの始動時には、作動油を強制的に送り出し、相対回転位相の変位時間を短縮してロック状態への移行を迅速に行える。

〔制御弁の変形例〕
この実施形態では、上側に進角ポート４０Ａを配置し、この下側に遅角ポート４０Ｂを配置していたが、これに代えて、制御弁ＣＶの構成を変更することなく、上側に遅角ポート４０Ｂ配置し、この下側に進角ポート４０Ａを配置しても良い。

つまり、電磁ソレノイド６０に電力が供給されない状態でスプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１にあり、電力を増大させることにより、第２遅角ポジションＰＢ２、ロック解除ポジションＰＬ、第２進角ポジションＰＡ２、第１進角ポジションＰＡ１の順序でポジションが切換わるように制御弁ＣＶを構成する。

この変形例においても、ポンプポート４０Ｐから供給される作動油の一部を連通路Ｗからドレンポート（例えば、第２ドレンポート４０ＤＢ）に排出することも可能となり、相対回転位相の減速によりロック機構Ｌのロック状態への移行を確実に行える。

〔別実施形態〕
本発明は、上記した実施形態以外に以下のように構成しても良い。

（ａ）本発明では、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１に操作された場合に進角ポート４０Ａに供給される作動油の一部を連通路Ｗに排出する構成と、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１に操作された場合に遅角ポート４０Ｂに供給される作動油の一部を連通路Ｗに排出する構成との何れか一方の構成だけを備えても良い。

この別実施形態（ａ）の構成は、〔制御弁の変形例〕として説明したように電磁ソレノイド６０に電力が供給されない状態では、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１にあるように構成された制御弁ＣＶに適用することも可能である。

（ｂ）図１２に示すように、スプール５０を、第１進角ポジションＰＡ１と、第２進角ポジションＰＡ２と、ロック解除ポジションＰＬと、第２遅角ポジションＰＢ２と、第１遅角ポジションＰＢ１との五つのポジションに操作した際の作動油の給排パターンを設定しても良い。

この給排パターンでは、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１から第２進角ポジションＰＡ２の方向に変位した場合には第２進角ポジションＰＡ２に達する以前に連通路Ｗが閉じられるように構成されている。また、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１から第２遅角ポジションＰＢ２の方向に変位した場合には第２遅角ポジションＰＢ２に達する以前に連通路Ｗが閉じられる。

つまり、進角ポート４０Ａに作動油を供給する第２進角ポジションＰＡ２（位相制御ポジション）と隣接する位置に進角ポート４０Ａに作動油を供給する第１進角ポジションＰＡ１（ロック移行ポジション）が配置され、遅角ポート４０Ｂに作動油を供給する第２遅角ポジションＰＢ２（位相制御ポジション）と隣接する位置に遅角ポート４０Ｂに作動油を供給する第１遅角ポジションＰＢ１（ロック移行ポジション）が配置されている。そして、ロック移行ポジションのうち位相制御ポジションに隣接する領域では連通路Ｗが閉じられるように構成されているのである。

これにより、例えば、第２遅角ポジションＰＢ２から第２進角ポジションＰＡ２へのスプールの操作時に、スプール５０がオーバーシュートして第１進角ポジションＰＡ１の端部に達した場合でも、位相制御流路５３に供給されている作動油の一部が連通路Ｗに排出されず、相対回転位相の変位速度を減ずることがない。これと同様に、第２進角ポジションＰＡ２から第２遅角ポジションＰＢ２へのスプールを操作の操作時に、スプール５０がオーバーシュートして第１遅角ポジションＰＢ１の端部に達した場合でも、位相制御流路５３に供給されている作動油の一部が連通路Ｗに排出されず、相対回転位相の変位速度を減ずることがない。

（ｃ）実施形態と同様に第１ドレンポート４０ＤＡと第２ドレンポート４０ＤＢとが形成された制御弁ＣＶにおいて、例えば、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１に操作された場合に、第１ドレンポート４０ＤＡに対してポンプポート４０Ｐからの作動油の一部を排出するように連通路Ｗを形成する。これと同様に、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１に操作された場合に、第２ドレンポート４０ＤＢに対してポンプポート４０Ｐからの作動油の一部を排出するように連通路Ｗを形成する。

このように構成することにより、作動油が排出されない状態のドレンポートに対して、連通路Ｗから作動油を排出することが可能となる。この構成では、例えば、作動油が排出される状態のドレンポートに対して連通路Ｗが接続される構成と比較すると、ドレンポートに流れる作動油からの圧力の作用が無く相対回転速度の値を所望の値に減速することが可能となる。

（ｄ）スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１又は第１遅角ポジションＰＢ１に操作された場合に、ポンプポート４０Ｐからの作動油の一部を制御弁ＣＶの外部に対して直接的に排出する流路によって連通路Ｗを構成する。この構成では、ドレンポートに対して連通路Ｗからの作動油を排出する構成と比較すると、ドレンポートに流れる作動油に影響されることなく連通路Ｗから作動油の排出を行えるため、相対回転速度の値を所望の値に減速することが可能となる。

本発明は、単一のスプールの作動により弁開閉時期制御装置Ａの進角方向への変位と、遅角方向への変位と、ロック解除とを行う制御弁に利用することができる。

１ クランクシャフト
７ カムシャフト（吸気カムシャフト）
２０ 駆動回転体（外部ロータ）
２５ ロック部材
３０ 従動回転体（内部ロータ）
３７ 係合部・ロック解除空間（中間ロック凹部）
４０ 弁ケース
４０Ａ 進角ポート
４０Ｂ 遅角ポート
４０ＤＡ ドレンポート・位相制御用ドレンポート（第１ドレンポート）
４０ＤＢ ドレンポート・位相制御用ドレンポート（第２ドレンポート）
４０ＤＣ ドレンポート・ロック解除用ドレンポート（第３ドレンポート）
４０Ｐ ポンプポート
４０Ｌ ロック解除ポート
５０ スプール
５３ 位相制御流路
６０ 電磁ソレノイド
Ａ 弁開閉時期制御装置
Ｅ 内燃機関
Ｃａ 進角室
Ｃｂ 遅角室
Ｌ ロック機構
Ｙ スプールの軸芯（スプール軸芯）
Ｗ 連通路
ＰＬ ロック解除ポジション

Claims (5)

1. 内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、前記内燃機関のカムシャフトと一体回転し前記駆動側回転体に対して相対回転する従動側回転体とを有し、進角室に流体が供給されることにより前記駆動側回転体と前記従動側回転体との相対回転位相が進角方向に変位し、遅角室に流体が供給されることにより前記相対回転位相が遅角方向に変位し、前記駆動側回転体と前記従動側回転体との一方に形成された係合部に対し、他方に支持されたロック部材が係合することにより前記相対回転位相を所定のロック位相に保持するロック機構を備えた弁開閉時期制御装置に用いられる制御弁であって、当該制御弁は、
   弁ケースと、この弁ケースに収容されるスプールと、このスプールがスプールの軸芯に沿って移動するようにスプールを駆動する電磁ソレノイドとを備えると共に、
   前記弁ケースが、流体が供給されるポンプポートと、前記進角室に連通する進角ポートと、前記遅角室に連通する遅角ポートと、前記ロック部材のロック解除空間に連通するロック解除ポートと、流体の排出を許容するドレンポートとを備え、
   前記スプールが、
   前記ロック解除ポートに流体が供給されるとき前記進角ポートと前記遅角ポートとに対する流体の給排を制御するために設定される複数の位相制御ポジションと、前記ロック解除ポートから流体が排出されるとき前記進角ポートと前記遅角ポートとに対して流体の給排を制御するために設定されるロック移行ポジションとの間を移動自在であり、
   前記スプールが、前記ロック移行ポジションに設定された場合に、前記ポンプポートに供給された流体の一部が前記ドレンポートに流入することを許容する連通路が形成されている制御弁。
2. 前記進角ポートに流体が供給される前記位相制御ポジションと隣接する位置に前記進角ポートに流体が供給される前記ロック移行ポジションが配置され、前記遅角ポートに流体が供給される前記位相制御ポジションと隣接する位置に前記遅角ポートに流体が供給される前記ロック移行ポジションが配置され、
   前記ロック移行ポジションのうち前記位相制御ポジションに隣接する領域では前記連通路が閉じられる請求項１記載の制御弁。
3. 前記ポンプポートから前記進角ポート及び前記遅角ポートに流体が供給されることを許容する位相制御流路が前記スプールに形成され、
   前記連通路の流路断面積が、前記位相制御流路の流路断面積よりも小さい請求項１又は２記載の制御弁。
4. 前記ドレンポートが、前記ロック解除ポートからの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容するロック解除用ドレンポートと、前記連通路からの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容する位相制御用ドレンポートとを備えている請求項１〜３のいずれか一項に記載の制御弁。
5. 前記位相制御用ドレンポートは、前記進角ポートからの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容する機能と、前記遅角ポートからの流体が前記弁ケースの外部に排出されることを許容する機能とを兼用する請求項４記載の制御弁。

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