JP2018179498A - 冷凍装置用熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】冷却能力を低下させることなく必要なデフロスト動作の実行間隔を長くできる冷凍装置用熱交換器を提供する。
【解決手段】第１の冷媒配管経路を有する第１の熱交換器(3A)と、第１の冷媒配管経路に直列接続された第２の冷媒配管経路を有し第１の熱交換器(3A)に並設された第２の熱交換器(3B)と、第１の冷媒配管経路の配管(3cA)と第２の冷媒配管経路の配管(3cB)とに跨って連結された複数のフィン(3f)と、第１の熱交換器(3A)及び第２の熱交換器(3B)に送風する送風機(FM1)と、を備える。複数のフィン(3f)は互いに平行に対向並設され、第１の冷媒配管経路の配管(3cA)及び第２の冷媒配管経路の配管(3cB)は、複数のフィン(3f)に直交貫通するよう連結され、第１の熱交換器(3A)と第２の熱交換器(3B)とは、第１の熱交換器(3A)が送風の上流側となるように並設されている。
【選択図】図４

Description

本発明は、冷凍装置用熱交換器に係り、特に冷却運転と加温運転とを選択的に実行可能な冷凍装置に用いる冷凍装置用熱交換器に関する。

コンビニエンスストアなどへの商品配送に使用される冷凍車として、庫内に積載された荷物を外気温によらず最適な温度で維持するため、庫内を冷却のみならず加温することもできる冷凍装置を搭載した冷凍車が実用化されている。
この冷凍装置により、庫内は、外気温が維持温度より高い主に夏期において冷却され、外気温が維持温度より低い主に冬期において加温される。
この冷凍装置の一例が、特許文献１に陸上輸送用冷凍装置として記載されている。特許文献１に記載された陸上輸送用冷凍装置は、ヒートポンプ式である。

一般に、冷凍車が降雪時に走行すると、庫外熱交換器が、吹き込む雪の付着により加温運転の熱交換器として機能しなくなることがある。その場合、付着した雪を融解させるデフロスト動作を行う。
しかしながら、デフロスト動作を頻繁に実行するようになると、すなわち、デフロスト動作の実行間隔が短くなると、加温動作の効率が低下してしまう。
そこで、特許文献１に記載された陸上輸送用冷凍装置は、冷凍車の降雪時走行における加温モード運転において、デフロスト動作の実行間隔が短くなることを防止する構造を備えている。
具体的には、冷凍車のエンジンの排風を庫外熱交換器の吸い込み側に案内するダクトと、ダクト内の風路の開閉手段と、庫外熱交換器を覆うようにその吸い込み側の前方に配置されたパネルと、を備えている。

例えば、パネル２７により、庫外熱交換器には雪が直接吹き込まなくなる。これにより、着雪が抑制され熱交換器としての機能が維持されるので、デフロスト動作間隔を短くする必要がなくなる。

特開２０１０−２５５９０９号公報

しかしながら、特許文献１に記載された冷凍装置は、パネルが、庫外熱交換器を覆うようにその吸い込み側の前方に配置されていることから、冷凍車走行時の走行風は、パネルに遮られ直接庫外熱交換器に当たらない。
そのため、庫外熱交換器が凝縮器として作用する冷却運転において、十分な風量が確保されない場合が起こり得る。
十分な風量が確保されないと、冷媒が十分に凝縮せず、冷却能力が低下するという問題が生じる。
従って、冷凍装置用熱交換器及び冷凍装置に対しては、冷却能力を低下させることなく必要なデフロスト動作の実行間隔を長くできることが望まれている。

そこで、本発明が解決しようとする課題は、冷却能力を低下させることなく必要なデフロスト動作の実行間隔を長くできる冷凍装置用熱交換器を提供することにある。

上記の課題を解決するために、本発明は次の構成を有する。
１） 庫内熱交換器及び庫外熱交換器を含む冷媒回路を備えて庫内の冷却をする冷却運転と加温をする加温運転とを選択的に行える冷凍装置の前記庫外熱交換器として用いられるフィンアンドチューブ式の冷凍装置用熱交換器であって、
第１の冷媒配管経路を有する第１の熱交換器と、
前記第１の冷媒配管経路に直列接続された第２の冷媒配管経路を有し前記第１の熱交換器に並設された第２の熱交換器と、
前記第１の熱交換器及び前記第２の熱交換器に対し送風する送風機と、
を備え、
前記第１の冷媒配管経路の配管及び前記第２の冷媒配管経路の配管は、前記第１及び第２の熱交換器それぞれのフィンに直交貫通するよう連結され、
前記第１の冷媒配管経路は、パス数Ｎａ（Ｎａ：２以上の整数）なる複数のパスを有し、前記第２の冷媒配管経路は、パス数Ｎｂ（Ｎｂ：３以上の整数）なる複数のパスを有し、前記パス数Ｎａと前記パス数Ｎｂとは、２≦Ｎａ＜Ｎｂを満たしており、
前記送風機による送風において、前記第１の熱交換器が上流側に、前記第２の熱交換器が下流側に並設され、
前記冷却運転では、前記第２の熱交換器においてガス状の冷媒を凝縮させた後、前記第１の熱交換器において、前記第２の熱交換器で未凝縮の前記ガス状の冷媒を凝縮させると共に凝縮させた冷媒の過冷却度を増加させるよう機能し、
前記加温運転では、液状の冷媒を、前記第１の熱交換器において過冷却度を増加させた後に前記第２の熱交換器で蒸発させて蒸発器として機能することを特徴とする冷凍装置用熱交換器である。
２） 前記送風機の送風方向において、前記第１の冷媒配管経路は１列で、前記第２の冷媒配管経路は複数列を有するよう構成されていることを特徴とする１）に記載の冷凍装置用熱交換器である。
３） 前記第１の冷媒配管経路と前記第２の冷媒配管経路との間に、前記冷媒を前記第１の冷媒配管経路から前記第２の冷媒配管経路に流す前記加温運転でのみ機能する膨張弁を備えていることを特徴とする１）又は２）に記載の冷凍装置用熱交換器である。

本発明によれば、冷却能力を低下させることなく必要なデフロスト動作の実行間隔を長くできる、という効果が得られる。

本発明の冷凍装置用熱交換器の実施例である庫外熱交換器３とそれを用いた冷凍装置５１の冷媒回路図である。 冷凍装置５１の制御系を説明するための図である。 冷凍装置５１における四方弁２，電磁弁１１，及び電磁弁１３の制御モードを説明するための図である。 冷凍装置５１における庫外熱交換器３を説明するための模式的断面図である。 庫外熱交換器３を説明するための第１の斜視図である。 庫外熱交換器３を説明するための第２の斜視図である。 庫外熱交換器３内のパスを説明するための図である。 冷凍装置５１の搭載例である冷凍車Ｃを説明するための側面図である。 冷凍装置５１の冷却運転を説明するための冷媒回路図である。 冷凍装置５１の加温運転を説明するための冷媒回路図である。 冷凍装置５１における制御部３１が行う制御を説明するための表である。 変形例１である冷凍装置５１Ａにおける冷媒回路の要部を説明するための部分冷媒回路図である。 変形例２である冷凍装置５１Ｂにおける冷媒回路の要部を説明するための部分冷媒回路図である。 変形例３である冷凍装置５７における冷媒回路図である。 冷凍装置５７の制御系を説明するための図である。 冷凍装置５７の冷却運転を説明するための冷媒回路図である。 冷凍装置５７の加温運転を説明するための冷媒回路図である。 冷凍装置５７における制御部３１が行う制御を説明するため表である。 変形例４の並列回路ＬＰ１ａを説明するための図である。

本発明の実施の形態に係る冷凍装置用熱交換器を、実施例の庫外熱交換器３と、それを用いた冷凍装置５１と、それらの変形例と、により、図１〜図１９を参照して説明する。

＜実施例＞

冷凍装置５１の構成は、その冷媒回路図である図１及び制御系を示す図２に示される。
すなわち、冷凍装置５１の冷媒回路は、圧縮機１，四方弁２，モータで駆動する送風機であるファンＦＭ１を含む庫外熱交換器３，受液器４，モータで駆動する送風機であるファンＦＭ２を含む庫内熱交換器５，アキュムレータ６，電磁弁１１，及び電磁弁１３を有して構成されている。

冷媒回路における、圧縮機１，四方弁２，ファンＦＭ１，ファンＦＭ２，電磁弁１１，及び電磁弁１３の動作は、制御部３１によって制御される。
制御部３１には、使用者からの運転に関する指示が入力部３２を介して伝達される。

庫外熱交換器３及び庫内熱交換器５は、いわゆるフィンアンドチューブ式とされている。また、庫外熱交換器３は、第１庫外熱交換器３Ａ及び第２庫外熱交換器３Ｂと、第１庫外熱交換器３Ａと第２庫外熱交換器３Ｂとを冷媒回路上で直列に接続する回路（並列回路ＬＰ１）と、を有して構成されている。
第１庫外熱交換器３Ａは、ポート３Ａａとポート３Ａｂとを繋ぐ冷媒配管経路３ＬＡ（図４及び図７参照）を有している。また、第２庫外熱交換器３Ｂは、ポート３Ｂａとポート３Ｂｂとを繋ぐ冷媒配管経路３ＬＢ（図４及び図７参照）を有している。この庫外熱交換器３の詳細については後述する。

冷凍装置５１の冷媒回路について詳述する。
圧縮機１と四方弁２のポート２ａとは、配管経路Ｌ１で接続されている。
四方弁２のポート２ｂと庫外熱交換器３における第２庫外熱交換器３Ｂのポート３Ｂａとは、配管経路Ｌ２で接続されている。
第２庫外熱交換器３Ｂのポート３Ｂｂと第１庫外熱交換器３Ａのポート３Ａｂとは、並列回路ＬＰ１を介して接続されている。

並列回路ＬＰ１は、配管経路Ｌ３及び配管経路Ｌ４を有して構成されている。
配管経路Ｌ３には、膨張弁７と、膨張弁７に対して第１庫外熱交換器３Ａ側に直列接続され第１庫外熱交換器３Ａから第２庫外熱交換器３Ｂへ向かう流れのみを許容する逆止弁８と、が配設されている。
配管経路Ｌ４には、第２庫外熱交換器３Ｂから第１庫外熱交換器３Ａへ向かう流れのみを許容する逆止弁９が配設されている。

第１庫外熱交換器３Ａのポート３Ａａと受液器４とは、配管経路Ｌ５で接続されている。
配管経路Ｌ５には、途中に分岐部Ｄ１及び分岐部Ｄ２が設けられている。分岐部Ｄ１と分岐部Ｄ２との間には、第１庫外熱交換器３Ａから受液器４へ向かう流れのみを許容する逆止弁１０が配設されている。

受液器４と庫内熱交換器５とは、並列回路ＬＰ２を介して接続されている。並列回路ＬＰ２は、配管経路Ｌ６及び配管経路Ｌ７を有して構成されている。
配管経路Ｌ６には、電磁弁１１と、電磁弁１１に対して庫内熱交換器５側に直列接続された膨張弁１２と、が配設されている。
配管経路Ｌ７には、電磁弁１３が配設されている。

庫内熱交換器５と四方弁２のポート２ｄとは、配管経路Ｌ８で接続されている。配管経路Ｌ８には、途中に分岐部Ｄ３及び分岐部Ｄ４が設けられている。分岐部Ｄ３と分岐部Ｄ４との間には、庫内熱交換器５から四方弁２へ向かう流れのみを許容する逆止弁１４が配設されている。

配管経路Ｌ８における分岐部Ｄ３と、配管経路Ｌ５における分岐部Ｄ１と、は、配管経路Ｌ９で接続されている。配管経路Ｌ９には、分岐部Ｄ３から分岐部Ｄ１へ向かう流れのみを許容する逆止弁１５が配設されている。
配管経路Ｌ８における分岐部Ｄ４と、配管経路Ｌ５における分岐部Ｄ２と、は、配管経路Ｌ１０で接続されている。配管経路Ｌ１０には、分岐部Ｄ４から分岐部Ｄ２へ向かう流れのみを許容する逆止弁１６が配設されている。
四つの分岐部と四つの逆止弁、すなわち、分岐部Ｄ１〜Ｄ４、並びに、逆止弁１０及び逆止弁１４〜１６は、流れ方向規制部ＲＫを構成している。
流れ方向規制部ＲＫは、四方弁２の切り替えに伴う流路選択に応じて、庫外熱交換器３のポート３Ａａに出入りする冷媒の流れ方向を規制する。詳細は後述する。

四方弁２のポート２ｃと圧縮機１とは、アキュムレータ６を介して配管経路Ｌ１１で接続されている。

この冷媒回路に対し、制御部３１は、四方弁２の動作を、モードＡとモードＢとのいずれかになるよう選択的に制御する。
図３を参照して具体的に説明すると、モードＡは、ポート２ａとポート２ｂとを接続すると共に、ポート２ｃとポート２ｄとを接続するモードである。
モードＢは、ポート２ａとポート２ｄとを接続すると共に、ポート２ｂとポート２ｃとを接続するモードである。
四方弁２により、モードＡでは冷媒が流れる経路として流路ＲＡが選択される（図９の太線経路参照）。また、モードＢでは、流路ＲＢが選択される（図１０の太線経路参照）。すなわち、四方弁２は、冷媒回路において冷媒が流れる流路を選択する流路選択部として機能する。
また、制御部３１は、電磁弁１１と電磁弁１３とを、交互に開くように制御する。この制御は、四方弁２の動作と連動して実行される。
具体的には、図３に示されるように、モードＡでは、電磁弁１１を開、電磁弁１３を閉とする。モードＢでは、電磁弁１１を閉、電磁弁１３を開とする。

次に、庫外熱交換器３の詳細について、図４〜図７を参照して説明する。
図４は、庫外熱交換器３の横断面に対応する模式的構成図である。図５は、庫外熱交換器３の左斜め下方から見た外観斜視図であり、図６は、右斜め下方から見た外観斜視図である。図７は庫外熱交換器３の内部のパス（冷媒配管経路３ＬＡ，３ＬＢ）を説明するための図である。
図４〜図６に示される上下左右前後の各方向は、理解容易のために便宜的に設定した方向であり、設置姿勢などを限定するものではない。

庫外熱交換器３は、上述のようにフィンアンドチューブ式として構成されている。
図４に示されるように、チューブとしての管３ｃは、横断面において前後方向に４列、上下方向に各列１４段となる。すなわち、Ｍ列Ｎ段のフィンアンドチューブ式とすると、Ｍ＝４，Ｎ＝１４となる。
各管３ｃは、図４の太線で示されるように連結させるべく、左右両端部で折り返して配設されている。

４列の内、最前方側の１列が、第１庫外熱交換器３Ａに含まれ、後方側からの３列が第２庫外熱交換器３Ｂに含まれる。
すなわち、第１庫外熱交換器３Ａは、１列１４段であり、第２庫外熱交換器３Ｂは、３列１４段である。
ここで、１列又は直列に接続された複数の列を、配管列群Ｇとする。１列の場合も便宜的に「配管列群」と称することとする。
従って、第１庫外熱交換器３Ａは、Ｍ＝１なる１列の配管列群ＧＡを有し、第２庫外熱交換器３Ｂは、Ｍ＝３なる３列の配管列群ＧＢを有する。
また、第１庫外熱交換器３Ａでは、上方側の７段分の管３ｃＡが一つの冷媒配管経路とされてパスＰ１を構成し、下側の７段分が一つの冷媒配管経路とされてパスＰ２を構成している。
第２庫外熱交換器３Ｂでは、上方側の各列５段又は４段の合計１４本分の管３ｃＢが、一つの冷媒配管経路とされてパスＰ３を構成し、中央部の各列５段又は４段の合計１４本分の管３ｃＢが、一つの冷媒配管経路とされてパスＰ４を構成し、下方側の各列５段又は４段の合計１４本分の管３ｃＢが、一つの冷媒配管経路とされてパスＰ５を構成している。
従って、図４に示されるように、第１庫外熱交換器３Ａにおいては、パスＰ１及びパスＰ２それぞれに対応して配管列群ＧＡ１及び配管列群ＧＡ２が設けられている。また、第２庫外熱交換器３Ｂにおいては、パスＰ３〜Ｐ５それぞれに対応して配管列群ＧＢ３〜ＧＢ５が設けられている。

第１庫外熱交換器３Ａは、そのパス数Ｎａが、２以上の整数、かつ第２庫外熱交換器のパス数Ｎｂ（Ｎｂ：２以上の整数）以下とされる。すなわち、２≦Ｎａ≦Ｎｂである。
冷凍装置５１の庫外熱交換器３は、この関係を満たし、上述のように、第１庫外熱交換器３Ａのパス数Ｎａは２とされ、第２庫外熱交換器３Ｂのパス数Ｎｂの３以下とされている。

第１庫外熱交換器３Ａにおいて、ポート３Ａａは、分岐してパスＰ１の一方端とパスＰ２の一方端とに接続されている。ポート３Ａｂは、分岐してパスＰ１の他方端とパスＰ２の他方端とに接続されている。
すなわち、図７に示されるように、ポート３Ａａとポート３Ａｂとの間に、パスＰ１とパスＰ２とが並列に接続されている。
また、パスＰ１とパスＰ２とは、図４に示されるように、送風方向（前後方向）に互いに重なることなく吸い込み面において実質的に独立した領域となるように配置されている。

第２庫外熱交換器３Ｂにおいて、ポート３Ｂａは、三つに分岐してそれぞれパスＰ３〜Ｐ５の一端側に接続されている。ポート３Ｂｂは、三つに分岐してそれぞれパスＰ３〜Ｐ４の他端側に接続されている。
すなわち、図７に示されるように、ポート３Ｂａとポート３Ｂｂとの間に、パスＰ３〜Ｐ５が並列に接続されている。
パスＰ３〜Ｐ５は、図４に示されるように、送風方向（前後方向）に互いに概ね重なることなく、吸い込み側の一面（以下、吸い込み面とも称する）において実質的に独立した領域となるように配置されている。

第１庫外熱交換器３Ａは、パス数Ｎａが少ないほど、吸い込み面において一つのパスが占める面積が広くなるので、第１庫外熱交換器３Ａの表面温度ムラが顕著に生じ易い。
そこで、パス数Ｎａを増やせば、吸い込み面において一つのパスが占める面積が狭くなり、全体として表面温度のムラが抑制される。
すなわち、パス数Ｎａを増やすことは、表面温度のムラを抑制する観点で好ましい。
一方、複数のパスを設けた場合、パス数Ｎａが多いほど、パスを通過する冷媒の流速が低下する。
そのため、設計において、表面温度のムラの程度と冷媒の流速とを考慮し、熱交換機能が良好に発揮されるようパス数Ｎａを設定する。
例えば、第１庫外熱交換器３Ａのパス数Ｎａを、後述する加温運転において蒸発器として作用する第２庫外熱交換器３Ｂのパス数Ｎｂと同数（Ｎａ＝Ｎｂ）にするとよく、より好ましくは、以下（Ｎａ＜Ｎｂ）にするとよい。

第２庫外熱交換器３Ｂのパス数Ｎｂは、液冷媒からガス冷媒に良好に相変化させることができるように、ポート３Ｂａとポート３Ｂｂとの間の配管長，その配管の流路面積（配管内径），配管内を流れる冷媒の速度、等を考慮して適宜設定する。

複数のフィン３ｆのそれぞれは、図５及び図６に示されるように、第１庫外熱交換器３Ａと第２庫外熱交換器３Ｂとに跨って設けられている。
詳しくは、複数のフィン３ｆは、近接して互いに平行に対向並設されている。そして、第１の庫外熱交換器３Ａの冷媒配管経路の配管である管３ｃＡ（図４参照）及び第２の庫外熱交換器３Ｂの冷媒配管経路の配管である管３ｃＢ（図４参照）は、複数のフィン３ｆに直交貫通するよう連結されている。
従って、第１庫外熱交換器３Ａと第２庫外熱交換器３Ｂとの間で、フィン３ｆを介して相互に熱伝達が行われる。

第１庫外熱交換器３Ａと第２庫外熱交換器３Ｂとは前後方向に並設されている。詳しくは、第１庫外熱交換器３Ａが、ファンＦＭ１の駆動により生じる風の流れ方向に対し風上側となるように配置されている。すなわち、第１庫外熱交換器３Ａは上流側熱交換器であり、第２庫外熱交換器３Ｂは下流側熱交換器である。

以上詳述した冷凍装置５１は、種々の設備や装置等に適用することができる。例えば、冷凍車Ｃに搭載される。
図８は、冷凍車Ｃへの搭載例を示す側面図であり、一部を切断面としている。

庫内熱交換器５は、冷凍車Ｃにおいて恒温維持すべき庫であるコンテナＣ１（以下、単に庫Ｃ１とも称する）の内部空間ＣＶ内に配置され、内部空間ＣＶの空気と熱交換を行う。
コンテナＣ１の外部（例えば運転席の上方）には、庫外熱交換器３が配置され、外気と熱交換を行う。
他の部材はコンテナＣ１の外側に設置され、設置位置は限定されない。
例えば、圧縮機１やアキュムレータ６などは、収容体Ｓに納められて車体の下方に設置される。制御部３１及び入力部３２は、運転席まわりに設置される。特に入力部３２は、運転者が操作し易い場所に配設される。
圧縮機１の動力源は、例えば、冷凍車Ｃのバッテリ又はエンジン（いずれも図示せず）である。

次に、冷凍装置５１の運転動作について、冷凍車Ｃに搭載された状態を基に、図３，図７，及び図９〜図１１を主に参照して説明する。
冷凍装置５１は、入力部３２を介した使用者からの指示に基づいて、庫Ｃ１内の温度を一定とするために、複数モードの運転、すなわち、冷却運転，加温運転，庫外熱交換器３のデフロスト運転，及び庫内熱交換器５のデフロスト運転を、選択的に実行する。

まず、冷却運転及び加温運転について説明する。
図９は、冷却運転時の冷媒回路を説明するための図である。図１０は、加温運転時の冷媒回路を説明するための図である。図１１は、各運転時の制御部３１の制御を説明するための表である。図９及び図１０の冷媒回路では、冷媒が流動する配管部位を太線で示し、冷媒の流動方向を太矢印で示している。

（冷却運転）
図１１に示されるように、冷却運転において、制御部３１は、四方弁２をモードＡ、電磁弁１１を開状態、電磁弁１３を閉状態、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を運転状態、とする。
この冷却運転におけるファンＦＭ１及びファンＦＭ２による送風方向は、図９にそれぞれ矢印ＤＲ１及び矢印ＤＲ２で示される。

制御部３１の制御により、図９に示されるように、圧縮機１の吐出口から吐出した高圧のガス冷媒は、モードＡとされた四方弁２のポート２ａからポート２ｂを通って配管経路Ｌ２に流入する。
配管経路Ｌ２に流入したガス冷媒は、庫外熱交換器３における第２庫外熱交換器３Ｂに対しポート３Ｂａから供給され、パスＰ３〜Ｐ５のいずれかを経てポート３Ｂｂから気液混合冷媒として流出する。
ポート３Ｂｂから流出した気液混合冷媒は、逆止弁９を経て第１庫外熱交換器３Ａに対しポート３Ａｂから供給され、パスＰ１及びパスＰ２のいずれかを経てポート３Ａａから流出する。

庫外熱交換器３において、ファンＦＭ１は、制御部３１の制御により運転状態にあり、外気は、図９の矢印ＤＲ１方向に流動している。
この状態で、庫外熱交換器３では、第２庫外熱交換器３Ｂと第１庫外熱交換器３Ａとが一体的に凝縮器として機能する。すなわち、ガス冷媒は外気に対し放熱して凝縮し、高圧の液冷媒としてポート３Ａａから配管経路Ｌ５に流入する。
詳しくは、冷媒は、第２庫外熱交換器３Ｂの入口となるポート３Ｂａにおいて、全て気相である。気相の冷媒は、第２庫外熱交換器３Ｂ内を流れるに伴い、外気と熱交換されて一部が凝縮（液化）し、ガス冷媒に対する液冷媒の比率が増加する。
これにより、第２庫外熱交換器３Ｂの出口となるポート３Ｂｂにおいて、冷媒の大半が液冷媒の気液混合冷媒となる。ここで、液冷媒の比率は、運転条件により異なる。

次に、ポート３Ｂｂから流出した気液混合冷媒は、ポート３Ａｂから第１庫外熱交換器３Ａに流入する。第１庫外熱交換器３Ａで、引き続き冷媒と外気との熱交換が行われ、出口となるポート３Ａａにおいて、冷媒は、高圧でほぼ全てが液相となっている。

冷媒の、庫外熱交換器３での気相から液相への相変化で、冷媒の体積は減少する。
庫外熱交換器３では、体積減少により液相の比率が高くなった冷媒が流れる第１庫外熱交換器３Ａのパス数Ｎａを、気相の比率が高い冷媒が流れる第２庫外熱交換器３Ｂのパス数Ｎｂよりも少なくしている。これにより、第１庫外熱交換器３Ａ内を流れる冷媒は、第２庫外熱交換器３Ｂを液冷媒として流れるときよりも、流速が大きくなり、冷媒の過冷却度も大きくなる。

配管経路Ｌ５に流入した高圧の液冷媒は、逆止弁１０を通り受液器４に入る。
受液器４では、運転環境に応じた余剰量の液冷媒が滞留する。
例えば、庫Ｃ１内の熱負荷が小さい場合は、循環する冷媒の量は少なくて済み、受液器４内に多くの液冷媒が溜まる。一方、庫Ｃ１内の熱負荷が大きい場合は、循環する冷媒の量が多く必要となるので、受液器４内に溜まる液冷媒の量は少なくなる。
受液器４は、液冷媒が溜まっている場合に、液冷媒を流出する構造になっている。

受液器４から流出した液冷媒は、制御部３１の制御によって電磁弁１３が閉、電磁弁１１が開になっていることから、配管経路Ｌ６に流入する。
すなわち、配管経路Ｌ６に流入した液冷媒は、電磁弁１１を通り膨張弁１２に入る。
膨張弁１２において、液冷媒は膨張させられる。これにより、液冷媒は、圧力及び温度が低下して気化が促進され、気相と液相とが混合した気液混合冷媒となる。
膨張弁１２から流出した気液混合冷媒は、庫内熱交換器５に流入する。

庫内熱交換器５において、ファンＦＭ２は、制御部３１の制御により運転状態にあり、庫Ｃ１内の空気を、図９の矢印ＤＲ２の方向に流動させている。
この状態で、気液混合冷媒は、庫Ｃ１内の空気と熱交換し、庫Ｃ１内の空気から熱を奪って完全に気化してガス冷媒となる。すなわち、庫内熱交換器５は蒸発器として機能して庫Ｃ１内は冷却される。

庫内熱交換器５から流出したガス冷媒は、配管経路Ｌ８に流入する。
配管経路Ｌ８において、ガス冷媒の分岐部Ｄ３での圧力は、配管経路Ｌ５における分岐部Ｄ１の圧力よりも低いことから、配管経路Ｌ９には流入せず、逆止弁１４を通って四方弁２に達する。
四方弁２は、制御部３１の制御によりモードＡとなっているので、ガス冷媒は、ポート２ｄからポート２ｃ、さらにはアキュムレータ６を経て圧縮機１の吸い込み口に戻る。

（加温運転）
図１１に示されるように、加温運転において、制御部３１は、四方弁２をモードＢ、電磁弁１１を閉状態、電磁弁１３を開状態、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を運転状態、とする。
この加温運転におけるファンＦＭ１及びファンＦＭ２による送風方向は、冷却運転と同じ一定方向であり、図１０にそれぞれ矢印ＤＲ３及び矢印ＤＲ４で示される。

制御部３１の制御により、図１０に示されるように、圧縮機１の吐出口から吐出した高圧のガス冷媒は、モードＢとされた四方弁２のポート２ａからポート２ｄを通って配管経路Ｌ８に流入する。次いで、ガス冷媒は、分岐部Ｄ４から配管経路Ｌ１０に流入して受液器４に入る。

受液器４において、ガス冷媒は、前の冷却運転で溜まっていた液冷媒を押し出し、ほどなく受液器４内に満たされる。
従って、受液器４からは、貯留分の液冷媒に次いでガス冷媒が流出する。受液器４から流出したガス冷媒は、制御部３１の制御により電磁弁１３が開状態、電磁弁１１が閉状態になっていることから、配管経路Ｌ７に流入し、次いで庫内熱交換器５に流入する。

庫内熱交換器５において、ファンＦＭ２は、上述のように制御部３１の制御により運転状態にあり、庫Ｃ１内の空気は図１０の矢印ＤＲ４方向に流動している。
この状態で、ガス冷媒は、庫Ｃ１内の空気と熱交換し、庫Ｃ１内の空気に熱を放出して凝縮し、概ね高圧の液冷媒となる。従って、庫Ｃ１内は加温される。

庫内熱交換器５から流出する冷媒には、液冷媒と共に、庫Ｃ１内の熱負荷等の運転環境に応じた量のガス冷媒が含まれている。
この液冷媒とガス冷媒とを含む気液混合冷媒は、分岐部Ｄ３において、分岐部Ｄ４よりも低圧になっていることから配管経路Ｌ９に流入する。そして、逆止弁１５を経て庫外熱交換器３の第１庫外熱交換器３Ａに、ポート３Ａａから流入する。

庫外熱交換器３において、ファンＦＭ１は、制御部３１の制御により運転状態にあり、外気は、図１０の矢印ＤＲ３方向に流動している。従って、第１庫外熱交換器３Ａは、第２庫外熱交換器３Ｂに対して外気の流れの上流側に位置する。
この状態で、第１庫外熱交換器３Ａ内で、液冷媒は冷却され温度が下がる。すなわち、第１庫外熱交換器３Ａは、液冷媒に対し過冷却熱交換器として機能する。
第１庫外熱交換器３Ａに、液冷媒と共に流入したガス冷媒も、この冷却によりほぼ全部が液冷媒となる。

過冷却された液冷媒は、第１庫外熱交換器３Ａのポート３Ａｂから流出して配管経路Ｌ３に流入する。
配管経路Ｌ３において、液冷媒は、逆止弁８を通り膨張弁７に入る。
膨張弁７において、液冷媒は膨張させられる。これにより、液冷媒は、圧力及び温度が低下して気化が促進され、気相と液相とが混合した気液混合冷媒となる。
膨張弁７から流出した気液混合冷媒は、第２庫外熱交換器３Ｂにポート３Ｂｂから流入する。
第２庫外熱交換器３Ｂにおいて、ポート３Ｂｂから流入した気液混合冷媒は、外気との熱交換で外気から熱を奪って蒸発し、ガス冷媒となってポート３Ｂａから配管経路Ｌ２に流入する。すなわち、第２庫外熱交換器３Ｂは、蒸発器として機能する。
配管経路Ｌ２に流入したガス冷媒は、モードＢとなっている四方弁２のポート２ｂからポート２ｃを通り、アキュムレータ６を経て圧縮機１の吸い込み口に戻る。

冷凍装置５１は、この加温運転において以下の効果が得られる。

冷却運転と加温運転との切り替えを、四方弁を用いて行い、加温運転においては、圧縮機の動作で得られる熱エネルギのみならず、庫外熱交換器による外気から得る熱エネルギによっても、加温が行われる。従って、高い加温能力が得られる。

冷却運転と加温運転との切り替えは、四方弁と電磁弁の切り替えのみで実行され、圧力センサ等の測定結果に基づく制御は不要である。従って、運転動作の制御が簡単である。

第２庫外熱交換器３Ｂにおいて、気液混合冷媒は、外気から熱を奪う熱交換をして低圧のガス冷媒となる。
庫外熱交換器３には、複数のフィン３ｆが、第１庫外熱交換器３Ａと第２庫外熱交換器３Ｂとに跨るように設けられている。そのため、第１庫外熱交換器３Ａにおいて液冷媒から放出された熱の一部は、フィン３ｆを伝達して第２庫外熱交換器に移動し、第２庫外熱交換器における相変化における蒸発熱として利用される。
これにより、第２庫外熱交換器における液冷媒の蒸発が促進されるので、液冷媒が圧縮機に吸入される、いわゆる液バック現象の発生が防止できる。

また、運転環境が例えば寒冷地の走行であって、降雪でフィン３ｆに着雪した場合でも、フィン３ｆに付着した雪は、フィン３ｆが加温運転に伴う第１庫外熱交換器での熱交換で放出された熱により温められているため融解する。
また、複数のフィン３ｆそれぞれの第２庫外熱交換器３Ｂ側の部分は、第１庫外熱交換器３Ａでの熱交換により加温された外気が、下流側に流れることで温められると共に、第１庫外熱交換器３Ａにおける熱交換でフィン３ｆに与えられた熱が、フィン３ｆの下流側へ伝達することによっても温められる。
これらより、フィン３ｆ全体が効率よく温められるので、フィン３ｆへの雪の蓄積や着霜が、極めて効果的に防止される。
従って、冷凍装置５１は、デフロスト動作の実行間隔が長く、動作効率が向上する。

この加温運転において、受液器４には液冷媒が滞留しない。一方、庫Ｃ１内の熱負荷を含む運転環境に応じて、冷媒回路に必要な冷媒循環量は変化する。
そこで、冷凍装置５１では、第１庫外熱交換器３Ａにおいて、液冷媒と共に運転環境に応じた量のガス冷媒が存在するようになっている。
換言するならば、第１庫外熱交換器３Ａは、加温運転において、受液器４の替わりに、冷媒回路内に運転環境に最適な冷媒量が循環するよう余剰の液冷媒を調整確保するようになっている。
これにより、冷媒回路の高圧側の圧力を、高い値で維持できる。
従って、庫内熱交換器５における冷媒凝縮温度が高くなり、加温能力が向上する。

冷凍装置５１は、流れ方向規制部ＲＫを用いることなどにより、冷却運転と加温運転とにおいて、庫内熱交換器５を流れる冷媒の方向が同じになっている。また、冷却運転と加温運転とにおいて、ファンＦＭ２の運転で生じる気流方向も同じとしている。
また、図９及び図１０に示されるように、庫内熱交換器５における冷媒の流れ方向を、送風方向（矢印ＤＲ２，ＤＲ４）に対向するよう下流側から上流側へ向かう（下流側から流入し、上流側から流出する）ようにするとよい。
これらにより、冷却運転時の熱交換効率と加温運転での熱交換効率とに顕著な差が生じない。これにより、熱交換効率がさらに向上する。

冷却運転と加温運転とにおいて、冷媒回路に封入されている冷媒量は同じである。すなわち、加温運転において受液器４内に液冷媒が蓄えられないことから、冷却運転時に受液器４に滞留した液冷媒は、加温運転時に、第１庫外熱交換器３Ａ内にその量が調整されて確保される。
詳しくは、第１庫外熱交換器３Ａ内の液冷媒の確保量は、液冷媒の気化量（ガス冷媒の量）が変化することで調整される。
この第１庫外熱交換器３Ａでの液冷媒量の調整機能に関しては、実験によって、第１庫外熱交換器３Ａの液冷媒の容量Ｑａを、受液器４の液冷媒の容量Ｑｂより超えない値（すなわち、Ｑａ≦Ｑｂ）に設定することが望ましいという結論が得られた。
この容量Ｑａの調整設定は、例えば、第１庫外熱交換器３Ａにおける管３ｃの列数の増減で行う。
すなわち、Ｍ列Ｎ段の第１庫外熱交換器３Ａを、一つの列を、所定容量の定型構造とし、その定型構造をファンＦＭ１の送付方向に沿ってＭ個並設したものとする。
このときに、Ｍの値を、第１庫外熱交換器３Ａの容量が受液器４の容量を超えない範囲での最大値とするのが望ましい。

次に、デフロスト運転について説明する。

（庫内熱交換器５のデフロスト運転）
冷却運転を長時間行うと、庫内熱交換器５のフィンに、庫Ｃ１内の空気に含まれる水分が凍結して霜として付着する場合がある。フィンへの着霜は、熱交換を阻害するので、庫内熱交換器５のデフロスト運転を実行して除霜する。
このデフロスト運転は、図１１に示されるように、加温運転に対し、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を停止させることのみが異なる運転である。

（庫外熱交換器３のデフロスト運転）
加温運転を長時間行うと、庫外熱交換器３のフィン３ｆに、外気に含まれる水分が凍結して霜として付着する場合がある。
冷凍装置５１では、上述のように、庫外熱交換器３のフィン３ｆへの雪の蓄積や着霜が極めて生じにくくなっている。しかしながら、冷凍車Ｃを降雪時に走行させた際に、降雪量が著しく多いと、庫外熱交換器３の風上側（第１庫外熱交換器３Ａ側）における隣接するフィン３ｆ間に詰まる場合もあり得る。
このような場合、熱交換が阻害されるので、庫外熱交換器３のデフロスト運転を実行して、フィン３ｆに対する融雪及び除霜を実行する。
このデフロスト運転は、図１１に示されるように、冷却運転に対し、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を停止させることのみが異なる運転である。

庫外熱交換器３の具体的諸元は、例えば以下のように設定される。
第１庫外熱交換器３Ａの前後方向の厚みＥａ（図５参照）：１９．０５ｍｍ
第２庫外熱交換器３Ｂの前後方向の厚みＥｂ（図５参照）：５７．１５ｍｍ
前後方向の全厚み（Ｅａ＋Ｅｂ）：７６．２０ｍｍ
上下方向の高さＥｃ（図５参照）：３５５．６ｍｍ
左右方向の有効幅（風が通過する部分の幅）Ｅｄ（図５参照）：１０５０ｍｍ
冷媒配管径（外径）：φ９．５３ｍｍ
冷媒配管のピッチＥｅ（図４参照）：２５．４ｍｍ

〔冷却運転時（庫外熱交換器３は凝縮器として機能）〕
放熱量：４．８ｋＷ
冷媒配管内の冷媒流量：約１．１４ｋｇ／ｍｉｎ
第１庫外熱交換器３Ａの配管内冷媒の流速：０．１６５ｍ／ｓ（液相状態）
第２庫外熱交換器３Ｂの配管内冷媒の流速：１．０５ｍ／ｓ（気相状態）
０．１１ｍ／ｓ（液相状態）

〔加温運転時（庫外熱交換器３は少なくとも蒸発器として機能）〕
吸熱量：２．５ｋＷ
冷媒配管内の冷媒流量：約２．１０ｋｇ／ｍｉｎ
第１庫外熱交換器３Ａの配管内冷媒の流速：０．２６０ｍ／ｓ（液相状態）
第２庫外熱交換器３Ｂの配管内冷媒の流速：６．４５ｍ／ｓ（気相状態）
０．１７３ｍ／ｓ（液相状態）
第１庫外熱交換器３Ａの入口における冷媒温度：２０℃
第１庫外熱交換器３Ａの出口における冷媒温度：５℃

熱交換器３の諸元は、特に冷却運転における放熱量（上記例では４．８ｋＷ）が得られるように他の仕様が設定される。
設定手順例としては、まず、第２庫外熱交換器３Ｂが冷却運転時に凝縮器として機能すると共に加温運転時において蒸発器として機能することから、冷却運転時の諸元と加温運転時の諸元とを考慮して、３列（凝縮器としては４列）１４段３パスと設定する（ステップ「イ」）。
次いで、例えば、より好ましいパス数条件であるＮａ＜Ｎｂを採用して、第１庫外熱交換器３Ａのパスを２とする。さらに、列数であるＭを、第１庫外熱交換器３Ａの容量が受液器４の容量を超えない範囲での最大値として算出された１とする。
このような手順で、仕様は、例えば１列１４段２パスと設定される（ステップ「ロ」）。

上述のように、庫外熱交換器３は、第１庫外熱交換器３Ａのフィン３ｆに着雪した場合に、その雪を加温運転で融解させることができる。
第１庫外熱交換器３Ａは、着雪が融けるだけの熱量を放出すればよく、それ以上の熱量は、融かした水を単に加温することに費やされて無駄となる。
また、着雪は、第１庫外熱交換器３Ａの吸い込み面の全体に及ぶので、局所的に融解させるのではなく、融解領域ができるだけ吸い込み面全体に分散するようにすることが望まれる。
諸元例で示したように、第１庫外熱交換器３Ａにおける入口と出口との冷媒温度の差は、例えば１５℃（ｄｅｇ）ある。
例えば、パス数Ｎａを１とし、入口を上方側、出口を下方側とすると、単に上方側が最高温、下方側が最低温となり、上下方向に緩やかな温度勾配が生じる。
従って、融解領域と非融解領域が生じる場合、上下方向に二分して生じる。

これに対し、パス数Ｎａを、例えば実施例のように２とし、吸い込み面において各パスが実質的に占める領域を上方側と下方側とに分離して設ける。さらに、上方側に一方のパスの入口を設け、下方側に他方のパスの出口を設け、上下方向の中央部位に上方側のパスの出口と下方側の入口を配置するとよい。
この場合、吸い込み面の上下方向の温度勾配は、上側から、高−低高−低となるため、融解領域と非融解領域とが存在するときに、融解−非融解−融解−非融解、と交互に２回出現する。従って、融解領域が分散されて好ましい。
この分散は、パス数Ｎａが大きいほど細かく広がるので好ましい。
また、パス数Ｎａが大きいほど高温となる範囲も集中せず分散する。そのため、融かした水を加温する無駄な熱量放出が抑制されるので好ましい。
これにより、パス数Ｎａは２以上とすることが好ましい。

実施例の庫外熱交換器３及び冷凍装置５１は、上述した構成に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において変形例としてもよい。

＜変形例１＞
変形例１は、冷凍装置５１の冷媒回路において、庫内熱交換器５の上流側の配管経路Ｌ６と下流側の配管経路Ｌ８との間に、熱交換を行う気液熱交換器１７を設けた例（冷凍装置５１Ａ）である（図１２参照）。図１２は、冷凍装置５１Ａの冷媒回路における、冷凍装置５１の冷媒回路（図１参照）と異なる部分を主に示した部分回路図である。
気液熱交換器１７は、配管経路Ｌ６に対しては、電磁弁１１と膨張弁１２との間に接続する。また、配管経路Ｌ８に対しては、庫内熱交換器５と分岐部Ｄ３との間に接続する。

冷凍装置５１Ａにおける冷却運転で、冷媒は、図１２に示される太線で示された配管部分を矢印の方向に流れる。
冷却運転で膨張弁１２に入る液冷媒は、その直前に、気液熱交換器１７で庫内熱交換器５から流出したガス冷媒と熱交換して冷却され過冷却度が増大する。
これにより、庫内熱交換器５における熱交換で庫Ｃ１内の空気から奪う熱量が増加するので、庫Ｃ１内を冷却する能力が向上する。
また、庫内熱交換器５における液冷媒の蒸発がより促進されるので、圧縮機１に対する液バック現象の発生が防止できる。

一方、加温運転では、液冷媒は配管経路Ｌ６を流れず、配管経路Ｌ７を流れるため、気液熱交換器１７は作用しない。

＜変形例２＞
変形例２は、冷凍装置５１に対して、庫内熱交換器を複数備えた例（冷凍装置５１Ｂ）である。ここでは、二つの庫内熱交換器２５Ａ，２５Ｂを備えた例を図１３を参照して説明する。図１３は、冷凍装置５１Ｂの冷媒回路の、冷凍装置５１の冷媒回路（図１参照）と異なる部分を主に示した部分回路図である。

図１３に示されるように、冷凍装置５１Ｂは、受液器４と分岐部Ｄ３との間に、ファンＦＭ２５Ａを含む庫内熱交換器２５ＡとファンＦＭ２５Ｂを含む庫内熱交換器２５Ｂとが並列に接続されている。
庫内熱交換器２５Ａの上流側（受液器４側）には、膨張弁２２Ａが接続され、庫内熱交換器２５Ｂの上流側には、膨張弁２２Ｂが接続されている。
膨張弁２２Ａ，２２Ｂの上流側は、経路が一つに纏められ、電磁弁２３を介して受液器４に接続されている。
熱交換器２５Ａと膨張弁２２Ａとの間と、受液器４との間には、電磁弁２１Ａが設けられている。
熱交換器２５Ｂと膨張弁２２Ｂとの間と、受液器４との間には、電磁弁２１Ｂが設けられている。
膨張弁２２Ａ，２２Ｂの下流側は、経路が一つに纏められ分岐部Ｄ３に接続されている。
ファンＦＭ２５Ａ及びファンＦＭ２５Ｂ、並びに、電磁弁２１Ａ及び電磁弁２１Ｂの動作は、制御部３１によって制御される。

この冷凍装置５１Ｂは、例えば、恒温維持すべき複数の庫を備えた冷凍車に搭載される。
庫内熱交換器２５Ａと庫内熱交換器２５Ｂとは、それぞれ異なる庫の内部を冷却及び加温するように設置される。

電磁弁の数や位置は、図１３に示される例に限定されない。

この変形例２によれば、複数の庫の冷却又は加温を、各電磁弁２１Ａ，２１Ｂ，２３の開状態と閉状態とを組み合わせることで、それぞれ独立して行うことができる。例えば、特定の単数又は特定の複数の庫のみを冷却する、或いは全庫を冷却する、などが可能である。

変形例１と変形例２とは、適宜組み合わせることができる。

流れ方向規制部ＲＫは、複数の逆止弁を用いて構成されたものに限定されないが、逆止弁を用いることで、流れ方向規制部ＲＫを低コストで構成することができる。

＜変形例３＞
変形例３は、冷凍装置５１を、流れ方向規制部ＲＫを備えずに冷却運転及び加温運転を可能とする冷媒回路を有するものとした冷凍装置５７である。
冷凍装置５７の構成は、その冷媒回路図である図１４及び制御系を示す図１５に示される。
すなわち、冷凍装置５７の冷媒回路は、冷凍装置５１の冷媒回路に対し、流れ方向規制部ＲＫを削除すると共に、並列回路ＬＰ２を、電磁弁１１及び電磁弁１３をそれぞれ逆止弁７１及び逆止弁７３に置き換えた並列回路ＬＰ７２にしたものである。それ以外の構成は同じである。

この構成は、流れ方向規制部ＲＫを備えていないことから、庫内熱交換器５に流れる冷媒の方向が、冷却運転と加温運転とで逆転する。
すなわち、並列回路ＬＰ７２において、冷媒が受液器４から庫内熱交換器５に流入する場合には、配管経路Ｌ７６を流れ、冷媒が庫内熱交換器５から受液器４に流れる場合には、配管経路Ｌ７７を流れるようになっている。

この冷凍装置５７の冷却運転及び加温運転について、図１６〜図１８を主に参照して説明する。
図１６は、冷却運転時の冷媒回路を説明するための図である。図１７は、加温運転時の冷媒回路を説明するための図である。図１８は、各運転時の制御部３１の制御を説明するための表である。図１７及び図１８は、図９及び図１０と同様に、冷媒が流動する配管部位を太線で示し、冷媒の流動方向を配管に沿って矢印で示している。

（冷却運転）
図１８の表に示されるように、冷凍装置５７の冷却運転において、制御部３１は、四方弁２をモードＡ、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を運転状態、とする。
この冷却運転におけるファンＦＭ１及びファンＦＭ２による送風方向は、図１６にそれぞれ矢印ＤＲ７１及び矢印ＤＲ７２で示される。
庫外熱交換器３のポート３Ｂａからポート３Ａａに至る冷媒の相状態、及び庫外熱交換器３の作用は、冷凍装置５１の冷却運転と同じである。
すなわち、冷凍装置５７の冷却運転において、庫外熱交換器３は、第２庫外熱交換器３Ｂと第１庫外熱交換器３Ａとが一体的に凝縮器として機能する。
これにより、ガス冷媒は外気に対し放熱して凝縮し、高圧の液冷媒としてポート３Ａａから配管経路Ｌ５に流入する。

配管経路Ｌ５に流入した冷媒は高圧でほぼ全てが液相となっている。
この液冷媒は、受液器４を経て、並列回路ＬＰ７２に流入する。
並列回路ＬＰ７２では、液冷媒は、逆止弁７１によって配管経路Ｌ７６への流入のみが許容され膨張弁７２に入る。
膨張弁７２において、液冷媒は膨張させられる。これにより、液冷媒は、圧力及び温度が低下して気化が促進され、気相と液相とが混合した気液混合冷媒となる。
膨張弁７２から流出した気液混合冷媒は、庫内熱交換器５に流入する。

庫内熱交換器５において、ファンＦＭ２は、制御部３１の制御により運転状態にあり、庫Ｃ１内の空気を、図１６の矢印ＤＲ７２の方向に流動させている。
この状態で、気液混合冷媒は、庫Ｃ１内の空気と熱交換し、庫Ｃ１内の空気から熱を奪って完全に気化してガス冷媒となる。すなわち、庫内熱交換器５は蒸発器として機能して庫Ｃ１内は冷却される。

庫内熱交換器５から流出したガス冷媒は、配管経路Ｌ８に流入する。
冷凍装置５７では、配管経路Ｌ８は、庫内熱交換器５と四方弁２のポート２ｄとの間を、分岐なく接続している。そのため、ガス冷媒は、モードＡとされている四方弁２のポート２ｄからポート２ｃ、さらには、アキュムレータ６を経て圧縮機１の吸い込み口に戻る。

（加温運転）
図１８の表に示されるように、冷凍機５７の加温運転において、制御部３１は、四方弁２をモードＢ、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を運転状態、とする。
この加温運転におけるファンＦＭ１及びファンＦＭ２による送風方向は、冷却運転と同じ一定方向であり、図１７にそれぞれ矢印ＤＲ７３及び矢印ＤＲ７４で示される。

制御部３１の制御により、図１７に示されるように、圧縮機１の吐出口から吐出した高圧のガス冷媒は、モードＢとされた四方弁２のポート２ａからポート２ｄを通って配管経路Ｌ８に流入する。
冷凍装置５７では、上述のように、配管経路Ｌ８は、四方弁２のポート２ｄと庫内熱交換器５との間を分岐なく接続している。
そのため、ガス冷媒は、庫内熱交換器５に対し、冷却運転のときとは逆の方向に流入する。

庫内熱交換器５において、ファンＦＭ２は、上述のように制御部３１の制御により運転状態にあり、庫Ｃ１内の空気は図１７の矢印ＤＲ７４方向に流動している。
この状態で、ガス冷媒は、庫Ｃ１内の空気と熱交換し、庫Ｃ１内の空気に熱を放出して凝縮し、概ね高圧の液冷媒となる。従って、庫Ｃ１内は加温される。

庫内熱交換器５から流出した液冷媒は、並列回路ＬＰ７２の逆止弁７３を有する配管経路Ｌ７７及び受液器４を経て、配管経路Ｌ５により庫外熱交換器３の第１庫外熱交換器３Ａにポート３Ａａから流入する。

庫外熱交換器３において、ファンＦＭ１は、制御部３１の制御により運転状態にあり、外気は、図１７の矢印ＤＲ７３方向に流動している。従って、第１庫外熱交換器３Ａは、第２庫外熱交換器３Ｂに対して外気の流れの上流側に位置する。
この状態で、第１庫外熱交換器３Ａ内で、液冷媒は冷却され温度が下がる。すなわち、第１庫外熱交換器３Ａは、液冷媒に対し過冷却熱交換器として機能する。
第１庫外熱交換器３Ａに、液冷媒と共に流入したガス冷媒も、この冷却によりほぼ全部が液冷媒となる。

過冷却された液冷媒は、第１庫外熱交換器３Ａのポート３Ａｂから流出して配管経路Ｌ３に流入する。
配管経路Ｌ３において、液冷媒は、逆止弁８を通り膨張弁７に入る。
膨張弁７において、液冷媒は膨張させられる。これにより、液冷媒は、圧力及び温度が低下して気化が促進され、気相と液相とが混合した気液混合冷媒となる。
膨張弁７から流出した気液混合冷媒は、第２庫外熱交換器３Ｂにポート３Ｂｂから流入する。
第２庫外熱交換器３Ｂにおいて、ポート３Ｂｂから流入した気液混合冷媒は、外気との熱交換で外気から熱を奪って蒸発し、ガス冷媒となってポート３Ｂａから配管経路Ｌ２に流入する。すなわち、第２庫外熱交換器３Ｂは、蒸発器として機能する。
配管経路Ｌ２に流入したガス冷媒は、モードＢとなっている四方弁２のポート２ｂからポート２ｃを通り、アキュムレータ６を経て圧縮機１の吸い込み口に戻る。

次に、冷凍装置５７のデフロスト運転について説明する。

（庫内熱交換器５のデフロスト運転）
冷凍装置５７においても、冷却運転を長時間行うと、庫内熱交換器５のフィンに、庫Ｃ１内の空気に含まれる水分が凍結して霜として付着する場合がある。フィンへの着霜は、熱交換を阻害するので、庫内熱交換器５のデフロスト運転を実行して除霜する。
このデフロスト運転は、図１８の表に示されるように、加温運転に対し、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を停止させることのみが異なる運転である。

（庫外熱交換器３のデフロスト運転）
冷凍装置５７においても、加温運転を長時間行うと、庫外熱交換器３のフィン３ｆに、外気に含まれる水分が凍結して霜として付着する場合がある。
冷凍装置５７において、庫外熱交換器３の作用は、冷凍装置５１と同様である。従って、庫外熱交換器３のフィン３ｆへの雪の蓄積や着霜が極めて生じにくくなっている。
しかしながら、冷凍車Ｃを降雪時に走行させた際に、降雪量が著しく多いと、庫外熱交換器３の風上側（第１庫外熱交換器３Ａ側）における隣接するフィン３ｆ間に詰まる場合もあり得る。
このような場合、熱交換が阻害されて熱交換器として機能しなくなるので、庫外熱交換器３のデフロスト運転を実行して、フィン３ｆに対する融雪及び除霜を行う。
このデフロスト運転は、図１８の表に示されるように、冷却運転に対し、ファンＦＭ１及びファンＦＭ２を停止させることのみが異なる運転である。

冷凍装置５７は、特に加温運転において以下の効果が得られる。

第２庫外熱交換器３Ｂにおいて、気液混合冷媒は、外気から熱を奪う熱交換をして低圧のガス冷媒となる。
庫外熱交換器３には、複数のフィン３ｆが、第１庫外熱交換器３Ａと第２庫外熱交換器３Ｂとに跨るように設けられている。そのため、第１庫外熱交換器３Ａにおいて液冷媒から放出された熱の一部は、フィン３ｆを伝達して第２庫外熱交換器３Ｂに移動し、第２庫外熱交換器３Ｂにおける相変化における蒸発熱として利用される。
これにより、第２庫外熱交換器３Ｂにおける液冷媒の蒸発が促進されるので、液冷媒が圧縮機１に吸入される、いわゆる液バック現象の発生が防止できる。

また、運転環境が例えば寒冷地の走行であって、降雪でフィン３ｆに着雪した場合でも、フィン３ｆに付着した雪は、フィン３ｆが加温運転に伴う第１庫外熱交換器３Ａでの熱交換で放出された熱により温められているため融解する。
また、複数のフィン３ｆそれぞれの第２庫外熱交換器３Ｂ側の部分は、第１庫外熱交換器３Ａでの熱交換により加温された外気が、下流側に流れることで温められると共に、第１庫外熱交換器３Ａにおける熱交換でフィン３ｆに与えられた熱が、フィン３ｆの下流側へ伝達することによっても温められる。
これらより、フィン３ｆ全体が効率よく温められるので、フィン３ｆへの雪の蓄積や着霜が、極めて効果的に防止される。
従って、冷凍装置５７は、デフロスト動作の実行間隔が長く、動作効率が向上する。

また、第１庫外熱交換器３Ａは、複数のパスＰ１，Ｐ２を有し、各パスが、送風方向（前後方向）に概ね重なることなく吸い込み面において実質的に独立した領域となるように配置されている。
これにより、吸い込み面の表面温度のムラが抑制されるので、フィン３ｆに付着した雪はムラなく融解する。

＜変形例４＞
第１庫外熱交換器３Ａのポート３Ａｂと、第２庫外熱交換器３Ｂのポート３Ｂｂと、を接続する並列回路ＬＰ１（図１，図４，図９，及び図１０参照）は、変形例４として逆止弁８のない並列回路ＬＰ１ａに置き換えてもよい。
図１９には、その並列回路ＬＰ１ａが示されている。

＜他の変形例＞
庫外熱交換器３及び庫内熱交換器５の少なくとも一方は、上述のフィンアンドチューブ式に限定されない。例えば、サーペンタイン式やパラレルフロー式であってもよく、この場合でも同様の効果が得られる。
庫外熱交換器３がフィンアンドチューブ式でない場合について詳しく説明する。
まず、サーペンタイン式又はパラレルフロー式の熱交換器を、二つ用意し、前後方向に並設する。そして、一方が第１庫外熱交換器３Ａとして、また、他方が第２庫外熱交換器３Ｂとして機能するようそれぞれの冷媒配管を連結する。さらに、複数の熱交換フィンを、二つの熱交換器の冷媒配管それぞれに対して跨るように取り付けて両者を一体化させる。

上述した実施例及び各変形例は、可能な限り組み合わせて実施してよい。
例えば、変形例１と変形例３を組み合わせて気液熱交換器１７を冷凍装置５７に適用してよい。
この場合、冷媒回路の図１２に示される部分は、電磁弁１１を逆止弁７１に置き換え、電磁弁１３を逆止弁７３に置き換えたものとなる。

１ 圧縮機
２ 四方弁、 ２ａ〜２ｄ ポート
３ 庫外熱交換器
３Ａ 第１庫外熱交換器、 ３Ａａ，３Ａｂ ポート
３Ｂ 第２庫外熱交換器、 ３Ｂａ，３Ｂｂ ポート
３ｃ 管、 ３ｆ フィン
３ＬＡ，３ＬＢ 冷媒配管経路
４ 受液器
５，２５Ａ，２５Ｂ 庫内熱交換器
６ アキュムレータ
７，１２，２２Ａ，２２Ｂ，７２ 膨張弁
８〜１０，１４〜１６，７１，７３ 逆止弁
１１，１３，２１Ａ，２１Ｂ，２３ 電磁弁
１７ 気液熱交換器
３１ 制御部、 ３２ 入力部
５１，５１Ａ，５１Ｂ，５７ 冷凍装置
Ｃ 冷凍車、 Ｃ１ 庫（コンテナ）、 ＣＶ 内部空間
Ｄ１〜Ｄ４ 分岐部
Ｇ，ＧＡ１，ＧＡ２，ＧＢ３〜ＧＢ５ 配管列群
ＦＭ１，ＦＭ２，ＦＭ２５Ａ，ＦＭ２５Ｂ ファン（送風機）
ＬＰ１，ＬＰ２，ＬＰ７２，ＬＰ１ａ 並列回路
Ｌ１〜Ｌ１１，３ＬＡ，３ＬＢ，Ｌ７６，Ｌ７７ 配管経路
Ｎａ，Ｎｂ パス数、 Ｐ１〜Ｐ５ パス
Ｑａ，Ｑｂ 容量
ＲＡ，ＲＢ 流路、 ＲＫ 流れ方向規制部
Ｓ 収容体

Claims (3)

1. 庫内熱交換器及び庫外熱交換器を含む冷媒回路を備えて庫内の冷却をする冷却運転と加温をする加温運転とを選択的に行える冷凍装置の前記庫外熱交換器として用いられるフィンアンドチューブ式の冷凍装置用熱交換器であって、
   第１の冷媒配管経路を有する第１の熱交換器と、
   前記第１の冷媒配管経路に直列接続された第２の冷媒配管経路を有し前記第１の熱交換器に並設された第２の熱交換器と、
   前記第１の熱交換器及び前記第２の熱交換器に対し送風する送風機と、
   を備え、
   前記第１の冷媒配管経路の配管及び前記第２の冷媒配管経路の配管は、前記第１及び第２の熱交換器それぞれのフィンに直交貫通するよう連結され、
   前記第１の冷媒配管経路は、パス数Ｎａ（Ｎａ：２以上の整数）なる複数のパスを有し、前記第２の冷媒配管経路は、パス数Ｎｂ（Ｎｂ：３以上の整数）なる複数のパスを有し、前記パス数Ｎａと前記パス数Ｎｂとは、２≦Ｎａ＜Ｎｂを満たしており、
   前記送風機による送風において、前記第１の熱交換器が上流側に、前記第２の熱交換器が下流側に並設され、
   前記冷却運転では、前記第２の熱交換器においてガス状の冷媒を凝縮させた後、前記第１の熱交換器において、前記第２の熱交換器で未凝縮の前記ガス状の冷媒を凝縮させると共に凝縮させた冷媒の過冷却度を増加させるよう機能し、
   前記加温運転では、液状の冷媒を、前記第１の熱交換器において過冷却度を増加させた後に前記第２の熱交換器で蒸発させて蒸発器として機能することを特徴とする冷凍装置用熱交換器。
2. 前記送風機の送風方向において、前記第１の冷媒配管経路は１列で、前記第２の冷媒配管経路は複数列を有するよう構成されていることを特徴とする請求項１記載の冷凍装置用熱交換器。
3. 前記第１の冷媒配管経路と前記第２の冷媒配管経路との間に、前記冷媒を前記第１の冷媒配管経路から前記第２の冷媒配管経路に流す前記加温運転でのみ機能する膨張弁を備えていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の冷凍装置用熱交換器。

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