JP2018177607A - 耐火物及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 耐火物原料と、下記式(1)で表されるMAX相物質とを含有し、上記MAX相物質の含有量が、上記耐火物原料に対して、0.2〜8.0質量%である、耐火物。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。
【選択図】なし
Description
欠陥の拡大抑制のためには、割れによって生じた空隙を埋め、高温溶融物などの侵入を抑制することが望まれる。そのためには割れの発生に応じて体積膨張を伴う反応を示し、欠陥を充填する物質が有効である。この例としては金属シリコンや金属アルミニウムを添加し、後に酸化して酸化アルミニウムや酸化ケイ素となって体積が2倍前後に増加することを利用した欠陥の充填方法が提案されている。
また、カーボンを含有する耐火物の、使用開始前の予熱時や使用開始直後のカーボンの酸化防止方法は多く提案されているが、金属アルミニウムや金属シリコンや炭化ホウ素を添加する方法では、添加物自体の硬さにより耐火物の圧縮成型時の欠陥の原因となり、結果として耐損耗性が低下する(本明細書の比較例2−2に相当)こと、これらの添加物は微粉とする事が製造上または取扱上高コストであるので一般に耐火物原料の微紛に比べて大粒径であるので反応生成物が局部的な高弾性化や低融点化といった耐火物性能の低下を招くこと、という弊害がある。また、ケイ酸ソーダ等の水溶液と固体の混合物を塗布する方法では、室温〜数百℃でのケイ酸ソーダの脱水収縮時に固体との界面に亀裂や欠陥が発生し酸素を遮断する性能が低下するという課題がある。また、界面の亀裂を抑制するためにアルカリ金属酸化物などの比較的融点の低い固体をケイ酸ソーダと混合することが提案されているが、摺動面に沿ってのエアリークや多孔質耐火物外周側面の通気を抑制するには十分であるものの、カーボンの酸化は微小な亀裂や欠陥を通しての少量の酸素でも進行するので効果が不十分である。また、ケイ酸ソーダを塗布する対象としてはAl2O3−SiO2系などの、耐火性能の低いSiO2を多く含む耐火物を対象としており、たとえば融点が232℃と低い溶融錫などには有効であるが、融点が500℃以上のアルミ・銅・ガラス・鉄鋼などには適用できない。耐火物面への金属板の接着は酸素の遮断効果が高くカーボンの酸化が良好に防止できるが、そのコストの高さから適用範囲が限られる。
すなわち、本発明者は、以下の構成により上記課題が解決できることを見出した。
上記MAX相物質の含有量が、上記耐火物原料に対して、0.2〜8.0質量%である、耐火物。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。
(2) 上記耐火物原料が、炭素を1質量%以上含有する、上記(1)に記載の耐火物。
(3) 上記(1)又は(2)に記載の耐火物を製造する耐火物の製造方法であって、
耐火物原料を含有する耐火物前駆体を成形することで、成形体を得る、成形工程と、
上記成形体を下記式(1)で表されるMAX相物質を含有する液に浸漬させ、上記成形体に上記MAX相物質を含浸させることで、上記(1)又は(2)に記載の耐火物を得る、含浸工程とを備える、耐火物の製造方法。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。
(4) 上記成形工程の前に、さらに、
耐火物原料と、上記式(1)で表されるMAX相物質とを混合し、上記耐火物原料と、上記式(1)で表されるMAX相物質とを含有する耐火物前駆体を得る、混合工程を備え、
上記耐火物に含有される上記式(1)で表されるMAX相物質のうち、20質量%以上のMAX相物質が、上記含浸工程により添加された、上記(3)に記載の耐火物の製造方法。
なお、本明細書において、「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
また、本明細書において、耐火物とは、焼成前の耐火物(以下、「耐火物(焼成前)」とも言う)と、焼成後の耐火物(以下、「耐火物(焼成後)」の両方を含むものとする。
本発明の耐火物は、耐火物原料と、下記式(1)で表されるMAX相物質とを含有する。ここで、上記MAX相物質の含有量は、上記耐火物原料に対して、0.2〜8.0質量%である。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。
本発明の耐火物に含有されるMAX相物質は、遷移金属である「M」の炭化物又は窒化物の結晶格子が、「A」の原子層を挟んで積み重なった結晶構造をしていることが知られている。そのため「A」の原子層内で転位が可能であり常温で塑性変形できる特徴を持っている。結果として、常温での可塑性に富み、成形時に欠陥の原因となり難い。また、局部的な高弾性化や低融点化といった耐火物性能の低下にも繋がり難い。
また、仮に耐火物の使用中に割れ等の欠陥が生じたとしても、MAX相物質が高温において酸素と反応し膨張(例えば、体積で2倍)するため、欠陥にMAX相物質が充填され、欠陥へのスラグ等の侵入が抑制されるものと考えられる。
さらには、上述のとおり、本発明の耐火物に含有されるMAX相物質は酸素と反応するため、本発明の耐火物に含有される耐火物原料が炭素を含有する場合には、炭素の酸化消失も抑制される。
これらの理由により、本発明の耐火物は極めて優れた耐損耗性を示すものと考えられる。
なお、本発明ではMAX相物質の含有量を特定の量に限定しているが、これは、MAX相物質の含有量が多すぎると、MAX相物質の酸化反応生成物が液相を生成し、損耗が進むという、本発明者の知見に基づくものである。
これらのことは、MAX相物質を含有しない場合(比較例1−1及び2−1)、MAX相物質の代わりに硬い金属アルミニウム、金属シリコン又は炭化ホウ素を添加した場合(比較例1−2、1−3及び2−2)、並びに、MAX相物質を含有するがMAX相物質の含有量が耐火物原料に対して8.0質量%を超える場合(比較例1−4、1−5及び2−3)には耐損耗性が不十分となることからも推測される。
本発明の耐火物に含有される耐火物原料は、耐火物の原料であって、後述するMAX相物質以外のものである。
耐火物原料としては、従来公知の原料を用いることができるが、例えば、耐火性粉体、結合剤、分散剤、添加剤(例えば、繊維類、硬化時間調整剤、増粘剤など)などが挙げられる。
なお、以下、複数の耐火物原料からなる組成物を「耐火物原料組成物」とも言う。
耐火性粉体としては、従来公知の原料を用いることができ、例えば、ブラウンアルミナ、電融アルミナ、焼結アルミナ、ボーキサイト、ダイアスポア、ばん土頁岩、仮焼アルミナなどのアルミナ質原料;珪石、珪砂、無定形シリカ(例えば、マイクロシリカ、シリカフラワー、ヒュームドシリカ、ホワイトカーボン)などのシリカ質原料;蝋石、シャモット、粘土、焦宝石、アンダリュサイト、シリマナイト、カイヤナイト、ムライトなどのアルミナシリカ質原料;石炭、コークス、ピッチ、人造黒鉛、天然黒鉛(例えば、鱗状黒鉛、土状黒鉛)、カーボンブラックなどの炭素質原料;電融スピネル、焼結スピネルなどのスピネル質原料;マグネシアクリンカーなどのマグネシア質原料;ドロマイトクリンカーなどのドロマイト質原料;電融ジルコニアなどのジルコニア質原料;ジルコンサンドなどのジルコン質原料;窒化珪素質原料;窒化アルミニウム質原料;炭化珪素質原料;炭化硼素質原料;硼化チタン質原料;硼化ジルコニウム質原料;等が挙げられる。
なかでも、本発明の効果がより優れる理由から、アルミナ質原料、スピネル質原料、マグネシア質原料及び炭素質原料(カーボン質原料)からなる群から選ばれる少なくとも1種であることが好ましく、アルミナ−スピネル質原料又はマグネシア−炭素質原料(カーボン質原料)であることがより好ましい。
結合剤としては、特に限定されないが、例えば、アルミナセメント、水硬性遷移アルミナ、ケイ酸塩、リン酸塩などが挙げられ、本発明の効果がより優れる理由から、アルミナセメントが好ましい。
結合剤の添加量は、特に限定されないが、本発明の効果がより優れる理由から、耐火性粉体100質量%に対する外掛けで、0.5〜25質量%であることが好ましい。
分散剤としては、特に限定されないが、例えば、トリポリリン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダなどのアルカリ金属リン酸塩;ポリカルボン酸ソーダなどのポリカルボン酸塩;アルキルスルホン酸塩;芳香族スルホン酸塩;ポリアクリル酸ソーダなどのポリアクリル酸塩;スルホン酸ソーダなどのスルホン酸塩;等が挙げられる。
分散剤の添加量は、特に限定されないが、本発明の効果がより優れる理由から、耐火性粉体100質量%に対する外掛けで、0.01〜1質量%であることが好ましい。
上述のとおり、本発明の耐火物は下記式(1)で表されるMAX相物質(以下、「式(1)で表されるMAX相物質」を単に「MAX相物質」とも言う)を含有する。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。
式(1)中、Aは、本発明の効果がより優れる理由から、Al、Si、又は、Gaであることが好ましい。
式(1)中、Xは、本発明の効果がより優れる理由から、Cであることが好ましい。
式(1)中のMがTi、Cr、Zr、又は、Nbであり、
AがAl、Si、又は、Gaであり、
XがCであることが好ましく、
なかでも、Cr2AlC、Ti2AlC又はZr2GaCであることがより好ましく、Cr2AlCであることがさらに好ましい。
MAX相物質を製造する方法は特に制限されないが、MAX相物質がCr2AlCである場合、本発明の効果がより優れる理由から、下記方法であることが好ましい。
まず、Cr、Al、Cの粉末をCr:Al:C=104:27:12の質量比で混合する。粉末は粒径150μm以下、望ましくは75μm以下とすればより均質なMAX相物質が得られ、結果として、本発明の効果がより優れる。ここで、粒径は、例えば、JIS Z8801に規定される篩の公称目開きの数値を用いることができる。
加圧成型の圧力は、得られる成形体が崩れ難く作業性が向上する理由から、10MPa以上であることが好ましい。加圧成型の圧力が高い程空隙が減り、得られるMAX相物質が均質になるが、100MPaを超えると空隙はほぼ一定になると考えられる。そのため、加圧成型の圧力は10〜100MPaが好適である。
次に、得られた成形体を非酸化雰囲気で焼成する。焼成の温度が高温であるほど焼成が速く、焼成の温度は1000℃以上であることが好ましい。一方で、高温過ぎると液相が生成するので注意が必要である。Cr2AlCの場合、1200℃48時間、1500℃で6時間焼成するとMAX相が十分に生成する。
MAX相物質の含有量は、上述した耐火物原料に対して、0.2〜8.0質量%である。ここで、MAX相物質の含有量の基準となる耐火物原料は、全ての耐火物原料の合計を意図する。すなわち、MAX相物質の含有量は、全ての耐火物原料の合計に対して、外掛けで、0.2〜8.0質量%である。
MAX相物質の含有量は、本発明の効果がより優れる理由から、0.4〜8.0質量%であることが好ましい。
本発明の耐火物を製造する方法は特に制限されないが、例えば、耐火物原料とMAX相物質とを混合する方法(混合法)、耐火物原料を成形してから成形後の空隙にMAX相物質を含浸させる方法(含浸法)などが挙げられる。
耐火物原料とMAX相物質とを混合する方法は特に制限されず、従来公知の方法を用いることができる。
耐火物原料を成形してから成形後の空隙にMAX相物質を含浸させる方法は特に制限されないが、本発明の効果がより優れる理由から、下記態様であることが好ましい。
含浸法の好適な態様としては、例えば、
耐火物原料を含有する耐火物前駆体を成形することで、成形体を得る、成形工程と、
得られた成形体を、MAX相物質を含有する液(例えば、MAX相物質を水に懸濁させたスラリー)に浸漬させ(好ましくは、30分以上分)、成形体にMAX相物質を含浸させることで、本発明の耐火物を得る、含浸工程とを備える方法が挙げられる。
上記好適な態様において、含浸深さがより深くなり、結果として本発明の効果がより優れる理由から、MAX相物質は粒径40μm以下であることが好ましい。ここで、粒径は、例えば、JIS Z8801に規定される篩の公称目開きの数値を用いることができる。
また、本発明の効果がより優れる理由から、混合法と含浸法とを組み合わせた方法(混合法+含浸法)も好ましい。
混合法+含浸法は、本発明の効果がより優れる理由から、下記態様であることが好ましい。
混合法+含浸法の好適な態様としては、上述した含浸法の好適な態様において、上述した成形工程の前に、さらに、耐火物原料と、MAX相物質とを混合し、耐火物原料と、MAX相物質を含有する耐火物前駆体を得る、混合工程を備える方法が挙げられる。
ここで、本発明の効果がより優れる理由から、得られる耐火物に含有されるMAX相物質のうち、20質量%以上のMAX相物質が、上述した含浸工程により添加されたものであることが好ましい。耐火物に含有されるMAX相物質のうち含浸工程により添加される割合の上限は特に制限されないが、本発明の効果がより優れる理由から、90質量%以下であることが好ましい。
本発明の耐火物の用途は特に制限されないが、溶鋼容器(溶鋼鍋)又は転炉用の耐火物に特に好適である。
以下のとおり、各耐火物を製造した。
表1に示される耐火物原料組成物100質量%に対して、同表に示されるMAX相物質又は比較物質を同表に示される割合(質量%)で混合することで各耐火物(焼成前)を得た。なお、比較例1−1及び2−1ではMAX相物質も比較物質も混合しなかった。
得られた耐火物(焼成前)を用いて成形体(厚み:比較例1−1〜1−5及び実施例1−1〜1−2は140mm、比較例2−1〜2−3及び実施例2−1〜2−3は540mm)を作製し、これをコークスブリーズ中にて1400℃×3時間の還元焼成を行った。このようにして、各耐火物(焼成後)を得た。
表1に示されるアルミナ−スピネル質耐火物原料組成物100質量%に対して、同表に示されるCr2AlCを6質量%の割合で混合することで耐火物前駆体を得た。(混合工程)
得られた耐火物前駆体を用いて成形体(厚み:140mm)を作製した。(成形工程)
次いで、表1に示されるCr2AlCを水に懸濁させたスラリーを調製した。そして、上述のとおり得られた成形体を真空容器内に装入し、さらに上記スラリーを注入して成形体(焼成前)を浸漬させた。その後、大気圧まで復圧させ、アルミナ−スピネル質耐火物原料組成物に対するCr2AlCの含有量が7.5質量%になるまで含浸させた。(含浸工程)
このようにしてMAX相物質であるCr2AlC含有する耐火物(焼成前)を得た。得られた耐火物(焼成前)において、耐火物に含有されるCr2AlCのうち、20質量%(=1.5/7.5×100)のCr2AlCは、含浸工程により添加されたものである。
さらに、得られた耐火物(焼成前)をコークスブリーズ中にて1400℃×3時間の還元焼成を行った。このようにして、耐火物(焼成後)を得た。
実施例1−1、1−2及び1−3並びに比較例1−1、1−2、1−3、1−4及び1−5については、それぞれの耐火物を用いた溶鋼容器に、炭素含有量が0.1質量%の溶鋼を装入し、LF処理40%、RH処理60%の割合で二次精錬の処理を行った後に、連続鋳造工程に供するまでを1チャージとして、耐火物の残厚が40mmになるまで(つまり、元厚140mmから100mm減るまで)のチャージ数を測定した。測定結果を表1の「耐用」の欄に示す。チャージ数の値が大きいほど、溶鋼による溶損が抑制され、耐損耗性に優れるものとして評価できる。
実施例2−1、2−2及び2−3並びに比較例2−1、2−2及び2−3については、それぞれの耐火物を用いた転炉に、炭素含有量が4質量%の溶鋼を装入し、炭素含有量が0.1重量%となるまで脱炭処理を行った後に、二次精錬工程に供するまでを1チャージとして、耐火物の残厚が150mmになるまで(つまり、元厚540mmから390mm減るまで)のチャージ数を測定した。測定結果を表1の「耐用」の欄に示す。チャージ数の値が大きいほど、溶鋼による溶損が抑制され、耐損耗性に優れるものとして評価できる。
・アルミナ−スピネル質:MgO:Al2O3のモル比が1:1.2〜1:2.2の範囲であり且つ粒径が5mm以下であるアルミナ・スピネルクリンカーと、アルミナ原料と、アルミナセメントとから構成されるアルミナ−スピネル質耐火物原料組成物
・マグネシア−10%カーボン質:MgO純度が95%以上であり且つ粒径が5mm以下である電融MgO原料と、鱗状黒鉛10%とから構成されるマグネシア−10%カーボン質耐火物原料組成物(炭素の含有量:10質量%)
・Cr2AlC:以下のとおり製造したMAX相物質であるCr2AlC
Cr、Al、Cの粉末(粒径75μm以下)をCr:Al:C=104:27:12の質量比で混合した。次にこの混合物を10〜100MPaの圧力で加圧成型した。次にこの成形体を1000℃以上の非酸化雰囲気で焼成した(1200℃で48時間、1500℃で6時間)。このようにしてMAX相物質であるCr2AlCを得た。
・Ti2AlC:以下のとおり製造したMAX相物質であるTi2AlC
Ti、Al、Cの粉末(粒径75μm以下)をTi:Al:C=104:27:12の質量比で混合した。次にこの混合物を10〜100MPaの圧力で加圧成型した。次にこの成形体を1000℃以上の非酸化雰囲気で焼成した(1200℃で48時間、1500℃で6時間)。このようにしてMAX相物質であるTi2AlCを得た。
・Zr2GaC:以下のとおり製造したMAX相物質であるZr2GaC
Zr、Ga、Cの粉末(粒径75μm以下)をZr:Ga:C=104:27:12の質量比で混合した。次にこの混合物を10〜100MPaの圧力で加圧成型した。次にこの成形体を1000℃以上の非酸化雰囲気で焼成した(1200℃で48時間、1500℃で6時間)。このようにしてMAX相物質であるZr2GaCを得た。
これに対して、MAX相物質を添加した実施例1−1〜3では、内部の欠陥をMAX相物質の酸化反応性生物であるところのCr2O3又はTi2O3とAl2O3とが充填し、スラグの侵入が大幅に軽減されていることが確認された。
これに対して、MAX相物質を添加した実施例2−1〜2−3はカーボンが良好に保持されていた。
また、実施例1−1と1−3との対比(MAX相物質としてCr2AlCを用いた態様同士の対比)から、含浸法(混合法+含浸法)を用いて製造した実施例1−3は、より優れた耐損耗性を示した。
また、実施例2−1と2−3との対比(MAX相物質の含有量が7.5質量%である態様同士の対比)から、上述した式(1)中のMがZrである実施例2−3は、より優れた耐損耗性を示した。
Claims (4)
- 耐火物原料と、下記式(1)で表されるMAX相物質とを含有し、
前記MAX相物質の含有量が、前記耐火物原料に対して、0.2〜8.0質量%である、耐火物。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。 - 前記耐火物原料が、炭素を1質量%以上含有する、請求項1に記載の耐火物。
- 請求項1又は2に記載の耐火物を製造する耐火物の製造方法であって、
耐火物原料を含有する耐火物前駆体を成形することで、成形体を得る、成形工程と、
前記成形体を下記式(1)で表されるMAX相物質を含有する液に浸漬させ、前記成形体に前記MAX相物質を含浸させることで、請求項1又は2に記載の耐火物を得る、含浸工程とを備える、耐火物の製造方法。
Mn+1AXn (1)
式(1)中、
Mは、Sc、Ti、V、Cr、Zr、Nb、Mo、Hf、又は、Taを表し、
Aは、Al、Si、P、S、Ga、Ge、As、Cd、In、Sn、Tl、又は、Pbを表し、
Xは、C、又は、Nを表し、
nは、1、2、又は、3を表す。 - 前記成形工程の前に、さらに、
耐火物原料と、前記式(1)で表されるMAX相物質とを混合し、前記耐火物原料と、前記式(1)で表されるMAX相物質とを含有する耐火物前駆体を得る、混合工程を備え、
前記耐火物に含有される前記式(1)で表されるMAX相物質のうち、20質量%以上のMAX相物質が、前記含浸工程により添加された、請求項3に記載の耐火物の製造方法。
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