以下、本発明の実施の形態を図面に基づき説明する。なお、本実施例の説明において、これまでの説明の例と同一構成要素には同一符号を付し、その重複説明は省略または簡略化する。
図1には、本発明に係る熱源装置の一実施例の要部制御構成がブロック図により示されており、図2には、そのシステム構成が示されている。図2に示されるように、本実施例の熱源装置は、図6に示した熱源装置とほぼ同様のシステム構成を有しているが、本実施例の熱源装置は、給湯器16に、給湯回路62の湯水導入側に導入される湯水の温度を検出する給水温度検出手段71が設けられており、さらに、図1に示される特徴的な制御構成を有している。
同図に示されるように、給湯器16の制御装置46は、燃焼制御手段47、メモリ部73、バイパスサーボ制御手段74を有しており、燃焼制御手段47は、給湯設定温度設定操作手段45を備えたリモコン装置43に接続されている。リモコン装置43は、屋内において、リビングや、浴室、台所、洗面所等の適宜の場所に設置されている。
また、本実施例において、タンクユニット4内の制御装置33には、ミキシング流量制御手段35、送湯温度調節手段36、メモリ部37、温度調節情報設定手段38が設けられており、制御装置33はリモコン装置43と制御装置46とに信号接続されている。
給湯設定温度設定操作手段45は、利用者等により給湯設定温度を設定するための操作手段であり、例えばリモコン装置43の表面側に設けられている操作ボタン等により形成されている。この給湯設定温度設定操作手段45により設定された給湯設定温度の値は、タンクユニット4の制御装置33の送湯温度調節手段36と温度調節情報設定手段38と給湯器16の制御装置46の燃焼制御手段47とに加えられる。
流量検出手段42は、給湯通路19を通って給湯される給湯流量を検出し、制御装置46の燃焼制御手段47に給湯流量の検出流量(検出値)を加える。また、給水流量センサ29も給湯通路19を通って給湯される給湯流量を検出し、制御装置33のミキシング流量制御手段35に給湯流量の検出流量(検出値)を加える。
燃焼制御手段47は、熱源装置の初回運転時や、前回給湯後の再出湯までの時間が長い場合等、貯湯槽2側と給湯器16側とを接続する接続配管内の湯が冷えていて給湯器16に導入される給水温度が低い場合の給湯開始時(コールドスタート時)や、給湯停止以降に給湯設定温度が大幅に高く変更されたときの再出湯の給湯開始時には、流量検出手段42により検出される給湯流量が給湯バーナ61の燃焼のための最低作動流量に達したときに給湯バーナ61を燃焼開始する構成を有している。そして、後述する判断タイミングにおいて給湯バーナ61の燃焼を停止させる。
なお、本実施例において、給湯器16は、給湯熱交換器17を通って該給湯熱交換器17から出る湯の温度が予め求められる熱交基準温度(例えば60℃)となるように燃焼制御手段47により給湯バーナ61の燃焼を制御し、給湯熱交換器17から出る前記熱交基準温度の湯と該熱交基準温度の湯にバイパス通路68を通って合流する湯との割合を、バイパスサーボ制御手段74の制御によるバイパスサーボ69の制御によって可変することにより、給湯熱交換器の湯が給湯されるように制御する給湯温度制御構成を有する。
つまり、バイパスサーボ制御手段74は、給湯バーナ61の燃焼中は、給湯設定温度設定操作手段45による給湯設定温度の設定情報と燃焼制御手段47の制御情報とを取り込み、給湯熱交換器17から出る前記熱交基準温度の湯と該湯にバイパス通路68を通って合流する湯との割合を、バイパスサーボ69の制御によって可変して、熱交基準温度の湯とバイパス通路を通る湯との混合により給湯設定温度の湯が形成されるようにする。
このようにすると、例えば給湯熱交換器17を通る湯とバイパス通路68を通る湯との混合比を略一定として給湯熱交換器17から出る湯の温度を変えることにより給湯設定温度の湯を形成するものに比して、給湯熱交換器17の保有熱量を略一定の値にすることができる。なお、給湯熱交換器17から出る湯の温度を変えて給湯設定温度の湯を形成する構成においては、前記混合比を略一定としてもしななくても、給湯熱交換器17の保有熱量は、給湯熱交換器17から出る湯の温度(給湯熱交換器17により加熱されて形成される湯の温度)によって変化するものであり、給湯熱交換器17から出る湯の温度が高くなると給湯熱交換器17の保有熱量も多くなる、といったように給湯熱交換器17の保有熱量が変化する。
また、本実施例において、給湯バーナ61を停止した以降は、バイパスサーボ制御手段74は、バイパス通路68側への流通割合が前記割合変化範囲内で最大となるように、例えば給湯回路62に導入された湯水を給湯熱交換器17側とバイパス通路68側との比が1:3.5になるような割合で通すようにする。
制御装置33の温度調節情報設定手段38は、熱源装置の試運転を行う試運転モードの給湯動作時に、給湯バーナ61の燃焼開始後に該給湯バーナ61の燃焼が停止された以降の給湯熱交出側温度検出手段67の検出情報を検出し、該検出情報に基づき、送湯温度調節手段36による温度調節情報における以下に述べるファクタを設定し、設定した値をメモリ部37に格納する。
つまり、温度調節情報設定手段38は、給湯器16の燃焼制御手段47を介して前記試運転モードの給湯動作時の給湯熱交出側温度検出手段67の検出情報を検出し、給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度が給湯バーナ61の停止時から前記給湯設定温度より低下するまでに要する時間と給湯流量とに基づく第1設定容量と、給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度が前記給湯設定温度より低下した後に該給湯設定温度に戻るまでに要する時間と給湯流量とに基づく第2設定容量と、メインの熱交換器17aの出側の温度が前記給湯設定温度より低下した後に該給湯設定温度に戻るまでの温度特性に基づく嵩上げ温度とを、送湯温度調節手段36の温度調節用情報として設定し、メモリ部37に格納する。
一例を挙げると、熱源装置の試運転を行う試運転モードの給湯動作時に、給湯バーナ61を燃焼開始して給湯熱交換器出側温度検出手段67の検出温度が60℃となるように燃焼させた後に、該給湯バーナ61の燃焼を停止した以降の給湯熱交出側温度検出手段67による検出温度が図3の特性線aに示される特性の場合、特性線aに示される温度が給湯バーナ61の停止時から給湯設定温度(ここでは40℃)より低下するまでに要する時間t1’と給湯流量とに基づいて求められる容量を補正した値により第1設定容量が例えば1リットルと設定される。この第1設定容量の湯が給湯器16内を流れる時間がt1となる。なお、熱源装置の試運転を行う試運転モードの時に、ガス等の供給等が間に合わずに、給湯動作なしの試運転が行われる場合があるが、このような時には前記の試運転相当運転を用いて第1設定容量や以下に述べる第2設定容量等を設定する。
また、特性線aに示される温度給湯設定温度より低下した後に該給湯設定温度に戻るまでに要する時間t2’と給湯流量とに基づいて求められる容量を補正した値により第2設定容量が例えば6リットルと設定される。なお、この第2設定容量の湯が給湯器16内を流れる時間がt2となる。そして、特性線aに示される温度が給湯設定温度より低下した後に該給湯設定温度に戻るまでの温度特性に基づいて嵩上げ温度Tuは例えば4℃と設定される。
ミキシング流量制御手段35は、タンク側電磁弁13とタンク湯水混合器12と水混合器14を制御することによって、合流部10側に出湯通路9から流れる湯の流量と給水通路8bから合流部10側に流れる水の流量を制御し、送湯温度調節手段36により設定される設定混合温度の混合湯水が合流部10で形成されるようにするものである。
送湯温度調節手段36は、温度調節情報設定手段38によって設定される温度調節情報に基づき、貯湯槽2から出湯される湯と給水通路8bからの湯の混合により形成される混合湯水の設定温度(混合設定温度)を設定し、その設定した混合湯水温度の湯が形成されるようにミキシング流量制御手段35に指令を加えることにより、貯湯槽2側から給湯器16の給湯回路62側に送られる湯の温度を調節するものである。
本実施例においては、給湯が開始されたときには、給湯設定温度の湯を貯湯槽2側から給湯器16の給湯回路側に送ることが行われ、それと共に、前記の如く、給湯器16の燃焼制御手段47が給湯バーナ61の燃焼を開始させて給湯回路を通る湯水を給湯熱交換器17により加熱して給湯するが、燃焼制御手段47は、この燃焼制御時に、時々刻々と給水温度検出手段71の検出温度を取り込み、該検出温度が予め定められる給水限界温度以上になったときに給湯バーナ61の燃焼を停止する(図1に示されているガス開閉弁48を閉じ、また、燃焼ファンの停止等の適宜の制御を行う)。なお、給湯バーナ61の燃焼は停止されても、貯湯槽2側から送られる湯は給湯回路62を通して給湯先に送られ、給湯は継続される。
本実施例において、前記給水限界温度を求める情報がメモリ部73に格納されており、給水限界温度は、給湯設定温度と、給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度と、前記バイパス割合変化範囲における前記バイパス通路側へのバイパス割合の最大値(最大バイパス比)とにより、例えば以下の式(1)により予め求められるものである。なお、給湯設定温度よりも給湯熱交換器の出側の温度(給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度)の方が高いので、この式(1)からも分かるように、給水限界温度は給湯設定温度より低い温度である。
給水限界温度=給湯設定温度+(給湯設定温度−給湯熱交出側温度検出手段の検出温度)/最大バイパス比・・・(1)
一例を挙げると、給湯設定温度が40℃、給湯熱交出側温度検出手段の検出温度が60℃で最大バイパス比が3.5(給湯熱交換器側へのバイパス割合:バイパス通路側へのバイパス割合が1:3.5)の場合には、給水限界温度は、40+(40−60)/3.5≒34.3となり、約34.3℃である。つまり、本実施例では、貯湯槽2側から給湯設定温度の湯が給湯器16に届く少し前のタイミングで(貯湯槽2と給湯器16との間の管内に停留していた低温の湯(水)と貯湯槽2側から送られる給湯設定温度の湯との境目近傍で境目よりも手前(給湯器16寄り)にある給水限界温度の湯が給湯器16に届くタイミングで)給湯バーナ61の燃焼を停止することになる。
なお、本実施例において、給湯が開始されたときには、前記の如く、給湯設定温度の湯を貯湯槽2側から給湯器16の給湯回路62側に送るが、前記コールドスタート時や給湯停止以降に給湯設定温度が大幅に高く変更されたときの再出湯等の給湯開始時には、送湯温度調節手段36が、貯湯槽2側から給湯器16側に送る湯の温度を以下に述べるような特徴的な温度とするようにしている。
つまり、本実施例においては、温度調節情報設定手段38によって前記第1設定容量と第2設定容量と嵩上げ温度の値が設定されてメモリ部37に格納されており、送湯温度調節手段36は、これらの値と給水流量センサ29による流量検出値とに基づき、貯湯槽2側から給湯器16の給湯回路62側に送る湯の温度を、給湯開始から該湯の容量(積算流量)が前記第1設定容量に達するまでは前記給湯設定温度として前記第1設定容量に達してから前記第2設定容量に達するまでは前記給湯設定温度よりも予め定められる嵩上げ温度高い温度とし、前記第2設定容量に達した以降は前記給湯設定温度とする。
なお、以下に述べる説明において、特に断らない限り、給湯開始時とは、前記のような場合、すなわち、コールドスタート時や給湯停止以降に給湯設定温度が大幅に高く変更されたときの再出湯の給湯開始時のことをいうものであり、給湯停止から短時間後に給湯設定温度の大きな変更無しで再出湯される給湯開始時を除くものである。
つまり、前回の給湯停止からの時間が短い場合で、給湯設定温度を大幅に高くする変更がない再出湯時の給湯開始時には、給湯器16の給湯回路62内の湯や貯湯槽2と給湯器16とを接続する接続管路内の湯が貯湯槽2側から送られた給湯設定温度または給湯設定温度近傍の温度であり、このような場合は、給湯器16の給湯バーナ61の燃焼も行われず、送湯温度調節手段36による貯湯槽2側から給湯器16側に送られる湯の温度設定も前記のように時間に応じて変化させずに、貯湯槽2内の湯温が閾値より高い温度であれば、例えば給湯設定温度の値と同じ値または、それより0.5℃といった温度だけ高めとする。
なお、送湯温度調節手段36は、貯湯槽内湯水温検出手段5aの検出温度が前記閾値以下の時には、例えば混合設定温度を給湯設定温度よりも低い適宜の温度に設定する。その場合、その低い温度の湯水を給湯器16で追い加熱する。また、貯湯槽内湯水温検出手段5aの検出温度が前記閾値以下の時に、貯湯槽2側からは湯を送らずに、給水通路8bからの水を給湯器16で加熱する制御によって給湯設定温度の湯が給湯されるようにする場合もある。
ミキシング流量制御手段35は、給水流量センサ29によって給湯通路19を通って給湯される給湯流量が検出されたときにタンク側電磁弁13を開き、タンク湯水混合器12および水混合器14の制御による湯の流量と水の流量との制御により、合流部10で形成される混合湯水の温度が送湯温度調節手段36により設定される混合設定温度となるようにするものであり、貯湯槽内湯水温検出手段5aの検出温度が前記閾値より高いときの給湯開始時には給湯設定温度(または給湯設定温度より0.5℃といった温度だけ高めの温度)となるように制御する。
なお、この制御によって形成された湯は、通路18と湯水導入通路15を通って給湯器16の給湯回路62に導入されるため、この湯を給湯器16側で追い加熱する必要はないが、この湯が給湯器16側に到達するまでには時間がかかり、その間は給湯器16の給湯回路62内の通路や湯水導入通路15内の水を給湯熱交換器17で加熱する必要があるので、前記の如く、給湯バーナ61の燃焼により給湯回路62内の通路や湯水導入通路15内の水を給湯熱交換器17で加熱する。
そして、燃焼制御手段47は、給湯バーナ61の燃焼制御中に時々刻々と給水温度検出手段71の検出値をモニタし、該検出値(検出温度)が前記給水限界温度(給湯設定温度と給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度とバイパス割合変化範囲における前記バイパス通路68側へのバイパス割合の最大値とにより予め求められる値であって給湯設定温度よりは低い温度)以上になったときに給湯バーナ61の燃焼を停止する。この給湯バーナ61の燃焼停止により余分な追い加熱が行われず、給湯温度のオーバーシュートが生じることを防ぐことができる。
ところで、本実施例において、給湯器16の給湯熱交換器17は、メインの熱交換器17aと潜熱回収用熱交換器17bとを有しており、給湯開始以降に給湯バーナ61の燃焼停止が行われたとき、潜熱回収用熱交換器17b内の湯は、給湯バーナ61の燃焼中に給湯バーナ61の燃焼ガスの潜熱を吸収することにより多少は加熱されているものの、給湯設定温度よりはかなり低い温度である。
そのため、前記開発中の熱源装置潜熱回収用熱交換器17bを備えた給湯器16を適用した場合に、潜熱回収用熱交換器17b内の湯が給湯バーナ61の燃焼停止後に給湯されることにより生じる給湯温度のアンダーシュートを防ぐために、本実施例では、前記の如く送湯温度調節手段36による特徴的な温度調節を行うようにしている。以下、この特徴的な温度調節に伴う、給湯バーナ61の燃焼停止後の給湯温度の安定化について、図3〜図5を参照しながら説明する。
なお、図3〜図5は、給湯設定温度を40℃とし、給湯流量を8リットル/分として、給湯開始と共に燃焼開始した給湯バーナ61の燃焼が停止された後(給水温度検出手段71の検出温度が前記給水限界温度以上になって給湯バーナ燃焼が停止された後)の温度変化等について求めた実験データおよび、その解析データを示す。
図3の特性線aは、前記の如く、給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度を示し、特性線bは貯湯槽2から給湯器16に導入される湯の温度、特性線cは本実施例の熱源装置の給湯温度(給湯器16を通って給湯される湯の給湯温度)をそれぞれ示しており、特性線dは給湯流量を示している。なお、給湯バーナ61の燃焼中も給湯流量は8リットル/分としているが、図3の特性線dは貯湯槽2から送られた湯の給湯流量(給湯回路62に導入される湯の流量)を示しており、貯湯槽2からの湯が到達する前の給湯バーナ61燃焼中の給湯流量は0と記している。給湯流量が0から立ち上がっている時点が、貯湯槽2から給湯設定温度で送られた湯が、給湯バーナ61の燃焼停止タイミングより少し遅れて給湯器16に導入されるタイミングを示す。
また、図4において、特性線aは給湯温度を示しており、図4(b)の特性線bおよび図4(a)の領域bはバイパス通路68の入側における熱量、図4(b)の特性線cおよび図4(a)の領域cは給湯バーナ61の燃焼停止時に給湯熱交換器17(メインの熱交換器17aおよび潜熱回収用熱交換器17b)内にあった湯が給湯バーナ61の燃焼停止後に、メインの熱交換器17aと潜熱回収用熱交換器17bの順に給湯熱交換器17から導出されることによる給湯熱交換器17の出側の熱量、図4(b)の特性線dおよび図4(a)の領域dは、給湯バーナ61の燃焼停止後に給湯熱交換器17に導入された貯湯槽2からの湯が給湯熱交換器17を通って給湯熱交換器17から導出されることによる給湯熱交換器17の出側の熱量をそれぞれ示している。
図4(b)の特性線b〜cは、各熱量を個別に示し、図4(a)においては、その熱量を領域として加算した図を示しており、その詳細については後述するが、いずれも、熱量を示す一般的な単位ではなく湯の温度に相当する値として計算したものであり、図4(a)、(b)のAで示した点が給湯設定温度に対応する。
本実施例においては、前記の如く給湯開始時に給湯バーナ61を燃焼させた後、給水温度検出手段71の検出温度が前記給水限界温度以上になったときに給湯バーナ61の燃焼を停止するが、この時、バイパス通路68内の湯水は加熱されていない低めの温度の湯水である。一方、給湯熱交換器17のメインの熱交換器17aにおいては、出口側の湯の温度はほぼ60℃であり、入口側の温度は出口側の温度よりもやや低めの温度となっており、潜熱回収用熱交換器17b内の湯の温度はその温度よりもかなり低い温度となっている。
また、給湯バーナ61の燃焼停止直後には給湯熱交換器17のメインの熱交換器17aは熱いままであり、給湯バーナ61の燃焼停止時に、給湯回路62に導入される湯水のバイパス通路68側への分岐割合(バイパス比に対応)を増やすと、熱い状態のメインの熱交換器17aを通る湯の流量が給湯バーナ61の燃焼中より小さくなることから、図3の特性線aに示されるように、メインの熱交換器17aから導出される湯の温度が給湯バーナ61の燃焼停止後には60℃よりも高くなり、その高めの温度の湯がメインの熱交換器17aを通って導出され、その後、メインの熱交換器17aから導出される湯の温度は、給湯バーナ61の燃焼停止直後に比べて少しずつ低下していく。
その後、給湯バーナ61の燃焼停止時にメインの熱交換器17aが保有していた水量の湯が全て導出されると、給湯バーナ61の燃焼停止時に潜熱回収用熱交換器17b内にあった湯が導出されることから、湯の温度は給湯設定温度よりもかなり低くなる。図4(b)の特性線cは、このように、給湯バーナ61の燃焼停止時に給湯熱交換器17が保有していた湯が給湯熱交換器17側から導出されることによる湯の熱量が温度に相当する値により示されており、この値は、図3の特性線aに示した給湯熱交換出口温度に基づき、給湯熱交換出口温度×給湯熱交換器17側の前記分岐率(ここでは0.22)により求めている。
一方、給湯バーナ61の燃焼停止時に、バイパス通路68内の湯水は加熱されていない低めの温度の湯水であるが、バイパス通路68の容量は例えば0.06リットルで給湯熱交換器17の容量に比べて小さく、かつ、給湯バーナ61の燃焼停止後に給湯器16の給湯回路62に導入されて給湯熱交換器17側とバイパス通路68側とに分岐される分岐比(バイパス比)が1:3.5とされるので、給湯バーナ61の燃焼停止時にバイパス通路68の中にあった低めの温度の湯水は直ぐにバイパス通路68を通過し、バイパス通路68から導出される。その後、バイパス通路68には、給湯バーナ61の停止タイミングより少し遅れて(給湯バーナ61の停止タイミングと貯湯槽2からの湯の給湯器16への到達タイミングとの時間差の経過後に)、貯湯槽2から給湯器16に到達した湯が導入されて、その湯がバイパス通路68を通り導出されるが、バイパス通路68を通過する時間は前記の如く短い。
つまり、図4(b)の特性線bには、バイパス通路68に導入される湯の熱量が湯の温度に相当する値により示されており、この値は、貯湯槽2側から給湯器16の給湯回路62に導入される湯の温度×バイパス通路68側の分岐率(ここでは0.78)により求めているが、この熱量はバイパス通路68の出側における熱量とほぼ同様となる。なお、厳密に言えば、バイパス通路68を通って導出される湯の熱量は、バイパス通路68の容量÷給湯流量÷バイパス通路68側の分岐率で求められる遅延時間だけ遅れる値となるが、バイパス通路68の容量が0.06リットルの場合は、0.06リットル÷8(リットル/分)÷0.78≒0.01分=0.6秒)遅れる値(0.6秒右にずれたデータ)であるので、特性線bとほぼ同様となる。
また、図4(b)の特性線dには、給湯バーナ61の燃焼停止後に給湯熱交換器17に導入された貯湯槽2からの湯が給湯熱交換器17を通って給湯熱交換器17から導出されることによる給湯熱交換器17の出側の熱量が示されており、この値は、給湯器16の給湯回路62に導入される湯の温度×給湯熱交換器17側の分岐率(ここでは0.22)により求めた値を、湯が潜熱回収用熱交換器17bとメインの熱交換器17aとを通って導出されてバイパス通路68から導出される湯と合流するまでに要する時間だけ遅延させた(右にずらした)ものである。この遅延時間tdは、(潜熱回収用熱交換器17bの保有水量+メインの熱交換器17aの保有水量)÷給湯流量÷給湯熱交換器17側の分岐率であり、(0.7リットル+0.6リットル)÷(8リットル/分)÷0.22≒0.74分=44秒である。
本実施例においては、給湯器16の給湯回路62において、バイパス通路68側から導出される湯と給湯熱交換器17側から導出される湯とが合流して給湯回路62から出て給湯されるので、給湯温度は、バイパス通路68の出側の熱量と給湯熱交換器側17の出側の熱量との合計の熱量に対応する値となる。つまり、図4(b)の特性線b〜cにそれぞれ示されている熱量を加算することによって図4(a)に示されるようになるが、図4に示されている各熱量は、前記の如く、湯の温度に相当する値として求めたものであるので、図4(b)の特性線b〜cにそれぞれ示されている熱量を、図4(a)の領域b〜dに示されるように加算した値が、図4(a)、(b)の特性線aに示されるように給湯温度となる。
そして、これらの図からも明らかなように、本実施例において、給湯バーナ61の燃焼停止直後には、給湯熱交換器17側から導出される給湯設定温度よりも高めの温度の湯とバイパス通路68を通って導出される加熱されていない湯水とが合流して給湯回路62から出るため、ほぼ給湯設定温度となり、その後、給湯熱交換器17側から導出される給湯設定温度よりも高めの温度の湯が、バイパス通路68を通って導出される給湯設定温度の湯と1:3.5の割合(バイパス比に対応する割合)で合流することになるため、給湯バーナ61の燃焼停止から前記第1設定容量の湯が給湯器16に導入されるまでの時間(t1)が経過するまでの間は、給湯設定温度よりもやや高めだが、ほぼ給湯設定温度の湯が給湯され、徐々に湯の温度が下がってほぼ給湯設定温度の湯が給湯回路から給湯される。
そして、時間t1の経過後には、前記第2設定容量の湯が給湯器16に導入されるまでの時間(t2)が経過するまでの間、バイパス通路68と給湯熱交換器17には、それぞれ、給湯設定温度よりも前記嵩上げ温度高い温度の湯が導入され、ここで、バイパス通路68に導入された湯は直ぐにバイパス通路68を通って導出されるが、このときには、まだ、給湯熱交換器17側においては、給湯バーナ61の燃焼停止時に潜熱回収用熱交換器17b内にあった給湯設定温度よりも低い温度の湯がメインの熱交換器17aを通って導出される。そのため、この低い温度の湯とバイパス通路68から導出される給湯設定温度より嵩上げ温度高い温度の湯と1:3.5の割合で合流することにより、給湯設定温度よりは高めであるが給湯設定温度に近い温度の湯が給湯される(図4(b)の特性線b、cおよび、図4(a)の領域b、c参照)。
さらに、時間t2が経過する頃には、給湯バーナ61の燃焼停止時に給湯熱交換器17側に保有されていた湯は全て給湯回路62を通って給湯され、貯湯槽2から給湯器16に送られる給湯設定温度の湯が給湯熱交換器17を通って導出された後、給湯設定温度より前記嵩上げ温度高い温度の湯が給湯熱交換器17を通って導出され、その後、給湯設定温度の湯が導出される(図4(b)の特性線d、参照)。
また、バイパス通路68側では、時間t2が経過する頃には、貯湯槽2から給湯器16に送られる給湯設定温度の湯がバイパス通路68側を通って導出されるので(図4(b)の特性線b、参照)、給湯熱交換器17側から導出される給湯設定温度または給湯設定温度より前記嵩上げ温度高い温度の湯と、バイパス通路68側から導出される給湯設定温度の湯とが例えば1:3.5の割合で合流して給湯されることになり、給湯設定温度または給湯設定温度よりやや高めであるもののほぼ給湯設定温度の湯が給湯される(図4(b)の特性線b〜dおよび、図4(a)の領域b〜dの加算領域、参照)。以上のように、本実施例では、給湯温度はほぼ安定した温度とすることができ、非常に快適に利用することができる。
なお、貯湯槽2から給湯器16に送られる湯の給湯器16による受け入れ対し、前記のようにして給湯器16の給湯バーナ61の燃焼停止タイミングを合わせることにより給湯温度をほぼ安定した温度とするが、給湯熱交換器17の給湯バーナ燃焼停止タイミングにおける保有熱量は、例えば給湯熱交換器17から出湯される湯の温度が高くなるほど大となるので、例えば貯湯槽2から送られる湯の受け入れに対応させた給湯バーナ61の燃焼停止タイミングにおける給湯熱交換器17の保有熱量に合わせて、貯湯槽2から給湯器16に送る湯の嵩上げ温度(温度Tu)を可変することが好ましい。
例えば給湯熱交換器17の保有熱量を給湯器16の制御装置46側からタンクユニット4の制御装置33側に伝えるようにし、その保有熱量に応じた嵩上げ温度を制御装置33側の温度調節情報設定手段38が設定するようにしてもよい。
また、本実施例のように、給湯熱交換器17から出る湯の温度を略一定に固定して、給湯熱交換器17から出る前記熱交基準温度の湯と該湯にバイパス通路68を通って合流する湯との割合をバイパスサーボ69の制御によって可変し、熱交基準温度の湯とバイパス通路を通る湯との混合により給湯設定温度の湯が形成されるようにすると、給湯熱交換器17の保有熱量を略一定の値にすることができる。
そのため、給湯熱交換器17の保有熱量の値を予め制御装置33側で把握できるようにでき(例えばメモリ部37に予め格納しておくこともでき)、給湯熱交換器17の保有熱量を給湯器16の制御装置46側からタンクユニット4の制御装置33側に伝えて温度調節情報設定手段38により前記嵩上げ温度を設定するといった制御を省くことができるし、燃焼停止タイミングを合わせる手間も省くことができて、前記の如く給湯温度を楽にほぼ安定した温度とすることができる。
なお、図5には、本実施例の比較例として、開発中の熱源装置において、本実施例の特徴的な送湯温度調節手段36の制御構成を設けずに、給湯開始後に貯湯槽2から給湯器16側に送る湯の温度を常に給湯設定温度とした場合の給湯温度特性(図5(a)、(b)の特性線a)と熱量特性(図5(a)の領域b〜dと図(b)の特性線b〜d)がそれぞれ示されている。
具体的には、図5(b)の特性線bおよび図5(a)の領域bはバイパス通路68の入側における熱量、図5(b)の特性線cおよび図5(a)の領域cは給湯バーナ61の燃焼停止時に給湯熱交換器17内にあった湯が給湯バーナ61の燃焼停止後に給湯熱交換器17から導出されることによる給湯熱交換器17の出側の熱量、図5(b)の特性線dおよび図5(a)の領域dは、給湯バーナ61の燃焼停止後に貯湯槽2からの湯が給湯熱交換器17に導入されて給湯熱交換器17を通り、給湯熱交換器17から導出されることによる給湯熱交換器17の出側の熱量をそれぞれ示している。
これらの図から明らかなように、開発中の熱源装置において、本実施例の特徴的な送湯温度調節手段36の制御構成を設けずに、給湯開始後に貯湯槽2から給湯器16側に送る湯の温度を常に給湯設定温度とした場合には、給湯温度に大きなアンダーシュートが発生するものであるのに対し、本実施例は、前記の如く、給湯バーナ61の燃焼を的確なタイミングで停止することにより給湯温度のオーバーシュートが生じることを抑制できることに加え、送湯温度調節手段36の特徴的な制御構成によって、給湯温度のアンダーシュートの発生も抑制することができ、非常に快適に利用することができる。
なお、本発明は、前記実施例に限定されるものでなく、本発明の技術的範囲を逸脱しない範囲において様々な態様を採り得る。例えば前記実施例では、温度調節情報設定手段38をタンクユニット4の制御装置33に設けたが、温度調節情報設定手段38は給湯器16の制御装置46に設けてもよい。
また、温度調節情報設定手段38は、給湯バーナ61の燃焼開始後に該給湯バーナ61の燃焼が停止された以降の給湯熱交出側温度検出手段67の検出情報を、熱源装置の運転毎または、予め定められる給湯運転回数毎、あるいは予め定められる設定期間毎の予め定められるモニタタイミング毎にモニタして、該モニタ時において給湯熱交出側温度検出手段67の検出温度が給湯設定温度よりも低下する温度低下領域における給湯設定温度との温度差が、試運転時における温度低下領域における給湯設定温度との温度差に対して予め定められる許容範囲を超えて異なるときには、前記モニタを行った給湯運転の次の給湯運転以降に適用される温度調節用情報の嵩上げ温度を、前記温度差の前記許容範囲を超えて異なる程度に応じて変更設定するようにしてもよい。
さらに、温度調節情報設定手段は、給湯開始と共に燃焼開始した給湯バーナ61の燃焼が停止された以降に給湯温度検出手段76によって検出される給湯温度を熱源装置の給湯運転毎、または予め定められる給湯運転回数毎、あるいは予め定められる設定期間毎の予め定められるモニタタイミング毎にモニタして、該モニタ時の給湯温度検出手段76の検出温度が給湯設定温度に対して予め定められている許容範囲を超えて異なる温度となったときには、前記モニタを行った給湯運転の次の給湯運転以降に適用される温度調節用情報の嵩上げ温度を、給湯温度の前記許容範囲を超えて異なる程度に応じて変更設定するようにしてもよい。
これらの学習機能を設けると、試運転モードの給湯動作時と実際の給湯時とで外気温等の様々な条件が異なる場合でも、適切に給湯温度の安定化を図ることができる。
さらに、前記第1設定容量は、給湯回路62に導入されて給湯熱交換器17側とバイパス通路68側とに分岐して流れる湯水の、給湯熱交換器17側への分岐率とメインの熱交換器の保有水量とに対応する値に設定してもよく、この場合、例えば、式(2)により求められる。
第1設定容量=(メインの熱交換器17aの保有水量÷給湯熱交換器17側の分岐率−補正水量)・・・(2)
例えば、前記実施例に当てはめた場合、給湯開始後の給湯バーナ61の燃焼停止以降は、給湯回路62に導入される湯水を給湯熱交換器17側とバイパス通路68側との比(バイパス比)を1:3.5とすることから、給湯熱交換器17側への分岐率は約0.22となり、メインの熱交換器17aの保有水量が0.6リットルであるから、補正水量を0.4リットルとした場合には、第1設定容量は、式(2)により、(0.6リットル÷0.22−0.4リットル)≒2.3リットルとなる。
なお、式(2)における補正水量とは、メインの熱交換器17a内全てが高温の湯で満たされてはいない為の補正(メインの熱交換器17a入口側の温度はほぼ加熱されていない低めの温度(仮に加熱程度14%)であり、出口側の湯の温度が例えば60℃(仮に加熱程度100%)とした時に、平均加熱程度が100%とならないので、減算補正するための補正値)であり、予め実験等により求められて設定されるものである。ここで、給湯流量を8リットル/分とした場合、第1設定容量の湯を流すのに要する時間t1は、2リットル÷8リットル/分=0.25分=15秒とすることができる。
なお、式(2)では減算補正を行ったが、平均加熱程度を用いて除積算で補正を行ってもよい。
また、第2設定容量は前記分岐率と潜熱回収用熱交換器17bの保有水量に対応する値に設定されており、第2設定容量は、式(3)により求められる値としてもよい。
第2設定容量=(潜熱回収用熱交換器17bの保有水量÷給湯熱交換器17側の分岐率+第1補正値+第2補正値)・・・(3)
前記実施例に当てはめた場合、潜熱回収用熱交換器17bの保有水量は0.7リットルであり、第1補正値は0.4リットル、第2補正値は1.3リットルであり、第2設定容量は、式(3)により、(0.7ットル÷0.22+0.4リットル+1.3リットル)≒4.88リットルとなる。
また、式(3)における第1補正値は、式(2)の補正水量である。第2補正値は、給湯バーナ61の燃焼停止後に給湯熱交換器17に導入された貯湯槽2からの湯が給湯熱交換器17を通って給湯熱交換器17から導出されることによる給湯熱交換器17の出側の熱量が給湯器16の給湯回路62に導入される湯の温度×給湯熱交換器17側の分岐率(本実施例では約0.22)により求めた値と全く等しくはならずに、潜熱回収用熱交換器17bに熱を奪われる(ので、なだらかにしか温度が上昇せず、その上昇遅れ)分を補償する補正値であり、それぞれ予め実験等により求められて設定されるものである。ここで、給湯流量を8リットル/分とした場合、第2設定容量の湯を流すのに要する時間t2は、4.88リットル÷8リットル/分=0.61分≒37秒とすることができる。
さらに、前記実施例では、貯湯槽2側から給湯器16の給湯回路62側に送る湯の温度を、給湯開始から該湯の容量(積算流量)が前記第1設定容量に達するまでは前記給湯設定温度として前記第1設定容量に達してから前記第2設定容量に達するまでは前記給湯設定温度よりも予め定められる嵩上げ温度高い温度とし、前記第2設定容量に達した以降は前記給湯設定温度としたが、貯湯槽2側から給湯器16側に湯が届く間に外気温等に応じて湯が冷めることを考慮して例えば0.5℃といった割り増し温度を設定し、給湯開始から湯の容量(積算流量)が前記第1設定容量に達するまでは前記給湯設定温度に割り増し温度を加算した値として前記第1設定容量に達してから前記第2設定容量に達するまでは前記給湯設定温度に割り増し温度を加算した値に嵩上げ温度を加えた温度とし、前記第2設定容量に達した以降は前記給湯設定温度に割り増し温度を加算した値としてもよい。
さらに、前記実施例では、送湯温度調節手段36は、貯湯槽2側から給湯器16側に送る湯の容量が前記第1設定容量に達してから、湯の温度を給湯設定温度よりも予め定められる嵩上げ温度高い温度とする際、例えば図3の特性線bに示したように湯の温度を一気に嵩上げ温度分高くなるようにした(温度変化が階段状になるようにした)が、このようにするのではなく、緩やかに温度を上昇させていって(例えば図3の特性線aの給湯バーナの燃焼を停止した後の温度降下のなだらかな曲線を補完できるように、例えば嵩上げする湯の温度の温度上昇勾配が図3の特性線aの温度下降勾配の絶対値と略同等となるように)湯の温度が給湯設定温度よりも嵩上げ温度高い温度となるようにしてもよい。
さらに、湯温度調節手段36は、貯湯槽2側から給湯器16側に送る湯の容量が前記第2設定容量に達してから、湯の温度を給湯設定温度とする際にも、同様に、緩やかに温度を下降させていって給湯設定温度に戻してもよい。すなわち、前記実施例では、温度変化特性線が図3の特性線bに示したような矩形状になるように嵩上げしたが、これにとらわれず、台形状に嵩上げするようにしてもかまわない。
さらに、前記実施例では、温度調節情報設定手段38は、第1設定容量と第2設定容量と嵩上げ温度とを設定したが、第1設定容量や第2設定容量の代わりに、第1設定容量や第2設定容量と給湯流量とから、第1設定容量の湯を流すのに要する時間を求める演算式や第2設定容量の湯を流すのに要する時間を求める演算式等を与えてもよい。
また、前記のような学習機能を設けると、給湯器16等の補助熱源装置の買い替えが行われたことや、隣家が建て替えて設置環境が変わったこと、補助熱源装置の移設により状況が変わった等を迅速、かつ、的確に判断でき、その場合に、嵩上げ温度等の温度調節用情報を試運転時ではなく、前記試運転相当運転時に取得することができるため、給湯器16等の買い換えなどに対しても的確な対応をとることができる。
さらに、例えば給湯器16等の補助熱源装置の交換が行われた際に、補助熱源装置をリモコン装置43に信号接続することによりリモコン装置43側で補助熱源装置の号数等の情報を得られるようにし、主熱源側(例えばタンクユニット4側)の制御装置33が、リモコン装置43側からの情報を得て、その情報に基づき、予め複数設定しておいた前記第1設定容量や第2設定容量や嵩上げ温度等の情報値から適宜の値を自動的に選択できるようにしてもよい。
さらに、貯湯槽2と給湯器16の給湯回路62の湯水導入側とを接続する接続用配管(図6における湯水導入通路15)の長さが予め与えられる設定長さ(例えば4m)より短い場合には、給湯開始から予め定められている水導入時間が経過するまでの間は、貯湯槽2から出湯される湯の代わりに給水通路8bから給湯器15に水を導入し、前記水導入時間が経過した以降に貯湯槽2から出湯される湯を湯の通路9を通して給湯器15に導入するようにする給湯開始時導入湯水可変手段を設けてもよい。
なお、前記水導入時間は、給水通路8bから給湯器16に導入される水が給湯バーナ61の燃焼により加熱されてメインの熱交換器17a内の湯が給湯設定温度あるいは給湯設定温度より予め定められる温度高めの温度まで加熱されるまでの時間とする、または、この時間から湯水導入通路15の容量分差し引いた時間とする等、適宜の時間に設定される。
さらに、本発明の熱源装置の詳細なシステム構成は適宜設定されるものであり、例えば前記実施例ではタンク湯水混合器12と水混合器14も共に2方弁として、これらの混合器12,14で2カ所で混合比を調整したが、例えば2方弁を用いる代わりに、1カ所に3方弁を設けて混合比を調整するようにしてもよい。
さらに、前記実施例では、給水流量センサ29と流量検出手段42を別々のものとして両方を熱源装置に設けたが、どちらか1つで兼用してもよい。例えば流量検出手段42のみ設ける場合には、流量検出手段42の検出信号をミキシング流量制御手段35にも加えるようにする。なお、給水流量センサ29と流量検出手段42の両方を設ける場合にも、流量検出手段42の検出信号をミキシング流量制御手段35等に加えてもよいが、ミキシング流量制御手段35等には給水流量センサ29の検出信号を加えるようにする方が、給湯器16等の補助熱源装置とタンクユニット4間の情報融通を行わずにすみ、制御構成を簡略化できる。
さらに、給湯器16も、給湯熱交換器17を例えば石油燃焼式のバーナ装置により加熱するタイプの給湯器としてもよい。
さらに、前記実施例では、貯湯槽2は燃料電池1に熱的に接続されていたが、燃料電池1の代わりに、太陽熱の集熱機やヒートポンプ等を接続してもよい。