JP2018169105A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 燃料コストの増大を招くことなく、始動性が高められる空気調和装置を提供すること。
【解決手段】 空気調和装置１が備える制御装置６０は、ポンプダウン運転の実行時に冷却水回路３０を循環する冷却水の温度（冷却水温度Ｔｗ）が、空調運転時目標冷却水温度Ｔｗ０よりも高いポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水温度Ｔｗを調整する冷却水温度調整処理Ｓ１７を実行する。
【選択図】 図２

Description

本発明は、空気調和装置に関する。本発明は特に、エンジン等の内燃機関を備える空気調和装置に関する。

エンジンを備える空気調和装置は、エンジンの駆動により作動するコンプレッサから吐出された冷媒を冷媒回路内で循環させることにより、室内を空調（暖房又は冷房）することができるように構成される。また、空調時には、駆動しているエンジンの温度を最適温度に維持するために、エンジンが冷却液により冷却される。

エンジンを備える空気調和装置の空調運転が停止してから時間が経つと、エンジン及び冷却液の温度が低下するため、再始動時にはまず暖機運転が実行される。暖機運転の実行によりエンジン及び冷却液の温度が所定の温度にまで上昇された後に、空調運転が実行される。再始動時に冷却液の温度がかなり低い場合、暖機運転に長時間を要する。そのため空調運転が実行されるまでに時間がかかり、ユーザに不快感を与えることになる。

この点に関し、特許文献１は、空調運転（冷暖房運転）の停止中であって且つエンジンの温度が所定温度以下であるときに、エンジンを低負荷（又は無負荷）で駆動させるように構成された空気調和装置（ヒートポンプ装置）を開示する。特許文献１に記載の空気調和装置によれば、空気調和装置の停止中であってもエンジンの温度及び冷却水の温度を常に始動性が良好な温度に保つことができる。よって、空気調和装置の暖機運転時間が短縮され、これにより、空気調和装置の始動性を高めることができる。

特開２００１−３３６８５５号公報

（発明が解決しようとする課題）
特許文献１に記載の空気調和装置によれば、エンジン温度及び冷却水温度を高めるという目的のみのために、停止しているエンジンをわざわざ駆動するため、そのときに用いられる燃料が無駄に消費される。よって、燃料コストの増大を招く。

本発明は、燃料コストの増大を招くことなく、始動性が高められる空気調和装置を提供することを目的とする。

本発明に係る空気調和装置（１）は、室外機（１０）と、室内機（４０）と、制御装置（６０）とを備える。室外機は、内燃機関（１１）と、吸入口（１２ａ）及び吐出口（１２ｂ）を有し内燃機関の駆動により作動して吸入口から冷媒を吸入するとともに吸入した冷媒を圧縮して圧縮した冷媒を吐出口から吐出するコンプレッサ（１２）と、内部に冷媒が流通され、冷房運転時に内部を流通する冷媒が凝縮し暖房運転時に内部を流通する冷媒が蒸発するように、内部を流通する冷媒を外気と熱交換させる室外熱交換器（１４）と、内燃機関の駆動時に内燃機関の内部を通過するように冷却液が循環する冷却液回路（３０）と、を有する。室内機は、内部に冷媒が流通され、冷房運転時に内部を流通する冷媒が蒸発し暖房運転時に内部を流通する冷媒が凝縮するように、内部を流通する冷媒を室内空気と熱交換させる室内熱交換器（４１）と、室内熱交換器の内部を流通する冷媒の流量を調整するとともに室内熱交換器から流出した冷媒又は室内熱交換器に流入する冷媒を膨張させる膨張弁（４３）と、を有する。制御装置は、暖房運転、冷房運転、及び、暖房運転の終了時及び冷房運転の終了時に冷媒及び冷凍機油を前記室外熱交換器及び前記室内熱交換器のうち凝縮器として機能する側に回収するポンプダウン運転が実行され得るように、室外機及び室内機を制御する。そして、本発明に係る空気調和装置が備える制御装置は、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度が、暖房運転の実行時及び冷房運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度となるように、冷却液の温度を調整する冷却液温度調整処理（Ｓ１７）を実行する。

ポンプダウン運転は、空調運転（冷暖房運転）の終了時に実行される。従って、ポンプダウン運転の終了をもって、内燃機関が停止される。本発明によれば、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度が、空調運転（冷暖房運転）の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度となるように、冷却液の温度が調整される。このためポンプダウン運転時に冷却液の温度が高められる。換言すれば、ポンプダウン運転時に内燃機関の熱が冷却液に余分に蓄熱される。よって、ポンプダウン運転の終了により内燃機関が停止した後に、高温の冷却液により内燃機関が保温される。また、空気調和装置を再始動させた場合、再始動直後における内燃機関及び冷却液の温度は、再始動前に実行されたポンプダウン運転時に冷却液に余分に内燃機関の熱が蓄熱された分だけ高い。従って、再始動時に実行される暖機運転に要する時間が短縮され、その結果、空気調和装置の始動性が高められる。

また、本発明によれば、もともと必要な運転であるポンプダウン運転時に駆動している内燃機関の熱を冷却液に蓄熱させる。このため特許文献１のように内燃機関の温度及び冷却液温度を高めるという目的のみのために停止している内燃機関をわざわざ駆動する必要はなく、それ故に、無駄な燃料の消費が抑えられる。その結果、燃料コストの増大を招くことなく空気調和装置の始動性を高めることができる。

この場合、本発明に係る空気調和装置が備える制御装置は、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度の目標値であるポンプダウン運転時目標冷却液温度（Ｔｗ＊）が、暖房運転の実行時及び冷房運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度の目標値である空調運転時目標冷却液温度（Ｔｗ０）よりも高くなるように、ポンプダウン運転時目標冷却液温度を設定する目標冷却液温度設定処理（Ｓ１３、Ｓ１４）を実行するとよい。そして、制御装置は、冷却液温度調整処理にて、冷却液回路を循環する冷却液の温度がポンプダウン運転時目標冷却液温度に近づくように、冷却液の温度を調整するとよい。これによれば、ポンプダウン運転時に高めに設定された目標冷却液温度に近づくように冷却液の温度が調整される。このためポンプダウン運転時に内燃機関の熱を冷却液に余分に蓄熱することができる。

さらにこの場合、制御装置は、目標冷却液温度設定処理にて、ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、内燃機関が異常燃焼を起こさない温度範囲内の温度に設定するとよい。より好ましくは、制御装置は、目標冷却液温度設定処理にて、ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、上記温度範囲内における上限温度又は上限温度に近い温度に設定するとよい。これによれば、ポンプダウン運転時に本発明に係る冷却液温度調整処理を実行した場合に、ノッキング等の内燃機関の異常燃焼を回避しつつ、冷却液に内燃機関の熱を余分に蓄えることができる。また、ポンプダウン運転時目標冷却液温度が、上記温度範囲内における上限温度又は上限温度に近い温度に設定された場合、ポンプダウン運転時に、内燃機関の異常燃焼を回避しつつ、冷却液に、より多くの熱を蓄熱することができる。

さらにこの場合、制御装置は、目標冷却液温度設定処理にて、ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、内燃機関に用いられる燃料の種別に応じて設定するとよい。特に、内燃機関がガスエンジンである場合、制御装置は、目標冷却液温度設定処理にて、ガスエンジンに用いられる燃料ガスの種別（ＬＮＧ（液化天然ガス）、ＬＰＧ（液化石油ガス））に応じてポンプダウン運転時目標冷却液温度を設定するとよい。内燃機関が異常燃焼を起こさないような冷却液の温度範囲は、内燃機関に用いられる燃料の種別により異なる。従って、ポンプダウン運転時目標冷却液温度を内燃機関に用いられる燃料の種別に応じて設定することで、ポンプダウン運転時に実行される冷却液温度調整処理にて内燃機関の異常燃焼を回避しつつ、冷却液に内燃機関の熱を余分に蓄えることができる。

また、制御装置は、目標冷却液温度設定処理にて、ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、内燃機関に供給される空気の温度である吸気温度が高いほど低くなるように、設定するとよい。吸気温度が高い場合、冷却液温度が高いと内燃機関が異常燃焼を起こしやすくなる。このため、吸気温度が高いほどポンプダウン運転時目標冷却液温度を低く設定することにより、内燃機関の異常燃焼が効果的に抑えられる。よって、ポンプダウン運転時に実行される冷却液温度調整処理にて内燃機関の異常燃焼を回避しつつ、冷却液に内燃機関の熱を余分に蓄えることができる。

また、本発明に係る空気調和装置は、冷却液回路に介装されたラジエータ（２０）を備えるとよい。そして、制御装置は、冷却液温度調整処理にて、ラジエータに流れる冷却液の流量を制御することにより、冷却液の温度を調整するとよい。ラジエータに流れる冷却液の流量を減少させた場合、ラジエータによる冷却液の放熱量が減少して、冷却液の温度が上昇する。また、ラジエータに流れる冷却液の流量を増加させた場合、ラジエータによる冷却液の放熱量が増加して、冷却液の温度が低下する。従って、冷却液温度調整処理にて、ラジエータに流れる冷却液の流量を制御することにより、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度を所望の高温度（空調運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度）に調整することができる。

この場合、本発明に係る空気調和装置は、冷却液回路にラジエータと並列的に介装され、内部を流通する冷媒と冷却液とを熱交換させるサブ熱交換器（１８）と、冷却液回路に介装され、冷却液回路を流れる冷却液のうちラジエータを通過する冷却液の流量とサブ熱交換器を通過する冷却液の流量との流量比を変更することができるように構成された三方弁（２１）と、を備えるとよい。そして、制御装置は、冷却液温度調整処理にて、三方弁を制御して上記流量比を調整することにより、ラジエータに流れる冷却液の流量を制御するとよい。さらにこの場合、三方弁は、入力ポート（２１ａ）と、第一出力ポート（２１ｂ）と、第二出力ポート（２１ｃ）とを有し、第一出力ポートがラジエータに接続され、第二出力ポートがサブ熱交換器に接続されるように、冷却液回路に介装されているとよい。そして、制御装置は、冷却液温度調整処理にて、入力ポートに流入して第一出力ポートから流出する冷却液の流量と、入力ポートに流入して第二出力ポートから流出する冷却液の流量との流量比を調整することにより、ラジエータに流れる冷却液の流量を制御するのがよい。

これによれば、冷却液回路にラジエータとサブ熱交換器が並列的に接続されることにより、冷却液回路を流れる冷却液は、ラジエータまたはサブ熱交換器のいずれかを通過することになる。ラジエータを通過する冷却液はラジエータにより放熱される。また、サブ熱交換器に冷却液のみを流し、その内部に冷媒が流通しないようにした場合、サブ熱交換器は単なる冷却液の通路となる。この場合、ラジエータを通過する冷却液は放熱されるものの、サブ熱交換器を通過する冷却液は放熱されない。よって、制御装置が冷却液温度調整処理にて三方弁を制御してラジエータを通る冷却液の流量とサブ熱交換器を通る冷却液の流量との流量比を調整することにより、冷却液回路を循環する冷却液の放熱量を制御することができる。こうして冷却液の放熱量を制御することにより、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度を所望の高温度（空調運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度）に調整することができる。

また、本発明に係る空気調和装置は、冷却液回路に介装されたラジエータ（２０）と、ラジエータに外気を供給するファン（１６）と、を備えるとよい。この場合、制御装置は、冷却液温度調整処理にて、ファンの回転速度を制御することにより、冷却液の温度を調整してもよい。ラジエータに外気を供給するファンの回転速度が低下すると、ラジエータに供給される外気の流量が減少して、ラジエータによる冷却液の放熱量が減少する。また、ファンの回転速度が上昇すると、ラジエータに供給される外気の流量が増加して、ラジエータによる冷却液の放熱量が増加する。従って、制御装置が冷却液温度調整処理にてラジエータに外気を供給するファンの回転速度を制御することにより、冷却液回路を循環する冷却液の放熱量を制御することができる。こうして冷却液の放熱量を制御することにより、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度を所望の高温度（空調運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度）に調整することができる。

また、本発明に係る空気調和装置は、冷却液回路に介装され、冷却液を吸入するとともに吸入した冷却液を吐出することにより冷却液を冷却液回路内で循環させるポンプ（２３）を備えるとよい。この場合、制御装置は、冷却液温度調整処理にて、ポンプから吐出される冷却液の流量を制御することにより、冷却液の温度を調整してもよい。ポンプから吐出される冷却液の流量が多い場合、冷却液が内燃機関に熱接触する時間が短いので、内燃機関から冷却液への伝熱量が少なく、それ故に冷却液の蓄熱量は小さい。また、ポンプから吐出される冷却液の流量が少ない場合、冷却液が内燃機関に熱接触する時間が長いので、内燃機関から冷却液への伝熱量が多く、それ故に冷却液の蓄熱量は大きい。従って、制御装置が冷却液温度調整処理にてポンプから吐出される冷却液の流量を制御することにより、冷却液回路を循環する冷却液の蓄熱量を制御することができる。こうして冷却液の蓄熱量を制御することにより、ポンプダウン運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度を所望の高温度（空調運転の実行時に冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度）に調整することができる。

本実施形態に係る空気調和装置の概略構成を示す図である。 制御装置が実行するポンプダウン運転処理ルーチンの流れを示すフローチャートである。 ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊と吸気温度Ｔａｉｒとの関係を示すグラフである。 ラジエータを通過する冷却水流路が太線で示された冷却水回路を示す図であり サブ熱交換器を通過する冷却水流路が太線で示された冷却水回路３０を示す図である。

以下、本発明の実施形態に係る空気調和装置について、図面を参照して説明する。図１は、本実施形態に係る空気調和装置の概略構成を示す図である。本実施形態に係る空気調和装置は、暖房運転、冷房運転、及び、ポンプダウン運転を実施することができるように構成される。暖房運転の実施により室内が暖房され、冷房運転の実施により室内が冷房される。図１に示すように、本実施形態に係る空気調和装置１は、室外機１０と、室内機４０と、制御装置６０とを備える。

室外機１０は、ガスエンジン１１（内燃機関）と、コンプレッサ１２と、冷媒回路を構成する複数の配管１３（１３ａ〜１３ｆ）と、空調に必要な各機器を有する。各機器には、室外熱交換器１４、四方弁１５、室外機ファン１６、アキュムレータ１７、サブ熱交換器１８、第一流量調整弁１９Ａ、第二流量調整弁１９Ｂ、ラジエータ２０、電動三方弁２１が含まれる。

ガスエンジン１１は、例えばＬＮＧ（液化天然ガス）やＬＰＧ（液化石油ガス）等の可燃性ガスを燃料として駆動する。ガスエンジン１１は出力軸１１ａを備える。ガスエンジン１１が駆動すると、出力軸１１ａが回転する。ガスエンジン１１の出力軸１１ａには、クラッチＣＬを介してコンプレッサ１２が接続される。

コンプレッサ１２は、ガスエンジン１１が駆動して出力軸１１ａが回転することにより作動する。コンプレッサ１２は、吸入口１２ａ及び吐出口１２ｂを有する。コンプレッサ１２が作動すると、吸入口１２ａから低圧のガス冷媒を吸入し、吸入したガス冷媒を圧縮する。そして、圧縮した高圧のガス冷媒を吐出口１２ｂから吐出する。

コンプレッサ１２の吐出口１２ｂは、第一配管１３ａを介して四方弁１５に接続される。四方弁１５は、４つのポート（第一ポート１５１、第二ポート１５２、第三ポート１５３、第四ポート１５４）を有する中空状の本体部と、本体部内を移動可能な可動部とを備える。可動部によって特定の２つのポートとそれ以外の２つのポートが接続されるように、本体部内の空間が仕切られる。また、可動部が移動することにより、接続されるポートが切り替えられる。こうした四方弁１５の切換状態は、制御装置６０により制御される。第一配管１３ａは、四方弁１５の第一ポート１５１に接続される。

四方弁１５の第二ポート１５２は、第二配管１３ｂを介して室外熱交換器１４に接続される。室外熱交換器１４は、第一入出力ポート１４ａ及び第二入出力ポート１４ｂを備え、その内部に第一入出力ポート１４ａと第二入出力ポート１４ｂとを接続する通路が形成される。室外熱交換器１４は、その内部の通路に冷媒が流通されるように構成されるとともに、内部を流れる冷媒を外気と熱交換させる機能を有する。第二配管１３ｂは室外熱交換器１４の第一入出力ポート１４ａに接続される。

また、室外熱交換器１４に近接した位置に室外機ファン１６が設置される。室外機ファン１６にはファンモータが取り付けられており、このファンモータの駆動により室外機ファン１６が回転する。室外機ファン１６が回転することにより、室外熱交換器１４に外気が供給される。

室外熱交換器１４の第二入出力ポート１４ｂは、第三配管１３ｃの一方端に接続される。第三配管１３ｃの他方端は、室外機１０のハウジングに設けられた液管ジョイント１０ａに接続される。また、第三配管１３ｃには、第二流量調整弁１９Ｂが介装される。第二流量調整弁１９Ｂは開度調整可能に構成されており、第三配管１３ｃから室外熱交換器１４に流入する冷媒の流量を調整する。

四方弁１５の第三ポート１５３は、第四配管１３ｄを介してアキュムレータ１７に接続される。アキュムレータ１７は、第四配管１３ｄから冷媒を供給するとともに、供給した冷媒を気液分離する。また、アキュムレータ１７は、第五配管１３ｅを介してコンプレッサ１２の吸入口１２ａに接続される。アキュムレータ１７内のガス冷媒は、第五配管１３ｅを通ってコンプレッサ１２の吸入口１２ａに供給される。

四方弁１５の第四ポート１５４は、第六配管１３ｆの一方端に接続される。第六配管１３ｆの他方端は、室外機１０のハウジングに設けられたガス管ジョイント１０ｂに接続される。

また、第三配管１３ｃと第四配管１３ｄは、第七配管１３ｇにより接続される。この第七配管１３ｇにサブ熱交換器１８が介装される。従って、サブ熱交換器１８には、第七配管１３ｇを流れる冷媒が流入する。サブ熱交換器１８は、後述する冷却水回路３０（冷却液回路）にも介装されており、冷却水回路３０を循環する冷却水（冷却液）もサブ熱交換器１８に流入する。そして、サブ熱交換器１８にて、内部を流通する冷媒と冷却水回路３０を循環する冷却水が熱交換する。また、第七配管１３ｇには第一流量調整弁１９Ａが介装される。第一流量調整弁１９Ａは開度調整可能に構成されており、第七配管１３ｇを流れる冷媒の流量、すなわちサブ熱交換器１８に流入する冷媒の流量を調整する。

また、室外機１０は、ガスエンジン１１を冷却するための冷却水が循環する冷却水回路３０を備える。冷却水回路３０は、ガスエンジン１１内に形成されたエンジン内通路１１ｂと、第一冷却水配管３１と、第二冷却水配管３２と、第三冷却水配管３３と、第四冷却水配管３４と、第五冷却水配管３５と、第六冷却水配管３６とを備える。第一冷却水配管３１の一方端がエンジン内通路１１ｂの入口端１１ｃに接続され、第二冷却水配管３２の一方端がエンジン内通路１１ｂの出口端１１ｄに接続される。

第一冷却水配管３１の他方端には、冷却水回路３０に介装されたウォーターポンプ２３の吐出口が接続される。ウォーターポンプ２３は、作動することによりその吸入口から冷却水を吸入するとともに吸入した冷却水を吐出口から吐出するように構成される。ウォーターポンプ２３の吐出口から吐出された冷却水は、第一冷却水配管３１を流れ、さらに第一冷却水配管３１から入口端１１ｃを経由してエンジン内通路１１ｂに送り込まれる。エンジン内通路１１ｂに送り込まれた冷却水がエンジン内通路１１ｂを流通する間にガスエンジン１１の熱を奪うことにより、ガスエンジン１１が冷却される。そして、エンジン内通路１１ｂを流通して加熱された冷却水は、出口端１１ｄを経由して第二冷却水配管３２内に流出する。

第二冷却水配管３２の他方端は、冷却水回路３０に介装された電動三方弁２１に接続される。電動三方弁２１は、一つの入力ポート２１ａと、二つの出力ポート（第一出力ポート２１ｂ及び第二出力ポート２１ｃ）を有する。電動三方弁２１の入力ポート２１ａに第二冷却水配管３２が接続される。従って、第二冷却水配管３２内の冷却水は、電動三方弁２１の入力ポート２１ａに流入する。

電動三方弁２１内には、入力ポート２１ａと第一出力ポート２１ｂとを連通する第一通路と、入力ポート２１ａと第二出力ポート２１ｃとを連通する第二通路とが形成されている。電動三方弁２１は、入力ポート２１ａから上記第一通路を経由して第一出力ポート２１ｂに流れる冷却水の流量と、入力ポート２１ａから上記第二通路を経由して第二出力ポート２１ｃに流れる冷却水の流量との割合である流量比を変更することができるように構成される。この電動三方弁２１による上記流量比の調整は、制御装置６０により行われる。

また、冷却水回路３０の第三冷却水配管３３は、電動三方弁２１の第一出力ポート２１ｂと、冷却水回路３０に介装されたラジエータ２０に設けられた冷却水入口２０ａとを接続する。第四冷却水配管３４は、ラジエータ２０に設けられた冷却水出口２０ｂとウォーターポンプ２３の吸入口とを接続する。また、ラジエータ２０内には、冷却水入口２０ａと冷却水出口２０ｂとを接続する冷却水通路が形成されている。従って、電動三方弁２１の第一出力ポート２１ｂから流出した冷却水は第三冷却水配管３３を流れ、さらに第三冷却水配管３３から冷却水入口２０ａを経由してラジエータ２０に流入する。ラジエータ２０に流入した冷却水はラジエータ２０内の冷却水通路を流通した後に、冷却水出口２０ｂから第四冷却水配管３４に流出し、さらに第四冷却水配管３４からウォーターポンプ２３に吸入される。

また、冷却水回路３０の第五冷却水配管３５は、電動三方弁２１の第二出力ポート２１ｃと、冷却水回路３０に介装されたサブ熱交換器１８に設けられた冷却水入口１８ａとを接続する。第六冷却水配管３６は、サブ熱交換器１８に設けられた冷却水出口１８ｂと第四冷却水配管３４とを接続する。また、サブ熱交換器１８内には、冷却水入口１８ａと冷却水出口１８ｂとを接続する冷却水通路が形成される。従って、電動三方弁２１の第二出力ポート２１ｃから流出した冷却水は第五冷却水配管３５を流れ、さらに第五冷却水配管３５から冷却水入口１８ａを経由してサブ熱交換器１８に流入する。サブ熱交換器１８に流入した冷却水は、サブ熱交換器１８内の冷却水通路を流通した後に、冷却水出口１８ｂから第六冷却水配管３６に流出し、さらに、第六冷却水配管３６から第四冷却水配管３４に流入する。そして、第四冷却水配管３４からウォーターポンプ２３に吸入される。

上記の説明からわかるように、電動三方弁２１の第一出力ポート２１ｂから流出した冷却水は、ラジエータ２０を経由してウォーターポンプ２３に吸入され、電動三方弁２１の第二出力ポート２１ｃから流出した冷却水は、サブ熱交換器１８を経由してウォーターポンプ２３に吸入される。つまり、サブ熱交換器１８は、冷却水回路３０にラジエータ２０と並列的に接続される。そして、電動三方弁２１は、冷却水回路３０に介装された状態では、冷却水回路３０を循環する冷却水のうちラジエータ２０を通過する冷却水の流量とサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量との流量比を変更することができるように構成される。

また、ラジエータ２０は、本実施形態においては、室外熱交換器１４に近接して配置されている。具体的には、室外熱交換器１４の熱交換パネルとラジエータ２０が近接して積層配置される。従って、室外熱交換器１４に近接配置した室外機ファン１６が駆動すると、室外熱交換器１４及びラジエータ２０に外気が供給される。ラジエータ２０に外気が供給されることにより、ラジエータ２０内を流通する冷却液が放熱される。室外機ファン１６が、本発明のファンに相当する。

室内機４０は、室内熱交換器４１と、室内熱交換器４１に接続されるとともに冷媒回路を構成する室内側第一配管４２ａ及び室内側第二配管４２ｂと、膨張弁４３と、室内機ファン４４とを備える。

室内熱交換器４１は、第一入出力ポート４１ａと第二入出力ポート４１ｂとを備え、その内部には、第一入出力ポート４１ａと第二入出力ポート４１ｂとを接続する通路が形成される。室内熱交換器４１は、その内部の通路に冷媒が流通するように構成されるとともに、内部を流通する冷媒を室内空気と熱交換させる機能を有する。

室内熱交換器４１の第一入出力ポート４１ａは、室内側第一配管４２ａの一方端に接続される。室内側第一配管４２ａの他方端は、室内機４０のハウジングに設けられた液管ジョイント４０ａに接続される。また、室内熱交換器４１の第二入出力ポート４１ｂは、室内側第二配管４２ｂの一方端に接続される。室内側第二配管４２ｂの他方端は、室内機４０のハウジングに設けられたガス管ジョイント４０ｂに接続される。

また、室内側第一配管４２ａに、膨張弁４３が介装される。膨張弁４３は、開度調整可能な流量調整弁であり、室内熱交換器４１を流通する冷媒の流量を調整するとともに、室内熱交換器４１から流出した冷媒又は室内熱交換器４１に流入する冷媒を膨張させる機能を有する。

室内熱交換器４１に近接して室内機ファン４４が設置される。室内機ファン４４にはファンモータが取り付けられており、このファンモータの駆動により室内機ファン４４が回転する。室内機ファン４４が回転することにより、室内熱交換器４１に室内空気が供給される。

また、図１に示すように、室外機１０のハウジングに設けられた液管ジョイント１０ａと室内機４０のハウジングに設けられた液管ジョイント４０ａが、液管５１により接続される。上述したように、室外機１０の液管ジョイント１０ａは第三配管１３ｃの他方端に接続されており、第三配管１３ｃの一方端は室外熱交換器１４の第二入出力ポート１４ｂに接続されている。また、室内機４０の液管ジョイント４０ａは室内側第一配管４２ａの他方端に接続されており、室内側第一配管４２ａの一方端には室内熱交換器４１が接続されている。従って、室内熱交換器４１と室外熱交換器１４は、第三配管１３ｃ、液管５１、室内側第一配管４２ａにより接続されることになる。

また、室外機１０のハウジングに設けられたガス管ジョイント１０ｂと室内機４０のハウジングに設けられたガス管ジョイント４０ｂが、ガス管５２により接続される。ここで、室内機４０のガス管ジョイント４０ｂは、室内側第二配管４２ｂの他方端に接続され、室内側第二配管４２ｂの一方端は室内熱交換器４１に接続される。また、室外機１０のガス管ジョイント１０ｂは、第六配管１３ｆの他方端に接続され、第六配管１３ｆの一方端は、四方弁１５の第四ポート１５４に接続されている。従って、室内熱交換器４１は、室内側第二配管４２ｂ、ガス管５２、第六配管１３ｆを介して、四方弁１５の第四ポート１５４に接続されることになる。

制御装置６０は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭを備えるマイクロコンピュータを主要構成としており、空気調和装置１の運転状態に応じて、四方弁１５の切替状態、ガスエンジン１１の回転数、膨張弁４３の開度、第一流量調整弁１９Ａの開度、第二流量調整弁１９Ｂの開度、各ファンの回転数、等を、制御する。本明細書において、室外機１０が備える各機器（四方弁１５、ガスエンジン１１、第一流量調整弁１９Ａ、第二流量調整弁１９Ｂ、室外機ファン１６等）の動作制御を、室外機１０の制御と呼び、室内機４０が備える各機器（膨張弁４３、室内機ファン４４等）の動作制御を、室内機４０の制御と呼ぶ。

また、図１に示すように、ガスエンジン１１は、吸気管１１１及び排気管１１２を備える。吸気管１１１は、外気をガスエンジン１１の燃焼室に供給する。排気管１１２は、ガスエンジン１１の燃焼室からの排気を外部に排出する。また、吸気管１１１に吸気温度センサ１１３が取り付けられる。吸気温度センサ１１３は、吸気管１１１を通過する空気の温度、すなわち吸気温度を検出する。検出した吸気温度は、制御装置６０に出力される。

また、図１に示すように、冷却水回路３０の第二冷却水配管３２に、冷却水温度センサ３８が取り付けられる。冷却水温度センサ３８は、冷却水回路３０を循環する冷却水の温度、より具体的には、第二冷却水配管３２を流れる冷却水の温度を検出する。ここで、第二冷却水配管３２を流れる冷却水は、ガスエンジン１１の熱を奪って加熱された冷却水である。従って、冷却水温度センサ３８は、ガスエンジン１１の熱により加熱された冷却水の温度を検出する。検出された冷却水温度は、制御装置６０に出力される。

なお、図１には示していないが、室外機１０及び室内機４０の各所に、上記したセンサ（吸気温度センサ１１３及び冷却水温度センサ３８）以外のセンサが設けられていて、それらのセンサが検出した情報も制御装置６０に入力される。制御装置６０は、各種のセンサから入力した信号に基づいて、空気調和装置１の動作を制御する。なお、吸気温度センサ１１３及び冷却水温度センサ３８以外のセンサとして、ガスエンジン１１の回転数を検出する回転数検出センサ、コンプレッサ１２から吐出される冷媒の温度を検出する吐出温度センサ、コンプレッサ１２に吸入される冷媒の温度を検出する吸入温度センサ、コンプレッサ１２に吸入される冷媒の圧力を検出する圧力センサ、室外熱交換器１４に流出入する冷媒の温度を検出する温度センサ、各種ファンの回転数を検出する回転数検出センサ、膨張弁４３、第一流量調整弁１９Ａ、及び第二流量調整弁１９Ｂの開度を検出する開度検出センサ、外気温を検出する温度センサ、等を例示することができるが、この限りでない。

次に、上記構成の空気調和装置１の暖房運転時及び冷房運転時の動作について説明する。まず、暖房運転時の動作について説明する。暖房運転時には、制御装置６０は、四方弁１５の切替状態が暖房時接続状態となるように、四方弁１５を制御する。ここで、四方弁１５は、その切替状態が、暖房時接続状態と後述する冷房時接続状態とに切替可能であるように構成される。暖房時接続状態とは、四方弁１５の第一ポート１５１と第四ポート１５４が連通するとともに第二ポート１５２と第三ポート１５３が連通する切替状態である。従って、暖房運転時、四方弁１５の第一ポート１５１に接続された第一配管１３ａが第四ポート１５４に接続された第六配管１３ｆに接続され、四方弁１５の第二ポート１５２に接続された第二配管１３ｂが第三ポート１５３に接続された第四配管１３ｄに接続されることになる。

また、暖房運転時には、四方弁１５の切替状態が暖房時接続状態にされた状態で、ガスエンジン１１が駆動する。すると、コンプレッサ１２が作動して、第五配管１３ｅ内の低圧ガス冷媒を吸入口１２ａから吸入するとともに吸入した低圧ガス冷媒を圧縮して高温高圧ガス冷媒を生成する。そして、生成した高温高圧ガス冷媒を吐出口１２ｂから吐出する。吐出口１２ｂから吐出された高温高圧ガス冷媒は第一配管１３ａを流れて四方弁１５に流入する。

暖房運転時には、四方弁１５にて第一配管１３ａが第六配管１３ｆに接続されているから、第一配管１３ａから四方弁１５に流入した高温高圧ガス冷媒は四方弁１５から第六配管１３ｆに流入し、さらに、ガス管５２、室内側第二配管４２ｂをこの順に流れる。そして、室内側第二配管４２ｂに接続した室内熱交換器４１にその第二入出力ポート４１ｂから流入する。

室内熱交換器４１に流入した高温高圧ガス冷媒は室内熱交換器４１内を流通する間に室内空気と熱交換し、室内空気に熱を吐き出して凝縮する。つまり、室内熱交換器４１は暖房運転時に凝縮器として機能する。このとき高温高圧ガス冷媒から吐き出された熱によって室内空気が暖められて、室内が暖房される。

室内熱交換器４１にて室内空気に熱を吐き出して凝縮した冷媒は一部液化し、室内熱交換器４１の第一入出力ポート４１ａから室内側第一配管４２ａに流出する。そして、室内側第一配管４２ａの途中に介装された膨張弁４３で膨張することにより蒸発しやすいように低圧化される。膨張弁４３で膨張された冷媒は、さらに、室内側第一配管４２ａから液管５１、第三配管１３ｃを経由して、室外熱交換器１４にその第二入出力ポート１４ｂから流入する。室外熱交換器１４に流入した冷媒は室外熱交換器１４内を流通する間に外気と熱交換し、外気の熱を奪って蒸発する。つまり、室外熱交換器１４は暖房運転時に蒸発器として機能する。

室外熱交換器１４にて外気の熱を奪って蒸発した冷媒は一部気化し、室外熱交換器１４の第一入出力ポート１４ａから第二配管１３ｂに流出する。そして、第二配管１３ｂから四方弁１５に入る。暖房運転時には四方弁１５にて第二配管１３ｂが第四配管１３ｄに接続されているから、第二配管１３ｂから四方弁１５に流入した冷媒は四方弁１５から第四配管１３ｄに流入し、さらにアキュムレータ１７に供給される。アキュムレータ１７では供給された冷媒が気液分離される。そして、低温低圧のガス冷媒のみがアキュムレータ１７から第五配管１３ｅに流出される。アキュムレータ１７からＧＨＰ第五配管１３ｅに流出した冷媒がコンプレッサ１２の吸入口１２ａに帰還する。このような暖房運転時における冷媒の流れが図１に実線の矢印により表される。

次に、冷房運転の動作について説明する。冷房運転時には、制御装置６０は、四方弁１５の切替状態が、冷房時接続状態となるように、四方弁１５を制御する。ここで、冷房時接続状態とは、四方弁１５の第一ポート１５１と第二ポート１５２が連通するとともに第三ポート１５３と第四ポート１５４が連通する切替状態である。従って、冷房運転時、四方弁１５の第一ポート１５１に接続された第一配管１３ａが第二ポート１５２に接続された第二配管１３ｂに接続され、第三ポート１５３に接続された第四配管１３ｄが第四ポート１５４に接続された第六配管１３ｆに接続されることになる。

また、冷房運転時には、四方弁１５の切替状態が冷房時接続状態にされた状態で、ガスエンジン１１が駆動する。すると、コンプレッサ１２が作動して、第五配管１３ｅ内の低圧ガス冷媒を吸入口１２ａから吸入するとともに吸入した低圧ガス冷媒を圧縮して高温高圧ガス冷媒を生成する。そして、生成した高温高圧ガス冷媒を吐出口１２ｂから吐出する。吐出口１２ｂから吐出された高温高圧ガス冷媒は第一配管１３ａを流れて四方弁１５に流入する。

冷房運転時には、四方弁１５にて第一配管１３ａが第二配管１３ｂに接続されているから、第一配管１３ａから四方弁１５に流入した高温高圧ガス冷媒は四方弁１５から第二配管１３ｂに流入する。第二配管１３ｂに流入した高温高圧ガス冷媒は、第二配管１３ｂに接続した室外熱交換器１４にその第一入出力ポート１４ａから流入する。室外熱交換器１４に流入した冷媒は室外熱交換器１４内を流通する間に外気と熱交換し、外気に熱を吐き出して凝縮する。つまり、室外熱交換器１４は冷房運転時に凝縮器として機能する。

室外熱交換器１４にて外気に熱を吐き出して凝縮した冷媒は一部液化し、室外熱交換器１４の第二入出力ポート１４ｂから第三配管１３ｃに流出する。第三配管１３ｃに流出した冷媒は、液管５１を経由して、室内側第一配管４２ａに至り、この室内側第一配管４２ａの途中に介装された膨張弁４３で膨張することにより蒸発しやすいように低圧化される。膨張弁４３で膨張された冷媒は、室内熱交換器４１にその第一入出力ポート４１ａから流入する。室内熱交換器４１に流入した冷媒は室内熱交換器４１内を流通する間に室内空気と熱交換し、室内空気の熱を奪って蒸発する。つまり、室内熱交換器４１は冷房運転時に蒸発器として機能する。このとき冷媒に熱が奪われることによって室内空気が冷却されて、室内が冷房される。

室内熱交換器４１にて室内空気の熱を奪って蒸発した冷媒は、室内熱交換器４１の第二入出力ポート４１ｂから室内側第二配管４２ｂに流出する。室内側第二配管４２ｂに流出した冷媒は、ガス管５２、第六配管１３ｆを経由して、四方弁１５に入る。冷房運転時には四方弁１５にて第六配管１３ｆが第四配管１３ｄに接続されているから、第六配管１３ｆから四方弁１５に流入した冷媒は四方弁１５から第四配管１３ｄに流入し、さらにアキュムレータ１７に供給される。アキュムレータ１７では供給された冷媒が気液分離される。そして、低温低圧のガス冷媒のみがアキュムレータ１７から第五配管１３ｅに流出される。アキュムレータ１７から第五配管１３ｅに流出した冷媒がコンプレッサ１２の吸入口１２ａに帰還する。このような冷房運転時における冷媒の流れが図１に破線の矢印により表される。

また、暖房運転時又は冷房運転時には、必要に応じて、第一流量調整弁１９Ａ及び第二流量調整弁１９Ｂの開度が調整される。第一流量調整弁１９Ａが開弁している場合、第三配管１３ｃを流通する冷媒の一部が、第七配管１３ｇに流れる。第七配管１３ｇに流れた冷媒は、サブ熱交換器１８に導入される。このサブ熱交換器１８にて、冷媒が冷却水と熱交換することにより、冷媒が加熱される。サブ熱交換器１８で加熱された冷媒は、第七配管１３ｇから第四配管１３ｄに流出し、その後、アキュムレータ１７に供給される。

上記した暖房運転中及び冷房運転中に、制御装置６０は、要求される空調負荷に応じて、適切な制御信号を各機器（四方弁１５、ガスエンジン１１、膨張弁４３、第一流量調整弁１９Ａ、第二流量調整弁１９Ｂ、各ファン等）に出力することにより、室外機１０及び室内機４０を制御する。これにより、要求される空調負荷に応じた適切な空調運転（冷房運転及び暖房運転）が実行される。

また、上記したような空気調和装置１の暖房運転中及び冷房運転中にガスエンジン１１が駆動しているが、このガスエンジン１１の駆動時にはウォーターポンプ２３が駆動する。これにより、冷却水回路３０内を冷却水が循環する。つまり、ガスエンジン１１の駆動時には冷却水回路３０内を冷却水が循環する。冷却水回路３０はエンジン内通路１１ｂを有するので、冷却水はガスエンジン１１の内部を通過するように冷却水回路３０を循環する。従って、冷却水回路３０内を冷却水が循環することにより、ガスエンジン１１が冷却される。また、制御装置６０は、空気調和装置１の暖房運転中及び冷房運転中に、冷却水温度センサ３８により検出された温度、すなわちガスエンジン１１を冷却した後の冷却水の温度が、空調運転時目標冷却水温度Ｔｗ０（空調運転時目標冷却液温度）に近づくように、冷却水の温度を制御する。この場合、例えば、制御装置６０は、電動三方弁２１を制御して、ラジエータ２０を通過する冷却水の流量とサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量との流量比を調整する。ラジエータ２０による冷却水の放熱能力とサブ熱交換器１８による放熱能力とは異なるので、上記流量比を調整することにより、冷却水の温度を所望の温度に調整することができる。ここで、空調運転時目標冷却水温度Ｔｗ０は、効率的な空調運転が実現されるように予め設定される、空調運転時における冷却水の目標値である。

また、制御装置６０は、上記した暖房運転及び冷房運転に加え、ポンプダウン運転が実行され得るように、室外機１０及び室内機４０を制御する。ポンプダウン運転は、暖房運転の終了時及び冷房運転の終了時、すなわち空調運転の終了時に実行される。ここで言うポンプダウン運転とは、空調運転の終了時に冷媒回路内の液冷媒がアキュムレータ１７に多量に貯留されることに起因して、次回の始動時にコンプレッサ１２に液冷媒が吸入されることを防止するために、空調運転の終了後に、冷媒回路内の液冷媒及び冷凍機油を、室外熱交換器１４及び室内熱交換器４１のうち凝縮器として機能する側に回収する運転である。ポンプダウン運転の実行により、液冷媒及び液冷媒中に混入する冷凍機油が、室外熱交換器１４及び室内熱交換器４１のうち凝縮器として機能する側に、回収される。この場合において、暖房運転の終了時には、ポンプダウン運転により、暖房運転時に凝縮器として機能する室内熱交換器４１側に液冷媒及び冷凍機油が回収され、冷房運転の終了時には、ポンプダウン運転により、冷房運転時に凝縮器として機能する室外熱交換器１４側に液冷媒及び冷凍機油が回収される。

図２は、空気調和装置１がポンプダウン運転を行うにあたって制御装置６０が実行するポンプダウン運転処理ルーチンの流れを示すフローチャートである。このルーチンは、空気調和装置１が空調運転（冷房運転又は暖房運転）を実行しているときに、所定の短時間ごとに実行される。このルーチンが起動すると、制御装置６０は、まず、図２のステップ（以下、ステップをＳと略記する）１１にて、空調運転の停止指令信号が入力されたか否かを判断する。空調運転の停止指令信号は、例えば、空調運転中にユーザがリモコン装置の停止ボタンを押下することにより、制御装置６０に入力される。

Ｓ１１にて、停止指令信号が入力されていないと判断した場合（Ｓ１１：Ｎｏ）、制御装置６０はこのルーチンを終了する。この場合、空調運転が継続される。一方、Ｓ１１にて、停止指令信号が入力されていると判断した場合（Ｓ１１：Ｙｅｓ）、制御装置６０は、Ｓ１２に処理を進める。

Ｓ１２では、制御装置６０は、ガスエンジン１１に用いられている燃料の種別が、ＬＮＧ（液化天然ガス）であるか、ＬＰＧ（液化石油ガス）であるかを判断する。Ｓ１２にて、燃料の種別がＬＮＧであると判断した場合、制御装置６０は、Ｓ１３に処理を進める。一方、Ｓ１２にて、燃料の種別がＬＰＧであると判断した場合、制御装置６０は、Ｓ１４に処理を進める。なお、本実施形態では、ガスエンジン１１にＬＮＧ又はＬＰＧのいずれかの燃料が用いられるものとする。

Ｓ１３では、制御装置６０は、下記（１）式又は（２）式に基づいて、ポンプダウン運転時における冷却水温度Ｔｗの目標値であるポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊（ポンプダウン運転時目標冷却液温度）を設定する。
Ｔｗ＊＝ＴｗＬＮＧＨ−ａ×（Ｔａｉｒ０−Ｔａｉｒ） （１）
ただし、Ｔａｉｒ＜Ｔａｉｒ０
Ｔｗ＊＝ＴｗＬＮＧＨ （２）
ただし、Ｔａｉｒ≧Ｔａｉｒ０

一方、Ｓ１４では、制御装置６０は、下記（３）式又は（４）式に基づいて、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊を設定する。
Ｔｗ＊＝ＴｗＬＰＧＨ−ｂ×（Ｔａｉｒ０−Ｔａｉｒ） （３）
ただし、Ｔａｉｒ＜Ｔａｉｒ０
Ｔｗ＊＝ＴｗＬＰＧＨ （４）
ただし、Ｔａｉｒ≧Ｔａｉｒ０

上記（１）式及び（３）式において、Ｔａｉｒは、吸気温度センサ１１３により検出されるガスエンジン１１の吸気温度であり、Ｔａｉｒ０は基準吸気温度である。基準吸気温度Ｔａｉｒ０は、吸気温度Ｔａｉｒがその温度以上であるときに、ガスエンジン１１のノッキング等の異常燃焼の起き易さが冷却水温度Ｔｗに依存しない温度の閾値として予め定められる。つまり、吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０未満の場合、ガスエンジン１１の異常燃焼の起き易さは冷却水温度Ｔｗにより変化し、吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０以上の場合、ガスエンジン１１の異常燃焼の起き易さが冷却水温度Ｔｗに影響されない。基準吸気温度Ｔａｉｒ０は、例えば５０℃に設定することができる。なお、吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０未満である場合、冷却水温度Ｔｗが高いほど、ガスエンジン１１の異常燃焼が起き易い。

また、上記（１）式及び（２）式において、ＴｗＬＮＧＨは、燃料の種別がＬＮＧであり、且つ吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０以上である場合にガスエンジン１１が異常燃焼を起こすことはないと考えられる冷却水の温度範囲の上限温度又は上限温度に近い温度として予め設定される基準冷却水温度である。

また、上記（３）式及び（４）式において、ＴｗＬＰＧＨは、燃料の種別がＬＰＧであり、且つ吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０以上である場合において、ガスエンジン１１が異常燃焼を起こすことはないと考えられる冷却水の温度範囲の上限温度又は上限温度に近い温度として予め設定される基準冷却水温度である。

なお、石油ガスを燃料として用いた場合、天然ガスを燃料として用いた場合に比べて、低い冷却水温度でもガスエンジン１１が異常燃焼を起こす。従って、ＬＰＧに関する基準冷却水温度ＴｗＬＰＧＨは、ＬＮＧに関する基準冷却水温度ＴｗＬＰＧＨよりも、低い温度に設定される。

また、上記（１）式におけるａは、燃料の種別がＬＮＧである場合に予め定められる所定の正の係数であり、上記（３）式におけるｂは、燃料の種別がＬＰＧである場合に予め定められる所定の正の係数である。

図３は、Ｓ１３又はＳ１４にて設定されるポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊と吸気温度Ｔａｉｒとの関係を示すグラフであり、横軸が吸気温度Ｔａｉｒ、縦軸がポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊である。図３において、温度ＴｗＨは、ガス種に応じて設定される基準冷却水温度（ＴｗＬＮＧＨ又はＴｗＬＰＧＨ）を表し、温度Ｔｗ０は、空調運転時目標冷却水温度を表す。図３からわかるように、吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０未満の場合は、上記（１）式または（３）式において（Ｔａｉｒ−Ｔａｉｒ０）が負であるので、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊は基準冷却水温度ＴｗＨよりも高い。一方、吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０以上である場合、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊は基準冷却水温度ＴｗＨである。従って、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊は、必ず基準冷却水温度ＴｗＨ以上である。また、吸気温度Ｔａｉｒが基準吸気温度Ｔａｉｒ０未満の温度範囲においては、吸気温度Ｔａｉｒが高くなるにつれてポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊は低下する。

上記（１）式〜（４）式により定められるポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊は、吸気温度Ｔａｉｒを加味した場合にガスエンジン１１が異常燃焼を起こすことはないと考えられる冷却水の温度範囲内の温度であって、且つ、その温度範囲の上限温度又は上限温度に近い温度である。従って、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近い温度である場合、ガスエンジン１１が異常燃焼を起こすことはないと考えられる。

また、図３からわかるように、基準冷却水温度ＴｗＨは、暖房運転時及び冷房運転時に設定される空調運転時目標冷却水温度Ｔｗ０よりも高い。従って、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊は、吸気温度Ｔａｉｒ及びガス種にかかわらず、常に、空調運転時目標冷却水温度Ｔｗ０よりも高い温度に設定されることになる。Ｓ１３及びＳ１４の処理が、本発明の目標冷却液温度設定処理に相当する。

制御装置６０は、Ｓ１３又はＳ１４にてポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗを設定した後に、タイマτのカウントを開始する（Ｓ１５）。次いで、制御装置６０は、ポンプダウン制御処理を実行する。このポンプダウン制御処理の実行によって、空気調和装置１がポンプダウン運転を実行する。この場合、例えば、制御装置６０は、ガスエンジン１１の回転数を所定の回転数（例えば１２００ｒｐｍ）に設定し、室内機ファン４４を停止し、サブ熱交換器１８に冷媒が流れないように第一流量調整弁１９Ａを全閉作動させ、さらに、第二流量調整弁１９Ｂ（暖房運転終了時のポンプダウン運転の場合）又は膨張弁４３（冷房運転終了時のポンプダウン運転の場合）を全閉作動させる。これにより、冷媒回路内の液冷媒及び冷凍機油が、凝縮器側（暖房運転終了時のポンプダウン運転の場合には、室内熱交換器４１（凝縮器）及びそれに連結する配管（室内側第一配管４２ａ、液管５１、及び第三配管１３ｃのうち第二流量調整弁１９Ｂよりも液管５１寄りの部分）、冷房運転終了時のポンプダウン運転の場合には、室外熱交換器１４（凝縮器）及びそれに連結する配管（第三配管１３ｃ、液管５１、及び室内側第一配管４２ａのうち膨張弁４３よりも液管５１寄りの部分））に回収される。

Ｓ１６にてポンプダウン制御処理を実行した後に、制御装置６０は、Ｓ１７に処理を進めて、冷却水温度調整処理（冷却液温度調整処理）を実行する。この冷却水温度調整処理では、制御装置６０は、冷却水温度センサ３８により検知される冷却水温度Ｔｗが、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水温度Ｔｗを調整する。本実施形態では、制御装置６０は、電動三方弁２１を制御することにより、冷却水温度Ｔｗを調整する。

上記したように、冷却水回路３０には、ラジエータ２０とサブ熱交換器１８が並列的に接続されているので、冷却水回路３０を循環する冷却水は、ラジエータ２０とサブ熱交換器１８のいずれかを通過する。図４は、ラジエータ２０を通過する冷却水流路が太線で示された冷却水回路３０を示す図であり、図５は、サブ熱交換器１８を通過する冷却水流路が太線で示された冷却水回路３０を示す図である。

ラジエータ２０を通過する冷却水は、外気と熱交換することにより放熱する。また、ポンプダウン制御処理の実行によって第一流量調整弁１９Ａが全閉作動しているため、冷却水温度調整処理の実行時にはサブ熱交換器１８に冷媒は流れない。そのため、サブ熱交換器１８は単なる冷却水の通路となり、サブ熱交換器１８を通過する冷却水は放熱しない。従って、ラジエータ２０を通過する冷却水の流量を増加させるとともにサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量を減少させることにより、冷却水回路３０を循環する冷却水の放熱量を増加させることができる。また、サブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量を増加させるとともにラジエータ２０を通過する冷却水の流量を減少させることにより、冷却水回路３０を循環する冷却水の放熱量を減少させることができる。つまり、ラジエータ２０を通過する冷却水の流量と、サブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量との流量比を調整することにより、冷却水回路３０を循環する冷却水の放熱量を制御することができる。

また、電動三方弁２１の入力ポート２１ａから第一出力ポート２１ｂに流れた冷却水はラジエータ２０を通り、電動三方弁２１の入力ポート２１ａから第二出力ポート２１ｃに流れた冷却水はサブ熱交換器１８を通る。従って、制御装置６０は、Ｓ１７にて、電動三方弁２１を制御して上記流量比を調整することで、冷却水回路３０を循環する冷却水の放熱量を制御することができる。具体的には、制御装置６０は、Ｓ１７にて、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊よりも低いときは、冷却水の放熱量を減少させるべく、サブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量が増加するとともにラジエータ２０を通過する冷却水の流量が減少するように、電動三方弁２１を制御する。これにより、冷却水回路３０を循環する冷却水の放熱量が減少し、それに伴い冷却水温度Ｔｗが上昇して、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づく。また、制御装置６０は、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊よりも高いときは、冷却水の放熱量を増加させるべく、ラジエータ２０を通過する冷却水の流量が増加するとともにサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量を減少するように、電動三方弁２１を制御する。これにより、冷却水温度Ｔｗの放熱量が増加し、それに伴い冷却水温度Ｔｗが低下して、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づく。

なお、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、制御装置６０が、冷却水温度Ｔｗとポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊との温度差に基づいて電動三方弁２１の開度（流量比）をＰＩＤ制御することにより、冷却水温度Ｔｗをポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に速やかに近づけることができる。

制御装置６０は、Ｓ１７における冷却水温度調整処理の実行後に、Ｓ１８に処理を進め、タイマτの計測時間が基準時間τ０よりも大きいか否かを判断する。基準時間τ０は、ポンプダウン制御処理の実行によって、冷媒回路内の液冷媒及び冷凍機油のほぼ全てが、凝縮器側に回収されたと考えられる時間として予め設定することができる。基準時間τ０は、例えば、２分に設定することができる。

制御装置６０は、Ｓ１８にて、タイマτによる計測時間が基準時間τ０以下であると判断した場合（Ｓ１８；Ｎｏ）、Ｓ１６のポンプダウン制御処理及びＳ１７の冷却水温度調整処理を継続しつつ、Ｓ１８の判定を繰り返す。一方、Ｓ１８にて、タイマτによる計測時間が基準時間τ０を超えたと判断した場合（Ｓ１８；Ｙｅｓ）、制御装置６０はＳ１９に処理を進めて、停止処理を実行する。この停止処理の実行により、ポンプダウン運転が終了するとともに、ガスエンジン１１が停止される。これにより、空気調和装置１の運転が停止する。その後、制御装置６０は、このルーチンを終了する。

制御装置６０が上記したポンプダウン運転処理を実行することにより、ポンプダウン運転時に、冷却水温度Ｔｗが、空調時目標冷却水温度Ｔｗ０よりも高い温度であるポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水温度Ｔｗが調整される。すなわち、ポンプダウン運転時には、冷却水温度Ｔｗが空調運転時における冷却水温度よりも高い温度にされる。これによりガスエンジン１１の熱が冷却水に余分に蓄熱される。よって、ポンプダウン運転の終了によりガスエンジン１１が停止した後に、高温の冷却水によりガスエンジン１１が保温される。また、空気調和装置１を再始動させた場合、再始動直後におけるガスエンジン１１及び冷却水の温度は、再始動前に実行されたポンプダウン運転時に冷却水に余分に内燃機関の熱が蓄熱された分だけ高い。従って、再始動時に実行される暖機運転に要する時間が短縮され、その結果、空気調和装置１の始動性が高められる。

（変形例１）
上記実施形態では、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、制御装置６０が電動三方弁２１を制御して、ラジエータ２０を通過する冷却水の流量とサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量との流量比を調整することにより、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように冷却水温度Ｔｗを調整している。一方、この変形例１では、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、電動三方弁２１を制御せずに（すなわちラジエータ２０を通過する冷却水の流量とサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量との流量比は一定のまま）、室外機ファン１６の回転速度（以下、回転数という場合もある）を制御する。

室外機ファン１６の回転数が高い場合、ラジエータ２０に供給される外気の供給量が多いので、ラジエータ２０を通過する冷却水からより多くの熱を奪うことができる。つまり、室外機ファン１６の回転数が高い場合、ラジエータ２０を通過する冷却水の放熱量が多い。一方、室外機ファン１６の回転数が低い場合、ラジエータ２０に供給される外気の供給量が少ないので、ラジエータ２０を通過する冷却水から奪うことができる熱量が少ない。つまり、室外機ファン１６の回転数が低い場合、ラジエータ２０を通過する冷却水の放熱量が少ない。

従って、この変形例１では、制御装置６０は、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗよりも高いときは、冷却水の放熱量を増加させるべく、室外機ファン１６の回転数を増加させる。これにより、ラジエータ２０における冷却水温度Ｔｗの放熱量が増加し、それに伴い冷却水温度Ｔｗが低下して、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づく。一方、制御装置６０は、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗよりも低いときは、冷却水の放熱量を減少させるべく、室外機ファン１６の回転数を減少させる。これにより、冷却水温度Ｔｗの放熱量が減少し、それに伴い冷却水温度Ｔｗが上昇して、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づく。

なお、制御装置６０は、冷却水温度Ｔｗとポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊との温度差と、室外機ファン１６の回転数との関係を表したテーブルを記憶しているとよい。そして、制御装置６０は、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、上記テーブルに基づいて室外機ファン１６の回転数を制御することにより、冷却水温度Ｔｗを目標冷却水温度Ｔｗ＊に速やかに近づけることができる。

このように、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、室外機ファン１６の回転数を制御することによっても、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水温度Ｔｗを調整することができる。

（変形例２）
上記変形例１では、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、室外機ファン１６の回転数を制御することにより、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように冷却水温度Ｔｗを調整している。一方、この変形例２では、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、電動三方弁２１の流量比や室外機ファン１６の回転数はそのままで、ウォーターポンプ２３の回転速度を制御する。

ウォーターポンプ２３の回転速度が低い場合、ウォーターポンプ２３から吐出される冷却水の流量が少ない。この場合、冷却水回路３０内の冷却水がガスエンジン１１のエンジン内通路１１ｂに滞在する時間が長いので、冷却水がガスエンジン１１に熱接触する時間も長い。このため、ガスエンジン１１から冷却水への伝熱量が多く、それ故に、冷却水の蓄熱量は大きい。一方、ウォーターポンプ２３の回転速度が高い場合、ウォーターポンプ２３から吐出される冷却水の流量が多い。この場合、冷却水回路３０内の冷却水がガスエンジン１１のエンジン内通路１１ｂに滞在する時間が短いので、冷却水がガスエンジン１１に熱接触する時間も短い。このため、ガスエンジン１１から冷却水への伝熱量が少なく、それ故に、冷却水の蓄熱量は少ない。

従って、この変形例２では、制御装置６０は、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗよりも高いときは、冷却水の蓄熱量を減少させるべく、ウォーターポンプ２３の回転速度を上昇させる。これにより、ウォーターポンプ２３から吐出される冷却水の流量が増加し、それにより冷却水温度Ｔｗの蓄熱量が減少する。さらに冷却水温度Ｔｗの蓄熱量の減少に伴い冷却水温度Ｔｗが低下して、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づく。一方、制御装置６０は、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗよりも低いときは、冷却水の蓄熱量を増加させるべく、ウォーターポンプ２３の回転速度を低下させる。これにより、ウォーターポンプ２３から吐出される冷却水の流量が減少し、それにより冷却水温度Ｔｗの蓄熱量が増加する。さらに、冷却水温度Ｔｗの蓄熱量の増加に伴い冷却水温度Ｔｗが上昇して、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づく。

なお、制御装置６０は、冷却水温度Ｔｗとポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊との温度差と、ウォーターポンプ２３の回転速度との関係を表したテーブルを記憶しているとよい。そして、制御装置６０は、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、上記テーブルに基づいてウォーターポンプ２３の回転速度を制御することにより、冷却水温度Ｔｗを目標冷却水温度Ｔｗ＊に速やかに近づけることができる。

このように、Ｓ１７の冷却水温度調整処理にて、ウォーターポンプ２３の回転速度を制御して、ウォーターポンプ２３から吐出される冷却水の流量を制御することによっても、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水温度Ｔｗを調整することができる。

以上のように、本実施形態及び各変形例に係る空気調和装置１が備える制御装置６０は、ポンプダウン運転処理にて、ポンプダウン運転の実行時に冷却水回路３０を循環する冷却水の温度の目標値であるポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊が、空調運転の実行時に冷却水回路を循環する冷却水の温度の目標値である空調運転時目標冷却水温度Ｔｗ０よりも高くなるように、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊を設定する目標冷却液温度設定処理（Ｓ１３、Ｓ１４）と、冷却水回路３０を循環する冷却水の温度がポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水の温度を調整する冷却水温度調整処理Ｓ１７（冷却液温度調整処理）と、を実行する。

本実施形態及び各変形例によれば、ポンプダウン運転時に冷却水温度Ｔｗが高くされるため、ガスエンジン１１の熱が冷却水に余分に蓄熱される。よって、ポンプダウン運転の終了によりガスエンジン１１が停止した後に、高温の冷却水によりガスエンジン１１を保温することができるとともに、空気調和装置１を再始動させた場合における暖機運転に要する時間を短縮することができる。これにより、空気調和装置１の始動性が高められる。

また、本実施形態及び各変形例によれば、もともと必要な運転であるポンプダウン運転時に駆動しているガスエンジン１１の熱を冷却水に蓄熱させる。このため特許文献１のようにエンジンの温度及び冷却水温度を高めるという目的のみのために停止しているエンジンをわざわざ駆動する必要はなく、それ故に、無駄な燃料の消費が抑えられる。その結果、燃料コストの増大を招くことなく、空気調和装置１の始動性を高めることができる。

また、制御装置６０は、目標冷却液温度設定処理（Ｓ１３、Ｓ１４）にて、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊を、ガスエンジン１１が異常燃焼を起こさない温度範囲内における上限温度又は上限温度に近い温度に設定する。こうして設定したポンプダウン運転時目標冷却水温度に近づくように冷却水温度Ｔｗが調整されることにより、ポンプダウン運転時におけるノッキング等のガスエンジン１１の異常燃焼の発生を回避しつつ、冷却水に、ガスエンジン１１の熱をより多く（或いは最大限に）蓄えさせることができる。

また、制御装置６０は、目標冷却液温度設定処理（Ｓ１３、Ｓ１４）にて、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊を、ガスエンジン１１に用いられる燃料ガスの種別（ＬＮＧ（液化天然ガス）、ＬＰＧ（液化石油ガス））に応じて設定する。ガスエンジン１１が異常燃焼を起こさないような冷却水の温度範囲は、ガスエンジン１１に用いられる燃料の種別により異なる。従って、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊を燃料の種別に応じて設定し、こうして設定したポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように冷却水温度Ｔｗが調整されることにより、ポンプダウン運転時におけるガスエンジン１１の異常燃焼の発生を回避しつつ、冷却水にガスエンジン１１の熱を余分に蓄えることができる。

また、ガスエンジン１１の駆動時にガスエンジン１１に吸入される空気の温度（吸気温度Ｔａｉｒ）が高い場合、冷却液温度Ｔｗが高いとガスエンジン１１が異常燃焼を起こしやすくなる。この点に関し、本実施形態及び各変形例によれば、制御装置６０は、目標冷却液温度設定処理（Ｓ１３、Ｓ１４）にて、ポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊を、吸気温度Ｔａｉｒが高いほど低くなる領域を有するように、吸気温度Ｔａｉｒに基づいて設定する。こうして設定したポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように冷却水温度Ｔｗが調整されることにより、ガスエンジン１１の異常燃焼が効果的に抑えられる。よって、ポンプダウン運転時におけるガスエンジン１１の異常燃焼の発生をより確実に回避しつつ、冷却水にガスエンジン１１の熱を余分に蓄えることができる。

また、本実施形態によれば、制御装置６０は、冷却水温度調整処理Ｓ１７にて、ラジエータ２０に流れる冷却水の流量を調整することにより、冷却水の温度を調整している。これによれば、ラジエータ２０に流れる冷却水の流量を調整することにより、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように冷却水温度Ｔｗを調整することができる。

また、本実施形態に係る空気調和装置１は、冷却水回路３０にラジエータ２０と並列的に介装され、内部を流通する冷媒と冷却液とを熱交換させるサブ熱交換器１８と、冷却水回路３０に介装され、冷却水回路３０を流れる冷却液のうちラジエータ２０を通過する冷却水の流量とサブ熱交換器１８を通過する冷却水の流量との流量比を変更することができるように構成された電動三方弁２１と、を備える。そして、制御装置６０は、冷却水温度調整処理Ｓ１７にて、電動三方弁２１を制御して上記流量比を調整することにより、ラジエータ２０に流れる冷却水の流量を制御する。このような電動三方弁２１の制御により、冷却水回路３０を循環する冷却水の放熱量を制御することができる。こうして冷却水の放熱量を制御することにより、冷却水温度Ｔｗがポンプダウン運転時目標冷却水温度Ｔｗ＊に近づくように、冷却水温度Ｔｗを調整することができる。

以上、本発明の実施形態及び変形例について説明したが、本発明は、上記実施形態及び変形例に限定されるべきものではない。例えば、上記実施形態及び変形例においては、内燃機関としてガスエンジンが用いられる例について説明したが、ガスエンジン以外の内燃機関を用いても良い。また、上記実施形態及び変形例においては、ガスエンジンに用いられる燃料がＬＮＧ又はＬＰＧである例について説明したが、それ以外のガス燃料を用いても良い。このように、本発明は、その趣旨を逸脱しない限りにおいて、変形可能である。

１…空気調和装置、１０…室外機、１１…ガスエンジン、１１ｂ…エンジン内通路、１１１…吸気管、１１２…排気管、１１３…吸気温度センサ、１２…コンプレッサ、１２ａ…吸入口、１２ｂ…吐出口、１３ａ…第一配管、１３ｂ…第二配管、１３ｃ…第三配管、１３ｄ…第四配管、１３ｅ…第五配管、１３ｆ…第六配管、１３ｇ…第七配管、１４…室外熱交換器、１５…四方弁、１６…室外機ファン（ファン）、１７…アキュムレータ、１８…サブ熱交換器、１９Ａ…第一流量調整弁、１９Ｂ…第二流量調整弁、２０…ラジエータ、２１…電動三方弁（三方弁）、２１ａ…入力ポート、２１ｂ…第一出力ポート、２１ｃ…第二出力ポート、２３…ウォーターポンプ（ポンプ）、３０…冷却水回路（冷却液回路）、３１…第一冷却水配管、３２…第二冷却水配管、３３…第三冷却水配管、３４…第四冷却水配管、３５…第五冷却水配管、３６…第六冷却水配管、３８…冷却水温度センサ、４０…室内機、４１…室内熱交換器、４２ａ…室内側第一配管、４２ｂ…室内側第二配管、４３…膨張弁、４４…室内機ファン、５１…液管、５２…ガス管、６０…制御装置、Ｓ１３，Ｓ１４…目標冷却液温度設定処理、Ｓ１７…冷却水温度調整処理（冷却液温度調整処理）、Ｔａｉｒ…吸気温度、Ｔｗ＊…ポンプダウン運転時目標冷却水温度（ポンプダウン運転時目標冷却液温度）、Ｔｗ…冷却水温度、Ｔｗ０…空調運転時目標冷却水温度（空調運転時目標冷却液温度）

Claims (9)

1. 内燃機関と、吸入口及び吐出口を有し前記内燃機関の駆動により作動して前記吸入口から冷媒を吸入するとともに吸入した冷媒を圧縮して圧縮した冷媒を前記吐出口から吐出するコンプレッサと、内部に冷媒が流通され、冷房運転時に内部を流通する冷媒が凝縮し暖房運転時に内部を流通する冷媒が蒸発するように、内部を流通する冷媒を外気と熱交換させる室外熱交換器と、前記内燃機関の駆動時に前記内燃機関の内部を通過するように冷却液が循環する冷却液回路と、を有する室外機と、
   内部に冷媒が流通され、冷房運転時に内部を流通する冷媒が蒸発し暖房運転時に内部を流通する冷媒が凝縮するように、内部を流通する冷媒を室内空気と熱交換させる室内熱交換器と、前記室内熱交換器の内部を流通する冷媒の流量を調整するとともに前記室内熱交換器から流出した冷媒又は前記室内熱交換器に流入する冷媒を膨張させる膨張弁と、を有する室内機と、
   暖房運転、冷房運転、及び、暖房運転の終了時及び冷房運転の終了時に冷媒及び冷凍機油を前記室外熱交換器及び前記室内熱交換器のうち凝縮器として機能する側に回収するポンプダウン運転が実行され得るように、前記室外機及び前記室内機を制御する制御装置と、
   を備え、
   前記制御装置は、ポンプダウン運転の実行時に前記冷却液回路を循環する冷却液の温度が、暖房運転の実行時及び冷房運転の実行時に前記冷却液回路を循環する冷却液の温度よりも高い温度となるように、冷却液の温度を調整する冷却液温度調整処理を実行する、
   空気調和装置。
2. 請求項１に記載の空気調和装置において、
   前記制御装置は、ポンプダウン運転の実行時に前記冷却液回路を循環する冷却液の温度の目標値であるポンプダウン運転時目標冷却液温度が、暖房運転の実行時及び冷房運転の実行時に前記冷却液回路を循環する冷却液の温度の目標値である空調運転時目標冷却液温度よりも高くなるように、前記ポンプダウン運転時目標冷却液温度を設定する目標冷却液温度設定処理を実行するとともに、前記冷却液温度調整処理にて、前記冷却液回路を循環する冷却液の温度が前記ポンプダウン運転時目標冷却液温度に近づくように、冷却液の温度を調整する、
   空気調和装置。
3. 請求項２に記載の空気調和装置において、
   前記制御装置は、前記目標冷却液温度設定処理にて、前記ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、前記内燃機関が異常燃焼を起こさない温度範囲内の温度に設定する、
   空気調和装置。
4. 請求項２又は３に記載の空気調和装置において、
   前記制御装置は、前記目標冷却液温度設定処理にて、前記ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、前記内燃機関に用いられる燃料の種別に応じて設定する、
   空気調和装置。
5. 請求項２乃至４のいずれか１項に記載の空気調和装置において、
   前記制御装置は、前記目標冷却液温度設定処理にて、前記ポンプダウン運転時目標冷却液温度を、前記内燃機関に供給される空気の温度である吸気温度が高いほど低くなるように、設定する、
   空気調和装置。
6. 請求項１乃至５のいずれか１項に記載の空気調和装置において、
   前記冷却液回路に介装されたラジエータを備え、
   前記制御装置は、前記冷却液温度調整処理にて、前記ラジエータに流れる冷却液の流量を制御することにより、冷却液の温度を調整する、
   空気調和装置。
7. 請求項６に記載の空気調和装置において、
   前記冷却液回路に前記ラジエータと並列的に介装され、内部を流通する冷媒と冷却液とを熱交換させるサブ熱交換器と、
   前記冷却液回路に介装され、前記冷却液回路を流れる冷却液のうち前記ラジエータを通過する冷却液の流量と前記サブ熱交換器を通過する冷却液の流量との流量比を変更することができるように構成された三方弁と、
   を備え、
   前記制御装置は、前記冷却液温度調整処理にて、前記三方弁を制御して前記流量比を調整することにより、前記ラジエータに流れる冷却液の流量を制御する、
   空気調和装置。
8. 請求項１乃至５のいずれか１項に記載の空気調和装置において、
   前記冷却液回路に介装されたラジエータと、
   前記ラジエータに外気を供給するファンと、を備え、
   前記制御装置は、前記冷却液温度調整処理にて、前記ファンの回転速度を制御することにより、冷却液の温度を調整する、
   空気調和装置。
9. 請求項１乃至５のいずれか１項に記載の空気調和装置において、
   前記冷却液回路に介装され、冷却液を吸入するとともに吸入した冷却液を吐出することにより冷却液を前記冷却液回路内で循環させるポンプを備え、
   前記制御装置は、前記冷却液温度調整処理にて、前記ポンプから吐出される冷却液の流量を制御することにより、冷却液の温度を調整する、
   空気調和装置。

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