JP2018168461A - 酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体及び酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体用の二相ステンレス鋼 - Google Patents
酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体及び酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体用の二相ステンレス鋼 Download PDFInfo
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一方、近年、水道水の安全性や排水に対する環境負荷の低減に対する要求の高まりから、水の殺菌、漂白、脱臭の用途でオゾンガスが使われるようになっている。オゾンは、非常に高い殺菌力、漂白力、脱臭力を持ち、従来使われてきた濾過処理、凝集処理、塩素処理では得ることが困難であった高品質の水を作ることができる。
前記被溶接材の化学成分が、質量%で、
C:0.10%以下、
Si:0.01〜5.0%、
Mn:0.01〜8.00%、
P:0.10%以下、
S:0.050%以下、
Ni:1.0〜8.0%、
Cr:20.0〜30.0%、及び
N:0.05〜0.50%を含有し、
残部はFeおよび不可避的不純物であり、
前記溶接金属のフェライト相率が35.0〜65.0面積%であり、前記溶接金属の(1)式のPRENが前記被溶接材の(1)式のPRENの0.90倍以上であり、
前記溶接熱影響部の平均幅が200.0μm以上であり、前記溶接熱影響部のフェライト相の平均粒径が200.0μm以下である、酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体。
PREN=Cr+3.3Mo+16N ・・・(1)
但し、Moを含有しない場合には、(1)式においてMoを0と置く。
(2)前記被溶接材が、更に、以下の群より選択される1種以上を含有する、(1)に記載の酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体。
第1群:質量%で、
Mo:0.01〜8.00%、
Cu:0.01〜5.00%から選択される1種以上。
第2群:質量%で、Al:1.00%以下。
第3群:質量%で、
Ti:0.01〜0.40%、
Nb:0.01〜0.40%、
V:0.01〜0.50%、
W:0.01〜1.00%、
Ta:0.001〜0.10%、
Sn:0.001〜0.50%、
Sb:0.001〜0.50%、及び
Ga:0.001〜0.50%から選択される1種以上。
第4群:質量%で、
B:0.0002〜0.0050%、
Ca:0.0002〜0.0050%、
Mg:0.0002〜0.0050%、及び
REM:0.001〜0.10%から選択される1種以上。
(3)オゾン浄水槽、オゾン浄水場の配管、オゾン下水処理槽、オゾン下水処理場の配管、過酸化水素水槽、および過酸化水素水の配管に用いられる、(1)または(2)に記載の酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体。
(4)化学成分が、質量%で、
C:0.10%以下、
Si:0.01〜5.0%、
Mn:0.01〜8.00%、
P:0.10%以下、
S:0.050%以下、
Ni:1.0〜8.0%、
Cr:20.0〜30.0%、及び
N:0.05〜0.50%を含有し、
残部はFeおよび不可避的不純物であり、
下記(1)式のPRENが20.0〜50.0%である、
酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体用の二相ステンレス鋼。
PREN=Cr+3.3Mo+16N ・・・(1)
但し、Moを含有しない場合には、(1)式においてMoを0と置く。
(5)更に、以下の群より選択される1種以上を含有する、(4)に記載の酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体用の二相ステンレス鋼。
第1群:質量%で、
Mo:0.01〜8.00%、
Cu:0.01〜5.00%から選択される1種以上。
第2群:質量%で、Al:1.00%以下。
第3群:質量%で、
Ti:0.01〜0.40%、
Nb:0.01〜0.40%、
V:0.01〜0.50%、
W:0.01〜1.00%、
Ta:0.001〜0.10%、
Sn:0.001〜0.50%、
Sb:0.001〜0.50%、及び
Ga:0.001〜0.50%から選択される1種以上。
第4群:質量%で、
B:0.0002〜0.0050%、
Ca:0.0002〜0.0050%、
Mg:0.0002〜0.0050%、及び
REM:0.001〜0.10%から選択される1種以上。
(A)溶接熱影響部の平均幅が200.0μm以上。
(B)溶接熱影響部のフェライト組織の平均粒径が200.0μm以下。
第2群:質量%で、Al:1.00%以下。
第3群:質量%で、Ti:0.01〜0.40%、Nb:0.01〜0.40%、V:0.01〜0.50%、W:0.01〜1.00%、Ta:0.001〜0.10%、Sn:0.001〜0.50%、Sb:0.001〜0.50%、及びGa:0.001〜0.50%から選択される1種以上。
第4群:質量%で、B:0.0002〜0.0050%、Ca:0.0002〜0.0050%、Mg:0.0002〜0.0050%、及びREM:0.001〜0.10%から選択される1種以上。
Mo:Moは耐食性を向上させる元素であり、0.01%以上の含有で効果が発揮する。8.00%以下であればMoを含有してもよいが、Mo量が8.0%を超えると、溶接金属部のフェライト率が高くなるため耐食性が劣化する。このため、Mo量の下限値は、0.01%以上であり、好ましくは0.15%以上であり、より好ましくは0.18%以上である。Mo量の上限値は、8.00%であり、好ましくは6.00%以下であり、より好ましくは1.00%未満である。
Al:Alは脱酸元素として有用であるが、加工性を劣化させるため多量に含有させるべきではない。Al量の上限を1.00%以下に制限するのがよい。Al量の好ましい範囲は、0.50%以下である。
Ti,Nb,V,W,Ta、Sn,Sb,Gaは、耐食性を向上する元素であり、以下の範囲で1種または2種以上含有してもよい。
Ti:0.01〜0.40%、Nb:0.01〜0.40%、V:0.01〜0.50%、W:0.01〜1.00%、Ta:0.001〜0.10%、
Sn:0.001〜0.50%、Sb:0.001〜0.50%、Ga:0.001〜0.50%。
B、Ca、Mg、REMは、熱間加工性を改善する元素であり、その目的で1種または2種以上含有してもよい。B、Ca、Mgの効果は0.0002%以上の量で発現することから、B、Ca、Mgのそれぞれの量の下限を0.0002%以上とする。REMの場合は、下限を0.001%以上とする。
しかしながら、いずれも過剰な量の含有は、逆に熱間加工性を低下するため、その含有量の上下限を次のように設定することが好ましい。すなわち、B、Ca、Mgのそれぞれの量は0.0002〜0.0050%であり、REMの量は0.001〜0.10%である。
B、Ca、Mgのそれぞれの量の下限値は、好ましくは0.0005%以上である。B、Ca、Mgのそれぞれの量の上限値は、好ましくは0.0015%以下である。REM量の下限値は、好ましくは0.005%以上であり、REM量の上限値は、好ましくは0.03%以下である。
ここで、REM(希土類元素)は一般的な定義に従い、スカンジウム(Sc)、イットリウム(Y)の2元素と、ランタン(La)からルテチウム(Lu)までの15元素(ランタノイド)の総称を指す。単独で含有してもよいし、混合物であってもよい。REM量は、これら元素の合計量である。
溶接構造体の溶接金属の成分は、以下の要件(1)、(2)を満たす。
(1)溶接金属のフェライト相率は35.0〜65.0面積%。
(2)溶接金属の下記式のPREN(孔食指数)が被溶接材の下記式のPRENの0.90倍以上。
PREN=Cr+3.3Mo+16N
溶接構造体の溶接熱影響部の組織は、以下の要件(3)、(4)を満たす。
(3)溶接熱影響部の平均幅は200.0μm以上。
(4)溶接熱影響部のフェライト組織の平均粒径は200.0μm以下。
本実施形態の二相ステンレス鋼は、基本的にはステンレス鋼を製造する一般的な工程を適用して製造される。例えば、電気炉で上記の化学組成を有する溶鋼とし、AOD炉やVOD炉などで精練する。連続鋳造法又は造塊法で鋼片とし、次いで、熱間圧延、熱延板の焼鈍(溶体化熱処理)を施す。薄板を製造する場合(例えば、3mm程度の厚さの鋼板)には、前述の溶体化熱処理後に、冷間圧延を施し、次いで、再度焼鈍(溶体化熱処理)を施す。これにより薄板が製造される。
焼鈍の後に、以下の条件で酸洗を施す。
水温が30〜80℃とされ、かつ以下の条件を満たす硝ふっ酸溶液(酸洗液)に、薄板を15〜120秒間浸漬する。次いで、薄板を水洗し、乾燥させる。
溶接熱影響部が要件(3)、(4)を満たす溶接構造体を施工するためには、被溶接材の板厚、溶接入熱およびパス間温度を適正化する必要がある。パス間温度は、マルチパス(多層溶接)において後続のパスを行う際の前パスの温度である。TIG、MIG等の溶接方法の種類、また開先形状は問わない。適正な溶接条件は被溶接材の板厚によるが、例えば被溶接材の板厚が4mmの場合、パス間温度20〜50℃では溶接入熱が0.7〜14.0kJ/cm、パス間温度50〜100℃では溶接入熱が0.5〜2.3kJ/cm、パス間温度100〜250℃では溶接入熱が0.3〜1.2kJ/cmであれば要件(3)、(4)を満たす溶接熱影響部を得られる。
パス間温度20〜50℃:0.40×t1/2〜6.70×t1/2(J/cm)
パス間温度50〜100℃:0.25×t1/2〜1.12×t1/2(J/cm)
パス間温度100〜250℃:0.15×t1/2〜0.59×t1/2(J/cm)
ただし、tは母材部の板厚(mm)である。
なお、表中の下線は本実施形態の範囲から外れているものを示す。
得られた二相ステンレス鋼鈑(発明例No.1〜48、比較例No.1〜29)に対して、以下の方法に従って溶接を行った。
被溶接材には板厚4mmと10mmの鋼板を用いた。被溶接材の形状は150mm巾×300mm長さ、U開先とし、溶加棒を用いて突合せ溶接を行った。溶接入熱の制御は、溶接速度、溶接電流、溶接電圧を変化させて行った。また、パス間温度は20〜50℃、50〜100℃、100℃〜250℃の3水準とした。溶加棒は表2に示したA〜Fの6種類を使用した。詳細な溶接条件を表1D〜表1Fに示す。
溶接後、溶接金属を採取してCr、Moを化学分析(ICP分析)、Nをガス分析で定量し、その分析結果を元にPRENを計算した。
また、溶接金属のフェライト相率は、溶接部の断面を鏡面研磨し、KOH電解エッチングで組織現出して、溶接金属の全厚の4分の1、2分の1、4分の3の位置において、400倍の視野で検鏡してフェライト相の面積率を計測し、全視野に対するフェライト相の面積の比率を100分率で表わしたものを溶接金属のフェライト相率とした。
溶接金属の希釈率は次の方法で求めた。溶接部の断面を鏡面研磨し、溶接金属の形状を現出できる方法でエッチングを行い、溶接金属の面積(SWM)を求める。溶接前の開先形状、ギャップ間隔と、溶接金属の形状から溶融した母材の面積(SBM)が求まるので、下記式を用いて希釈率を計算した。
希釈率P=SBM/SWM×100(%)
溶接熱影響部の幅は次の手順で測定する。先ず、溶接部の断面を鏡面研磨し、KOH電解エッチングで組織現出し、母材部のフェライト相の板厚方向における径を測定する。
次に、母材部から溶接金属に向かってフェライト相の粒径が大きくなるが、その際にフェライト相の板厚方向における径が母材部に対して5倍以上となる位置を「母材部側の溶接熱影響部境界(HL)」とする。
続いて、同じ断面試料を用いてEPMA(Electron Plobe Micro Analyzer)を用いて溶接熱影響部の成分を分析する。溶接金属から母材部に向かって成分が変化するが、その際に成分が母材部の成分と同じになる位置を「溶融境界(FL)」とする。
前述のHLとFLの水平方向の距離を、表ビード側の表面、板厚4分の1、板厚2分の1、板厚4分の3、裏ビード側の表面の計5箇所測定し、その平均値を溶接熱影響部の平均幅とする。溶接熱影響部の母材部側の境界(HL)、溶接金属側の境界(FL)の例を図6に示した。
NaClを用いて調整した塩化物イオン濃度500ppmの水溶液12Lを試験容器に入れ30±2℃に調整する。溶接試験片は、溶接部を中央にして溶接方向に30mm、溶接方向に垂直な方向に30mmに切り出して全面を湿式#600エメリー研磨仕上げする。この溶接試験片を前述の水溶液に浸漬させる。
更に、別の試験容器に前述と同様の塩化物イオン濃度500ppmの水溶液を入れ、幅10×長さ10×厚さ0.1mmの白金試料を浸漬させ、先ほどの溶接試験片と導線を用いて短絡させる。
両試験容器を密閉し、酸素を原料にオゾン発生器でオゾンガスを発生させ、試験容器内の水溶液中でバブリングする。ここで、溶接試験片側の水溶液中の溶存オゾン濃度を0.1±0.05mg/L、白金試料側の水溶液の溶存オゾン濃度を1.0±0.5mg/Lに制御し、溶接試験片側と白金試料側の溶存オゾン濃度に濃度差が生じる様にする。これにより、溶接試験片と白金試料との間に電位差を作り、溶接試験片側をアノード、白金試料側をカソードとすることで、前述した様な酸化性流体中における溶接熱影響部での腐食形態を再現することが出来る。
図2は、横軸を溶接入熱(kJ/cm)、縦軸を溶接熱影響部のフェライト相粒径とし、板厚4mmの被溶接材における溶接熱影響部のフェライト相粒径、パス間温度、および溶接入熱の関係を示すグラフである。
図3は、横軸を溶接入熱(kJ/cm)、縦軸を溶接熱影響部の幅とし、板厚10mmの被溶接材における溶接熱影響部の幅、パス間温度、および溶接入熱の関係を示すグラフである。
図4は、横軸を溶接入熱(kJ/cm)、縦軸を溶接熱影響部のフェライト相粒径とし、板厚10mmの被溶接材における溶接熱影響部のフェライト相粒径、パス間温度、および溶接入熱の関係を示すグラフである。
図5は、溶接熱影響部のフェライト相の粒径と幅の、本発明の範囲を示す。本発明の範囲では、腐食試験で生じた最大腐食深さが100μm未満である。被溶接材もしくは溶加棒が本発明の成分を外れると、最大腐食深さが100μm以上となる。
Claims (5)
- 母材部及び溶接熱影響部からなる被溶接材と、溶接金属とを備え、
前記被溶接材の化学成分が、質量%で、
C:0.10%以下、
Si:0.01〜5.0%、
Mn:0.01〜8.00%、
P:0.10%以下、
S:0.050%以下、
Ni:1.0〜8.0%、
Cr:20.0〜30.0%、及び
N:0.05〜0.50%を含有し、
残部はFeおよび不可避的不純物であり、
前記溶接金属のフェライト相率が35.0〜65.0面積%であり、前記溶接金属の(1)式のPRENが被溶接材の(1)式のPRENの0.90倍以上であり、
前記溶接熱影響部の平均幅が200.0μm以上であり、前記溶接熱影響部のフェライト相の平均粒径が200.0μm以下である、酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体。
PREN=Cr+3.3Mo+16N ・・・(1)
但し、Moを含有しない場合には、(1)式においてMoを0と置く。 - 前記被溶接材が、更に、以下の群より選択される1種以上を含有する、請求項1に記載の酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体。
第1群:質量%で、
Mo:0.01〜8.00%、
Cu:0.01〜5.00%から選択される1種以上。
第2群:質量%で、Al:1.00%以下。
第3群:質量%で、
Ti:0.01〜0.40%、
Nb:0.01〜0.40%、
V:0.01〜0.50%、
W:0.01〜1.00%、
Ta:0.001〜0.10%、
Sn:0.001〜0.50%、
Sb:0.001〜0.50%、及び
Ga:0.001〜0.50%から選択される1種以上。
第4群:質量%で、
B:0.0002〜0.0050%、
Ca:0.0002〜0.0050%、
Mg:0.0002〜0.0050%、及び
REM:0.001〜0.10%から選択される1種以上。 - オゾン浄水槽、オゾン浄水場の配管、オゾン下水処理槽、オゾン下水処理場の配管、過酸化水素水槽、および過酸化水素水の配管に用いられる、請求項1または請求項2に記載の酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体。
- 化学成分が、質量%で、
C:0.10%以下、
Si:0.01〜5.0%、
Mn:0.01〜8.00%、
P:0.10%以下、
S:0.050%以下、
Ni:1.0〜8.0%、
Cr:20.0〜30.0%、及び
N:0.05〜0.50%を含有し、
残部はFeおよび不可避的不純物であり、
下記(1)式のPRENが20.0〜50.0%である、
酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体用の二相ステンレス鋼。
PREN=Cr+3.3Mo+16N ・・・(1)
但し、Moを含有しない場合には、(1)式においてMoを0と置く。 - 更に、以下の群より選択される1種以上を含有する、請求項4に記載の酸化性流体環境用の二相ステンレス鋼溶接構造体用の二相ステンレス鋼。
第1群:質量%で、
Mo:0.01〜8.00%、
Cu:0.01〜5.00%から選択される1種以上。
第2群:質量%で、Al:1.00%以下。
第3群:質量%で、
Ti:0.01〜0.40%、
Nb:0.01〜0.40%、
V:0.01〜0.50%、
W:0.01〜1.00%、
Ta:0.001〜0.10%、
Sn:0.001〜0.50%、
Sb:0.001〜0.50%、及び
Ga:0.001〜0.50%から選択される1種以上。
第4群:質量%で、
B:0.0002〜0.0050%、
Ca:0.0002〜0.0050%、
Mg:0.0002〜0.0050%、及び
REM:0.001〜0.10%から選択される1種以上。
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