JP2018141194A - 溶鋼の精錬方法 - Google Patents
溶鋼の精錬方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018141194A JP2018141194A JP2017035057A JP2017035057A JP2018141194A JP 2018141194 A JP2018141194 A JP 2018141194A JP 2017035057 A JP2017035057 A JP 2017035057A JP 2017035057 A JP2017035057 A JP 2017035057A JP 2018141194 A JP2018141194 A JP 2018141194A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- less
- pressure
- slag
- refining
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 330
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 330
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 64
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 63
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 49
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 36
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 112
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 abstract description 11
- 230000006837 decompression Effects 0.000 abstract description 5
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 29
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 20
- 230000008569 process Effects 0.000 description 20
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 8
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007619 statistical method Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000008855 peristalsis Effects 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 230000003716 rejuvenation Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
(i)上記圧力P1から、下記式(1)で定義する圧力P2まで、真空槽内の溶鋼の下降速度を0.20m/秒以上に維持して復圧し、次いで、
(ii)圧力P2から大気圧P0まで、浸漬管内の溶鋼の下降速度を0.15m/秒以下に維持して復圧する
ことを特徴とする溶鋼の精錬方法。
ρ:溶鋼密度[kg/m3]
g:重力加速度[m/秒2]
h:取鍋内の溶鋼浴面から真空槽内の溶鋼浴面までの高さ[m]
d:真空槽内の溶鋼浴浸[m]
C、Si、Mn、P、及び、Sを含有する取鍋内の溶鋼に、真空槽に浸漬管を備える脱ガス装置で真空脱ガス処理を施した後、真空槽内の圧力を、減圧状態の圧力P1[Pa]から大気圧P0[Pa]へ復圧し、溶鋼の精錬を終了する精錬方法において、
(i)上記圧力P1から、下記式(1)で定義する圧力P2まで、真空槽内の溶鋼の下降速度を0.20m/秒以上に維持して復圧し、次いで、
(ii)圧力P2から大気圧P0まで、浸漬管内の溶鋼の下降速度を0.15m/秒以下に維持して復圧する
ことを特徴とする。
ρ:溶鋼密度[kg/m3]
g:重力加速度[m/秒2]
h:取鍋内の溶鋼浴面から真空槽内の溶鋼浴面までの高さ[m]
d:真空槽内の溶鋼浴浸[m]
(x)溶鋼環流が継続(溶鋼流速が存在)するスラグ/溶鋼界面において、スラグと溶鋼の接触時間を短縮すること、及び、
(y)真空槽内及び浸漬管内の溶鋼とスラグの降下に伴うスラグ/溶鋼界面の搖動を抑制し、溶鋼中へのスラグ巻込みを低減すること
が有効であると発想し、該発想を実現する手法について鋭意検討した。
(a)真空槽内の溶鋼の盛上りの高さが急速に低くなり、浸漬上昇管近傍に存在するスラグが浸漬上昇管側に流動する前に、溶鋼が浸漬上昇管内へ降下し、スラグの浸漬上昇管内への流入が抑制されるとともに、
(b)浸漬下降管側に偏って存在するスラグの下面に、浸漬上昇管側から浸漬下降管側に向かう溶鋼流速が存在する時間、即ち、溶鋼流速の存在下におけるスラグと溶鋼の接触時間が短縮され、取鍋に環流する溶鋼のスラグ巻き込みが抑制される
ことを見いだした。
(c)取鍋内におけるスラグ/溶鋼界面の搖動が抑制されて、溶鋼中へのスラグ巻込みが減少するとともに、
(d)スラグ系介在物の取鍋内溶鋼の深部への浸入が抑制される
ことを見いだした。
P0:大気圧[Pa]
ρ:溶鋼密度[kg/m3]
g:重力加速度[m/秒2]
h:取鍋内の溶鋼浴面から真空槽内の溶鋼浴面までの高さ[m]
d:真空槽内の溶鋼浴浸[m]
Cは、焼入れ後の鋼の強度や硬さを確保するのに有効な元素である。1.20%を超えると、焼入れ時に割れが発生し、また、硬くなりすぎて、切削工具の寿命が低下するので、Cは1.20%以下が好ましい。より好ましくは1.00%以下である。
Siは、焼入れ性を高めて、強度や硬さの確保に有効な元素である。3.00%を超えると、硬くなりすぎて、切削工具の寿命が低下するので、Siは3.00%以下が好ましい。より好ましくは2.50%以下である。
Mnは、焼入れ性を高めて、強度や硬さの確保に有効な元素である。1.60%を超えると、焼入れ時に割れが発生し、また、硬くなりすぎて、切削工具の寿命が低下するので、Mnは1.60%以下が好ましい。より好ましくは1.20%以下である。
Pは、不純物元素であり、靱性を阻害する元素である。Pが0.05%を超えると、靭性が著しく低下するので、Pは0.05%以下が好ましい。より好ましくは0.03%以下である。下限は0%を含むが、Pを0.0001%以下に低減すると、精錬コストが大幅に上昇するので、実用鋼上、0.0001%が実質的な下限である。
Sは、Pと同様に、不純物元素であり、靱性を阻害する元素である。Sが0.05%を超えると、靭性が著しく低下するので、Sは0.05%以下が好ましい。より好ましくは0.03%以下である。下限は0%を含むが、Sを0.0001%以下に低減すると、精錬コストが大幅に上昇するので、実用鋼上、0.0001%が実質的な下限である。
Alは、脱酸元素であり、また、結晶粒を微細化する元素である。0.20%を超えると、粗大な酸化物系介在物が生成し、靭性及び延性が低下するので、Alは0.20%以下が好ましい。より好ましくは0.15%以下である。結晶粒の微細化効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Crは、焼入れ性を高めて、強度や硬さの確保に有効な元素である。3.50%を超えると、靱性及び延性が低下するので、3.50%以下が好ましい。より好ましくは2.50%以下である。Crの添加効果を確保する点で、0.01%以上が好ましく、0.05%以上がより好ましい。
Moは、焼入れ性を高めて強度や硬さの確保に有効な元素である。また、Moは、炭化物を形成して、焼戻し軟化抵抗の向上に寄与する元素である。0.85%を超えると、過冷組織が生じ、靱性及び延性が低下するので、Moは0.85%以下が好ましい。より好ましくは0.65%以下である。Moの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Niは、焼入れ性を高めて、強度や硬さの確保に有効な元素である。4.50%を超えると、靱性及び延性が低下するので、Niは4.50%以下が好ましい。より好ましくは3.50%以下である。Niの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Nbは、炭化物、窒化物、及び/又は、炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化抑制や焼戻し軟化抵抗の向上に寄与する元素である。0.20%を超えると、靱性及び延性が低下するので、Nbは0.20%以下が好ましい。より好ましくは0.10%以下である。Nbの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Vは、炭化物、窒化物、及び/又は、炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化抑制や焼戻し軟化抵抗の向上に寄与する元素である。0.45%を超えると、靱性及び延性が低下するので、Vは0.45%以下が好ましい。より好ましくは0.35%以下である。Vの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Wは、焼入れ性を高めて、強度や硬さの確保に有効な元素である。また、Wは、炭化物を形成して、焼戻し軟化抵抗の向上に寄与する元素である。0.30%を超えると、過冷組織が生じ、靱性及び延性が低下するので、Wは0.30%以下が好ましい。より好ましくは0.25%以下である。Wの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Bは、焼入れ性を高め、強度の向上に寄与する元素である。また、Bは、オーステナイト粒界に偏析して、Pの粒界偏析を抑制し、疲労強度の向上に寄与する元素である。0.006%を超えると、靱性が低下するので、Bは0.006%以下とする。好ましくは0.004%以下である。Bの添加効果を確保する点で、0.0005%以上が好ましく、0.0010%以上がより好ましい。
Nは、微細な窒化物を形成して結晶粒を微細化し、強度及び靭性の向上に寄与する元素である。0.060%を超えると、窒化物が過剰に生成して、靱性が劣化するので、Nは0.060%以下が好ましい。より好ましくは0.040%以下である。Nの添加効果を確保する点で、0.001%以上が好ましく、0.005%以上がより好ましい。
Tiは、微細なTi窒化物を形成して結晶粒を微細化し、強度及び靭性の向上に寄与する元素である。0.25%を超えると、Ti窒化物が過剰に生成し、靱性が低下するので、Tiは0.25%以下が好ましい。より好ましくは0.15%以下である。Tiの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Cuは、耐食性の向上に寄与する元素である。0.50%を超えると、熱間延性が低下し、割れや疵が発生するので、Cuは0.50%以下が好ましい。より好ましくは0.30%以下である。Cuの添加効果を確保する点で、0.01%以上が好ましく、0.05%以上がより好ましい。
Pbは、快削性の向上に寄与する元素である。0.45%を超えると、靱性が低下するので、Pbは0.45%以下が好ましい。より好ましくは0.30%以下である。Pbの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Biは、快削性の向上に寄与する元素である。0.20%を超えると、靱性が低下するので、Biは0.20%以下が好ましい。より好ましくは0.16%以下である。Biの添加効果を確保する点で、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がより好ましい。
Teは、快削性の向上に寄与する元素である。0.010%を超えると、靱性が低下するので、Teは0.010%以下が好ましい。より好ましくは0.006%以下である。Teの添加効果を確保する点で、0.001%以上が好ましく、0.002%以上がより好ましい。
Sbは、耐硫酸性及び耐塩酸性を主体とする耐食性の向上、及び、快削性の向上に寄与する元素である。0.20%を超えると、靱性が低下するので、Sbは0.20%以下が好ましい。より好ましくは0.15%以下である。Sbの添加効果を確保する点で、0.01%以上が好ましく、0.03%以上がより好ましい。
Mgは、快削性の向上に寄与する元素である。0.010%を超えると、靱性が低下するので、Mgは0.010%以下が好ましい。より好ましくは0.006%以下である。Mgの添加効果を確保する点で、0.0005%以上が好ましく、0.0010%以上がより好ましい。
Caは、脱酸元素であり、脱酸反応で、凝集合し易い低融点のCaO−Al2O3系介在物を形成する元素である。0.010%を超えると、Al2O3系介在物が、低融点のCaO−Al2O3系介在物に複合化して粗大化し、粗大化したCaO−Al2O3系介在物は、圧延温度で液相化せず、粗大なまま鋼中に残存するので、Caは0.010%以下が好ましい。より好ましくは0.006%以下である。
REM(希土類元素、La、Ce、Pr、及び、Ndの1種又は2種以上)は、Al又はAl−Siで十分に脱酸した溶鋼において、溶鋼中のCaOや、介在物中のCaOを還元して、CaO−Al2O3系介在物を改質する作用をなす元素である。0.010%を超えると、介在物中に、REM濃度の高い低融点の化合物相が出現し、介在物の凝集合が助長されて、粗大な介在物が生成するので、REMは0.010%以下が好ましい。より好ましくは0.007%以下である。
Oは、酸化物を形成する元素である。0.003%を超えると、粗大な酸化物が生成し、転動疲労寿命が低下するので、Oは0.003%以下が好ましい。より好ましくは0.002%以下である。下限は0%を含むが、Oを0.0001%以下に低減すると、精錬コストが大幅に上昇するので、実用鋼上、0.0001%が実質的な下限である。
表1に示す成分組成の溶鋼に、転炉による一次精錬、LF処理及び/又はRH処理による二次精錬を施した後、該溶鋼を連続鋳造し、該連鋳片を分塊圧延して鋼片を製造した。
2 取鍋
2a 浸漬上昇管
2b 浸漬下降管
3 溶鋼環流ガス吹込み口
3a 溶鋼環流ガス
4 排気管
5a、5b 溶鋼
5c 盛上り
5d 溶鋼流速
6 6a、6b スラグ
Claims (6)
- C、Si、Mn、P、及び、Sを含有する取鍋内の溶鋼に、真空槽に浸漬管を備える脱ガス装置で真空脱ガス処理を施した後、真空槽内の圧力を、減圧状態の圧力P1[Pa]から大気圧P0[Pa]へ復圧し、溶鋼の精錬を終了する精錬方法において、
(i)上記圧力P1から、下記式(1)で定義する圧力P2まで、真空槽内の溶鋼の下降速度を0.20m/秒以上に維持して復圧し、次いで、
(ii)圧力P2から大気圧P0まで、浸漬管内の溶鋼の下降速度を0.15m/秒以下に維持して復圧する
ことを特徴とする溶鋼の精錬方法。
P2=P0−ρ・g・(h−d) ・・・(1)
ρ:溶鋼密度[kg/m3]
g:重力加速度[m/秒2]
h:取鍋内の溶鋼浴面から真空槽内の溶鋼浴面までの高さ[m]
d:真空槽内の溶鋼浴浸[m] - 前記真空脱ガス処理をRH式真空脱ガス装置で行なうことを特徴とする請求項1に記載の溶鋼の精錬方法。
- 前記RH式真空脱ガス装置で復圧を行なう際、復圧用ガスを、溶鋼環流ガスを吹き込む部位、及び、真空槽内に直接供給する部位の一方又は両方から供給することを特徴とする請求項2に記載の溶鋼の精錬方法。
- 前記復圧用ガスが不活性ガスであることを特徴とする請求項3に記載の溶鋼の精錬方法。
- 前記溶鋼が、質量%で、C:1.20%以下、Si:3.00%以下、Mn:1.60%以下、P:0.05%以下、S:0.05%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の溶鋼の精錬方法。
- 前記溶鋼が、さらに、質量%で、Al:0.20%以下、Cr:3.50%以下、Mo:0.85%以下、Ni:4.50%以下、Nb:0.20%以下、V:0.45%以下、W:0.30%以下、B:0.006%以下、N:0.060%以下、Ti:0.25%以下、Cu:0.50%以下、Pb:0.45%以下、Bi:0.20%以下、Te:0.010%以下、Sb:0.20%以下、Mg:0.010%以下、Ca:0.010%以下、REM:0.010%以下、O:0.003%以下の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項5に記載の溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017035057A JP6766687B2 (ja) | 2017-02-27 | 2017-02-27 | 溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017035057A JP6766687B2 (ja) | 2017-02-27 | 2017-02-27 | 溶鋼の精錬方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2018141194A true JP2018141194A (ja) | 2018-09-13 |
JP6766687B2 JP6766687B2 (ja) | 2020-10-14 |
Family
ID=63527650
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017035057A Active JP6766687B2 (ja) | 2017-02-27 | 2017-02-27 | 溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6766687B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110923406A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-03-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种防止rh上升浸渍管焊缝开裂的方法 |
JP2020180341A (ja) * | 2019-04-25 | 2020-11-05 | 日本製鉄株式会社 | 極低窒素鋼の溶製方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11279628A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-12 | Kawasaki Steel Corp | Rh真空脱ガス方法 |
KR20040031454A (ko) * | 2002-10-07 | 2004-04-13 | 주식회사 포스코 | 고효율 용강 정련방법 |
JP2012132094A (ja) * | 2010-11-30 | 2012-07-12 | Jfe Steel Corp | 軸受材料及び軸受材料の製造方法 |
-
2017
- 2017-02-27 JP JP2017035057A patent/JP6766687B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11279628A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-12 | Kawasaki Steel Corp | Rh真空脱ガス方法 |
KR20040031454A (ko) * | 2002-10-07 | 2004-04-13 | 주식회사 포스코 | 고효율 용강 정련방법 |
JP2012132094A (ja) * | 2010-11-30 | 2012-07-12 | Jfe Steel Corp | 軸受材料及び軸受材料の製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020180341A (ja) * | 2019-04-25 | 2020-11-05 | 日本製鉄株式会社 | 極低窒素鋼の溶製方法 |
JP7265136B2 (ja) | 2019-04-25 | 2023-04-26 | 日本製鉄株式会社 | 極低窒素鋼の溶製方法 |
CN110923406A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-03-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种防止rh上升浸渍管焊缝开裂的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6766687B2 (ja) | 2020-10-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5262075B2 (ja) | 耐サワー性能に優れた鋼管用鋼の製造方法 | |
JP5218707B1 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用鋼管 | |
JP6686837B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
JP5803824B2 (ja) | 浸炭軸受鋼鋼材の溶製方法 | |
JP5277556B2 (ja) | 含Ti極低炭素鋼の溶製方法及び含Ti極低炭素鋼鋳片の製造方法 | |
JP5845784B2 (ja) | 軸受材料及び軸受材料の製造方法 | |
JP2016222953A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
JP2012241229A (ja) | 高疲労強度鋼鋳片の製造方法 | |
JP5541310B2 (ja) | 清浄性の高い鋼材の製造方法 | |
JP2018141194A (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
JP2018131651A (ja) | 高窒素低酸素鋼の溶製方法 | |
JP2009242912A (ja) | 含Ti極低炭素鋼の溶製方法および含Ti極低炭素鋼鋳片の製造方法 | |
JP6957890B2 (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
JP6645214B2 (ja) | 低炭素鋼薄肉鋳片の製造方法および低炭素鋼薄肉鋳片、並びに低炭素鋼薄鋼板の製造方法 | |
JP2017166053A (ja) | 高清浄鋼の溶製方法 | |
JP6756264B2 (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
JP6816501B2 (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
JP5590056B2 (ja) | 清浄性の高い鋼材の製造方法 | |
JP6825399B2 (ja) | 清浄鋼の溶製方法 | |
JP5713529B2 (ja) | 転動疲労寿命の優れた鋼材 | |
JP2003160838A (ja) | 継目無鋼管とその製造方法 | |
JP6996641B2 (ja) | サワー環境での使用に適した継目無鋼管 | |
JP5050692B2 (ja) | 高い清浄性を有する低Al含有鋼およびその製造方法 | |
JP6337681B2 (ja) | 溶鋼の減圧精錬方法 | |
JP5433941B2 (ja) | 高清浄度軸受鋼の溶製方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20191007 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200722 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200818 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200831 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6766687 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |