JP2018100508A - 建物の構築方法 - Google Patents
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Abstract
Description
特許文献2には、逆打ち工法で地下躯体を構築する際、所定階の床躯体を構築し、この床躯体から柱部材を介して下方の切梁を吊り下げ支持する切梁の架設方法が示されている。これにより、切梁を支持するための棚杭を設ける必要がないので、地下の掘削作業の効率を向上できる。
特許文献4には、逆打ち工法で地下構造体を構築する際、1階床を構築し、この1階床の下を掘削して切梁を架設し、さらに掘削して地下2階床を構築して、この地下2階床の上方で躯体工事を行うとともに、地下2階床の下方で地下掘削工事を行う、地下構造体の逆打ち工法が示されている。
しかしながら、本設杭を有しない地下躯体を備える建物では、本設地下柱の最下端部が耐圧版等に接合されると、本設地下柱に地上階を含む建物重量が加わっても、この本設柱を支持することが可能となる。よって、本設地下柱が耐圧版等に接合されていない状態では、この本設地下柱で先行床を支持できず、この先行床の下側と上側とで同時に工事を行う逆打ち工法を採用できず、短工期で建物を構築することが困難であった。
そのため、建物の最下階まで掘削し、地下躯体を地下最下階から上方に向って構築していく順打ち工法を採用せざるをえないが、この順打ち工法は、逆打ち工法のように先行床の下側と上側で同時に建物を構築する場合に比べて、工事期間が長期化し、工費費用が嵩む傾向であった。
また、地下掘削部分を平面視で見た場合、仮設地下柱を任意の位置に設定できるので、仮設地下柱をできる限り掘削の障害とならない位置に設定すれば、効率的に地下を掘削できる。
詳細には、第3の発明の建物の構築方法では、前記先行床よりも下方で残りの地下躯体を構築する工程では、前記山留め壁の内壁面に添って地下外周梁を構築し、当該地下外周梁および前記仮設地下柱で支持させて地下床スラブを構築する作業を、下方に向かって繰り返し行い、このとき、前記各層の地下床スラブに開口部(例えば、後述の開口部15)を設けることを特徴とする。
図1は、本発明の一実施形態に係る建物の構築方法により構築される建物1の地下階の平面図であり、図2は、建物1の縦断面図である。
建物1は、地下に構築された地下躯体2と、この地下躯体2の上に構築された地上躯体3と、を備える。
この地下躯体2は、基礎梁10、基礎梁10同士の間に設けられた耐圧版11、外周に位置する基礎梁10の上に設けられた外周壁柱12、外周壁柱12同士の間に架設された梁13、ならびに、梁13同士の間および基礎梁10同士の間に設けられた床スラブ14を備える。
1階の梁13については、床スラブ14が二重に設けられている。また、各階の梁13のうち外周に位置するものを外周梁13aとする。
ステップS1では、図4および図5に示すように、地下躯体2を囲む位置にH形鋼を山留め材として打ち込んで山留め壁20を構築する。
ステップS2では、山留め壁20の内側に仮設根固め部21を構築し、この仮設根固め部21にH形鋼を仮設構真柱22として打ち込んで、仮設地下柱23を築造する。つまり、仮設地下柱23は、仮設根固め部21と、この仮設根固め部21に打ち込まれた仮設構真柱22と、を備える。
また、このとき、1階の床スラブ14に上下に貫通する開口部15を設け、建設資材および掘削土の搬出入口として利用する。
ステップS6では、以下、先行床である1階の床スラブ14よりも下方では、掘削して残りの地下躯体2を構築するとともに、1階の床スラブ14よりも上方では、地上躯体3を構築する。
ステップS11では、図7に示すように、地下1階床レベルの地下躯体を構築可能な深さまで2次掘削を行う。
また、このとき、1階の床スラブ14に設けた開口部15の直下に、地下1階の床スラブ14に上下に貫通する開口部15を設け、建設資材および掘削土の搬出入口として利用する。
また、このとき、地下1階の床スラブ14に設けた開口部15の直下に、地下2階の床スラブ14に上下に貫通する開口部15を設け、建設資材および掘削土の搬出入口として利用する。
ステップS16では、図9に示すように、地下3階の基礎梁レベルおよび地下3階立ち上がりの地下躯体(基礎梁10、耐圧版11、床スラブ14、外周壁柱12)を構築する。その後、各階の床スラブ14に設けた開口部15を塞ぐ。
各階の床レベルの地下躯体に作用する水平力は、外周梁13aおよび山留め壁20により抵抗できると考えられるので、仮設構真柱については、軸力のみを検討する。ここでいう仮設構真柱とは、仮設地下柱のことである。先ず、地下掘削部分に仮設地下柱を打ち込み、その仮設地下柱と山留壁に接合させた地下外周梁で地下床スラブを支持させる。
地下躯体および仮設材による均し荷重(1m2当りに作用する平均荷重)は、以下のように設定する。
また、各数値は、建築面積が350m2程度で、延床面積が2500m2程度の地下3階、地上7階建てRC造建物の構築過程での検討用重量および資材の規格値である。
最も重い重機の均し荷重:Mj(kN/m2)
1F床躯体の均し荷重:M1(kN/m2)
B1F立ち上がり躯体の均し荷重:MB1V(kN/m2)
B1F床躯体の均し荷重:MB1(kN/m2)
B2F立ち上がり躯体の均し荷重:MB2V(kN/m2)
B2F床躯体の均し荷重:MB2(kN/m2)
Mk=4.5kN/m2、Mj=16kN/m2、M1=22kN/m2、MB1V=85kN/m2、MB1=0kN/m2、MB2V=100kN/m2、MB2=7kN/m2
仮設構真柱の単位重量:M(kN/m)
仮設構真柱の断面二次半径:iy(cm)
仮設構真柱の断面積:A(cm2)
仮設構真柱の細長比:λ=L/iy
仮設構真柱の中期許容圧縮応力度:fc(N/mm2)
仮設構真柱(H-300×300×10×15)、M=0.93kN/m、iy=7.55cm、A=118.4cm2、λ=L/iy=84.7、fc=84.7N/mm2
仮設構真柱の座屈長さ:L(m)
仮設構真柱の支持面積:Q(m2)
仮設構真柱の全長:La(m)
仮設構真柱の上端から仮設根固め部までの長さ:Lb(m)
L=6.4m、Q=5.5m×5m、La=17.4m、La=15.2m
仮設構真柱の座屈長さLは、図9に示すように、4次掘削完了時点が最長となり、4次掘削の床付面から地下2階床レベルの梁の下端面までの距離となる。
また、仮設構真柱の許容支持力の算出においては、許容圧縮応力度として中期(長期と短期の中間値)を用いる。
P=(4.5+16+22+7)×(5.5×5)+15.2×0.93=1375kN
Na=A・fc・10-3・・・(2)
Na=11840×127.5×10−3=1509.6kN
1509.6kN>1375kN ∴OK
次に、地盤による仮設根固め部の支持力、つまり、仮設根固め部から地盤に応力が伝達されることを確認する。本実施形態では、摩擦支持力を無視して、先端面の支持力のみを評価する。
杭先端のN値:N
杭先端の有効断面積:Ap
N=60、Ap=0.332m2
Pp=(4.5+16+22+7)×(5.5×5)+17.4×0.93=1377kN
Ra=2/3・α・N・Ap・・・(4)
Ra=2/3×200×60×0.332=2656kN
2656kN > 1377kN ∴OK
次に、仮設構真柱と仮設根固め部との接合部において、仮設構真柱から仮設根固め部に応力が伝達されることを確認する。
図11に示すように、仮設構真柱下端部の埋め込み部には、スタッドボルトが打設されている。よって、仮設構真柱の応力は、仮設構真柱の埋め込み部と仮設根固め部のセメントミルクとの付着力と、仮設構真柱の埋め込み部のスタッドボルトのせん断力とによって、仮設根固め部に伝達される。
仮設根固め部に用いられるセメントミルクおよび仮設構真柱に用いられるH形鋼の性能を以下のように設定する。
セメントミルク設計基準強度:Fc(kN/m2)
H形鋼の先端面積:AP2(m2)
セメントミルクとH形鋼との付着強度:Fa(kN/m2)
H形鋼の周長:φ2(m)
H形鋼と仮設根固め部との付着長さ(H形鋼の埋め込み部の長さ):Lc(m)
H形鋼の埋め込み部の重量:WH(kN)
Fc=5000kN/m2、AP2=0.01184m2、Fa=200kN/m2、φ2=1.78m、Lc=2.5m、WH=2.33kN
Ra1=2/3・(Fc・AP2+Fa・φ2・Lc)−WH・・・(5)
Ra1=2/3×(5000×0.01184+200×1.78×2.5)−2.33=630kN
スタッドボルトおよびセメントミルクの性能を以下のように設定する。
スタッドボルトの軸断面積:sca(mm2)
セメントミルク設計基準強度:Fcs(N/mm2)
セメントミルクのヤング係数:Ecs(N/mm2)
sca=283mm2、Fcs=5N/mm2、Ecs=7269N/mm2
qs=0.5・sca√(Fcs・Ecs)・・・(6)
qa=0.5・qs・・・(7)
qa=0.5×0.5×283×√(5×7269)=13.4kN/本
Ra2=n・qa・・・(8)
Ra2=6×13×13.4=1045kN
630+1045=1675kN >1377kN ∴OK
1階外周梁と山留め材との接合部において、1階外周梁から山留め材に応力が伝達されることを確認する。
1階外周梁の単位長さ当りの支持長さLx(Lx=5.5m)は、例えば図4に示すように、隣接する梁までの距離によって決定される。
H形鋼の水平方向のピッチ:Hp(mm)
Hp=450mm
スタッドボルトの軸断面積:sca(mm2)
コンクリートの設計基準強度:Fcc(N/mm2)
コンクリートのヤング係数:Ecc(N/mm2)
sca=201mm2、Fcc=30N/mm2、Ecc=2.57×104N/mm2
qs=0.5・sca√(Fcc・Ecc)・・・(9)
qa=0.5・qs・・・(10)
qa=0.5×0.5×201×√(30×2.57×104)=44.1kN/本
Px=(4.5+16+22)×5.5=233.8kN/m
Rax=(1000/Hp)・nx・qa・・・(12)
Rax=(1000/450)×2×8×44.1=1568kN/m
1568kN/m > 233.8kN/m ∴OK
Py=85kN/m
Ray=(1000/Hp)・ny・qa・・・(14)
Ray=(1000/450)×2×4×44.1=784kN/m
784kN/m > 85kN/m ∴OK
Pz=7×5.5+100=138.5kN/m
Raz=(1000/Hp)・nz・qa・・・(16)
Raz=(1000/450)×2×4×44.1=784kN/m
784kN/m > 138.5kN/m ∴OK
上述のように、本発明による建物の構築方法は、仮設構真柱、仮設根固め部、外周梁について検討し、山留壁に接合した地下外周梁と仮設地下柱によって、地下床スラブを支持できることを確認した後、地下躯体工事を実施する。
(1)外周梁13aと仮設地下柱23とで先行床である1階の床スラブ14を支持することで、この床スラブ14よりも下方と上方とで同時に工事を進めることができるので、本設杭を有しない地下躯体2についても、逆打ち工法を採用して短工期で構築できる。
また、仮設地下柱23を平面視で任意の位置に設定できるので、仮設地下柱23をできる限り掘削の障害とならない位置に設定すれば、効率的に地下を掘削できる。
なお、本実施形態では、外周梁を本設としたが、これに限らず、外周梁を仮設としてもよい。
また、本実施形態では、仮設構真柱の下端部を仮設根固め部に埋設し、地盤と仮設根固め部の支持性能を増大させて、仮設地下柱の支持性能を確保したが、上述の検討をクリアしていれば、仮設根固め部を設けず、直接、仮設構真柱の下端部を地盤中に埋設してもよい。
10…基礎梁 11…耐圧版 12…外周壁柱 13…梁 13a…外周梁
14…床スラブ 15…開口部
20…山留め壁 21…仮設根固め部 22…仮設構真柱 23…仮設地下柱
24…構台 25…床付面
Claims (3)
- 本設杭を有しない複数層の地下躯体を備える建物の構築方法であって、
当該地下躯体を囲む位置に山留め壁を構築する工程と、
当該山留め壁の内側に仮設地下柱を築造する工程と、
前記山留め壁の内壁面に沿って地下外周梁を構築し、当該地下外周梁および前記仮設地下柱に支持させて所定層の地下床スラブを先行床として構築する工程と、
当該先行床よりも下方では、掘削して残りの地下躯体を構築するとともに、当該先行床よりも上方では、躯体を構築する工程と、を備えることを特徴とする建物の構築方法。 - 前記地下躯体は、地下外周梁および地下床スラブに加えて、前記山留め壁に添って設けられる地下外周壁柱を備え、
前記先行床よりも下方で残りの地下躯体を構築する工程では、前記地下外周壁柱を構築することを特徴とする請求項1に記載の建物の構築方法。 - 前記地下床スラブを構築する工程では、当該地下床スラブに開口部を設けることを特徴とする請求項1または2に記載の建物の構築方法。
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