JP2018035282A - ポリアミド樹脂組成物、その製造方法およびそれからなる成形体 - Google Patents
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Abstract
Description
近年、モジュール化などにより、より複雑な形状を有する樹脂成形体が求められるようになり、それとともに、1つの成形体に、より多くのウェルド部を有する形状が求められるようになってきた。
ところで、近年、成形体を大量に生産するために、大型の成形機が用いられている。大型の成形機を用いた小型成形体の成形においては、溶融樹脂は、成形機内で長時間滞留することになる。この溶融状態での長時間滞留により、樹脂の一部が分解し、発生したガスによって、成形体の非ウェルド部およびウェルド部は、どちらも強度が低下するという問題があった。
すなわち、本発明の要旨は下記の通りである。
(1)ポリアミド(A)100質量部と、強化材(B)0.1〜100質量部と、タルク(C)0.1〜5質量部を含有するポリアミド樹脂組成物であって、
ポリアミド樹脂組成物を150℃/分で330℃まで昇温した後に330℃で60分間加熱した時のポリアミド(A)の質量減少率が3.0質量%以下であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
(2)ポリアミド(A)の質量減少率が2.0質量%以下であることを特徴とする(1)記載のポリアミド樹脂組成物。
(3)上記(1)記載のポリアミド樹脂組成物を製造するための方法であって、ポリアミド(A)と強化材(B)とタルク(C)の溶融混練において、溶融混練機に1以上のサイドフィーダーを設置し、サイドフィーダー1箇所当たりのタルク(C)の添加量が、ポリアミド(A)100質量部に対して1質量部以下となるように、タルク(C)をサイドフィーダーから添加することを特徴とするポリアミド樹脂組成物の製造方法。
(4)ポリアミド(A)と強化材(B)とタルク(C)の溶融混練において、強化材(B)を、溶融混練機の基部を除く複数箇所から添加することを特徴とする(3)記載のポリアミド樹脂組成物の製造方法。
(5)ポリアミド(A)の重合および/またはポリアミド(A)と強化材(B)とタルク(C)の溶融混練を、不活性ガス雰囲気下にて実施することを特徴とする(3)または(4)記載のポリアミド樹脂組成物の製造方法。
(6)上記(1)または(2)記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなることを特徴とする成形体。
(7)上記(1)または(2)記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなるウェルド部含有成形体。
(8)上記(7)記載のウェルド部含有成形体を備える摺動部材。
(9)上記(8)記載の摺動部材を備える工作機械。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド(A)、強化材(B)およびタルク(C)を含有する。
本発明において、ポリアミド(A)は、融点が低い方が好ましい。ポリアミド(A)は、融点が350℃を超えると、アミド結合の分解温度が約350℃であるため、溶融加工時に炭化や分解が進行し、滞留安定性およびウェルド部の強度が著しく低下することがある。
脂肪族ポリアミドの具体例としては、ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド46などが挙げられる。
半芳香族ポリアミドとしては、芳香族ジカルボン酸成分と脂肪族ジアミン成分とから構成されるポリアミドが挙げられ、具体例として、ポリアミド4I(I:イソフタル酸)、ポリアミド6I、ポリアミド7T(T:テレフタル酸)、ポリアミド8T、ポリアミド9T、ポリアミド10T、ポリアミド11T、ポリアミド12Tなどが挙げられる。
脂環族ポリアミドの具体例として、ポリアミド6C(C:1,4−シクロヘキサンジカルボン酸)、ポリアミド7C、ポリアミド8C、ポリアミド9C、ポリアミド10C、ポリアミド11C、ポリアミド12Cなどが挙げられる。
さらに、共重合体としては、例えばジアミンの炭素数が6の場合、PA6T/6、PA6T/12、PA6T/66、PA6T/610、PA6T/612、PA6T/6I、PA6T/6I/66、PA6T/M5T(M5:メチルペンタジアミン)、PA6T/TM6T(TM6:2,2,4−または2,4,4−トリメチルヘキサメチレンジアミン)、PA6T/MMCT(MMC:4,4′−メチレンビス(2−メチルシクロヘキシルアミン))などが挙げられる。
ポリアミド(A)として、これらポリアミドを単独で使用してもよいし、共重合体や2種類以上ポリアミドの混合物を使用してもよい。
本発明において、ポリアミド(A)としては、工業的な汎用性が高いことから、ポリアミド46、ポリアミド6T、ポリアミド9T、ポリアミド10T、およびそれらの共重合体が好適な例として挙げられる。さらに、ポリアミド6T、ポリアミド9T、ポリアミド10T、およびそれらの共重合体は、高耐熱性や高強度の観点から、本件が想定するポリアミドの使用用途である機械部品への適用が可能となる。中でもポリアミド10Tおよびその共重合体が特に好ましい。
モノカルボン酸成分としては、脂肪族モノカルボン酸、脂環族モノカルボン酸、芳香族モノカルボン酸が挙げられ、中でも、脂肪族モノカルボン酸が好ましい。
分子量が140以上の脂肪族モノカルボン酸としては、例えば、カプリル酸、ノナン酸、デカン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘン酸が挙げられる。中でも、汎用性が高いことから、ステアリン酸が好ましい。
分子量が140以上の脂環族モノカルボン酸としては、例えば、4−エチルシクロヘキサンカルボン酸、4−へキシルシクロヘキサンカルボン酸、4−ラウリルシクロヘキサンカルボン酸が挙げられる。
分子量が140以上の芳香族モノカルボン酸としては、例えば、4−エチル安息香酸、4−へキシル安息香酸、4−ラウリル安息香酸、1−ナフトエ酸、2−ナフトエ酸およびそれらの誘導体が挙げられる。
モノカルボン酸成分は、単独で用いてもよいし、併用してもよい。また、分子量が140以上のモノカルボン酸と分子量が140未満のモノカルボン酸を併用してもよい。
なお、本発明において、モノカルボン酸の分子量は、原料のモノカルボン酸の分子量を指す。
強化材(B)として、例えば、ガラス繊維、チタン酸カリウム繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、ジルコニア繊維、炭化ケイ素繊維、セラミックス繊維、ワラストナイト、セピオライト、アタパルジャイトなどの繊維状強化材や、粘土鉱物などの板状強化材や、シリカ、アルミナ、ガラスビーズなどの粒状強化材が挙げられる。中でも、機械的強度の向上の観点から、繊維状強化材が好ましく、ガラス繊維、チタン酸カリウム繊維、ワラストナイト、セピオライト、アタパルジャイトがより好ましく、ガラス繊維とチタン酸カリウム繊維の併用、ガラス繊維とワラストナイトの併用が好ましい。
ガラス繊維は、シランカップリング剤で表面処理されたものであることが好ましい。また、シランカップリング剤が分散した集束剤により表面処理されたものでもよい。シランカップリング剤としては、例えば、ビニルシラン系、アクリルシラン系、エポキシシラン系、アミノシラン系のものが挙げられ、ポリアミド(A)とガラス繊維との密着効果を得やすいことから、アミノシラン系のものが好ましい。
強化材(B)の繊維長は、0.1〜7mmであることが好ましく、0.5〜6mmであることがより好ましい。また、繊維径は3〜20μmであることが好ましく、5〜13μmであることがより好ましい。繊維長が0.1〜7mmであり、繊維径が3〜20μmである強化材(B)は、成形性に悪影響を及ぼすことなく、効率よく樹脂組成物を補強することができる。
強化材(B)の含有量は、ポリアミド(A)100質量部に対して、1〜100質量部であることが必要であり、10〜60質量部であることが好ましく、20〜50質量部であることがより好ましい。強化材(B)は、含有量が1質量部未満であると、機械的強度向上効果が得られない場合があり、一方、100質量部を超えると、機械的強度の補強効率が低下したり、溶融混練時の作業性が低下したり、樹脂組成物のペレットを得ることが難しくなる場合があり、また、混練加工時のせん断発熱効果により分解ガス量が多くなる場合がある。
タルク(C)は、中性化のためや、凝集作用の低減のためや、ポリアミド(A)との濡れ性改善のために、表面処理されていてもよい。表面処理剤としては、エポキシ系、アミノ系、シリコン系、脂肪酸系等の有機酸が挙げられる。
タルク(C)の形態としては、特に限定されず、例えば、板状、鱗状、鱗片状、薄片状等が挙げられる。タルクの平均粒径は、0.5〜60μmであることが好ましく、0.5〜20μmであることがより好ましい。平均粒径が0.5μm未満の場合、分散不良により凝集塊が生じやすくなり、均一な成形体が得られず機械的物性が低下する場合がある。一方、平均粒径が60μmを超える場合、成形体表面が粗くなったりする場合がある。
タルクは、日本タルク社、林化成社、藤倉応用化工、浅田製粉等から入手することができる。
酸化防止剤の含有量は、ポリアミド(A)100質量部に対して、0.05〜5質量部であることが好ましく、0.2〜5質量部であることがより好ましい。酸化防止剤は、含有量が0.05質量部未満であると、溶融混練時、成形時など加熱時の分解抑制の効果が小さく、5質量部を超えると、成形時に金型が汚れやすく、成形不良が発生したり酸化防止剤の分解ガスが強度低下を及ぼす場合がある。
酸化防止剤としては、例えば、リン系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、ヒンダードアミン系酸化防止剤、トリアジン系化合物、硫黄系化合物、ホスフィン酸塩が挙げられ、リン系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、硫黄系化合物が好ましい。
溶融混練法としては、ブラベンダー等のバッチ式ニーダー、バンバリーミキサー、ヘンシェルミキサー、ヘリカルローター、ロール、一軸押出機、二軸押出機等を用いる方法が挙げられる。
溶融混練温度は、ポリアミド(A)が溶融するが、ポリアミド(A)が分解しない領域から選ばれる。溶融混練温度が高すぎると、ポリアミド(A)、各種添加剤、および各種添加剤の表面処理剤等の有機成分が分解し、得られる成形体のウェルド部および非ウェルド部の強度が低下するおそれがある。ポリアミド(A)の融点をTmとすると、溶融混練温度は、(Tm−20℃)〜(Tm+50℃)であることが好ましい。
バッチ式の溶融混練においては、1回当たりに添加するタルク(C)の量を、ポリアミド(A)100質量部に対して1質量部以下とし、連続式の溶融混練においては、溶融混練機に1以上のサイドフィーダーを設置し、サイドフィーダー1箇所当たりの添加量が1質量部以下となるように、タルク(C)をサイドフィーダーから添加する。
このようにタルクを添加することで、発熱しない程度にタルクを分散性よく混合することができる。1回当たりまたは1箇所当たりのタルク(C)の添加量が1質量部を超えると、ポリアミド(A)は、熱分解が起こりやすくなり、加熱時における質量減少率が高くなる傾向がある。なお、連続式の溶融混練において、タルクを添加するサイドフィーダーは、溶融混練機におけるスクリューの練り部よりも下流に設置することが好ましい。
強化材(B)を複数回に分けてポリアミド(A)に添加する方法としては、例えば、溶融混練機としてバッチ式のミキサーを使用する場合は、複数回に分けて供給する方法が挙げられ、溶融混練機として連続式の二軸押出機を使用する場合、溶融混練機の基部(トップフィーダー)以外の複数のサイドフィーダーから添加する方法が挙げられる。
射出成形機としては、特に限定されず、例えば、スクリューインライン式射出成形機またはプランジャ式射出成形機が挙げられる。射出成形機のシリンダー内で加熱溶融されたポリアミド樹脂組成物は、ショットごとに計量され、金型内に溶融状態で射出され、所定の形状で冷却、固化された後、成形体として金型から取り出される。射出成形時の樹脂温度は、ポリアミド(A)の融点(Tm)以上で加熱溶融することが好ましく、(Tm+50℃)未満とすることがより好ましい。
なお、ポリアミド樹脂組成物の加熱溶融時には、十分に乾燥されたポリアミド樹脂組成物ペレットを用いることが好ましい。含有する水分量が多いと、射出成形機のシリンダー内で樹脂が発泡し、最適な成形体を得ることが困難となることがある。射出成形に用いるポリアミド樹脂組成物ペレットの水分率は、ポリアミド樹脂組成物100質量部に対して、0.3質量部未満であることが好ましく、0.1質量部未満であることがより好ましい。
ポリアミド(A)およびポリアミド樹脂組成物の特性は、以下の方法により測定、評価した。
示差走査熱量計DSC−7型(パーキンエルマー社製)用い、昇温速度20℃/分で350℃まで昇温した後、350℃で5分間保持し、降温速度20℃/分で25℃まで降温し、さらに25℃で5分間保持後、再び昇温速度20℃/分で昇温測定した際の吸熱ピークのトップを融点(Tm)とした。
JIS K7210に従い、(融点+15℃)の温度、1.2kgfの荷重で測定した。
MFRは、成形流動性の指標とすることができ、MFRの値が高いほど流動性が高いことを示す。
得られたポリアミド樹脂組成物を、るつぼに入れ、加熱炉にて600℃、12時間加熱して灰化させ、残渣の灰分(質量%)を求めた。
また、得られたポリアミド樹脂組成物を、示差熱熱重量同時測定装置(SIIナノテクノロジー社製、「TG/DTA 7200」)を用いて、200mL/分の窒素雰囲気下で、30℃から330℃まで150℃/分で昇温してTGA測定した。330℃でホールドし、60分間加熱したのち、減少した質量を求めた。
上記TGA測定に用いたポリアミド樹脂組成物の質量と、TGA測定で求めた、減少した質量と、灰分の値から、下記の式により、質量減少率を求めた。
質量減少率(%)=(TGA測定において減少した質量)/{(TGA測定に用いたポリアミド樹脂組成物の質量)×(1−灰分/100)}
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機S2000i−100B型(ファナック社製)を用いて、シリンダー温度(融点+15℃)、金型温度(融点−185℃)、窒素封入なし、滞留時間30秒の条件で、両端からの2点ゲートで射出成形し、長さ150mm、幅10mm、厚さ3mmの試験片(ダンベル片)を作製した。
得られた試験片を用いて、ISO527−1に準拠して、ウェルド部と非ウェルド部の引張強度をそれぞれ測定した。
なお、強化材(B)を含有しないポリアミド成形体は、ウェルド部の引張強度が80MPaであることから(比較例1)、強化材(B)を含有するポリアミド樹脂成形体においては、ウェルド部の引張強度は、80MPa以上であることが好ましく、90MPa以上であることがより好ましい。
ポリアミド(A)と強化材(B)を含む樹脂組成物の成形体(比較例2)の非ウェルド部の引張強度(180MPa)と比較し(割合1)、また、ウェルド部の引張強度(75MPa)と比較して(割合2)、それぞれ、樹脂組成物にタルク(C)を含有する効果を評価した。
また、射出成形時の滞留時間30秒を300秒に変更して試験片を作製し、その引張強度を測定し、上記と同様にして、「割合1」と「割合2」とから、樹脂組成物にタルク(C)を含有する効果を評価した。
実施例および比較例で用いた原料を以下に示す。
・ポリアミド(A−1)
ジカルボン酸成分として粉末状のテレフタル酸(TPA)4.70kgと、モノカルボン酸成分としてステアリン酸(STA)0.32kgと、重合触媒として次亜リン酸ナトリウム一水和物9.3gとを、リボンブレンダー式の反応装置に入れ、窒素密閉下、回転数30rpmで撹拌しながら170℃に加熱した。その後、温度を170℃に保ち、かつ回転数を30rpmに保ったまま、液注装置を用いて、ジアミン成分として100℃に加温した1,10−デカンジアミン(DDA)4.98kgを、2.5時間かけて連続的(連続液注方式)に添加し反応生成物を得た。なお、原料モノマーのモル比は、TPA:DDA:STA=48.5:49.6:1.9(原料モノマーの官能基の当量比率は、TPA:DDA:STA=49.0:50.0:1.0)であった。
続いて、得られた反応生成物を、同じ反応装置で、窒素気流下、250℃、回転数30rpmで8時間加熱して重合し、ポリアミドの粉末を作製した。
その後、得られたポリアミドの粉末を、二軸混練機を用いてストランド状とし、ストランドを水槽に通して冷却固化し、それをペレタイザーでカッティングしてポリアミド(A−1)ペレットを得た。
樹脂組成を表1に示すように変更した以外は、ポリアミド(A−1)と同様にして、ポリアミド(A−2)〜(A−4)を得た。
・ポリアミド(A−6):ポリアミド66(ユニチカ社製 A125J)
・B−1:ガラス繊維(旭ファイバーグラス社製 03JAFT692)、平均繊維径10.5μm、平均繊維長3mm
・B−2:ミルドガラスファイバー(日本電気硝子社製EPH80MD−10A)、平均繊維径10.5μm×繊維長80μm
・C−1:タルク(日本タルク社製 D−800)、平均粒径0.8μm
・C−2:タルク(林化成社製 MW HS−T)、平均粒径4.75μm
ポリアミド(A−1)100質量部を、ロスインウェイト式連続定量供給装置(クボタ社製 CE−W−1型)を用いて計量し、スクリュー径26mm、L/C50の同方向二軸押出機(東芝機械社製 TEM26SS型)の主供給口(基部)に供給して、溶融混練を行った。そして、サイドフィーダーより、タルク(C−1)1.0質量部、ガラス繊維(B−1)42質量部を供給し、さらに混練を行った。なお、サイドフィーダーは、同方向二軸押出機においてポリアミド(A−1)を溶融させる第一ニーディング部より下流側に設置した。また、定量供給装置、押出機の主供給口およびサイドフィーダーから窒素ガスを導通し、酸素濃度が1%以下となるように維持した。ダイスからポリアミド樹脂組成物をストランド状に引き取った後、水槽に通して冷却固化し、それをペレタイザーでカッティングして、ポリアミド樹脂組成物のペレットを得た。押出機のバレル温度設定は、(融点−5〜+15℃)、スクリュー回転数250rpm、吐出量25kg/hとした。
ポリアミド樹脂組成物の組成、および溶融混練時の条件を表2に示すように変更した以外は、実施例1と同様の操作をおこなってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
分子量が140以上のモノカルボン酸を含有するポリアミド(A−1)、(A−2)、(A−4)を含有する実施例1、6、8の樹脂組成物は、分子量が140未満のモノカルボン酸を含有するポリアミド(A−3)を含有する実施例7の樹脂組成物と比較して、ポリアミドの質量減少率が小さく、得られた成形体はウェルド部の引張強度が高かった。
脂肪族モノカルボン酸を含有するポリアミド(A−1)を含有する実施例1の樹脂組成物は、芳香族モノカルボン酸を含有するポリアミド(A−3)を含有する実施例7の樹脂組成物よりも、ポリアミドの質量減少率が小さく、得られた成形体はウェルド部の引張強度が高かった。
1,10−デカンジアミンを含有するポリアミド(A−1)を含有する実施例1の樹脂組成物は、1,9−ノナンジアミンを含有するポリアミド(A−2)を含有する実施例6の樹脂組成物よりも、機械的特性が優れていた。
ポリアミド樹脂組成物の製造において、タルクを基部(主供給口)から添加した比較例3、6や、タルクを基部とサイドフィーダーとから添加した比較例4や、サイドフィーダー1箇所当たりのタルク添加量が1質量部を超えた比較例5、7や、タルクの添加量が5質量部を超えた比較例8や、強化材を基部から添加した比較例9の樹脂組成物は、いずれも、ポリアミドの質量減少率が高く、得られた成形体のウェルド部の引張強度は、比較例1、2のそれよりも低く、ウェルド部の引張強度を向上させることができなかった。
Claims (9)
- ポリアミド(A)100質量部と、強化材(B)0.1〜100質量部と、タルク(C)0.1〜5質量部を含有するポリアミド樹脂組成物であって、
ポリアミド樹脂組成物を150℃/分で330℃まで昇温した後に330℃で60分間加熱した時のポリアミド(A)の質量減少率が3.0質量%以下であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。 - ポリアミド(A)の質量減少率が2.0質量%以下であることを特徴とする請求項1記載のポリアミド樹脂組成物。
- 請求項1記載のポリアミド樹脂組成物を製造するための方法であって、ポリアミド(A)と強化材(B)とタルク(C)の溶融混練において、溶融混練機に1以上のサイドフィーダーを設置し、サイドフィーダー1箇所当たりのタルク(C)の添加量が、ポリアミド(A)100質量部に対して1質量部以下となるように、タルク(C)をサイドフィーダーから添加することを特徴とするポリアミド樹脂組成物の製造方法。
- ポリアミド(A)と強化材(B)とタルク(C)の溶融混練において、強化材(B)を、溶融混練機の基部を除く複数箇所から添加することを特徴とする請求項3記載のポリアミド樹脂組成物の製造方法。
- ポリアミド(A)の重合および/またはポリアミド(A)と強化材(B)とタルク(C)の溶融混練を、不活性ガス雰囲気下にて実施することを特徴とする請求項3または4記載のポリアミド樹脂組成物の製造方法。
- 請求項1または2記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなることを特徴とする成形体。
- 請求項1または2記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなるウェルド部含有成形体。
- 請求項7記載のウェルド部含有成形体を備える摺動部材。
- 請求項8記載の摺動部材を備える工作機械。
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