JP2018018776A

JP2018018776A - 割れのないリチウムイオン電池正極活物質前駆体の製造方法

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Inventors: オッターシュテトラルフ; Ralph Otterstedt
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Filing date: 2016-07-29
Publication date: 2018-02-01
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Abstract

【課題】割れのない、球状もしくは近球状のリチウムイオン電池正極活物質用複合金属水酸化物の提供。【解決手段】組成ＮｉａＣｏｂＡｌｃ（ＯＨ）ｄ（ａ＝０．７０〜０．９５、ｂ＝０．０２〜０．２０、ｃ＝０〜０．１、ｄ＝２．０〜２．１、ａ＋ｂ＋ｃ＝１）を有する複合金属水酸化物を沈殿法により製造する際に、反応帯域の液温を６０℃以上、反応槽を攪拌する際の攪拌動力を２．２ｋｗ／ｍ３以下に制御する。【選択図】図５

Description

本発明は、リチウムイオン電池正極活物質前駆体として有用な、割れのない比較的大粒径の球状もしくは近球状の複合金属水酸化物粒子の製造方法に関する。

リチウムイオン電池の歴史は古く、その商業生産は１９９０年代に始まっている。しかしながら、リチウムイオン電池の開発は、２０００年以降の携帯端末、スマートフォン、電気自動車などの普及によって本格的に発展したと言ってよい。リチウムイオン電池は、他の電池と同様に正極、負極、電解質、外装体を主な構成部材とするが、中でも正極に用いられる正極活物質はリチウムイオン電池の電池性能を左右する重要な材料である。リチウムイオン電池に用いられる正極活物質としては、コバルト酸リチウム、三元系複合酸化物、ニッケル系複合酸化物、スピネル型複合酸化物、オリビン型化合物等が知られており、中でもコバルト酸リチウム、三元系複合酸化物、ニッケル系複合酸化物は大きな放電容量を持つ、層状の結晶構造を持つ複合酸化物として知られている。

一般的に、層状複合金属酸化物からなる正極活物質の製造は前駆体である複合金属水酸化物とリチウム化合物を粉体混合し、酸化雰囲気下で焼成することにより製造される。焼成工程では前駆体である複合金属水酸化物の粒子の形状がほぼ維持される。したがって正極活物質の製造において粒子形状が球状である前駆体を用いると粒子形状が同じく球状となった正極活物質が得られる。一般的に、粉体を充填・圧縮する場合は、粉体を構成する粒子がより球状に近く、個々の粒子にひび割れがより少ないほど、粒子間が均一に分布し、個々の粒子の表面に加わる荷重が均一で充填によるさらなる粒子の割れや変形が少ない。このため、正極活物質粒子を電極上に充填する時にも、正極活物質の粒子がひび割れのない球状の形状であれば、電極上に均一で欠損のない正極活物質粒子層を形成することができる。このような均一で欠損のない正極活物質粒子層が形成された電極は、電池の充放電特性にとって好ましい。したがって、正極活物質の前駆体粒子の形状をひび割れのない球状に制御する技術が、リチウムイオン電池の性能向上のために求められている。より大粒径でひび割れのない球状の複合金属水酸化物粒子からなる前駆体は、より高密度の正極活物質層を電極上に形成するために、特に好ましい。

前駆体としての複合金属水酸化物は、一般的には、可溶性金属塩の水溶液にアルカリ水溶液及び錯化剤を加える共沈法により製造される。共沈反応において、反応スラリー中の複合金属水酸化物の粒子同士が攪拌によって衝突し次第にその形状は球状に近づく。しかしながら、複合金属水酸化物の粒子が大きくなると粒子相互の衝突時に粒子が割れてしまい、目的の粒径に到達しないという問題があった。大粒径で割れのない球形或いは近球形の前駆体粒子を製造する技術は重要であるにも関わらず、これまで詳細には検討されてこなかった。

例えば特許文献１では、粒子形状は球状でその表面に一様に凹凸を成すものである正極活物質が開示されている。ここで粒子形状が球形であることは言及されているものの、その前駆体調製時の割れを防止する方法に関する記載はない。例えば特許文献２には、粒子形状が六角柱状であり、かつ０．５≦（２ｃ）／（ａ＋ｂ）≦１（式中のａは底面の平均長軸径、ｂは底面の平均短軸径、ｃは平均粒子高さを示す。）であるリチウムイオン二次電池用正極活物質が開示されている。しかしここにも前駆体の調製に関して何ら記載がない。

ところでニッケル系正極活物質は一般的には、前駆体としてのニッケル・コバルト複合金属水酸化物と必要に応じて使用するアルミニウムなどの微量元素を含む化合物、リチウム化合物とからなる混合物を焼成して得られる。ニッケル系正極活物質の性能は焼成に用いた前駆体の粒度分布などの性状が大きく関与していることが知られている。そこで、より優れた正極活物質の前駆体として有効なニッケル・コバルト複合金属水酸化物を製造するための様々な方法が提案されている。例えば特許文献３には、傾斜板沈降装置を有する反応器を用いて球状で規則的な粒子形状を有するニッケル・コバルト複合金属水酸化物を製造することが記載されている。特許文献３に開示された製造方法はニッケル及びコバルトを含む複合金属水酸化物を製造するための汎用性の高い手段ではある。しかし、特許文献３に記載された製造方法では、近年特に注目されているリチウム、ニッケル、コバルト、アルミニウムを含む正極活物質（ＮＣＡ系正極活物質）の前駆体、すなわちニッケルとコバルトと任意にアルミニウムを含む複合金属水酸化物の製造に注目したものではなかった。

このように、リチウムイオン電池の正極活物質、特にＮＣＡ系正極活物質の前駆体として有用な、大粒径でひび割れのない球状の、ニッケルとコバルトと任意にアルミニウムを含む複合金属水酸化物からなる粒子の製造方法には未だ改善の余地がある。

特開平６−３３３５６２号公報特開２００３−１５１５４６号公報特許第５２２７３０６号公報

本発明はリチウムイオン電池の正極活物質の前駆体として好適な、ニッケルとコバルトと任意にアルミニウムを含む複合金属水酸化物からなる粒子の製造を目的とする。本発明では上記複合金属水酸化物の製造方法を改良することによって、これまで得られていない、大粒径で割れのない球状もしくは近球状の、高品質の正極活物質の原料として期待される正極活物質前駆体粒子を得ることに成功した。

本発明者らは、共沈反応を用いたニッケルとコバルトと任意にアルミニウムを含む複合金属水酸化物の製造方法において、沈殿帯域の温度と沈殿帯域に与える攪拌動力とを制御することによって、目的とする、大粒径で割れのない球状もしくは近球状の上記複合金属水酸化物粒子を製造できることを見出した。すなわち本発明は以下のものである。

（発明１）出発物質を反応器中で混合し、反応器中の反応帯域で化合物を沈殿させ、沈殿生成物をろ過及び乾燥することによって、式：Ｎｉ_ａＣｏ_ｂＡｌ_ｃ（ＯＨ）_ｄ（ａ＝０．７０〜０．９５、ｂ＝０．０２〜０．２０、ｃ＝０〜０．１、ｄ＝２．０〜２．１、ａ＋ｂ＋ｃ＝１）で示される組成を有する平均粒径が１０．０μｍ以上の複合金属水酸化物からなる粒子を製造する方法であって、上記反応帯域の液温が６０℃以上であり、該反応帯域に与える攪拌動力が２．２ｋｗ／ｍ^３以下である、複合金属水酸化物の製造方法。
（発明２）複合金属水酸化物粒子が球状もしくは近球状であり、１０００倍に拡大した走査型電子顕微鏡写真で上記複合金属水酸化物粒子表面の割れが観察されない、発明１の複合金属水酸化物の製造方法。
（発明３）以下の装置：
反応器中での沈殿により化合物を製造するための装置であって、前記反応器が傾斜板沈降装置を有し、出発物質溶液を前記反応器の反応帯域内への導入時に均質混合するのに適合させた装置であって、前記傾斜板沈降装置が、前記反応帯域に直接接続されるように前記反応器と一体化され、かつ少なくとも１つのポンプを介して少なくとも１つの循環容器に接続され、前記反応器内の生成物懸濁液から前記少なくとも１つの循環容器まで濁った液体を吸引し、該濁った液体からフィルタエレメントを通して固体の微粒分級物を除去した後の液体を、循環容器から取り出し、かつ反応器へ直接返送することによって、前記反応器内の生成物懸濁液の粒度分布が、より高いＤ５０値へ変位されることを特徴とする、反応器中での沈殿により化合物を製造するための装置：
を用いる、発明１または２の複合金属水酸化物の製造方法。
（発明４）発明１〜３のいずれかの複合金属水酸化物の製造方法によってリチウムイオン電池の正極活物質の前駆体を製造する工程と、この前駆体と少なくともリチウム化合物とを含む混合物を焼成する工程とを含む、リチウムイオン電池正極活物質の製造方法。

本発明により、リチウムイオン電池の正極活物質特にＮＣＡ系正極活物質の前駆体として利用価値の高い、大粒径で割れがなく球状もしくは近球状の複合金属水酸化物が提供される。

本発明の製造方法で使用可能な傾斜板沈降装置の例を模式的に表す。本発明の製造方法で使用可能な傾斜板沈降装置の例を模式的に表す。本発明の製造方法で使用可能な傾斜板沈降装置の機能を理解するための模式図。本発明の製造方法で使用可能な反応器とその付属装置を模式的に表す。実施例１で得られた複合金属水酸化物粒子の走査型電子顕微鏡写真。実施例２で得られた複合金属水酸化物粒子の走査型電子顕微鏡写真。実施例３で得られた複合金属水酸化物粒子の走査型電子顕微鏡写真。比較例１で得られた複合金属水酸化物粒子の走査型電子顕微鏡写真。比較例２で得られた複合金属水酸化物粒子の走査型電子顕微鏡写真。比較例３で得られた複合金属水酸化物粒子の走査型電子顕微鏡写真。

本発明の方法を以下に詳述する。
（出発物質）
発明の製造方法における出発物質は、ニッケル含有水溶性化合物、コバルト含有水溶性化合物と、必要に応じて使用するアルミニウム含有水溶性化合物である。ニッケル含有水溶性化合物としては硫酸ニッケルが好ましい。コバルト含有水溶性化合物としては硫酸コバルトが好ましい。アルミニウム含有水溶性化合物としてはアルミン酸ナトリウムが好ましい。これら好ましい水溶性化合物として市販物を制限なく用いることができる。以下、出発物質として硫酸ニッケル、硫酸コバルト、アルミン酸ナトリウムを用いる場合について説明する。出発物質が上記化合物以外の水溶性化合物の場合も以下に説明する条件を適宜変更して同等の複合金属水酸化物粒子を製造することができる。

それぞれの出発物質は水溶液として準備される。すなわち硫酸ニッケルの、濃度が一般的には１５重量％以上３０重量％以下、好ましくは２０重量％以上２５重量％以下である水溶液を準備する。硫酸コバルトの、濃度が一般的には１５重量％以上２５重量％以下、好ましくは１８重量％以上２３重量％以下である水溶液を準備する。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液とは、反応器外の別々の容器に投入される。

ニッケルとコバルトと、さらに、ＮＣＡ系正極活物質を構成するアルミニウム原子の一部以上に相当するアルミニウムとを含有する前駆体を製造する場合には、アルミン酸ナトリウム水溶液が出発物質に含まれる。この場合には、ニッケル、コバルト、アルミニウムを含む複合金属水酸化物である前駆体とリチウム化合物、さらに必要に応じて追加のアルミニウム含有化合物とからなる混合物を焼成することによってＮＣＡ系正極活物質が得られる。アルミニウム原子を含まずニッケル及びコバルトを含有する前駆体を製造する場合には、出発物質にアルミン酸ナトリウムは含まれない。この場合には、ニッケルとコバルトとを含む複合金属水酸化物である前駆体と、リチウム化合物と、アルミニウム化合物とからなる混合物を焼成することによってＮＣＡ系正極活物質が得られる。本発明でアルミン酸ナトリウムは水酸化ナトリウム水溶液に溶解された状態で、すなわちアルミン酸ナトリウムのアルカリ水溶液として、反応器外の硫酸ニッケル水溶液あるいは硫酸コバルト水溶液の容器とは異なる容器に投入される。

本発明の方法では、反応帯域の沈殿反応を制御するために、補助的な出発物質として、沈殿剤すなわち水酸化ナトリウム水溶液と錯化剤すなわちアンモニア水、純水を準備する。水酸化ナトリウム水溶液とアンモニア水の濃度は反応帯域の容量と設定すべきｐＨによって適宜調節される。これらの補助的な出発物質は反応器外の上記各種水溶液の容器とは別の容器に投入される。

（混合）
本発明の方法では、攪拌手段を有する反応器において上記出発物質が混合され出発物質の反応帯域が形成される。このような反応器には上記出発物質の容器が連結する。上記出発物質が連続的にあるいは間欠的に反応器に供給され、反応帯域で共沈反応が開始、進行する。

硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液とは反応器外であらかじめ混合された後に反応器内に供給される。アルミン酸ナトリウムのアルカリ水溶液は硫酸ニッケルと硫酸コバルト水溶液との混合物とは異なる流路で反応器に供給される。

出発物質は目的とする複合金属水酸化物の元素組成に応じた濃度あるいは体積で、すなわち、出発物質に含まれるニッケル元素とコバルト元素さらに必要に応じてアルミニウム元素が反応帯域において目標とする組成：Ｎｉ_ａＣｏ_ｂＡｌ_ｃ（ＯＨ）_ｄ（ａ＝０．７０〜０．９５、ｂ＝０．０２〜０．２０、ｃ＝０〜０．１、ｄ＝２．０〜２．１、ａ＋ｂ＋ｃ＝１）を有する複合金属水酸化物を生成するような量比で、反応器内部で混合される。

本発明で用いる攪拌手段を有する反応器としては公知のものが制限なく使用される。反応器本体の形状や材質に特に制限はなく、好ましくはタンク形状のステンレス容器が使用される。攪拌手段としては例えばプロペラ、パドル、傾斜パドル、タービン、コーン、スクリュー、リボンなど各種の形状のものが使用される。出発物質の反応器への供給路は通常のパイプ、ポンプ、流量センサーから構成されており、供給量が制御される。これらの供給路は一般的には反応器の頂部に連結する。

（反応帯域）
本発明では反応器内の反応帯域において、水酸化ニッケル、水酸化コバルト、水酸化アルミニウムの共沈反応によって組成：Ｎｉ_ａＣｏ_ｂＡｌ_ｃ（ＯＨ）_ｄ（ａ＝０．７〜０．９５、ｂ＝０．０２〜０．２、ｃ＝０．０〜０．１、ｄ＝２〜２．１、ａ＋ｂ＋ｃ＝１）を有する複合金属水酸化物が反応帯域の水溶液に分散した微小な粒子として生成する。このような複合金属水酸化物をＮＣＡ系正極活物質の前駆体として用いた場合には反応帯域で生成した複合金属水酸化物粒子の大きさと形状がＮＣＡ系正極活物質の粒子の大きさと形状に影響するため、本発明では反応帯域で生成する複合金属水酸化物粒子の大きさと形状を最適化するための手段を設けている。

本発明の製造方法では、反応帯域のｐＨは共沈反応に適当な範囲、一般的には７〜１４、好ましくは９〜１２の範囲に制御される。反応帯域の液温は６０℃以上、好ましくは６５℃以上８５℃以下に制御される。６０℃未満の温度で反応を行うと粒子に割れが発生する。反応帯域の液温が高すぎるとアンモニアが系内から揮発し粒子成長が妨げられるので好ましくない。

反応帯域に与えられる攪拌動力は、２．２ｋｗ／ｍ^３以下、好ましくは０．５ｋｗ／ｍ^３以上２．０ｋｗ／ｍ^３以下に制御される。攪拌動力が小さすぎると複合金属水酸化物粒子形状が歪むために目的の球状もしくは近球状複合酸化物粒子が得られない。反応帯域の攪拌動力が２．２ｋｗ／ｍ^３を超えると最終的に得られる複合金属水酸化物粒子に割れが発生する。

反応器には、生成した複合金属水酸化物と各種出発物質を含む水溶液からなるスラリーの抜出口が設けられる。抜出口の位置は、反応器の上部から底部までの任意の位置でよい。抜出口にはスラリーを反応器外に導く管と、この管に連結するポンプが連結する。反応帯域における沈殿反応が定常状態に達すると、ポンプによって一定流量で複合金属水酸化物スラリーが反応器から取り出され、次の乾燥工程に移される。

本発明で用いる反応器には、好ましくは、スラリーを高固体濃度スラリー（複合金属水酸化物が目的の粒子形状で存在する画分）と低固体濃度スラリー（複合金属水酸化物が目的形状に達していない微粒状で存在する画分）に分離する装置（分離装置）が連結する。分離機構として遠心分離装置やフィルターなどが用いられる。ポンプと吸引パイプを用いて一定量のスラリーが反応帯域から吸引され分離機構まで送られる。分離された低固体濃度スラリーの一部は反応器の外に排出され、残りの低固体濃度スラリーと高固体濃度スラリーは反応器帯域に戻される。戻されたスラリーを含む反応帯域で共沈反応がさらに進行し、目的の粒子形状を有する複合金属水酸化物が生成する。このように分離機構を介してスラリーが反応帯域を循環しながら目的の複合金属水酸化物の生成が進行する。このようなスラリーの循環によって反応帯域の複合金属水酸化物の濃度を制御することができる。本発明で反応帯域の複合金属水酸化物濃度が５０ｇ／Ｌ以上に制御されれば生産効率上の問題がない。

（傾斜板沈降装置）
本発明の方法で反応帯域からのスラリーの吸引・分離・循環を特許第５２２７３０６号公報に開示された傾斜板沈降装置を用いて行うと一層効率的である。傾斜板沈降装置は、溶液から固体を沈殿させることにより化合物を製造するための装置及び方法に使用される。傾斜板沈降装置を備える沈殿装置を用いると、沈殿の際に形成される固体の粒子の物理的及び化学的な性質が極めてフレキシブルに及び互いに独立して調節されることができ、テーラーメードの生成物が極めて高い空時収率で製造される。

傾斜板沈降装置の対象は、複合金属水酸化物が生成する反応器に接続され、反応器内のスラリーを分取、その高固体濃度スラリーと水溶液と微粒子とからなる低固体濃度スラリーを分離し、スラリーの一部を反応器に返送することのできる、体型反応器・清澄器系（ＩＲＫＳ）である。

傾斜板沈降装置を備えるＩＲＫＳの使用によって、化合物の沈殿後に生成物及び母液からなる生成物懸濁液の形成下に、傾斜板沈降装置を経て母液及び粒子が除去されるので、固体濃度の増加が達成される。

反応器には、開口部が設けられていてよく、これを経て場合によりポンプを用いて、懸濁液が除去されることができ、かつ反応器へポンプ返送されることができる。均質な沈殿生成物を得るために、出発物質が、反応器中への投入の際に良好に混合されることが重要である。この反応器は、撹拌反応器としても操作されることができる。傾斜板沈降装置が設置されたＩＲＫＳ中の沈殿プロセスは、生成物に依存して温度を調整することができる。ＩＲＫＳにおけるプロセス温度は、必要な場合には、熱交換器を介して加熱もしくは冷却により制御される。

ＩＲＫＳは、スラリーからの化合物の分離のために使用される。傾斜板沈降装置中で、母液は、微粒分級物と共に生成物懸濁液から分離される。微量の固体を含有するこの濁った液体は、大部分が反応器へ返送され、生成物懸濁液と再び合一される。この濁った液体の一部を取り出すことにより、生成物懸濁液から微粒分級物が取り除かれ、粒度分布はより高いＤ５０値へ変位される。傾斜板沈降装置のさらなる目的は、スラリーが予め清浄化され、固体含有量が小さな液体を提供することであり、この液体からろ過等の単純な方法で澄明な母液を分離することができる。

傾斜板沈降装置の分離性能を高めるために、１つ又はそれ以上のラメラが取り付けられることができ、それらの上で固体粒子は、これらが沈降によってラメラの表面に達した後に、下の方へ均質に混合された懸濁液中へ滑り落ちる。傾斜板沈降装置に設けられたラメラは図１、図２に模式的に表される。

ラメラ（２、５）は傾斜板沈降装置（１、４）中でその床面に対して平行平面に配置されている。ラメラは、プラスチック、ガラス、木材、金属又はセラミックからなっていてよい長方形のプレートである。ラメラ（２、５）の厚さは、材料及び生成物に依存して１０ｃｍまでであってよい。好ましくは、０．５〜５ｃｍ、特に好ましくは０．５〜１．５ｃｍの厚さを有するラメラが使用される。ラメラ（２、５）は、傾斜板沈降装置（１、４）中に固定して取り付けられる。これらは、取り外し可能であってもよい。この場合に、これらは、傾斜板沈降装置（１、４）の内側に側面で取り付けられたレールシステム（６）又は溝（３）を介して、傾斜板沈降装置（１、４）中へ入れられる。前記レールシステム（６）の高さが調節可能に設計されていてもよく、それにより傾斜板沈降装置（１、４）にラメラ（２、５）の間隔の選択に関して大きなフレキシビリティーが付与される。傾斜板沈降装置は、丸い断面を有する円筒形に又は四角形の断面を有する平行六面体形に構成されていてよい。粒子の滑り落ちが傾斜板沈降装置の閉塞なく機能するために、傾斜板沈降装置の角度は水平面に対して２０〜８５゜、好ましくは４０〜７０゜及び特に好ましくは５０〜６０゜である。傾斜板沈降装置は、フレキシブルな結合部を介して反応器に取り付けられていてもよい。この実施態様の場合に、角度はプロセス中に可変に調節されることができる。

傾斜板沈降装置によるＩＲＫＳの機能様式をよりよく理解するために、以下に、図３に基づいて詳細に説明する。固体粒子（７）は、傾斜板沈降装置中で、それらの形状及びサイズに応じて、一定速度で下の方へ沈降する。例えばストークス摩擦を前提とするならば、有効重力によって引き起こされる球状粒子の沈降速度は、粒子直径の２乗に比例する。この速度は傾斜板沈降装置中の層流の速度の上方成分と重なり合っている。沈降速度が液体流の上方成分よりも小さいか又は同じである全ての固体粒子は、ラメラ（８）の表面又は傾斜板沈降装置の床面までは沈降することはできず、かつ最終的に傾斜板沈降装置の溢流と共に排出される。

粒子の沈降速度が液体流の上方成分よりも大きい場合には、粒子の下方運動は一定の沈降速度で生じる。そのように粒子が溢流と共に傾斜板沈降装置から排出されるかどうかは、液体の一定流量で、傾斜板沈降装置に入る際の粒子とラメラの垂直方向の間隔に、並びに傾斜板沈降装置の長さ及び傾斜角度に依存する。臨界粒子半径ｒ_０が存在することが容易にわかるので、ｒ＞ｒ_０を有する全ての粒子が、傾斜板沈降装置によって完全に保持される。図３中の直線（９）は、限界半径ｒ_０を有する粒子の軌跡を示す。半径がより大きい全ての粒子の軌跡は、水平面に対してより小さい角度を有し、故にラメラ又は床板上に確実に衝突する。これは、これらの粒子が保持されることを意味する。傾斜板沈降装置中の比、特に液体の流量を調節することにより、傾斜板沈降装置を溢流で去る微粒子の粒子直径の上限を調節することができる。

傾斜板沈降装置の溢流が、循環容器を経て撹拌反応器へ返送される限りは、全系では何も変わらない。ポンプを用いて、固体の微細含分により濁った液体量の一部を循環容器から取り出す場合には、微粒の定義された分率が排出され、かつ粒度分布へ直接干渉することができる。それにより粒度並びに粒度分布は、他のプラントパラメーターから独立して影響を与えることができる。

循環容器中へ入る際の固体濃度が典型的には反応器中の固体濃度０．５〜５％である濁った流れの前記の取り出しにより、反応器中の懸濁液の固体濃度ももちろん同時に高められる、それというのも、微粒含分の意図的な取り出しと共に、全系から不釣り合いに多く母液が取り出されるからである。これは通例望ましいが、しかし、反応器中の固体濃度が低い水準に保持されるべき場合及び他の物質の流れの調節により固体濃度の増加を十分に打ち消されることができない場合に望ましくない。量及び仕様に応じて、この微細含分は引き続き、再び生成物懸濁液と混合されることができる。反応器−清澄器−中での分離が決定的である。

この場合に、混濁物の固体濃度を高めるために、フィルタエレメントを経て、母液を循環容器から取り出し、かつ反応器へ直接ポンプ返送することが考えられる。同じ量の微粒を排出する際に、母液がより少なく取り除かれる。サイズが粒度分布のＤ５０値の３０％を越えない粒子が微粒と呼ばれる。循環容器中で前記系から母液をフィルタエレメントを介して取り出すことも有利でありうる。これにより、反応器中の固体含量を、第一に化学量論的な固体濃度の数倍に高めることができ、かつ第二に場合により沈殿反応の際に生じる中性塩の濃度と固体濃度との間の切り離しを達成することができる。反応器中の固体対塩の濃度比は、母液の取り出しの可能性により、例えば一定の塩濃度での固体濃度の増加によってだけでなく、一定の固体濃度で反応器に塩不含の溶剤が添加され、かつ同時に等量の母液が、フィルタエレメントを介して前記系から取り出されることによっても、増加されることができる。

傾斜板沈降装置によるＩＲＫＳのフレキシビリティーの増加と同時に付加的な自由度の達成は、双方のパラメーター塩濃度及び固体含量の例で一般的な反応ＡＸ＋ＢＹ→ＡＹ固体＋ＢＸ溶解についてより詳細に説明される。ＡＸ及びＢＹは、出発物質溶液中の出発物質を表し、かつＢＸは母液中の溶解された塩を表す。ＡＹは、不溶性固体として生じる生成物を表す。

傾斜板沈降装置によるＩＲＫＳは、バッチ式に行われる沈殿に使用されることができる。しかしながら好ましくは、このＩＲＫＳは連続式操作における沈殿プロセスにより好適に使用される。

傾斜板沈降装置は、さらに、沈殿による化合物の製造方法に関するものであり、前記方法において、個々のプロセスパラメーター、例えば（出発物質の濃度、懸濁液中の固体含量、母液中の塩濃度）は、沈殿中に互いに独立して調節され、こうして沈殿プロセス中の粒度分布の展開への制御された干渉が行われ、かつ最終的に定義された物理的性質を有するオーダーメードの生成物が特に経済的に及び極めて高い空時収率で製造される。

傾斜板沈降装置の対象は故に、次の工程からなる沈殿による化合物の製造方法である：
・少なくとも第一及び第二及の出発物質溶液を準備する工程、
・少なくとも第一及び第二及の出発物質溶液を請求項１記載の反応器中で合一する工程、
・反応器中に均質混合される反応帯域を発生させる工程、
・反応帯域中で化合物を沈殿させ、不溶性生成物及び母液からなる生成物懸濁液を製造する工程、
・沈殿された生成物から母液を、傾斜板沈降装置を介して部分的に分離する工程、
・沈殿生成物の濃度が化学量論的な濃度よりも高い沈殿生成物懸濁液を製造する工程、
・生成物懸濁液を反応器から取り出す工程、
・沈殿生成物をろ過、洗浄及び乾燥する工程。

傾斜板沈降装置による方法における出発物質溶液は、反応器中へ、ポンプ系を用いて導通される。これが撹拌反応器を備えた傾斜板沈降装置によるＩＲＫＳである場合には、出発物質は、撹拌機を使用しながら混合される。ＩＲＫＳが噴流型反応器の形で設計されている場合には、出発物質の混合は、ノズルから出てくるジェットにより行われる。出発物質のさらにより良好な混合を達成するために、付加的に空気又は不活性ガスも、反応器中へ導通されていてよい。均一な生成物品質を達成するために、出発物質が反応器の反応帯域中で均質に混合されていることが必要である。出発物質を混合するかもしくは均質化する間に既に、生成物及び母液が発生する沈殿反応が始まる。生成物懸濁液は、反応器下部中で所望の濃度まで豊富化される。生成物懸濁液の意図的な豊富化を達成するために、傾斜板沈降装置による方法において、母液は、傾斜板沈降装置を介して、部分的に除去される。好ましくは、傾斜板沈降装置の溢流の取り出しによる母液の部分的な分離は、ポンプを用いて行われる。

傾斜板沈降装置による方法に従って、沈殿生成物の化学量論的に可能な濃度の何倍でありうる沈殿生成物懸濁液の濃度が達成される。これは、可能な化学量論値よりも２０倍まで高くなりうる。懸濁液中の特に高い生成物濃度を達成するためには、大量の母液を部分的に除去することが必要である。それどころか９５％までの母液が部分的に分離されることができる。部分的に分離すべき母液の量は、選択されたプロセスパラメーター、例えば出発物質濃度、母液の塩濃度並びに懸濁液の固体濃度に依存する。

本発明の沈殿工程ではこのような傾斜板沈降装置を図４に模式的に示すように反応器に結合して複合水酸化物を製造することができる。

回転数を制御可能な撹拌機（１０）、熱交換器（１１）、傾斜板沈降装置（１２）を備えた反応器（１３）に、独立したパイプ及びポンプ（２３）〜（２７）からなる供給経路が接続する。ポンプ（２３）〜（２７）のそれぞれから連続的に硫酸ニッケル水溶液（ａ液）、硫酸コバルト水溶液（ｂ液）、アルミン酸ナトリウム水溶液（ｃ液）、水酸化ナトリウム水溶液、アンモニア水が一体型反応器−清澄器−系（ＩＲＫＳ）の反応帯域中へ搬送される。反応器（１３）で生じるスラリーは、ポンプ（１４）を用いて液位の調節装置を介して取り出される。大きな粒子が製造される場合に、沈降の危険を予防するために、循環ポンプ（１６）を運転することは有利でありうる。
ポンプ（１７）は、極めて低い濃度の微粒を有するスラリーを、撹拌機が備えられた循環容器（１８）中へ搬送し、かつそこから反応器（１３）中へ返送することができる。液体の体積流量及び傾斜板沈降装置の寸法決定に依存した分離サイズを下回る粒子のみが、循環容器（１８）中へ搬送される。ポンプ（１７）を用いて取り出された全ての濁った流れが、自由な溢流（１９）を経て返送される限りは、反応器（１３）について全く何も変わらない。

循環容器（１８）からから澄明な母液を取り出し、かつこれを第二の循環容器（２０）中へ搬送することによって母液及び／又は固体粒子を前記系から取り出すこともできる。ポンプ（２１）は第一の循環容器（１８）から澄明な母液を取り出し、かつこれを第二の循環容器（２０）中へ搬送する。第二の循環容器（２０）内の溶液のｐＨ値などを連続的に分析し、共沈反応器全体で母液の組成を制御することができる。

また、第一の循環容器（１８）に蓄積された澄明な母液をポンプ（２２）によって排出することによって、澄明な母液に含まれるきわめて微粒の沈殿物を沈殿反応器から除去することもできる。

（複合金属水酸化物の分離・乾燥）
反応器内で目的量の原料が反応し終わった時点で、反応器の排出口からスラリーを取り出し、濾過する。こうして複合金属水酸化物を含む固体画分が分離される。さらに固体画分を洗浄する。洗浄は常法に従えばよく、アルカリ性水溶液と純水を用いて複合金属水酸化物に含まれる硫酸塩、アルカリ成分が十分除去されるまで洗浄する。こうして、水分を含む複合金属水酸化物が分離される。

次に、分離した水分を含む複合金属水酸化物を乾燥する。乾燥方法は、大気圧下での熱風乾燥、赤外線乾燥、高周波乾燥、真空乾燥などのいずれでもよい。短時間で乾燥することができる真空乾燥が好ましい。複合金属水酸化物中の水分が１重量％程度になるまで乾燥する。

（前駆体）
こうして、リチウムイオン電池正極活物質の前駆体としての複合金属水酸化物粒子が得られる。このような本発明の方法によって得られる複合金属水酸化物粒子の大きさは比較的大きく、概ね１０．０μｍ以上、典型的には１２．０μｍ以上５０μｍ以下の平均粒径を有する。

（正極活物質）
上記前駆体、リチウム化合物、及び必要に応じて用いるアルミニウム化合物とからなる混合物を酸素存在下に焼成することによって、リチウムイオン電池正極活物質が得られる。焼成温度は４５０℃〜９５０℃の範囲、好ましくは６００℃〜９００℃の範囲である。焼成時間は２時間〜２０時間、好ましくは３時間〜１５時間である。焼成回数は１回でも複数回でもよい。焼成に用いる設備はこのような焼成条件を達成できるものであれば制限はない。一般的には管状炉、マッフル炉、ロータリーキルン（ＲＫ）、ローラーハースキルン（ＲＨＫ）が用いられる。好ましくはＲＨＫまたはＲＫが用いられる。正極活物質中の余剰アルカリ成分を除去するために、焼成された混合物を水洗、乾燥することが好ましい。水洗、乾燥の条件に特に制限はない。通常、焼成物１００ｇに対して１００ｍｌ以上の量の純水を加えて焼成物と水を十分に接触させ、その後リチウム金属複合酸化物粉末を分離し、酸素を含む気流中で乾燥する。得られた正極活物質を用いて正極を製造する方法にも制限はない。通常の方法により得られた正極活物質を含む正極活物質合剤を調製し、電極上に塗布乾燥して正極部材を製造することができる。

［実施例１］
以下に示す出発物質を用いた。
・硫酸ニッケル水溶液、硫酸コバルト水溶液、これらの混合物：ニッケル濃度８．２重量％の硫酸ニッケル水溶液を準備した。コバルト濃度８．２重量％の硫酸コバルト水溶液を準備した。上記硫酸ニッケル水溶液と上記硫酸コバルト水溶液を、硫酸ニッケル水溶液：硫酸コバルト水溶液＝８４：１６（重量比）部で混合した。この混合物を反応器に供給路を介して連結する容器に投入した。
・アルミン酸ナトリウムのアルカリ水溶液：水酸化ナトリウム濃度２００ｇ／Ｌの水酸化ナトリウム水溶液１０００ｇに、アルミン酸ナトリウム３．５６７ｇを溶解した。
・錯化剤：アンモニア濃度２５重量％で含むアンモニア水。
・純水
図４に示す反応器内に濃度１３３．６ｇ／Ｌの硫酸ナトリウム水溶液を満たし、傾斜板沈降装置を介して水溶液を循環させながら、反応帯域に０．８９ｋｗ／ｍ^３の攪拌動力が与えられるように撹拌回転数を６００ｒｐｍに設定した。反応帯域の液温を６５℃に維持した。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液の混合物、上記アルミン酸ナトリウムのアルカリ水溶液、上記錯化剤を反応帯域に供給した。こうして反応帯域で共沈反応が開始した。

反応帯域のｐＨを１１．７〜１２．０に制御し、固体濃度が４００ｇ／Ｌで安定するまで反応帯域の出発物質およびスラリーの抜き出しを行った。共沈反応開始から７２時間かけて反応設備を連続運転した。その後、反応帯域からポンプ１４を介してスラリーを排出した。スラリーをろ過して複合金属水酸化物を分離、洗浄した。この複合金属水酸化物を大気中８０℃で乾燥した。得られた複合金属水酸化物の組成はＮｉ_{０．８２５}Ｃｏ_{０．１５５}Ａｌ_０．０２（ＯＨ）_２であった。その平均粒径は１２．５μｍであった。こうして粉末の状態でニッケル・コバルト・アルミニウム複合金属水酸化物粒子を得た。このニッケル・コバルト・アルミニウム複合金属水酸化物の性状を以下の観点で評価した。結果を表1に示す。

（平均粒径）得られた複合金属水酸化物粒子の平均粒径（Ｄ_５０）をレーザー散乱型粒度分布測定装置（マルバーン製マスターサイザーＬＳ−２３０）を用いて測定した。

（粒子割れの有無と形状）得られた複合金属水酸化物を走査型電子顕微鏡（日本電子製。１０００倍拡大）にて観察し、割れの有無、粒子形状を判別した。拡大写真を図５〜１０として掲載する。

［実施例２］
以下に示す出発物質を用いた。
・硫酸ニッケル水溶液、硫酸コバルト水溶液、これらの混合物：ニッケル濃度８．２重量％の硫酸ニッケル水溶液を準備する。コバルト濃度８．２重量％の硫酸コバルト水溶液を準備する。上記硫酸ニッケル水溶液と上記硫酸コバルト水溶液を、硫酸ニッケル水溶液：硫酸コバルト水溶液＝９２．５：７．５（重量比）部で混合する。この混合物を反応器に供給路を介して連結する容器に投入した。
・錯化剤：アンモニア濃度２５重量％で含むアンモニア水。
・水酸化ナトリウム水溶液
・純水
図４に示す反応器内に濃度１３３．６ｇ／Ｌの硫酸ナトリウム水溶液を満たし、傾斜板沈降装置を介して水溶液を循環させながら、反応帯域に２．０ｋｗ／ｍ^３の攪拌動力が与えられるように撹拌回転数を１０００ｒｐｍに設定した。反応帯域の液温を６５℃に維持した。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液の混合物、上記水酸化ナトリウム水溶液、上記錯化剤を、反応帯域に供給した。こうして反応帯域で共沈反応が開始した。

反応帯域のｐＨを１１．７〜１２．０に制御し、固体濃度が４００ｇ／Ｌで安定するまで反応帯域の出発物質およびスラリーの抜き出しを行った。共沈反応開始から７２時間かけて反応設備を連続運転した。その後、反応帯域からポンプ１４を介してスラリーを排出した。スラリーをろ過して複合金属水酸化物を分離、洗浄した。この複合金属水酸化物を大気中８０℃で乾燥した。得られた複合金属水酸化物の組成はＮｉ_{０．９２５}Ｃｏ_{０．０７５}（ＯＨ）_２であった。その粒子の平均粒径は１２．５μｍであった。こうして粉末の状態でニッケル・コバルト・アルミニウム複合金属水酸化物粒子を得た。このニッケル・バルト・アルミニウム複合金属水酸化物の性状を実施例１と同じ観点で評価した。結果を表1に示す。

［実施例３］
以下に示す出発物質を用いた。
・硫酸ニッケル水溶液、硫酸コバルト水溶液、これらの混合物：ニッケル濃度８．２重量％の硫酸ニッケル水溶液を準備する。コバルト濃度８．２重量％の硫酸コバルト水溶液を準備する。上記硫酸ニッケル水溶液と上記硫酸コバルト水溶液を、硫酸ニッケル水溶液：硫酸コバルト水溶液＝８７．５：１２．５（重量比）部で混合する。この混合物を反応器に供給路を介して連結する容器に投入した。
・錯化剤：アンモニア濃度２５重量％で含むアンモニア水。
・水酸化ナトリウム水溶液
・純水
図４に示す反応器内に濃度１３３．６ｇ／Ｌの硫酸ナトリウム水溶液を満たし、傾斜板沈降装置を介して水溶液を循環させながら、反応帯域に０．６３ｋｗ／ｍ^３の攪拌動力が与えられるように撹拌回転数を５００ｒｐｍに設定した。反応帯域の液温を６５℃に維持した。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液の混合物、上記水酸化ナトリウム水溶液、上記錯化剤を反応帯域に供給した。こうして反応帯域で共沈反応が開始した。

反応帯域のｐＨを１１．７〜１２．０に制御し、固体濃度が４００ｇ／Ｌで安定するまで反応帯域の出発物質およびスラリーの抜き出しを行った。共沈反応開始から７２時間かけて反応設備を連続運転した。その後、反応帯域からポンプ１４を介してスラリーを排出した。スラリーをろ過して複合金属水酸化物を分離、洗浄した。この複合金属水酸化物を大気中８０℃で乾燥した。得られた複合金属水酸化物の組成はＮｉ_{０．８７５}Ｃｏ_{０．１２５}（ＯＨ）_２であった。その粒子の平均粒径は１８．３μｍであった。こうして粉末の状態でニッケル・コバルト複合金属水酸化物粒子を得た。このニッケル・コバルト・アルミニウム複合金属水酸化物の性状を実施例１と同じ観点で評価した。結果を表1に示す。

［比較例１］
以下に示す出発物質を用いた。
・硫酸ニッケル水溶液、硫酸コバルト水溶液、これらの混合物：ニッケル濃度８．２重量％の硫酸ニッケル水溶液を準備する。コバルト濃度８．２重量％の硫酸コバルト水溶液を準備する。上記硫酸ニッケル水溶液と上記硫酸コバルト水溶液を、硫酸ニッケル水溶液：硫酸コバルト水溶液＝８５：１５（重量比）部で混合する。この混合物を反応器に供給路を介して連結する容器に投入した。
・錯化剤：アンモニア濃度２５重量％で含むアンモニア水。
・水酸化ナトリウム水溶液
・純水
図４に示す反応器内に濃度１３３．６ｇ／Ｌの硫酸ナトリウム水溶液を満たし、傾斜板沈降装置を介して水溶液を循環させながら、反応帯域に１．６８ｋｗ／ｍ^３の攪拌動力が与えられるように撹拌回転数を８８８ｒｐｍに設定した。反応帯域の液温を５０℃に維持した。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液の混合物、上記水酸化ナトリウム水溶液、上記錯化剤を反応帯域に供給した。こうして反応帯域で共沈反応が開始した。

反応帯域のｐＨを１１．７〜１２．０に制御し、固体濃度が４００ｇ／Ｌで安定するまで反応帯域の出発物質およびスラリーの抜き出しを行った。共沈反応開始から７２時間かけて反応設備を連続運転した。その後、反応帯域からポンプ１４を介してスラリーを排出した。スラリーをろ過して複合金属水酸化物を分離、洗浄した。この複合金属水酸化物を大気中８０℃で乾燥した。得られた複合金属水酸化物の組成はＮｉ_{０．８５０}Ｃｏ_{０．１５０}（ＯＨ）_２であった。その粒子の平均粒径は１６．３μｍであった。こうして粉末の状態でニッケル・コバルト複合金属水酸化物粒子を得た。このニッケル・コバルト複合金属水酸化物の性状を実施例１と同じ観点で評価した。結果を表1に示す。

［比較例２］
以下に示す出発物質を用いた。
・硫酸ニッケル水溶液、硫酸コバルト水溶液、これらの混合物：ニッケル濃度８．２重量％の硫酸ニッケル水溶液を準備する。コバルト濃度８．２重量％の硫酸コバルト水溶液を準備する。上記硫酸ニッケル水溶液と上記硫酸コバルト水溶液を、硫酸ニッケル水溶液：硫酸コバルト水溶液＝８４．２：１５．８（重量比）部で混合する。この混合物を反応器に供給路を介して連結する容器に投入した。
・錯化剤：アンモニア濃度２５重量％で含むアンモニア水。
・水酸化ナトリウム水溶液
・純水
図４に示す反応器内に濃度１３３．６ｇ／Ｌの硫酸ナトリウム水溶液を満たし、傾斜板沈降装置を介して水溶液を循環させながら、反応帯域に１．００ｋｗ／ｍ^３の攪拌動力が与えられるように撹拌回転数を６４０ｒｐｍに設定した。反応帯域の液温を５０℃に維持した。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液の混合物、上記水酸化ナトリウム水溶液、錯化剤を反応帯域に供給した。こうして反応帯域で共沈反応が開始した。

反応帯域のｐＨを１１．７〜１２．０に制御し、固体濃度が４００ｇ／Ｌで安定するまで反応帯域の出発物質およびスラリーの抜き出しを行った。共沈反応開始から７２時間かけて反応設備を連続運転した。その後、反応帯域からポンプ１４を介してスラリーを排出した。スラリーをろ過して複合金属水酸化物を分離、洗浄した。この複合金属水酸化物を大気中８０℃で乾燥した。得られた複合金属水酸化物の組成はＮｉ_{０．８４２}Ｃｏ_{０．１５８}（ＯＨ）_２であった。その粒子の平均粒径は１７．０μｍであった。こうして粉末の状態でニッケル・コバルト複合金属水酸化物粒子を得た。このニッケル・コバルト複合金属水酸化物の性状を実施例１と同じ観点で評価した。結果を表1に示す。

［比較例３］
以下に示す出発物質を用いた。
・硫酸ニッケル水溶液、硫酸コバルト水溶液、これらの混合物：ニッケル濃度８．２重量％の硫酸ニッケル水溶液を準備する。コバルト濃度８．２重量％の硫酸コバルト水溶液を準備する。上記硫酸ニッケル水溶液と上記硫酸コバルト水溶液を、硫酸ニッケル水溶液：硫酸コバルト水溶液＝８５．８：１４．２（重量比）部で混合する。この混合物を反応器に供給路を介して連結する容器に投入した。
・錯化剤：アンモニア濃度２５重量％で含むアンモニア水。
・水酸化ナトリウム水溶液
・純水
図４に示す反応器内に濃度１３３．６ｇ／Ｌの硫酸ナトリウム水溶液を満たし、傾斜板沈降装置を介して水溶液を循環させながら、反応帯域に２．３２ｋｗ／ｍ^３の攪拌動力が与えられるように撹拌回転数を１１１１ｒｐｍに設定した。反応帯域の液温を５０℃に維持した。上記硫酸ニッケル水溶液と硫酸コバルト水溶液の混合物、上記水酸化ナトリウム水溶液、上記錯化剤を反応帯域に供給した。こうして反応帯域で共沈反応が開始した。

反応帯域のｐＨを１１．７〜１２．０に制御し、固体濃度が４００ｇ／Ｌで安定するまで反応帯域の出発物質およびスラリーの抜き出しを行った。共沈反応開始から７２時間かけて反応設備を連続運転した。その後、反応帯域からポンプ１４を介してスラリーを排出した。スラリーをろ過して複合金属水酸化物を分離、洗浄した。この複合金属水酸化物を大気中８０℃で乾燥した。得られた複合金属水酸化物の組成はＮｉ_{０．８５８}Ｃｏ_{０．１４２}（ＯＨ）_２であった。その粒子の平均粒径は８．６μｍであった。こうして粉末の状態でニッケル・コバルト複合金属水酸化物粒子を得た。このニッケル・コバルト複合金属水酸化物の性状を実施例１と同じ観点で評価した。結果を表1に示す。

図５〜１０と表１に示されるように、反応帯域の液温が６０℃より低く、反応帯域に与える攪拌動力が２．２ｋｗ／ｍ^３を超える比較例では、得られた複合金属水酸化物の粒子には割れが発生しており、その形状が実施例に比べて歪なものとなっている。これに対して実施例の複合金属水酸化物は大粒径であっても割れがなく、球状もしくは近球状である。このような複合金属水酸化物を前駆体として用いれば、大粒径にもかかわらず割れがなく球状あるいは近球状のＮＣＡ系正極活物質粒子が得られると期待できる。

本発明の方法によって、比較的大粒径でしかも球状のＮＣＡ系正極活物質前駆体、及びこれを用いた比較的大粒径でしかも球状のＮＣＡ系正極活物質を製造することが出来る。本発明はリチウムイオン電池用の放電容量と体積容量の改善に貢献する。

１傾斜板沈降装置
２ラメラ
３溝
４傾斜板沈降装置
５ラメラ
６レールシステム
７固体粒子
８ラメラ
９直線
１０パドル翼
１１熱交換器
１２傾斜板沈降装置
１３反応器
１４ポンプ
１５スラリー流れ
１６循環ポンプ
１７ポンプ
１８循環容器
１９スラリー流れ
２０循環容器
２１ポンプ
２２ポンプ
２３金属水溶液の供給ポンプ
２４錯化剤の供給ポンプ
２５ｐＨ調整剤の供給ポンプ
２６純水の供給ポンプ

Claims

リチウムイオン電池の正極活物質の前駆体である、組成：Ｎｉ_ａＣｏ_ｂＡｌ_ｃ（ＯＨ）_ｄ（ａ＝０．７０〜０．９５、ｂ＝０．０２〜０．２０、ｃ＝０〜０．１、ｄ＝２．０〜２．１、ａ＋ｂ＋ｃ＝１）を有する複合金属水酸化物からなる平均粒径が１０．０μｍ以上の粒子を製造する方法であって、
出発物質の供給部、共沈反応が進行する反応帯域、および反応帯域からのスラリー排出部を備える装置を用い、
上記反応帯域の液温が６０℃以上であり、
上記反応帯域に与える攪拌動力が２．２ｋｗ／ｍ^３以下である、
複合金属水酸化物の製造方法。
上記複合金属水酸化物からなる粒子が球状もしくは近球状であり、１０００倍に拡大した走査型電子顕微鏡写真で上記複合金属水酸化物粒子表面の割れが観察されない、請求項１に記載の複合金属水酸化物の製造方法。
反応器中での沈殿により化合物を製造するための装置であって、前記反応器が傾斜板沈降装置を有し、出発物質溶液を前記反応器の反応帯域内への導入時に均質混合するのに適合させた装置であって、
前記傾斜板沈降装置が、前記反応帯域に直接接続されるように前記反応器と一体化され、かつ少なくとも１つのポンプを介して少なくとも１つの循環容器に接続され、
前記反応器内の生成物懸濁液から前記少なくとも１つの循環容器まで濁った液体を吸引し、該濁った液体からフィルタエレメントを通して固体の微粒分級物を除去した後の液体を、循環容器から取り出し、かつ反応器へ直接返送することによって、前記反応器内の生成物懸濁液の粒度分布が、より高いＤ５０値へ変位されることを特徴とする、反応器中での沈殿により化合物を製造するための装置：
を用いる、請求項１または２に記載の複合金属水酸化物の製造方法。
請求項１〜３のいずれか１項に記載された複合金属水酸化物の製造方法によってリチウムイオン電池の正極活物質の前駆体を製造する工程と、この前駆体と少なくともリチウム化合物とを含む混合物を焼成する工程とを含む、リチウムイオン電池正極活物質の製造方法。