JP2018002601A - ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法および２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（１２３４ｙｆ）とクロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）を含む混合物から１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離する方法、および、それにより１２３４ｙｆを効率良く製造する方法の提供。
【解決手段】１２３４ｙｆと、ＣＴＦＥとを含む混合物と、炭素数５〜１２の飽和炭化水素類、炭素数６〜９の芳香族炭化水素類、ハイドロフルオロカーボン類、ハイドロクロロフルオロカーボン類、ハイドロクロロカーボン類、クロロカーボン類、およびパーフルオロカーボン類から選ばれる少なくとも一種を含む第１の抽出溶剤とを混合して抽出用混合物を得る工程と、抽出用混合物を蒸留して、１２３４ｙｆを主成分とする留出物と、第１の抽出溶剤を主成分としＣＴＦＥを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程を備える１２３４ｙｆとＣＴＦＥの分離方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンを含む混合物から２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンを分離する方法、および前記混合物から２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを分離して製造する方法に関する。本明細書において、ハロゲン化炭化水素については、化合物名の後の括弧内にその化合物の略称を記すが、本明細書では必要に応じて化合物名に代えてその略称を用いる。

２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）は、温室効果ガスである１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）に代わる新しい冷媒として、近年大きな期待が寄せられている。

ＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法として、クロロフルオロカーボン類を含む原料から、熱分解を伴う１回の反応でＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する方法が提案されている。このような方法として、例えば、特許文献１には、クロロメタン（Ｒ４０）とクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）との混合物を熱媒体の存在下で加熱分解して、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る方法が提示されている。

上記熱分解を伴う反応では、目的物質のＨＦＯ−１２３４ｙｆ以外に、多種の化合物が副生物として生成される。本発明者らの検討によると、上記方法で得られる反応生成物中には、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、フッ化ビニリデン（ＶｄＦ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、ヘキサフルオロプロペン（ＨＦＰ）、オクタフルオロシクロブタン（ＲＣ３１８）、トリフルオロメタン（Ｒ２３）等の多種類の副生物が含まれる。

通常、反応生成物からの副生物の除去は、沸点差を利用して蒸留で行われるが、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＣＴＦＥは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆが−２９℃、ＣＴＦＥが−２７．８℃と沸点が近く、また共沸組成を形成することから、蒸留による両者の分離は容易でない。すなわち、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物から通常の蒸留法により高濃度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを得ようとすると、非常に多くの段数を有する蒸留装置が必要となるため、一般には蒸留による分離は困難であった。

従来から、沸点が極めて近い２つの成分を含む混合物や２成分からなる共沸または共沸様組成物から、一方の成分を分離する方法として、抽出蒸留法が知られている（例えば、特許文献２参照。）。
しかしながら、どのような抽出溶剤を使用すれば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物から効率良く、例えば少ない段数の蒸留塔で、両者を分離して高濃度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを得ることができるかは、知られていないのが現状であった。

特許第５２０１２８４号公報 特許第２８２７９１２号公報

本発明は、上記観点からなされたものであり、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ（以下、１２３４ｙｆともいう。）とＣＴＦＥを含む混合物から１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離する方法、およびそれにより１２３４ｙｆを効率良く製造する方法を提供することを目的とする。

本発明は、１２３４ｙｆと、ＣＴＦＥとを含む混合物と、炭素数５〜１２の飽和炭化水素類、炭素数６〜９の芳香族炭化水素類、ハイドロフルオロカーボン類、ハイドロクロロフルオロカーボン類、ハイドロクロロカーボン類、クロロカーボン類、およびパーフルオロカーボン類からなる群より選ばれる少なくとも一種を含む第１の抽出溶剤と、を混合して抽出用混合物を得る工程と、前記抽出用混合物を蒸留して、１２３４ｙｆを主成分とする留出物と、前記第１の抽出溶剤を主成分としＣＴＦＥを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程とを備えることを特徴とする１２３４ｙｆとＣＴＦＥの分離方法を提供する。

また本発明は、１２３４ｙｆと、ＣＴＦＥとを含む混合物と、ケトン類、エステル類、アミド類、ニトリル類、スルホキシド類、アルコール類、およびハイドロフルオルエーテル類からなる群より選ばれる少なくとも一種を含む第２の抽出溶剤と、を混合して抽出用混合物を得る工程と、前記抽出用混合物を蒸留して、ＣＴＦＥを主成分とする留出物と、前記第２の抽出溶剤を主成分とし１２３４ｙｆを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程とを備えることを特徴とする１２３４ｙｆとＣＴＦＥの分離方法を提供する。

さらに本発明は、上記本発明の分離方法により１２３４ｙｆとＣＴＦＥを分離する工程を有することを特徴とする１２３４ｙｆの製造方法を提供する。

本明細書において、「抽出蒸留」とは、沸点が極めて近く、通常の蒸留による分離が困難な２成分からなる比揮発度が１に近い混合物や、共沸または共沸様組成を持つ２成分の組み合わせの混合物に、溶剤を加え、元の２成分の比揮発度を１から隔たらせることにより、分離を容易にする蒸留操作を意味する。そして、混合物に加えて前記比揮発度を１から隔たらせる溶剤を、「抽出溶剤」という。抽出溶剤は、常温常圧で液体のものをいうが、常温常圧で気体であっても蒸留塔内の反応条件下において液体で存在するものであれば、抽出溶剤として扱うものとする。

本明細書において、比揮発度としては、以下の式（Ｉ）で示される１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの比揮発度（以下、「Ｒｖ」と表記することもある。）を用いる。
Ｒｖ＝
（気相部における１２３４ｙｆのモル分率／気相部におけるＣＴＦＥのモル分率）／（液相部における１２３４ｙｆのモル分率／液相部におけるＣＴＦＥのモル分率） （Ｉ）

本発明者らは、溶剤の添加によりＲｖが１．０８より大きくなれば、抽出蒸留により、１２３４ｙｆを留出物成分として、ＣＴＦＥを溶剤と共に缶出物成分として、それぞれ容易に取り出すことができることを見出した。また、溶剤の添加によりＲｖが０．９５より小さくなれば、抽出蒸留により、ＣＴＦＥを留出物成分として、１２３４ｙｆを溶剤と共に缶出物成分として、それぞれ容易に取り出すことができることを見出した。

本明細書において、「留出物」とは、蒸留塔の塔頂側から留出される物質をいい、「缶出物」とは、蒸留塔の塔底側から留出される物質をいう。

本明細書において、「主成分」なる語は、当該成分以外の成分の量が相対的に少ないことを意味する。「主成分」の量は、全体の５０モル％以上が好ましく、より好ましくは６０モル％以上、さらに好ましくは７０モル％以上、最も好ましくは８０モル％以上である。

本発明によれば、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物から１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離することができる。また、本発明によれば、高濃度の１２３４ｙｆを効率良く得ることができる。

本発明の分離方法の第２の実施形態における物質の流れを示す図である。

以下、本発明の実施の形態について説明する。
本発明の第１の実施形態の分離方法は、以下の（１）および（２）の工程を備える。
（１）１２３４ｙｆと、ＣＴＦＥと、炭素数５〜１２の飽和炭化水素類、炭素数６〜９の芳香族炭化水素類、ハイドロフルオロカーボン類、ハイドロクロロフルオロカーボン類、ハイドロクロロカーボン類、クロロカーボン類およびパーフルオロカーボン類からなる群より選ばれる少なくとも一種である第１の抽出溶剤とを混合して、抽出用混合物を得る工程
（２）前記抽出用混合物を蒸留して、１２３４ｙｆを主成分とする留出物と、前記第１の抽出溶剤を主成分としＣＴＦＥを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程

第１の実施形態においては、（３）前記抽出蒸留工程で得られた缶出物を蒸留して前記第１の抽出溶剤を回収する工程（以下、「缶出物の蒸留工程」ともいう。）をさらに有することができる。そして、缶出物の蒸留工程で回収された前記第１の抽出溶剤を、前記抽出蒸留工程において再使用することが好ましい。
以下、第１の実施形態の各工程について説明する。

なお、以下の記載では、抽出溶剤を加える前の１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物を、混合物Ａと示すことがある。混合物Ａは１２３４ｙｆとＣＴＦＥの２成分からなる混合物として説明するが、混合物Ａは１２３４ｙｆとＣＴＦＥ以外の第３の成分を含んでいてもよい。該混合物が第３の成分を含む場合、第３の成分は、その沸点と第１の抽出溶剤に対する親和性に応じて、１２３４ｙｆおよび／またはＣＴＦＥと挙動を共にする点が異なる成分である。第３の成分を含む場合であっても、第１の実施形態の分離方法を実施することで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離することができる。後述する第２の実施形態においても同様である。

＜（１）抽出用混合物を得る工程＞
この工程では、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物Ａに第１の抽出溶剤を加えて、抽出用混合物とする。混合物Ａに対する第１の抽出溶剤の添加は、蒸留（抽出蒸留）の前であれば特にタイミングを問わず、混合物Ａに第１の抽出溶剤を加えて得られた抽出用混合物を、抽出蒸留塔に供給するようにしてもよい。しかし、蒸留作業の効率の観点から、混合物Ａが供給された抽出蒸留塔に第１の抽出溶剤を供給するなどの方法で、抽出用混合物が抽出蒸留塔内で調製され、調製と同時に蒸留が行われるようにすることが好ましい。

混合物Ａは、例えば、１２３４ｙｆとＣＴＦＥとからなる混合物である。混合物Ａにおける１２３４ｙｆとＣＴＦＥの組成（モル比）は、特に限定されない。
前記のとおり、１２３４ｙｆとＣＴＦＥは沸点が近く、さらに特定の組成において共沸または共沸様組成物を形成するというように、両者の混合物はＲｖが１に近い混合物である。

ここで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの共沸組成物とは、前記式（Ｉ）で表される「１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの比揮発度（以下、Ｒｖともいう）」が１．００である組成物である。共沸組成物は、該組成物を繰り返し蒸発、凝縮させた場合、組成変化がなく、冷媒等の用途に用いたときに極めて安定して性能が得られる利点があるが、共沸組成物の成分を通常の蒸留操作によって分離することができない。
また、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの共沸様組成物とは、前記式（Ｉ）で表されるＲｖが１．００±０．０５の範囲内となる組成物である。

混合物ＡのＲｖの具体的な例として、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの組成を変えた複数の混合物について、圧力１．０１１×１０^６ＰａにおいてＲｖを以下の方法で測定した結果を、表１に示す。
表１から、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物は、いずれの組成においてもＲｖが１からあまり隔たりのない範囲内にあることがわかる。

（Ｒｖの測定方法）
５００ｍＬの圧力計付きオートクレーブに測定試料を入れ、所定の圧力（１．０１１×１０^６Ｐａ）となるように外部ヒータによって徐々に加熱し、圧力が所定の値となった後、一定時間（２時間）保持してオートクレーブ内の組成を安定化させた。次いで、気相および液相からそれぞれサンプルを採取して、ガスクロマトグラフィー（アジレントテクノロジー社製、機器名：６８５０）により分析し、１２３４ｙｆとＣＴＦＥのモル比を測定した。そして、両者のモル比からＲｖを求めた。

本発明の第１の実施形態の分離方法は、抽出蒸留により１２３４ｙｆを留出物成分として取り出す方法である。以下に説明する第１の抽出溶剤の添加により、Ｒｖを１より相当に大きくすることで、言い換えればＣＴＦＥを揮発させにくくすることで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの分離を効率良く行うものである。

混合物Ａに添加する第１の抽出溶剤は、それ自体の沸点が高く揮発しにくいうえに、１２３４ｙｆとＣＴＦＥのうちのＣＴＦＥに対してのみ親和性を有し、ＣＴＦＥを揮発しにくくすることで、Ｒｖの値を１より相当に大きくする溶剤である。第１の抽出溶剤は、Ｒｖを１．０８より大きくする溶剤であることが好ましく、１．０９より大きくする溶剤であることがより好ましい。
第１の抽出溶剤の種類によるＲｖの違いについては、後述する。

第１の抽出溶剤の沸点は、後述する（３）缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、ＣＴＦＥとの沸点差が大きいことが必要である。ただし、（３）缶出物の蒸留工程における生産性の観点から、第１の抽出溶剤の沸点は高すぎないことが好ましい。第１の抽出溶剤の沸点は、４０〜２５０℃の範囲であることが好ましい。なお、本明細書における物質の沸点は、特に断りのない限り、常圧（１．０１３×１０^５Ｐａ）における沸点（標準沸点）を示すものとする。

第１の抽出溶剤は、炭素数５〜１２の飽和炭化水素類、炭素数６〜９の芳香族炭化水素類、ハイドロフルオロカーボン類、ハイドロクロロフルオロカーボン類、ハイドロクロロカーボン類、クロロカーボン類、およびパーフルオロカーボン類から選ばれる少なくとも一種を含む溶剤を含む。第１の抽出溶剤としては、好ましくは、炭素数５〜１２の飽和炭化水素類、炭素数６〜９の芳香族炭化水素類、ハイドロフルオロカーボン類、ハイドロクロロフルオロカーボン類、ハイドロクロロカーボン類、クロロカーボン類、およびパーフルオロカーボン類から選ばれる少なくとも一種である。

ここで、飽和炭化水素類は、不飽和結合を有さず、ハロゲン元素を持たない炭化水素化合物である。炭素数５〜１２の飽和炭化水素類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、炭素数５〜１２の直鎖状の飽和炭化水素化合物が好ましく、炭素数６〜１０の直鎖状飽和炭化水素化合物がより好ましい。具体的には、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカンが好ましく、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカンがより好ましい。

炭素数６〜９の芳香族炭化水素類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、１個または２個以上の芳香環を有し、芳香環に結合した置換基として、直鎖状または分岐状の飽和炭化水素基を有する化合物が好ましい。具体的には、ベンゼン、トルエン、キシレン、トリメチルベンゼンが好ましく、トルエンが最も好ましい。

ハイドロフルオロカーボン類とは、分子を構成する原子が炭素、フッ素および水素である化合物である。後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、ハイドロフルオロカーボン類として、具体的には、１，１，１，２，２，３，３，４，４，５，５，６，６−トリデカフルオロヘキサン（市販品として、アサヒクリンＡＣ−２０００（商品名、旭硝子社製））、１，１，１，２，２，３，３，４，４，５，５，６，６−トリデカフルオロオクタン（市販品として、アサヒクリンＡＣ−６０００（商品名、旭硝子社製））を挙げることができる。

ハイドロクロロフルオロカーボン類とは、分子を構成する原子が炭素、フッ素、塩素および水素である化合物である。ハイドロクロロフルオロカーボン類として、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、具体的には、１，３−ジクロロ−１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン（市販品として、アサヒクリンＡＫ２２５ｃｂ（商品名、旭硝子社製））を挙げることができる。

ハイドロクロロカーボン類とは、分子を構成する原子が炭素、塩素および水素である化合物である。ハイドロクロロカーボン類として、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、具体的には、ジクロロメタン、クロロホルム、ジクロロプロパンを挙げることができる。

クロロカーボン類とは、分子を構成する原子が炭素および塩素である化合物である。クロロカーボン類として、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、具体的には、四塩化炭素、テトラクロロエチレンを挙げることができる。

パーフルオロカーボン類とは、分子を構成する原子が炭素とフッ素のみである化合物である。パーフルオロカーボン類として、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、具体的には、パーフルオロヘキサン（市販品として、ＰＦ−５０６０（商品名、住友３Ｍ社製））を挙げることができる。
上記第１の抽出溶剤は、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカン、ベンゼン、トルエン、キシレン、トリメチルベンゼン、１，１，１，２，２，３，３，４，４，５，５，６，６−トリデカフルオロヘキサン、１，１，１，２，２，３，３，４，４，５，５，６，６−トリデカフルオロオクタン、ジクロロペンタフルオロプロパン、ジクロロメタン、クロロホルム、ジクロロプロパン、四塩化炭素、テトラクロロエチレン、パーフルオロヘキサンからなる群より選ばれる少なくとも一種を含むことが好ましい。

混合物Ａに第１の抽出溶剤を添加した場合のＲｖの値の具体例として、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの１：１（モル比）混合物に、第１の抽出溶剤を、溶剤：１２３４ｙｆ：ＣＴＦＥ＝６０：２０：２０（モル比）となるように添加した場合のＲｖの値を、該溶剤の沸点とともに表２に示す。なお、Ｒｖは、全て同一の圧力（１．０１１×１０^６Ｐａ）のもとに、上記と同様の方法で測定されたものである。１２３４ｙｆとＣＴＦＥの１：１（モル比）混合物のＲｖは、表１に示す通り１．００９である。

表２からわかるように、上に具体的に挙げた溶剤は、いずれもＲｖを１．０８より大きくする溶剤である。１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物に前記溶剤を加えることで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの気液平衡が変化し、Ｒｖは１．０８超を示した。したがって、これらの溶剤を抽出溶剤として用いることで、ＣＴＦＥを揮発させにくくして１２３４ｙｆとＣＴＦＥを分離し、１２３４ｙｆを効率良く得ることができる。具体的には、留出物として高濃度の１２３４ｙｆを得ることができる。

一方、Ｒｖが１．０８以下で、より１に近くなる溶剤を用いた場合には、この溶剤の添加では１２３４ｙｆとＣＴＦＥの気液平衡をほとんど変化させることができない。そのため、蒸留により１２３４ｙｆとＣＴＦＥを分離するためには、溶剤を添加しない場合と同程度に多くの段数を有する蒸留装置が必要となり、溶剤添加の効果が得られない。

前記した第１の抽出溶剤の添加量（以下、抽出溶剤比率ともいう）は、抽出蒸留により１２３４ｙｆとＣＴＦＥとを効率良く分離する観点から、ＣＴＦＥに対する抽出溶剤のモル比で、０．１／１〜１０００／１が好ましく、１／１〜１００／１がより好ましく、１．５／１〜５０／１がさらに好ましい。この範囲にすることで、第１の抽出溶剤を混合した抽出用混合物におけるＲｖを１．０８より大きくして、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離することができる。

抽出溶剤としてヘキサンを使用した場合、抽出溶剤比率がＲｖに与える影響は、表３に示す通りである。
抽出溶剤比率＝抽出溶剤のモル分率／ＣＴＦＥのモル分率

表３から、抽出溶剤としてヘキサンを使用した場合、抽出溶剤比率が３〜１８の広い範囲において、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの比揮発度Ｒｖは１．０８より大きくなっていることがわかる。

以下の抽出蒸留において、上記抽出溶剤比率は分離の程度に影響を与えるので、抽出蒸留すべき混合物Ａの組成（１２３４ｙｆ／ＣＴＦＥのモル比）や、分離された一方の成分中に残存を許容される他方の成分の濃度等に応じて、抽出溶剤比率を適宜選択できる。また、抽出蒸留塔の必要段数を、抽出溶剤比率と関連させて選択することも可能である。

＜（２）抽出蒸留工程＞
この工程では、前記工程（１）で得られた抽出用混合物を蒸留する。この蒸留は抽出蒸留となる。第１の実施形態で使用される第１の抽出溶剤は、１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの混合物に溶剤を加えた場合のＲｖを、１より相当に大きい値（例えば、１．０８超）にするものである。したがって、抽出用混合物の蒸留により、蒸留塔の塔頂側から、１２３４ｙｆを主成分とする留出物が得られ、塔底側からＣＴＦＥを含む缶出物が得られる。

なお、後述する第２の実施形態を含めて以下の記載では、抽出蒸留工程で蒸留塔の塔頂側から得られる留出物を、第１の留出物と示し、蒸留塔の塔底側から得られる缶出物を第１の缶出物と示す。また、第１の缶出物の蒸留工程で蒸留塔の塔頂側から得られる留出物を、第２の留出物と示し、第１の缶出物の蒸留工程で蒸留塔の塔底側から得られる缶出物を、第２の缶出物と示す。

第１の実施形態において、抽出蒸留は、一般に使用される蒸留装置、例えば棚段塔、充填塔などを使用して実施できる。抽出蒸留の種々の条件、例えば、操作温度、操作圧力、還流比、蒸留塔の総段数、仕込み段の位置、抽出溶剤を供給する段の位置等は、特に限定されるものではなく、目的とする分離を達成するために適宜選択することができる。１２３４ｙｆとＣＴＦＥはいずれも低い沸点を有するため、加圧下で抽出蒸留するのが好ましい。抽出蒸留の際の圧力は、例えば０〜５ＭＰａＧ（ゲージ圧）とすることが好ましい。

さらに、蒸留塔の塔頂部および塔底部の温度は、操作圧力ならびに留出物（第１の留出物）および缶出物（第１の缶出物）の組成に応じて決まる。塔頂部や塔底部に設けられる凝縮器および再加熱器の温度を考慮して、経済的に蒸留操作を行うためには、塔頂部の温度は−６０〜１００℃、塔底部の温度は５０〜２００℃とするのが好ましい。抽出蒸留は、バッチ式でも連続式でも良く、場合により、留出物および缶出物を間欠的に抜き出したり、間欠的に仕込みを行う半連続式でも実施できるが、抽出溶剤については、蒸留装置に連続的に供給する必要がある。

ＣＴＦＥと親和性を有する第１の抽出溶剤は、表２に示される溶剤に代表されるように、Ｒｖを１．０９より大きくする。したがって、１２３４ｙｆとＣＴＦＥと第１の抽出溶剤を含む抽出用混合物を抽出蒸留することにより、第１の留出物として１２３４ｙｆを主成分とする混合物が、抽出蒸留塔の塔頂側から得られる。この第１の留出物は、１２３４ｙｆを主成分として含むものであれば組成は限定されないが、１２３４ｙｆのモル分率が９０％以上であることが好ましく、９９モル％以上であることがより好ましい。

また、抽出蒸留塔の塔底側から、第１の抽出溶剤を主成分とし、かつこの抽出溶剤に対して親和性を有するＣＴＦＥを含む第１の缶出物が得られる。この第１の缶出物には、１２３４ｙｆも含まれるが、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの合計に対する１２３４ｙｆのモル分率は、混合物Ａにおけるモル分率に比べて大幅に減少されている。第１の缶出物中の１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの合計に対する１２３４ｙｆのモル分率は、混合物Ａにおけるモル分率の好ましくは１／１０以下に減少していればよい。このように、１２３４ｙｆは抽出蒸留により分離され、第１の留出物中に極めて高濃度に含有される。第１の缶出物は、さらに蒸留工程に送り、蒸留（再蒸留）することが好ましい。

＜（３）缶出物の蒸留工程＞
この工程では、前記抽出蒸留工程で得られた第１の缶出物を蒸留（再蒸留）する。第１の缶出物に含まれる第１の抽出溶剤とその親和性成分であるＣＴＦＥとは、沸点差が大きいため、この蒸留は通常の蒸留分離操作で容易に実施できる。第１の缶出物の蒸留により、第１の抽出溶剤とＣＴＦＥとが分離される。そして、ＣＴＦＥを含み、かつ１２３４ｙｆとＣＴＦＥの合計に対するＣＴＦＥのモル分率が、混合物Ａにおけるモル分率より増大された、すなわちＣＴＦＥが混合物Ａに比べて濃縮された第２の留出物が、蒸留塔の塔頂側より得られる。

なお、第１の缶出物には、ＣＴＦＥとともに１２３４ｙｆも含有されるので、第１の缶出物を蒸留して得られる第２の留出物には、１２３４ｙｆも含まれるが、第２の留出物では、前記したようにＣＴＦＥのモル分率が混合物Ａに比べて大きくなっているので、第２の留出物における１２３４ｙｆのモル分率は混合物Ａに比べてかなり小さくなる。したがって、第２の留出物として、高濃度のＣＴＦＥを得ることができる。

さらに、再蒸留工程では、蒸留塔の塔底側から第１の抽出溶剤を極めて高濃度で含有する第２の缶出物が得られる。得られる第２の缶出物はそのまま抽出蒸留工程に供給し、第１の抽出溶剤として再使用することができる。また、第２の缶出物をさらに精製して第１の抽出溶剤を回収し、回収した第１の抽出溶剤を抽出蒸留工程で再使用することもできる。

このように、本発明の第１の実施形態によれば、混合物Ａ中の１２３４ｙｆとＣＴＦＥとが効率良く分離され、１２３４ｙｆが、抽出蒸留工程における第１の留出物の主成分として高濃度で得られる。また、再蒸留工程で第２の留出物として、混合物Ａより濃縮されたＣＴＦＥを得ることができる。

次に、第２の実施形態について説明する。
本発明の第２の実施形態の分離方法は、
（１’）１２３４ｙｆと、ＣＴＦＥと、ケトン類、エステル類、アミド類、ニトリル類、スルホキシド類、アルコール類およびハイドロフルオルエーテル類から選ばれる少なくとも一種である第２の抽出溶剤とを混合して、抽出用混合物を得る工程と、
（２’）前記工程で得られた抽出用混合物を蒸留して、ＣＴＦＥを主成分とする留出物と前記第２の抽出溶剤を主成分とし１２３４ｙｆを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程を備える。

第２の実施形態においては、（３’）前記抽出蒸留工程で得られた缶出物を蒸留して前記第２の抽出溶剤を回収する缶出物の蒸留工程をさらに有し、回収された前記第２の抽出溶剤を前記抽出蒸留工程において再使用することが好ましい。

以下、第２の実施形態の各工程について説明する。なお、以下の記載では、第１の実施形態の対応する工程と異なる部分についてのみ説明する。その他の構成は、第１の実施形態と同様である。

＜（１’）抽出用混合物を得る工程＞
この工程では、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物Ａに第２の抽出溶剤を加えて、抽出用混合物とする。

本発明の第２の実施形態の分離方法は、抽出蒸留によりＣＴＦＥを留出物成分として取り出す方法であり、以下に説明する第２の抽出溶剤の添加によりＲｖを１より相当小さくすることで、言い換えれば１２３４ｙｆを揮発させにくくすることで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの分離を効率良く行うものである。

第２の抽出溶剤は、それ自体の沸点が高く揮発しにくいうえに、１２３４ｙｆとＣＴＦＥのうちの１２３４ｙｆに対してのみ親和性を有し、１２３４ｙｆを揮発しにくくすることで、Ｒｖの値を１より相当小さくする溶剤である。第２の抽出溶剤は、好ましくはＲｖを０．９５より小さくする溶剤であり、より好ましくはＲｖを０．９より小さくする溶剤である。第２の抽出溶剤の種類によるＲｖの違いについては、後述する。

また、第２の抽出溶剤の沸点は、後述する（３’）缶出物の蒸留工程において蒸留・分離を効率良く行う観点から、１２３４ｙｆとの沸点差が大きいことが必要である。ただし、この蒸留工程における生産性の観点から、第２の抽出溶剤の沸点は高すぎないことが好ましい。第２の抽出溶剤の沸点は、４０〜２５０℃の範囲であることが好ましい。

第２の抽出溶剤としては、ケトン類、エステル類、アミド類、ニトリル類、スルホキシド類、アルコール類、およびハイドロフルオルエーテル類から選ばれる少なくとも一種を含む溶剤を使用することができる。第２の抽出溶剤は、好ましくは、ケトン類、エステル類、アミド類、ニトリル類、スルホキシド類、アルコール類、およびハイドロフルオルエーテル類から選ばれる少なくとも一種である。

ケトン類とは、一般式：Ｒ^１−Ｃ（＝Ｏ）−Ｒ^２（Ｒ^１およびＲ^２は、互いに同じまたは相異なる非置換の脂肪族炭化水素基を示す。）で表される化合物である。ケトン類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、上記一般式において、Ｒ^１およびＲ^２の炭素数がそれぞれ１〜２であってＲ^１およびＲ^２の炭素数の合計が２〜４のケトン類が好ましい。ケトン類として、具体的には、アセトン、ジエチルケトン、メチルエチルケトンを挙げることができる。

エステル類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、炭素数３〜６の鎖状エステル類または脂肪族環状エステル類が挙げられ、炭素数４〜６の環状エステル類が好ましい。具体的には、γ−ブチロラクトンが好ましい。

アミド類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、炭素数３〜５の鎖状アミド類または脂肪族環状アミド類が挙げられる。アミノ基の水素原子が全てアルキル基で置換された３級アミド類が好ましい。具体的には、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）が好ましい。

ニトリル類とは、一般式：Ｒ^３−ＣＮ（Ｒ^３は非置換の脂肪族炭化水素基を示す。）で表される化合物である。ニトリル類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、上記一般式において、Ｒ^３の炭素数が１〜５であるニトリル類が好ましい。具体的には、アセトニトリルが好ましい。

スルホキシド類とは、一般式：Ｒ^４−Ｓ（＝Ｏ）−Ｒ^５（Ｒ^４およびＲ^５は、互いに同じまたは相異なる非置換の脂肪族炭化水素基を示す。）で表される化合物である。具体的には、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、上記一般式において、Ｒ^４およびＲ^５が共にメチル基であるジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）を挙げることができる。

アルコール類とは、少なくとも１つのアルコール性水酸基を有する化合物である。アルコール類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、主鎖の炭素数が１〜４の脂肪族アルコールが好ましい。具体的には、メタノール、エタノールが好ましい。

ハイドロフルオルエーテル類としては、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、一般式：Ｒ^ｆ１−Ｏ−Ｒ^ｆ２（Ｒ^ｆ１およびＲ^ｆ２は、互いに同じまたは相異なる炭素数１〜３のフルオロアルキル基を示す。フルオロアルキル基はパーフルオロアルキル基であってもよい。ただし、Ｒ^ｆ１およびＲ^ｆ２の少なくとも一方は水素原子を有し、Ｒ^ｆ１およびＲ^ｆ２の炭素数の合計は２〜４である。）で表される化合物が好ましい。具体的には、１，１，２，２−テトラフルオロエチル−２，２，２−トリフルオロエチルエーテル（市販品として、アサヒクリンＡＥ−３０００（商品名、旭硝子社製））を挙げることができる。
上記第２の抽出溶剤は、後述する缶出物の蒸留工程で蒸留・分離を効率良く行う観点から、アセトン、ジエチルケトン、メチルエチルケトン、γ−ブチルラクトン、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、アセトニトリル、ジメチルスルホキシド、メタノール、１，１，２，２−テトラフルオロエチル−２，２，２−トリフルオロエチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含むことが好ましい。

１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物に第２の抽出溶剤を添加した場合のＲｖの値の具体例として、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの１：１（モル比）混合物に、第２の抽出溶剤を、溶剤：１２３４ｙｆ：ＣＴＦＥ＝６０：２０：２０（モル比）となるように添加した場合のＲｖの値を、該溶剤の沸点とともに表４に示す。なお、Ｒｖは、全て同一の圧力（１．０１１×１０^６Ｐａ）のもとに前記と同様の方法で測定されたものである。ここで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの１：１（モル比）混合物のＲｖは、表１に示す通り１．００９である。

表４からわかるように、上に具体的に挙げた溶剤は、いずれもＲｖを０．９５より小さくできる溶剤である。１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物に前記溶剤を加えることで、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの気液平衡が変化し、Ｒｖは０．９５未満を示した。したがって、これらの溶剤を抽出溶剤として用いることで、１２３４ｙｆを揮発させにくくして、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離することができる。具体的には、留出物として高濃度のＣＴＦＥを得ることができる。

一方、Ｒｖが０．９５以上でより１に近くなる溶剤を用いた場合には、この溶剤の添加では１２３４ｙｆとＣＴＦＥの気液平衡をほとんど変化させることができず、蒸留により１２３４ｙｆとＣＴＦＥを分離するためには、溶剤を添加しない場合と同程度に大規模な蒸留装置が必要となる。

このような第２の抽出溶剤の添加量（抽出溶剤比率）は、１２３４ｙｆとＣＴＦＥとを抽出蒸留により効率良く分離する観点から、１２３４ｙｆに対する抽出溶剤のモル比で、０．１／１〜１０００／１が好ましく、１／１〜１００／１がより好ましく、１．５／１〜５０／１がさらに好ましい。この範囲とすることで、抽出用混合物におけるＲｖを０．９５より小さくして、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを効率良く分離することができる。

例えば、第２の抽出溶剤の一種であるアセトンを溶剤として、１２３４ｙｆとＣＴＦＥからなる混合物を抽出蒸留する場合、以下の式で示される抽出溶剤比率がＲｖに与える影響は、表５に示す通りである。
抽出溶剤比率＝抽出溶剤のモル分率／１２３４ｙｆのモル分率

表５から、抽出溶剤としてアセトンを使用した場合、抽出溶剤比率が３〜１８の広い範囲において、Ｒｖは０．９５より小さくなっていることがわかる。

＜（２’）抽出蒸留工程＞
この工程では、前記工程で得られた抽出用混合物を蒸留（抽出蒸留）する。第２の実施形態で使用される第２の抽出溶剤は、１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの混合物Ａに溶剤を加えた場合の１２３４ｙｆとＣＴＦＥとのＲｖを、１より相当に小さい値（例えば、０．９５未満）にするものである。したがって、抽出用混合物の蒸留により、蒸留塔の塔頂側から、ＣＴＦＥを主成分とする第１の留出物が得られ、塔底側から１２３４ｙｆを含む第１の缶出物が得られる。

１２３４ｙｆと親和性を有する第２の抽出溶剤は、表４に示される溶剤に代表されるように、Ｒｖを０．９５より小さくする。したがって、１２３４ｙｆとＣＴＦＥと第２の抽出溶剤を含む抽出用混合物を抽出蒸留することにより、第１の留出物としてＣＴＦＥを主成分とする混合物が、抽出蒸留塔の塔頂側から得られる。

第１の留出物中のＣＴＦＥのモル分率は、特に限定されないが、８０モル％以上であることが好ましい。抽出蒸留塔の塔底側からは、第２の抽出溶剤を主成分とし、かつ第２の抽出溶剤に対して親和性を有する１２３４ｙｆを含む第１の缶出物が得られる。なお、この第１の缶出物には、ＣＴＦＥも含まれるが、１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの合計に対するＣＴＦＥのモル分率は、混合物Ａに比べてはるかに減少されている。第１の缶出物中の１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの合計に対するＣＴＦＥのモル分率は、混合物Ａにおけるモル分率の好ましくは１／１０以下に減少していれば、後述する再蒸留工程で高濃度の１２３４ｙｆを得ることができる。第１の缶出物は、さらに蒸留工程に送り、蒸留（再蒸留）することが好ましい。

＜（３’）缶出物の蒸留工程＞
この工程では、前記抽出蒸留工程で得られた第１の缶出物を蒸留（再蒸留）する。第１の缶出物に含まれる第２の抽出溶剤とその親和性成分である１２３４ｙｆとは、沸点差が大きいため、この蒸留は通常の蒸留分離操作で容易に実施できる。第１の缶出物の蒸留により、第２の抽出溶剤と１２３４ｙｆとが分離される。そして、１２３４ｙｆを含み、かつ１２３４ｙｆとＣＴＦＥの合計に対する１２３４ｙｆのモル分率が、混合物Ａにおけるモル分率より増大された、すなわち１２３４ｙｆが混合物Ａに比べて濃縮された第２の留出物が、蒸留塔の塔頂側より得られる。

なお、第１の缶出物には、１２３４ｙｆとともにＣＴＦＥも含まれるので、第１の缶出物を蒸留して得られる第２の留出物には、ＣＴＦＥも含まれるが、第２の留出物では、前記したように１２３４ｙｆのモル分率が混合物Ａに比べて大きくなっているので、第２の留出物におけるＣＴＦＥのモル分率は混合物Ａに比べてかなり小さくなる。したがって、第２の留出物として、高濃度の１２３４ｙｆを得ることができる。

さらに、再蒸留工程では、蒸留塔の塔底側から第２の抽出溶剤を極めて高濃度で含有する第２の缶出物が得られる。得られる第２の缶出物は、そのまま抽出蒸留工程に供給し、第２の抽出溶剤として再使用することができる。また、第２の缶出物をさらに精製して第２の抽出溶剤を回収し、回収した第２の抽出溶剤を抽出蒸留工程で再使用することもできる。

このように、第２の実施形態によれば、混合物Ａ中の１２３４ｙｆとＣＴＦＥとが効率良く分離され、ＣＴＦＥが、抽出蒸留工程における第１の留出物の主成分として高濃度で得られる。また、再蒸留工程で第２の留出物として、混合物Ａより濃縮された１２３４ｙｆを得ることができる。

次に、本発明の１２３４ｙｆとＣＴＦＥの分離方法における物質の流れを、図１を参照してさらに説明する。なお、以下の記載では、１２３４ｙｆに対して親和性を有する第２の抽出溶剤を使用する場合を例に説明するが、ＣＴＦＥに対して親和性を有する第１の抽出溶剤を使用する場合は、ＣＴＦＥの流れと１２３４ｙｆの流れとが置き換わるだけで、同様な流れ図で表わすことができる。

図１に示すように、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを所定の割合（例えば、１２３４ｙｆ／ＣＴＦＥ＝１０モル％／９０モル％）で含む混合物１は、例えば加圧で操作される抽出蒸留塔２に供給される。抽出蒸留塔２としては、段数が１〜１００段のものが使用され、混合物１は、抽出蒸留塔２の中央部より下側の段に供給される。そして、混合物１における１２３４ｙｆのモル分率に対して０．１〜１０００倍のモル分率の第２の抽出溶剤３（例えば、アセトン）を、抽出蒸留塔２の混合物１の供給段より上方の段に供給する。こうして蒸留を行い、第２の抽出溶剤３に対して親和性を有しない成分であるＣＴＦＥを主成分とする第１の留出物４を、抽出蒸留塔２の塔頂側から抜き出す。

また、抽出蒸留塔２の塔底側から、第１の缶出物５として、第２の抽出溶剤を主成分とし１２３４ｙｆを含む混合物を抜き出す。次いで、この第１の缶出物５を、例えば加圧で操作される別の蒸留塔である溶剤回収塔６に供給し、実質的に第２の抽出溶剤を含まない第２の留出物７を塔頂側から得る。得られる第２の留出物７においては、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの合計に対する１２３４ｙｆのモル分率が、混合物１における同様なモル分率に比べて増大されている。こうして第２の留出物７として、混合物１に比べて１２３４ｙｆのモル分率が増大され、すなわち１２３４ｙｆのモル濃度が濃縮された混合物が得られる。
なお、本明細書において、「実質的にＡを含まない」なる語は、Ａの含有量が０．１モル％以下であることを意味する。

溶剤回収塔６の塔底側からは、第２の抽出溶剤を主成分とする第２の缶出物８が得られる。こうして第２の抽出溶剤は回収され、回収された第２の抽出溶剤３は再使用される。再使用される第２の抽出溶剤３は、必要に応じて熱交換器９により加熱または冷却された後に、抽出蒸留塔１に供給される。
なお、図１において、符号１０は凝縮器を示し、符号１１は加熱器を示す。

抽出蒸留塔２において第２の抽出溶剤３を供給する位置（段）は、前記したように、混合物１を供給する段より上方に位置する段であるのが好ましく、還流を供給する段と同じ段に第２の抽出溶剤３を供給してもよい。場合により、混合物１と同じ段に第２の抽出溶剤３を供給してもよい。さらに、混合物１は、抽出蒸留塔２に供給する前に、予め第２の抽出溶剤３と混合してから供給してもよい。
このような装置および操作により、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物１から、１２３４ｙｆとＣＴＦＥとを分離し、実質的にＣＴＦＥを含まない１２３４ｙｆを得ることができる。

前述の１２３４ｙｆとＣＴＦＥとの比揮発度（Ｒｖ）の測定により求められた表２〜５の結果を使用し、既知の熱力学特性に基づく計算手法（Ｃｈｅｍｃａｄ；Ｃｈｅｍｓｔａｔｉｏｎｓ社の化学工学プロセスシミュレータ）により、以下に示す抽出蒸留および再蒸留のシミュレーションを行った。

抽出溶剤を加えた三元系でのＲｖを１．０８超とする第１の抽出溶剤を使用する実施例１〜７および実施例１２〜１３のシミュレーションと、前記Ｒｖを０．９５未満とする第２の抽出溶剤を使用する実施例８〜１１のシミュレーションをそれぞれ行った。また、抽出溶剤を加えないで１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物を蒸留する、比較例のシミュレーションを行った。

実施例１
段数９０段の抽出蒸留塔の塔頂部から８０段目から、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物（モル比１：１）を、１１５２ｇ／ｈｒの速度で連続的に供給するとともに、塔頂部から５段目から、ヘキサンを１７２３ｇ／ｈｒの速度で連続的に供給した。そして、抽出蒸留塔内の圧力を０．２ＭＰａＧ（ゲージ圧）、塔頂温度を−０．６℃、塔底温度を３２．２℃として、連続的に抽出蒸留を行った。塔頂側から第１の留出物である第１フラクションを５６６ｇ／ｈｒの速度で抜き出し、塔底側から第１の缶出物である第２フラクションを２３１０ｇ／ｈｒの速度で抜き出した。

抜き出した第１フラクション、第２フラクションのそれぞれについて組成を分析すると、第１フラクションでは、ＣＴＦＥは０．３モル％で、抽出溶剤は非検出（Ｎ．Ｄ．）であり、残りは１２３４ｙｆとなった。
他方、第２フラクション中の１２３４ｙｆは０．２モル％、ＣＴＦＥは２０モル％となり、残部は抽出溶剤であるヘキサンが占めていた。

次に、抽出蒸留塔から得られる第２フラクションを、１６段の溶剤回収塔の塔頂部から９段目に、前記第２フラクションの抜き出し速度と同じ速度で連続的に供給し、溶剤回収塔の圧力０．２ＭＰａＧ（ゲージ圧）、塔頂温度０．８℃、塔底温度１０７．９℃で連続的に蒸留した。溶剤回収塔の塔頂側から第２の留出物である第３フラクションを５８７ｇ／ｈｒの速度で抜き出し、塔底側から第２の缶出物である第４フラクションを１７２２ｇ／ｈｒの速度で抜き出した。

抜き出した第３フラクション、第４フラクションのそれぞれについて組成を分析すると、第３フラクションでは、ＣＴＦＥは９９．１モル％となり、１２３４ｙｆは０．９モル％となった。他方、第４フラクション中のヘキサンは１００モル％となった。

実施例２〜７
実施例１とは抽出溶剤の種類を変えてシミュレーションを行った。具体的には、表６に示す抽出溶剤を使用し、かつ、１２３４ｙｆとＣＴＦＥのモル比（表６において「１２３４ｙｆ／ＣＴＦＥ」と示す。以下同様である。）、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物（混合ガス）の時間当たりの供給量（Ａ）、抽出溶剤の時間当たりの供給量（Ｂ）、抽出溶剤と１２３４ｙｆとのモル比（表６において「溶剤／１２３４ｙｆ」と示す。以下同様である。）、抽出溶剤とＣＴＥとのモル比（表６において「溶剤／ＣＴＥ」と示す。以下同様である。）、および各条件を、表６に示すように設定し、その他は実施例１と同様にして、抽出蒸留と再蒸留のシミュレーションを行った。

そして、第１から第４の各フラクションの組成を分析した結果を、前記実施例１についての結果とともに表６に示す。なお、このシミュレーションにおいて、抽出蒸留塔内の圧力および溶剤回収塔内の圧力は、ともに０．２ＭＰａＧとした。これらの圧力は、以下の実施例８〜１３および比較例についても同様であった。

実施例８〜１１
表７に示す抽出溶剤を使用し、かつ、１２３４ｙｆとＣＴＦＥのモル比（１２３４ｙｆ／ＣＴＦＥ）、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物の時間当たりの供給量（Ａ）、抽出溶剤の時間当たりの供給量（Ｂ）、抽出溶剤と１２３４ｙｆとのモル比（溶剤／１２３４ｙｆ）、抽出溶剤とＣＴＦＥのモル比（溶剤／ＣＴＦＥ）、および各条件を、表７に示すように設定し、その他は実施例１と同様にして、抽出蒸留と再蒸留のシミュレーションを行った。
そして、第１から第４の各フラクションの組成を分析した結果を表７に示す。

実施例１２〜１３
抽出溶剤として、実施例１と同じヘキサンを使用し、主に親和性成分に対する抽出溶剤のモル比を変えてシミュレーションを行った。
具体的には、表８に示す抽出溶剤を使用し、かつ、１２３４ｙｆとＣＴＦＥのモル比（１２３４ｙｆ／ＣＴＦＥ）、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物の時間当たりの供給量（Ａ）、抽出溶剤の時間当たりの供給量（Ｂ）、抽出溶剤と１２３４ｙｆとのモル比（溶剤／１２３４ｙｆ）、抽出溶剤とＣＴＦＥのモル比（溶剤／ＣＴＦＥ）、および各条件を、表８に示すように設定し、実施例１と同様に抽出蒸留と再蒸留のシミュレーションを行った。そして、第１から第４の各フラクションの組成を分析した結果を、実施例１のそれとともに表８に示す。

比較例
段数９０段の蒸留塔の塔頂部から８０段目から、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物（モル比１：１）を毎時５７６ｇで連続的に供給して蒸留を行い、塔頂側から第１フラクションを毎時２８８ｇで連続的に抜き出し、塔底側から第２フラクションを毎時２８８ｇで連続的に抜き出した。この間の蒸留塔内の圧力は０．２ＭＰａＧとし、塔頂温度は−０．１℃、塔底温度は０．１℃とした。

抜き出した第１フラクション、第２フラクションのそれぞれについて組成を分析した結果を表９に示す。第１フラクションでは、１２３４ｙｆは５６．２モル％、ＣＴＦＥは４３．８モル％となった。他方、第２フラクションでは、１２３４ｙｆは４３．８モル％、ＣＴＦＥは５６．２モル％となった。

表６〜表８に示す結果から、抽出溶剤を加えた三元系でのＲｖを１．０９超とする第１の抽出溶剤を使用する実施例１〜７および実施例１２〜１３と、抽出溶剤を加えた三元系でのＲｖを０．９５未満とする第２の抽出溶剤を使用する実施例８〜１０においては、いずれも１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物から１２３４ｙｆとＣＴＦＥとを効率良く分離することができ、高濃度の１２３４ｙｆが得られることがわかる。
また、抽出溶剤としてＡＥ−３０００を使用する実施例１１においても、１２３４ｙｆとＣＴＦＥの混合物から十分に高濃度の１２３４ｙｆが得られることがわかる。

本発明によれば、１２３４ｙｆとＣＴＦＥを含む混合物から１２３４ｙｆとＣＴＦＥとを効率良く分離することができる。また、本発明によれば、オゾン層への影響が少なくかつ地球温暖化係数が低いことで、冷媒として有用な１２３４ｙｆを高濃度で得ることができ、経済的なメリットが大きい。

１…混合物、２…抽出蒸留塔、３…抽出溶剤、４…第１の留出物、５…第１の缶出物、６…溶剤回収塔、７…第２の留出物、８…第２の缶出物。

Claims (15)

1. ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、クロロトリフルオロエチレンとを含む混合物と、炭素数５〜１２の飽和炭化水素類、炭素数６〜９の芳香族炭化水素類、ハイドロフルオロカーボン類、ハイドロクロロフルオロカーボン類、ハイドロクロロカーボン類、クロロカーボン類、およびパーフルオロカーボン類からなる群より選ばれる少なくとも一種を含む第１の抽出溶剤と、を混合して抽出用混合物を得る工程と、
   前記抽出用混合物を蒸留して、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを主成分とする留出物と、前記第１の抽出溶剤を主成分としクロロトリフルオロエチレンを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程と
   を備えることを特徴とする２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
2. 前記第１の抽出溶剤は４０〜２５０℃の沸点を有する、請求項１に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
3. 前記第１の抽出溶剤は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンとの比揮発度を１．０８より大きくする溶剤である、請求項１または２に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
4. 前記第１の抽出溶剤は、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカン、ベンゼン、トルエン、キシレン、トリメチルベンゼン、１，１，１，２，２，３，３，４，４，５，５，６，６−トリデカフルオロヘキサン、１，１，１，２，２，３，３，４，４，５，５，６，６−トリデカフルオロオクタン、ジクロロペンタフルオロプロパン、ジクロロメタン、クロロホルム、ジクロロプロパン、四塩化炭素、テトラクロロエチレン、パーフルオロヘキサンからなる群より選ばれる少なくとも一種である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
5. 前記第１の抽出溶剤を、クロロトリフルオロエチレンに対するモル比で０．１／１〜１０００／１の範囲で混合する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
6. 前記抽出蒸留工程を０〜５ＭＰａＧ（ゲージ圧）の圧力下で行う、請求項１〜５のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
7. 前記缶出物を蒸留して前記第１の抽出溶剤を回収する工程を有し、回収された前記第１の抽出溶剤を前記抽出蒸留工程において再使用する、請求項１〜６のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
8. ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、クロロトリフルオロエチレンとを含む混合物と、ケトン類、エステル類、アミド類、ニトリル類、スルホキシド類、アルコール類、およびハイドロフルオルエーテル類からなる群より選ばれる少なくとも一種を含む第２の抽出溶剤と、を混合して抽出用混合物を得る工程と、
   前記抽出用混合物を蒸留して、クロロトリフルオロエチレンを主成分とする留出物と、前記第２の抽出溶剤を主成分とし２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを含む缶出物をそれぞれ得る抽出蒸留工程と
   を備えることを特徴とする２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
9. 前記第２の抽出溶剤は４０〜２５０℃の沸点を有する、請求項８に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
10. 前記第２の抽出溶剤は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンとの比揮発度を０．９５より小さくする溶剤である、請求項８または９に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
11. 前記第２の抽出溶剤は、アセトン、ジエチルケトン、メチルエチルケトン、γ−ブチルラクトン、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、アセトニトリル、ジメチルスルホキシド、メタノール、１，１，２，２−テトラフルオロエチル−２，２，２−トリフルオロエチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも一種である、請求項８〜１０のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
12. 前記第２の抽出溶剤を、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンに対するモル比で０．１／１〜１０００／１の範囲で混合する、請求項８〜１１のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
13. 前記抽出蒸留工程を０〜５ＭＰａＧ（ゲージ圧）の圧力下で行う、請求項８〜１２のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
14. 前記缶出物を蒸留して前記第２の抽出溶剤を回収する工程を有し、回収された前記第２の抽出溶剤を前記抽出蒸留工程において再使用する、請求項８〜１３のいずれか一項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンの分離方法。
15. 請求項１〜１４のいずれか一項に記載の分離方法により、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロトリフルオロエチレンを分離する工程を有することを特徴とする２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法。

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