JP2017508621A - シームレスな金属の中空体の製造における内部ツールとしての圧延ロッドおよび金属の中空体を製造する方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、窒化層を含む面を有し、マルチスタンド圧延機によって各シームレス管材を形成する各シームレス金属性中空体の製造、特に金属性の各中空ブロックのストレッチ成形における内部ツールとしての圧延ロッドに関する。前記圧延ロッドの使用可能寿命を増加させるために、前記圧延ロッドはＣｒｅｑ．＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５ｘ％Ｓｉ＋０．５ｘ％Ｎｂ＋２ｘ％Ｔｉ（１）に従って計算される６．５以上のクロム当量Ｃｒｅｑ．を有し、前記圧延ロッドの表面から０．５ｍｍ以下で測定された２００ＨＶ０．５の最小硬度を有し、５００℃において少なくとも４５０ＭＰａの降伏点を有し、５００℃において少なくとも６００ＭＰａの引っ張り強度を有する耐熱鋼物質から構成され、前記表面から開始して前記窒化層は０．１５ｍｍ以上の深さおよび９５０ＨＶ０．５以上の窒化硬度を有することが提案されている。本発明はシームレスで熱間圧延された金属性中空体、特に鋼管を製造するための方法に関し、ここで既に製造された中空体は、その中に螺子込まれる既に記載された圧延ロッドによりマルチスタンド圧延機内でストレッチ成形する手順を受けており、そして圧延の開始すなわち前記圧延ロッドの前記中空体の中への螺子込み開始に先立って、前記圧延ロッドは液体の潤滑剤を備えており、そして次いで乾燥され、ここで前記圧延ロッドは少なくとも１０ｍｍの前記中空ブロックの内径に対して一定のクリアランスを持って螺子込まれ、そして前記ロッドの螺子込みの開始に早速先立って、前記中空ブロックは、前記少なくとも１０００℃の平均温度を有し、そしてロッド圧延機における圧延期間中のロッドスピードＶＳＴは以下の各条件を精々満たしている：ＶＳＴｍａｘ＝０．９ｘ最後のスタンドのロッド長／圧延時間（３）、ＶＳＴｍａｘ＝０．９ｘＶＭｍｉｎ（４）、ここでＶＭｍｉｎは前記圧延機における圧延期間中の前記管材物質の最小スピードである。【選択図】図２

Description

本発明は、シームレスな金属の中空体の製造、特に、表面に窒化層を含む面を有するマルチスタンド圧延機によって各シームレス管材を形成するための金属性中空ブロックのストレッチ成形における内部ツールとしての圧延ロッドに関するものである。本発明はまたシームレス熱間圧延金属性中空体、特に鋼管を製造するための方法に関するもので、以前に製造された中空ブロックはマルチスタンド圧延機の中で、その中に螺子（ネジ）込まれ、また本発明に従う圧延ロッドによってストレッチ成形手順を受けるものであり、そして圧延の開始、即ち前記中空ブロック内への前記圧延ロッドの螺子込みの開始に先立ち、当該圧延ロッドは後に乾燥される液体潤滑剤を備えている。

圧延により加熱ブロックから厚い壁で仕切られた中空ブロック管材を製造するマンネスマン兄弟の発明の後、第３の圧延工程において、前記外径が前記圧延機の仕上げ直径まで減少させられると同時に、この中空ブロック管材を、更なる熱加工工程において同じ熱によってストレッチ成形するための種々の提案がなされてきた。これに関してのキーワードはバックステップ法、プッシュベンチ法、プラグ圧延法およびロッド圧延法を含んでいる。第１の圧延工程においては、ロータリ鍛造機は、一般に中実であるブロックからいわゆる中空ブロックを製造する。例外的な場合においては、予め開口された各ブロックを各中実ブロックの代わりに使用することもできる。第２の圧延工程において、前記中空ブロックはストレッチ成形されることになるが、現在、マルチスタンドロッド圧延機は、主としてこの目的のために使用されている。当該圧延機内に投入され、そして約１０００乃至１２００℃の温度にある、前記中空ブロックのストレッチ成形は圧延ロッドによって行われる。この目的のために、前記圧延ロッドは前記中空ブロック内に螺子込まれ、そして前記第１の圧延スタンドまで従動転送ローラーによってその大部分搬送される。スタンド毎のローラーの数は典型的には少なくとも２個であるが、現在それはしばしば３個であり、その処理シーケンスは以下のようである。

各ロッド圧延機は、一方でロッド速度が制御される方法によって、他方でローラーの数、あるいはスタンド毎のローラーの数によって区別され、ローラーは２個もしくは３個設けることができる。複数のスタンドは常に１つがもう１つの背後に位置するように接続されている。ここで考察されている異なる方法の場合、前記圧延ロッドは実際の圧延手順の間、前記圧延機を通ってある一定のスピードで動く。この目的のために、前記圧延ロッドは電気、機械システムによって保持され、そして一定の圧延ロッドスピードを達すべくある管理された方法で導かれる。この保持システムは保持器として言及される。前記圧延ロッドが縦方向ストレッチ成形の期間中空ブロック内へ螺子込まれた後、圧延すべき前記中空ブロックが圧延の間前記圧延ロッド上で滑動できることを確かにするために、前記圧延ロッドは予め潤滑剤を備えていなければならない。この目的のために、グラファイトを含む潤滑剤が前記圧延ロッド上に一般的には液体形状で噴霧され、そして８０乃至１３０℃の温度で乾燥される。より低い温度において、前記潤滑剤は信頼性のある程度には完全に乾燥されず、一方より高い温度においては、均一な層が作られず、そして表面部分が潤滑化されない状態のままであるために、いわゆるライデンフロスト効果が生ずる。それ故、１００℃以下の各温度で前記乾燥処理を行うことが試みられる。

前記圧延ロッドを潤滑化することに加え、ヨーロッパ特許明細書ＥＰ１７７５０３８Ｂ１に従って、前記中空ブロックの圧延の後で結果的に得られる酸化物スケールを溶解させるために、圧延されるべき前記中空ブロックは前記圧延機におけるストレッチ成形手順に先立ち脱酸素剤（例えば、ボラックス）がその内部に噴霧される、ここで前記溶解した酸化物スケールは付加的な潤滑剤として作用する。この場合における欠点は、遺伝子改変作用を有する可能性があるボラックスを使用している点であり、それ故使用すべきではない。

前記圧延ロッドの上に位置する前記中空ブロックは次いで前記ロッド圧延機において圧延され、いわゆる母管を形成する。この「母管」という用語を使用するのは、第３の圧延工程において、種々の仕上げ直径を有する各管材が、サイズ圧延もしくはストレッチ減少により同じ母管寸法から製造できることが理由である。前記圧延ロッドそれ自体は一般的に加工部およびブランク部から構成されている。当該ブランク部はプロセス技術の立場から必須とされる各距離の架橋のために、必要とされる。それ故、圧延は前記圧延ロッドの前記ブランク部の上では生じない。簡略化のために、これ以降「ロッド長」という用語は加工部の長さという意味で使用される。

クロム−モリブデンを基にした各高耐熱鋼は一般的に前記ロッド物質として使用される一方、特に成形が困難である前記物質は、圧延する際に必ず問題が生じる。このような物質はしばしば、クロム、例えば１００Ｃｒ６もしくは各耐食鋼を、エネルギーセクターにおいて、５重量％以上含んでいる。前記圧延ロッドはこれらの各物質によって不均衡な熱負荷および摩耗を受けることになり、そして前記圧延ロッドの使用可能寿命はかなり減少する。前記各鋼のクロム含有量が増加するにつれて、この問題は深刻化する。また、早期摩耗した圧延ロッドによって引き起こされた管材の内面の上の欠陥のリスクはかなり上昇する。

摩擦係数を最小化するために、前記圧延ロッド面をクロムメッキすると共に潤滑剤を塗布することは、ドイツ公開公報ＤＥ３７４２１５５Ａ１から公知である。しかしながら、クロムメッキは環境に有害である有毒なクロムＩＶを放出し、このため他の様々な解法が求められてきた。

特にクロムを含む各鋼の圧延中に拡大的な熱負荷および磨滅を受けているこれらの圧延ロッドの使用可能寿命を延ばすため、および前記各管材の内側表面の摩擦により誘起される欠陥を最小化するために、０．５乃至５．０μｍの粗さを有する窒化層を代わりに用いて前記各圧延ロッドをクロムメッキすることは、日本国公開公報ＪＰ０６２６２２２０Ａから公知である。要求された層厚に関する詳細は与えられていない。

日本国公開公報ＪＰ２００９０４５６３２Ａにおいては、圧延ロッドの使用可能寿命を優れたものにするために、窒化された層の上に酸化層が追加で塗布される。この窒化層の層厚は５０乃至５００マイクロメータであるとして記載されており、そして前記酸化層の層厚は３乃至２０マイクロメータであるとして記載されている。

各窒化された表面は、潤滑膜が圧延期間中に剥がれおちる時に緊急動作特性を有する一方で、前述のように使用される前記各圧延ロッドの使用可能寿命を著しく改善するわけではなく、また前記各管材の各内面上の各欠陥を著しく減少できるわけでもないことを各試験は示した。

それ自体公知である表面が窒化された各圧延ロッドを用いた際の困難さは、非合金種から加熱形成することが困難であるクロムまで全てを含む鋼からなる鋼管に対して確実な圧延工程が保障されるために、鋼管が互いに適合するよう、前記圧延ロッドの製造から前記中空ブロックを予め処理し、前記ロッドに潤滑化処理を施すことから、圧延プロセス自体までの、全体のプロセスを修正させることにある。

また、ＣｒＮに基づくＰＶＤ（物理的蒸着）法による表面層を具備している圧延マンドレルはドイツ特許公報ＤＥ１９７１４３１７Ｃ１から既に公知である。

それ故、本発明の目的は、マルチスタンド圧延機によって各シームレス管材を形成する様々なシームレス金属中空体の製造、特に各金属中空ブロックのストレッチ成形における内部ツールとしての圧延ロッドを提供し、更にシームレス熱間圧延金属中空体、特に鋼管を製造するための方法を提供するものである。それによって、本来形成することが困難である各管材物質、特にクロムを含む各管材物質において、前記圧延ロッドの使用可能寿命が改善され、そして圧延期間中に生ずる前記管材の内面の上の各欠陥が効果的に最小化されるか、もしくは避けられる。更に、公知の窒化処理された圧延ロッドと比較しても、それに匹敵するもしくは改善された使用可能な寿命をボラックスを含む様々なエージェントを用いて前記中空ブロック内面を脱酸素化する必要性がなく獲得することができるだろう。

前記圧延ロッドについては、この目的は請求項１の各特徴によって獲得される。この方法にとっては、この目的は請求項７の各特徴によって獲得される。前記圧延ロッドおよび前記方法の様々な有益な結果が各従属項において記載されている。

本発明の教示に従うと、圧延ロッドは各シームレス金属性中空体の製造、特に金属性の中空ブロックのストレッチ成形において内部ツールとして使用され、窒化層を含む表面を有するマルチスタンド圧延機によって各シームレス管材を形成し、ここで前記圧延ロッドは
Ｃｒ_ｅｑ．＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５ｘ％Ｓｉ＋０．５ｘ％Ｎｂ＋２ｘ％Ｔｉ（１）に従って計算される６．５以上のクロム当量Ｃｒ_ｅｑ．を有し、
前記圧延ロッドの前記表面から０．５ｍｍ内部で測定した場合に２００ＨＶ０．５の最小硬度を有し、
５００℃で少なくとも４５０ＭＰａの降伏点を有し、
５００℃で少なくとも６００ＭＰａの張力強度を有する耐熱鋼物質から構成され、
前記表面から開始して、前記窒化層は０．１５ｍｍ以上の深さおよび９５０ＨＶ０．５以上の窒化硬度を有する。

本発明は、またシームレス熱間圧延金属中空体、特に鋼管を製造するための方法を提供するもので、以前に製造した中空ブロックは、その中に螺子込まれる、これまで説明したような本発明の圧延ロッドによりマルチスタンド圧延機内においてストレッチ成形手順を与えられるものであり、そして圧延の開始、即ち前記中空ブロック内へ前記圧延ロッドの螺子込めの開始に先立って、前記圧延ロッドは液体の潤滑剤を塗布され、そしてその後乾燥される。ここで前記圧延ロッドはクリアランス、すなわち円周方向の周囲クリアランスによって、中空ブロックの内径に対してそれぞれ少なくとも１０ｍｍ螺子込まれる。そして、前記ロッドの螺子込みの直前に前記中空ブロックは少なくとも１０００℃の平均温度をとり、また最大スピードに関しては、ロッド圧延機における圧延中のロッドスピードＶ_ＳＴが以下の各条件を満たす：
Ｖ_{ＳＴｍａｘ}＝０．９ｘ最後のスタンドのロッド長／圧延時間（３）
Ｖ_{Ｓｔｍａｘ}＝０．９ｘＶ_Ｍｍｉｎ（４）
ここでＶ_Ｍｍｉｎは前記ロッド圧延機における圧延中の前記管材物質の最小スピードである。

本発明の立場で、圧延ロッドはマンドレルロッドに比較して、拡大された直径を有するヘッドを持っていないロッドである一方、一定のサイズの丸い断面を有するロッドであると理解されるべきである。

この目的のために使用される提案された方法および前記圧延ロッドは、形成することが困難である各物質からなる各中空体が、最適な内面を有して経済的に製造することができ、同時に前記圧延ロッドの使用可能寿命がかなり延びる、という利点を有している。

予想に反して、種々の試験は、前記圧延ロッドの圧延ロッド物質、窒化層およびその加工部の長さの前記発明性のある各特徴の組み合わせだけが所望の結果を提供することを示した。

実行された各種試験の範囲内、第１工程において、窒化処理のために適切であり、そして前記圧延プロセスのために適切な基本的な硬度を示す前記各熱間加工鋼が各熱間加工鋼の組から選択される。表１は６．５以上のクロム当量がこの目的のために必要とされ、この場合、前記クロム当量は以下の方程式に従って計算されることを示している：
Ｃｒ_ｅｑ．＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５ｘ％Ｓｉ＋０．５ｘ％Ｎｂ＋２ｘ％Ｔｉ（１）

各圧延ロッドの挿入を確実に保障するためには、前記ロッド面は窒化処理に先立ち特定の最小硬度を有していなければならない。各試験はこの限定が窒化されていないロッドの、表面から０．５ｍｍ内部での測定で２００ＨＶ０．５であることを示した。この場合、前記ロッドのコア内においても子の最少硬度を有していればそれは有益であり、ここ前記圧延ロッドの直径の５０％は少なくとも前記最少硬度の６０％を有するべきである。

本発明の好ましい展開に従うと、前記圧延ロッド上への前記窒化層の適用は、最大でも前記圧延ロッドの前記鋼物質の焼き戻し温度の２０％以下の温度で生ずる。

窒化プロセスにとって、その方法においてガスをベースとすべきか、あるいはプラズマをベースにすべきかという点は重要ではない。唯一の重要な点は、要求された各特性を有する前記窒化層を形成することである。ある有益な方法では、それは０．１５ｍｍ以上の窒化硬度深度を有するべきである。更に、前記窒化プロセスにおいて又含まれる各リフェレンスサンプルの各断面研磨における測定において、表面近傍で９５０ＨＶ０．５以上の硬度が必要である。以下の表１ａは種々の試験されたロッド物質の化学的組成を示す。

以下の表１ｂは方程式（１）Ｃｒ_ｅｑ．（ｗｔ．％）＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５ｘ％Ｓｉ＋０．５ｘ％Ｎｂ＋２ｘ％Ｔｉ（１）に従って計算されたクロム当量Ｃｒ_ｅｑ．の各計算値、更に十分な窒化層の厚さ、窒化層の深さおよび基本的な硬度のぞれぞれが獲得されたかどうかを示している。

前記各物質Ａ、ＢおよびＣは６．５の要求された値以上であるクロム当量を有し、これに対し前記各標準物質ＤおよびＥはそれより低い値を有する。

表１ａおよび１ｂに示されるような最初の２個のロッド物質Ａ，Ｂに対して、図１は窒化処理中に達成された硬度および各窒化層の深さを示している。要求された２００ＨＶ０．５の最小硬度は前記圧延ロッドの表面から０．５ｍｍ以上の深さですら確実に獲得されることが明らかである。

圧延中には、前記各圧延ロッドの表面温度は一般に５００℃を超えて上昇するため、この温度上昇が強度の喪失もしくはダメージを引き起こさないようにするために、使用される前記熱間加工鋼は、前述したクロム当量に加えて、少なくとも４５０ＭＰａの降伏点および５００℃で少なくとも６００ＭＰａの引っ張り強度を持たなければならない。

前記潤滑剤は特定の条件をまた満たさなければならない。各潤滑剤は、前記圧延ロッド上に噴霧される際、まだ水分を含んでおり、これは前記圧延ロッドを前記中空ブロック内への螺子込みに先立ち、可能ならば完全に蒸発されるべきである。完全な蒸発を確かにするためには、前記圧延ロッドの表面温度が前記潤滑剤の適用に先立って少なくとも７０℃であることが好ましい。

各試験は、圧延期間中に適切な潤滑作用を確保するために、前記圧延ロッド上において、残りの乾燥料として少なくとも４０ｇ／ｍ^２の潤滑剤の表面重量が要求されることをまた示した。各圧延鋼が５重量％以上のクロムの割合を有する場合に、潤滑剤の乾燥量は少なくとも前記の量の２倍、すなわち少なくとも８０ｇ／ｍ^２が前記圧延ロッドに塗布されることが特に有益であることが示されてきた。この場合、適用される潤滑剤の量は前記圧延ロッドの表面に基づいている。

各試験は、前記潤滑剤を十分な乾燥を保障するために、前記圧延ロッドへの潤滑剤の塗布の完了から前記中空ブロックへの前記圧延ロッドの螺子込めの開始まで、少なくとも６０秒の時間が必要であることを示している。

負荷が可能な限りの長さに亘って分散している場合、それは前記ロッドの使用可能な寿命への貢献となる。一方で、前記圧延ロッドＬ_ＳＴの前記加工部が長すぎると、前記ロッド重量が過剰になってしまう。前記ロッド長の最大限度が、前記ロッド圧延機における最大可能圧延距離の５０％に限定される場合には、それは特に有益であることが示された。

この目的のために、以下の公式が適用される：
Ｌ_{ＳＴｍａｘ}＝０．５ｘ最大管材ラン・アウト長、マルチスタンド圧延機の最後のスタンド（２）

この場合、前記圧延ロッドは加工部およびブランク部からなり、ここで少なくとも当該加工部は窒化層を具備している。

同時に、前記ロッドの速度Ｖ_ＳＴは、前記各ロッドの加工領域が圧延期間中超過しないように、ロッド長／圧延時間の比率に対して、最大値を超えないようにしなければならない。この場合、前記ロッド圧延機の最後のスタンドの前記圧延時間が前記圧延時間として定義される。

しかしながら、保障された処理手順のためには、可能なスピードを完全に活用しないようにすること、およびこの値の９０％の上限を超えないようにすることが推奨される。

それ故、次の公式が適用される：Ｖ_{ＳＴｍａｘ}＝０．９ｘ最後のスタンドのロッド長／圧延時間

また、前記ロッドの速度Ｖ_ＳＴは、前記ロッド圧延機における圧延期間中前記管材物質のスピードＶ_Ｍを決して超えないようにしなければならず、さもなければ各摩擦力の方向が反転してしまう。この場合、前記管材物質の最小スピ−ドＶ_Ｍｍｉｎの最大許容値の９０％に限定することがまた好ましい。

それ故、次の公式が適用される：Ｖ_{ＳＴｍａｘ}＝０．９ｘＶ_Ｍｍｉｎ

各窒化された圧延ロッドの成功的な使用に関して決定的な影響を有する他の２つの変数は、クリアランスとして言及される前記中空ブロック内径と前記圧延ロッド直径との間の差と、前記圧延ロッドが螺子込まれる際のモーメントにおける前記中空ブロックの温度である。

前記圧延ロッドが前記中空ブロック内に螺子込まれる際に、可能性として存在する当該圧延ロッドからの潤滑剤の剥離を避け、なおかつ信頼性のある螺子込みを確保するために、このクリアランスは少なくとも１０ｍｍであるべきであり、更に前記中空ブロックの平均温度は１０００℃を超えるべきである。

発明の圧延ロッドおよび発明の圧延方法によって、前記中空ブロックの内面の付加的な脱酸素を必要とせずに、前記各圧延ロッドの優れた使用可能寿命が獲得できるとしても、形成することが困難である様々な物質の場合には付加的な脱酸素化を行うことは有益である可能性がある。その際、脱酸素剤の表面重量は次いで少なくとも１００ｇ／ｍ^２であり、そして脱酸素剤の適用の終了と前記圧延ロッド上の圧延の開始との間の時間は３０秒以内にすべきである。適用される脱酸素剤の量は前記中空ブロックの内面に基づいている。

異なった各潤滑剤と共に未処理の、クロムメッキされ、窒化処理された各圧延ロッドの摩擦の振る舞いに関する各試験結果は図２に例示されている。

前記クロムメッキされそして潤滑化された表面は、実際、（図２において例示されていない）未処理で潤滑化された表面よりも摩擦指標の係数について、より低い値を取ることが自明である。潤滑化されていない窒化処理された面は非常に良好な各緊急動作特性を有することも確認され得る。ある短い期間の後でさえ、前記摩擦指標に関連した係数は、前記潤滑化され、クロムメッキされた各表面に対する前記各値よりも十分低い。これらの従属性は、異なる潤滑剤１もしくは２に対して独立している。

この振る舞いは実際的な経験からも公知でもある。この潤滑剤は新たにクロムメッキされたロッドに対して良好には定着しない。従って、この場合、付加的な潤滑膜を生成する中空ブロックの脱酸素化によって潤滑化を促進せねばならない。また、例えば二重潤滑化もしくは特殊な潤滑剤等の更なる対策は、前記圧延ロッドを挿入するためにしばしば使用されるが、非常に複雑であり、付加的なコストの原因となる。

本発明の更なる有益な実施の形態において、本発明の圧延ロッドの表面の窒化処理は、前記表面に向けて開口しており且つ各潤滑剤ポケットもしくは貯蔵部として作用し、かくして改善された潤滑化によって前記圧延ロッドの使用可能な寿命を増加させる細孔の形成を促進するような方法で行われる。

図１は、窒化処理中にどの硬度およびどの各窒化層の深さが達成されたかを示している。 異なった各潤滑剤と共に未処理の、クロムメッキされた、および窒化処理された各圧延ロッドの摩擦の振る舞いに関する各試験結果は図２に例示されている。

Claims (12)

1. 窒化層を含む表面を有する、マルチスタンド圧延機によって各シームレス管材を形成する各シームレス金属性中空ブロックの製造、特に各金属性の中空ブロックのストレッチ成形における内部ツールとしての圧延ロッドであって、
   前記圧延ロッドは
   Ｃｒ_ｅｑ．＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５ｘ％Ｓｉ＋０．５ｘ％Ｎｂ＋２ｘ％Ｔｉ（１）に従って計算される６．５以上のクロム当量Ｃｒ_ｅｑ．を有し、
   前記圧延ロッドの前記表面より０．５ｍｍ以下で測定された２００ＨＶ０．５の最小硬度を有し、
   ５００℃で少なくとも４５０ＭＰａの降伏点を有し、
   ５００℃で少なくとも６００ＭＰａの張力強度を有する耐熱鋼物質から構成され、
   前記表面から開始して、前記窒化層は０．１５ｍｍ以上の深さおよび９５０ＨＶ０．５以上の窒化硬度を有することを特徴とする圧延ロッド。
2. 前記圧延ロッドの直径の５０％においてなお前記最小硬度の少なくとも６０％の硬度を有することを特徴とする請求項１に記載の圧延ロッド。
3. 前記鋼物質の焼き戻し温度の２０％以下の最大限度において適用される窒化層を前記圧延ロッドが有していることを特徴とする請求項１もしくは２に記載の圧延ロッド。
4. 前記圧延ロッドの前記表面上に適用され、そして圧延の開始に先立ち乾燥される潤滑剤が、少なくとも４０ｇ／ｍ^２の表面重量を有していることを特徴とする請求項１乃至３の何れかに１つに記載の圧延ロッド。
5. ５重量％以上のクロム含有量を有する各鋼の圧延について、前記圧延ロッド上に適用される前記潤滑剤の前記表面重量は少なくとも８０ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項４に記載の圧延ロッド。
6. 前記圧延ロッドは加工部とブランク部とから構成され、そして前記圧延ロッドの当該加工部は方程式Ｌ_{ＳＴｍａｘ}＝０．５ｘ最大管材ラン・アウト長、マルチスタンド圧延機の最終スタンド（２）に従って計算される最大長を有することを特徴とする請求項１乃至５の何れか１つに記載の圧延ロッド。
7. 以前に製造した中空ブロックはその中に螺子込められている請求項１乃至６の何れか１つに記載の圧延ロッドによりマルチスタンド圧延機内でストレッチ成形手順を受け、そして圧延の開始、即ち前記中空ブロック内への前記圧延ロッドの螺子込めの開始に先立って前記圧延ロッドは液体の潤滑剤を備えており、そしてその後乾燥されるシームレスな熱間圧延された金属性の中空体、特に鋼材を製造するための方法であって、
   前記圧延ロッドは少なくとも１０ｍｍの前記中空ブロックの内径について一定のクリアランスで螺子込まれ、そして前記ロッドの螺子込めの開始にまさに先立って、前記中空ブロックは少なくとも１０００℃の平均温度を有し、そしてロッド圧延機における圧延期間中の前記ロッドスピードＶ_ＳＴは以下の各条件を満足する：
   Ｖ_{ＳＴｍａｘ}＝０．９ｘ最後のスタンドのロッド長／圧延時間（３）
   Ｖ_{ＳＴｍａｘ}＝０．９ｘＶ_Ｍｍｉｎ（４）
   ここでＶ_Ｍｍｉｎは前記圧延機における圧延期間中の前記管材物質の最小スピードであることを特徴とする方法。
8. 前記圧延ロッドの潤滑化の終了と少なくとも６０秒の圧延の最初の開始以前との間の乾燥時間が維持されることを特徴とする請求項７に記載の方法。
9. 前記液体の潤滑剤が、少なくとも７０℃の前記圧延ロッドの表面温度において前記圧延ロッド上に適用されることを特徴とする請求項７および８に記載の方法。
10. 適用される液体潤滑剤の量において、乾燥の後少なくとも４０ｇ／ｍ^２の表面重量の達成するように測定されることを特徴とする請求項７乃至９の何れか１つに記載の方法。
11. ５％以上のクロムの割合を有する各鋼の圧延のために適用される液体潤滑剤の量において、乾燥の後少なくとも８０ｇ／ｍ^２の表面重量の達成するように測定されることを特徴とする請求項１０に記載の方法。
12. 前記中空ブロックの内部が前記圧延ロッドの螺子込みに先立ちそれに適用される脱酸素剤を有し、脱酸素剤の量は少なくとも１００ｇ／ｍ^２であり、そして脱酸素剤の適用の終了と圧延の開始との間の時間は少なくとも３０秒であることを特徴とする請求項７乃至１１に記載の方法。

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