JP2017206725A - フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】優れた抗菌性を有すると共に、厨房機器などに必要な優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼を提供すること。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００１〜１．０％、Ｃｒ：１１．０〜３２．０％、Ｃｕ：０．４〜４．０％、Ｎ：０．００１〜０．０５０％以下を含有し、Ｔｉ：０．１０〜０．６０％、Ｎｂ：０．１０〜０．６０％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、さらにε−Ｃｕ相を０．１０体積％以上含有し、ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下であることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。【選択図】図１

Description

本発明は、厨房機器や電気機器等に用いるのに好適なフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法に関する。

ステンレス鋼はその優れた耐食性から厨房機器や病院等で使用されている各種機材など、清潔さが求められ、錆による外観の劣化が敬遠される用途に多く適用されている。これらの機器は多くの場合、使用者によって洗浄や消毒によるメンテナンスが行われ、機器上での菌の繁殖を抑制して清潔さが保たれている。しかし、近年では、消費者の除菌意識の高まりと作業コスト低減の要請から、洗浄などの作業による除菌に加えて、これらの材料そのものにも抗菌性を付与することが求められる場合が出てきている。

抗菌性を有する金属としては、ＡｇやＣｕなどが知られている。そこで、近年ではこれらの元素を添加することで抗菌性を付与したステンレス鋼が製造されている。抗菌性を付与するためにもちいられる元素としては、Ａｇよりも安価であることからＣｕが選ばれることが多い。

Ｃｕによって抗菌性を付与したステンレス鋼としては、特許文献１〜３などが開示されている。

特許文献１によれば、持続性のある抗菌性を付与したフェライト系ステンレス鋼が得られる。このステンレス鋼はマトリックス中に０．２体積％以上のＣｕリッチ相を熱延後の５００〜９００℃のバッチ焼鈍で析出させることで、長期間にわたって優れた抗菌性を得ている。

特許文献２によれば、抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板が得られる。このステンレス鋼は、Ｃｕの析出量を０．０３０重量％以上とすることで抗菌性を得つつ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒから選ばれる１種又は２種以上を合計で０．００５〜１．０％を含有させることで、炭窒化物を生成し、成形性を改善させたフェライト系ステンレス鋼である。

特許文献３によれば，抗菌性、靱性および切削性を兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼が得られる。このステンレス鋼は、その表面にＣｕ主体の相が露出させることで抗菌性を付与している。

しかし、上記の特許文献１〜３に開示のステンレス鋼において、抗菌性を向上させようとすると、耐食性を低下させてしまう場合があった。

特開平９−１９５００９ 特開平１０−３０６３５２ 特開２０００−８１４５

従来技術の抱える上記のような問題点に鑑み、本発明は、優れた抗菌性を有すると共に、厨房機器などに必要な優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法を提供することを目的とする。

まず、本発明者らは、上記の特許文献１〜３に開示のステンレス鋼では、ε−Ｃｕ相が析出している点に着目し、耐食性は、ε−Ｃｕ相の粒径に影響を受けているのではないかと考えた。

そして、本発明者らは、抗菌性を確保しつつ、耐食性を向上させるために、フェライト系ステンレス鋼のε−Ｃｕの析出状態と耐食性との相関を調査した。フェライト系ステンレス鋼（化学成分：質量％で、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．０４％、Ｍｎ：０．０２１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．００１％、Ａｌ：０．００１〜１．０％、Ｃｒ：１８．０％、Ｃｕ：１．９９％、Ｎ：０．００９％、Ｔｉ：０．１０％）に、１１００℃で１０ｍｉｎの溶体化処理を行い、その後、５００〜７００℃、１０ｓ〜１００ｈの析出処理を行い、ε−Ｃｕ相の粒径を変化させた供試材をもちいて、鏡面研磨表面に５質量％の塩水噴霧２ｈ、６０℃の乾燥４ｈを行い、発銹面積率を評価した。図１は、ε−Ｃｕ相の平均粒径と発銹面積率の関係を示すグラフである。その結果、図１に示すようにステンレス鋼に存在するε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下であれば発銹面積率が１％以下になり、良好な耐食性を示すという知見を得た。

以上の結果に基づき、本発明は構成される。

すなわち本発明は下記の構成を要旨とするものである。
［１］質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００１〜１．０％、Ｃｒ：１１．０〜３２．０％、Ｃｕ：０．４〜４．０％、Ｎ：０．００１〜０．０５０％を含有し、Ｔｉ：０．１０〜０．６０％、Ｎｂ：０．１０〜０．６０％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、さらにε−Ｃｕ相を０．１０体積％以上含有し、前記ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下であることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
［２］質量％で、さらに、Ｎｉ：４．０％以下、Ｍｏ：３．０％以下、Ｃｏ：０．５％以下、Ｗ：２．０％以下のいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする、前記［１］に記載のフェライト系ステンレス鋼。
［３］質量％で、さらに、Ｖ：０．５％以下、Ｚｒ：０．６％以下、Ｂ：０．００５％以下、ＲＥＭ：０．０１％以下のいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする、前記［１］または［２］に記載のフェライト系ステンレス鋼。
［４］前記［１］〜［３］のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼の製造方法であり、
冷間圧延後の鋼に、８８０℃以上で１０ｓ以上の溶体化処理を施した後に、４５０〜６００℃で１０ｓ〜１ｈの析出処理を施すことを特徴とする、フェライト系ステンレス鋼の製造方法。

本発明によれば、優れた抗菌性を発揮するとともに，厨房機器などに必要な優れた耐食性を兼備するフェライト系ステンレス鋼が得られる。

ε−Ｃｕ相の平均粒径と発銹面積率の関係を示すグラフである。

以下に本発明を詳細に説明する。

本発明のフェライト系ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００１〜１．０％、Ｃｒ：１１．０〜３２．０％、Ｃｕ：０．４〜４．０％、Ｎ：０．００１〜０．０５０％を含有し、Ｔｉ：０．１０〜０．６０％、Ｎｂ：０．１０〜０．６０％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、さらにε−Ｃｕ相を０．１０体積％以上含有し、ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下である。

まず、本発明のフェライト系ステンレス鋼の成分組成について説明する。

なお、各元素の含有量を示す％は、特に記載しない限り質量％とする。

Ｃ：０．００１〜０．０５０％
Ｃの含有量が多いと強度が向上し、少ないと加工性が向上する。十分な強度を得るためには、Ｃ含有量を０．００１％以上にする必要がある。しかし、Ｃ含有量が０．０５０％を超えると耐食性と加工性の低下が顕著となる．よって、Ｃ含有量は０．００１〜０．０５０％とする。好ましくは、Ｃ含有量は０．００２〜０．０４０％である。より好ましくは、Ｃ含有量は０．００５〜０．０１５％である。

Ｓｉ：０．０１〜１．０％
Ｓｉは脱酸に有用な元素である。この効果はＳｉ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、酸洗性が低下し製造に支障をきたす。よって、Ｓｉ含有量は０．０１〜１．０％とする。好ましくは、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．５０％である。より好ましくは、Ｓｉ含有量は０．１０〜０．２５％である。

Ｍｎ：０．０１〜２．０％
Ｍｎは、脱酸に有用な元素である。その効果はＭｎ含有が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｍｎ含有量が２．０％を超えるとステンレス鋼の腐食発生の起点となるＭｎＳの生成が顕著となる。よって、Ｍｎ含有量は０．０１〜２．０％とする。好ましくは、Ｍｎ含有量は０．０５〜０．５０％である。より好ましくは、Ｍｎ含有量は０．１０〜０．２５％である。

Ｐ：０．０５％以下
Ｐは、鋼に不可避的に含まれる元素であり、結晶粒界に偏析して、結晶粒界の強度を低下させ、粒界割れを発生しやすくする元素である。よって、Ｐ含有量は少ないほど好ましく、０．０５％以下とする。好ましくは、Ｐ含有量は０．０３％以下である。

Ｓ：０．０１％以下
Ｓは、鋼に不可避的に含まれる元素であるが、０．０１％超の含有はＣａＳやＭｎＳなどの水溶性硫化物の形成が促進され耐食性を低下させる。よって、Ｓ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは、Ｓ含有量は０．００５％以下である。

Ａｌ：０．００１〜１．０％
Ａｌは、耐酸化性および耐食性を向上させる元素である．この効果はＡｌ含有量が ０．００１％以上で得られる。しかし、Ａｌ含有量が１．０％を超えると製造工程の焼鈍中に形成した酸化スケールの除去が困難となり製造性が低下する。よって、Ａｌ含有量は０．００１〜１．０％とする。好ましくは、Ａｌ含有量は０．００５〜０．１％である。より好ましくは、Ａｌ含有量は０．０１〜０．０５％である。

Ｃｒ：１１．０〜３２．０％
Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を決定付ける最も重要な元素である。Ｃｒ含有量が１１．０％未満ではステンレス鋼として十分な耐食性が得られない。一方で、過剰の含有は、加工性を低下させ、製造に支障をきたすため、Ｃｒ含有量は３２．０％以下とする。よって、Ｃｒ含有量は１１．０〜３２．０％とする。好ましくは、Ｃｒ含有量は１５．０〜２５．０％である。

Ｃｕ：０．４〜４．０％
Ｃｕは、本発明で抗菌性を得るための重要な元素である。Ｃｕイオンには菌の繁殖を抑える効果があるが、本発明における抗菌性は、ステンレス鋼表面に析出したε−Ｃｕ相が、表面に形成された薄い水膜中にＣｕイオンを供給することで発現する。そのため、十分な抗菌性を得るためにはε−Ｃｕ相を析出させなくてはならない。Ｃｕ含有量が０．４％未満ではε−Ｃｕ相の析出が困難であり、Ｃｕ含有量が４．０％超であると熱間圧延中に結晶粒界に偏析したＣｕが融解して割れを引き起こす。よって、Ｃｕ含有量は０．４〜４．０％とする。好ましくは、Ｃｕ含有量は１．０〜３．０％である。

Ｎ：０．００１〜０．０５０％
Ｎは、鋼の強度を上昇させる効果がある。その効果はＮ含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、Ｎ含有量が０．１０％を超えると耐食性と加工性の低下が顕著となる。よって、Ｎ含有量は０．００１〜０．０５０％とする。好ましくは、Ｎ含有量は０．００２〜０．０３０％でる。より好ましくは、Ｎ含有量は０．００５〜０．０２０％である。

Ｔｉ：０．１０〜０．６０％、Ｎｂ：０．１０〜０．６０％のいずれか１種または２種
Ｔｉは、Ｃ、Ｎと優先的に結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素である。その効果はＴｉ含有量が０．１０％以上で得られる。しかし、Ｔｉ含有量が０．６０％を超えると粗大なＴｉＮの生成が促進され、それを起点とした腐食の発生が増加し耐食性が低下する。よって、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．１０〜０．６０％とする。好ましくは、Ｔｉ含有量は０．１５〜０．４０％である。

また、Ｎｂは、Ｃ、Ｎと優先的に結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素である。その効果はＮｂ含有量が０．１０％以上で得られる。しかし、Ｎｂ含有量が０．６０％を超えると熱間強度が増加し、熱間圧延の負荷が増大する。よって、Ｎｂを含有する場合、Ｎｂ含有量は０．１０〜０．６０％とする。好ましくは、Ｎｂ含有量は０．１５〜０．４５％である。

残部はＦｅおよび不可避的不純物である。

以上の成分組成により本発明の効果は得られるが、さらに以下の元素を含有することができる。

Ｎｉ：４．０％以下
Ｎｉは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる元素であり、不動態皮膜が形成できず活性溶解が起こる腐食環境において腐食の進行を抑制する元素である。この効果は、Ｎｉ含有量が ０．０１％以上で得られる。しかし、Ｎｉ含有量が４．０％超えでは、フェライト相中に第２相であるオーステナイト相が形成されフェライト相との成分の違いから耐食性が低下する。よって、Ｎｉを含有する場合、Ｎｉ含有量は４．０％以下とする。好ましくは、Ｎｉ含有量は３．０％以下である。

Ｍｏ：３．０％以下
Ｍｏは、不動態皮膜の再不動態化を促進し、ステンレス鋼の耐食性を向上する元素である。この効果は、Ｍｏ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｍｏ含有量が３．０％を超えると高温強度が増加し、圧延負荷が大きくなるため製造性が低下する。よって、Ｍｏを含有する場合、Ｍｏ含有量は３．０％以下とする。好ましくは、Ｍｏ含有量は２．０％以下である。

Ｃｏ：０．５％以下
Ｃｏは、低温靭性を向上させる元素である。この効果は、Ｃｏ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｃｏ含有量が０．５％を超えると加工性が低下する。よって、Ｃｏを含有する場合、Ｃｏ含有量は０．５％以下とする。好ましくは、Ｃｏ含有量は０．２％以下である。

Ｗ：２．０％以下
Ｗは、Ｍｏと同様に耐食性を向上する効果がある。この効果は、Ｗ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｗ含有量が２．０％を超えると強度が上昇し製造性が低下する。よって、Ｗを含有する場合、Ｗ含有量は２．０％以下とする。好ましくは、Ｗ含有量は、１．０％以下である。

Ｖ：０．５％以下
Ｖは、ＶＮを形成することでＣｒ窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素である。この効果は、Ｖ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｖ含有量が０．５％を超えると加工性が低下する。よって、Ｖを含有する場合、Ｖ含有量は０．５％以下とする。好ましくは、Ｖ含有量は０．２％以下である。

Ｚｒ：０．６％以下
Ｚｒは、Ｃ、Ｎと結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素である。この効果は、Ｚｒ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、過剰の含有は加工性を低下させるうえ、非常に高い元素であるためコストの増大を招く。よって、Ｚｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は０．６％以下とする。好ましくは、Ｚｒ含有量は０．２％以下である。

Ｂ：０．００５％以下
Ｂは、結晶粒界を強化し，二次加工脆化を抑制する元素である．この効果は、Ｂ含有量が０．０００３％以上で得られる。しかし、Ｂ含有量が０．００５％を超えると加工性が低下する。よって、Ｂを含有する場合、Ｂ含有量は０．００５％以下とする。好ましくは、Ｂ含有量は、０．００３％以下である。

ＲＥＭ：０．０１％以下
ＲＥＭは、耐酸化性を向上して、酸化スケールの形成を抑制し、溶接部の耐食性を向上する。この効果はＲＥＭ含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、ＲＥＭ含有量が０．０１％を超えると酸洗性が低下して製造性が低下する。よって、ＲＥＭを含有する場合、ＲＥＭ含有量は０．０１％以下とする。

ε−Ｃｕ相：０．１０体積％以上
後述の実施例に示すように、抗菌性試験の結果、減菌率９５％以上の有効な抗菌性を得るためにはε−Ｃｕ相の体積率は０．１０％以上必要であった。これはε−Ｃｕ相の体積率が０．１０％以上であれば、ステンレス鋼表面に形成される水膜に対して、除菌に必要なＣｕイオンが表面に析出したε−Ｃｕ相から十分に供給されるためであると考えられる。よって、ε−Ｃｕ相の体積率は０．１０％以上とする。好ましくは、ε−Ｃｕ相の体積率は、０．２％以上である。

ε−Ｃｕ相の平均粒径：３０ｎｍ以下
図１に示すように、ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下であると発銹面積率が低下し耐食性が向上した。これは、ε−Ｃｕ相が脱落や溶解によって腐食発生の起点となった場合でも、ε−Ｃｕ相の粒径が十分に小さければ孔食として腐食が成長し始める前に再不動態化を起こすためと考えられる。よって、ε−Ｃｕ相の平均粒径は３０ｎｍ以下とする。好ましくは、ε−Ｃｕ相の平均粒径は２５ｎｍ以下である。

本発明のステンレス鋼はどのような製造方法を用いてもよいが、上述したように、ε−Ｃｕ相が０．１０体積％以上、かつ、ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下であることが重要である。以下に好適な製造方法の一例を示す。

上記化学組成のステンレス鋼を１１００〜１３００℃に加熱後、仕上温度を７００〜１０００℃、巻取温度を４００〜８００℃として板厚２．０〜８．０ｍｍに熱間圧延を施す。こうして作製した熱間圧延鋼帯を８００〜１１００℃の温度で１ｈ以下の焼鈍を施し酸洗を行う。

次に、板厚０．５〜３．０ｍｍに冷間圧延を行い、８８０℃以上で１０ｓ以上の溶体化処理を施す。この溶体化処理によって、これまでの製造工程で生成された結晶粒内のε−Ｃｕ相を固溶する。溶体化処理温度が８８０℃未満では熱延中に生成した粗大なε−Ｃｕが溶け残り、十分な耐食性が得られない。また、溶体化処理時間が１０ｓ未満でも同様に熱延中に生成した粗大なε−Ｃｕが溶け残り、十分な耐食性が得られない。好ましくは、上記の溶体化処理の条件としては、９００℃以上で１ｍｉｎ以上である。より好ましくは、１０００℃以上で１０ｍｉｎ以上である。また、粗大なε−Ｃｕ相が再析出するのを防ぐために、溶体化処理後は１０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することが好ましい。より好ましくは、上記の冷却速度は１００℃／ｓ以上である。その後、４５０〜６００℃で１０ｓ〜１ｈの析出処理を行う。好ましくは、上記の析出処理の条件としては、５５０〜６００℃で１ｍｉｎ〜１ｈである。この析出処理によって結晶粒内に平均粒径３０ｎｍ以下のε−Ｃｕ相が析出する。析出処理温度が４５０℃未満では、ε−Ｃｕの析出が不足し、十分な抗菌性が得られない。析出処理温度が６００℃を超えると、析出したε−Ｃｕが粗大となり、十分な耐食性が得られない。析出処理時間が１０ｓ未満では、ε−Ｃｕの析出が不足し、十分な抗菌性が得られない。析出処理時間が１ｈを超えると、析出したε−Ｃｕが粗大となり、十分な耐食性が得られない。また、析出処理について、溶体化処理後の冷却過程で析出処理を行ってもよい。析出処理後には酸洗を行い、スケールを除去する。スケールを除去した冷間圧延鋼帯にはスキンパス圧延を行ってもよい。

以下、実施例に基づいて本発明を説明する。

表１に示すステンレス鋼を真空溶製し、１１９０℃に加熱したのち、板厚４.０ｍｍまで熱間圧延した。試験Ｎｏ．１５（鋼Ｎｏ.Ｏ）はＣｕ含有量が本発明上限を超えたため、Ｃｕが粒界に偏析し熱間圧延中に融解割れが発生し、熱延板が製造できなかった。そのため、試験Ｎｏ．１５については、以降の全ての試験材製作と評価試験を行わなかった。

次に、試験Ｎｏ．１５以外の全ての熱延板に、１０００℃で９０ｓの焼鈍を施し、酸洗によりスケールを除去した。さらに、板厚０．８ｍｍまで冷間圧延し行った。Ｎｏ.１〜１４、１６、１７および１９〜２３の冷延板に対し、表２に示す条件で溶体化処理を行い、水冷した。冷却速度は特に制御しなかったが、１００℃／ｓ以上であった。Ｎｏ.１８の冷延板については、本発明範囲内の溶体化処理を行う代わりに、８５０℃で６０ｓの熱処理を行い、空冷した。その後，試験Ｎｏ．１〜１４、１６、１７および２０〜２４では表２に示す析出処理を行い、室温まで冷却し供試材とした。

得られた供試材をツインジェット法により薄膜とし透過型電子顕微鏡を用いて５００ｎｍ四方で５視野観察し、ＥＤＸによる分析でＣｕが原子％で８０％以上含まれる粒子をε−Ｃｕ相と判断し、ε−Ｃｕ相の体積率を画像解析により定量した。さらに、これらのε−Ｃｕ相のうち、結晶粒内にあるもので粒径の大きいほうから２０個の粒径を平均してε−Ｃｕ相の平均粒径とした。ε−Ｃｕ相の体積率および平均粒径を表２に示す。

抗菌性試験には、Ｓｔａｐｈｙｌｏｃｏｃｕｓ ａｕｒｅｕｓ ＩＦＯ１２７３２（黄色ブドウ球菌）を普通ブイヨン培地で３５℃、１６〜２４時間振盪培養し、培養液を用意した。培養液を滅菌リン酸緩衝液で２００００倍に希釈し、菌液を調製した。５０×５０ｍｍの試験片を＃４００研磨した表面に菌液１ｍｌを滴下し、２５℃で２４時間保存した。保存後、試験片をＳＣＤＬＰ培地（日本製薬株式会社製）９ｍｌで洗い流し、得られた液について標準寒天培地を用いた混釈平板培養法（３５℃、２日間培養）で生菌数をカウントした。参照の制菌数と比較して９５％以上菌が死滅したものを○（合格）、９５％以下であったものを×（不合格）とした。結果を表２に示す。

試験Ｎｏ．１４、１９、２１、２２はε−Ｃｕの体積率が０．１０％未満であったため、抗菌性が不十分であった。

耐食性試験は、供試材を６０×８０ｍｍに切断し、表面を鏡面研磨仕上げとして、５質量％のＮａＣｌ溶液を２ｈ噴霧し、温度６０℃、相対湿度５０％の環境で４ｈ乾燥したのち、発銹面積率を測定した。発銹面積率が１％以下を○（合格）、１％超を×（不合格）として、結果を表２に示す。試験Ｎｏ．１６（鋼Ｎｏ．Ｐ）は、Ｔｉ、Ｎｂのいずれも含有していないため、鋭敏化が発生し耐食性が不十分であった。試験Ｎｏ．１７（鋼Ｎｏ．Ｑ）はＣｒ含有量が範囲の下限未満であったため、耐食性が不十分であった。

試験Ｎｏ．１８、２０、２３、２４は、ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ超えであったため、耐食性が不十分であった。

以上の結果から、本発明によれば、優れた抗菌性と耐食性を両立したフェライト系ステンレス鋼が得られることが確認できた。

本発明によれば、優れた抗菌性を発揮するとともに，厨房機器などに必要な優れた耐食性を兼備する抗菌性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼が得られる。本発明で得られるフェライト系ステンレス鋼は厨房機器など抗菌性が必要とされる用途への適用に好適である。

Claims (4)

1. 質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００１〜１．０％、Ｃｒ：１１．０〜３２．０％、Ｃｕ：０．４〜４．０％、Ｎ：０．００１〜０．０５０％を含有し、Ｔｉ：０．１０〜０．６０％、Ｎｂ：０．１０〜０．６０％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、
   さらにε−Ｃｕ相を０．１０体積％以上含有し、前記ε−Ｃｕ相の平均粒径が３０ｎｍ以下であることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
2. 質量％で、さらに、Ｎｉ：４．０％以下、Ｍｏ：３．０％以下、Ｃｏ：０．５％以下、Ｗ：２．０％以下のいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする、請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼。
3. 質量％で、さらに、Ｖ：０．５％以下、Ｚｒ：０．６％以下、Ｂ：０．００５％以下、ＲＥＭ：０．０１％以下のいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする、請求項１または２に記載のフェライト系ステンレス鋼。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼の製造方法であり、
   冷間圧延後の鋼に、８８０℃以上で１０ｓ以上の溶体化処理を施した後に、４５０〜６００℃で１０ｓ〜１ｈの析出処理を施すことを特徴とする、フェライト系ステンレス鋼の製造方法。

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