JP2017190851A - 油圧機器用油圧回路 - Google Patents

Abstract

【課題】一対で動作するプーリー機構に対し常時駆動ポンプによって第１油圧を供給しながら、電動ポンプによってプーリー変速比制御に必要な油圧を交互に供給する際、小動力のモータによってプーリー機構に対し大きな駆動圧を素早く供給する。【解決手段】第１ポンプ１０と各プーリーＰｕ１,Ｐｕ２とを接続する第１ライン１の間に、第１及び第２ブーストバルブ３０,４０を直列に接続する。第２ポンプ２０と第１プーリーＰｕ１とを接続する第２ライン２は、第２ブーストバルブ４０に接続する。同第２プーリーＰｕ２とを接続する第３ライン３は、第１ブーストバルブ３０に接続する。そして、第２ポンプ差圧Ｐ２０が第１ブースバルブ３０と第２ブーストバルブ４０に対し互いに逆方向に作用するようにする。第１ポンプ１０と第２ポンプ２０は、第１及び第２逆止弁１１,１２を介して第４及び第５ライン４,５によってそれぞれ接続する。【選択図】図１

Description

本発明は油圧機器用油圧回路に関し、より詳細には一対で動作する油圧機器に対し第１ポンプによって機器の動作に最低限必要な第１油圧を常時供給しながら、第２ポンプによって機器の制御に必要な第２油圧を交互に供給する油圧機器用油圧回路に関するものである。

従来、エンジンによって常時駆動されるエンジン駆動ポンプと、モータによって駆動される電動ポンプとを備え、エンジン駆動ポンプはベルトを挟むために必要な油圧を常時供給するのに対し、電動ポンプは第１プーリーと第２プーリーとの間でオイルを可逆的に移動させることにより変速比制御のために必要な油圧を供給するベルト式無段変速機（ＣＶＴ）用油圧回路が知られている（例えば、特許文献１を参照。）。

エンジン駆動ポンプから第１プーリー及び第２プーリーに至るオイル供給系統において、エンジン駆動ポンプの出口にはポンプ用レギュレータが接続され、ポンプ用レギュレータは１次圧力ラインに接続されている。そして、１次圧力ラインは切替弁の入力ポートに接続され、切替弁の２つの出力ポートには第１プーリー２次圧力ライン、第２プーリー２次圧力ラインがそれぞれ接続されている。そして、第１プーリー２次圧力ラインは第１プーリー油室に、第２プーリー２次圧力ラインは第２プーリー油室にそれぞれ接続されている。そして、第１プーリー２次圧力ラインと第２プーリー２次圧力ラインとの間に電動ポンプが設けられている。

上記切替弁は、入力ポートと２つの出力ポートとに加えて、両軸端にフィードバックポートをそれぞれ有している。各フィードバックポートには各プーリー２次圧力ラインから分岐した第１プーリー駆動圧に係る第１プーリーフィードバックライン、第２プーリー駆動圧に係る第２プーリーフィードバックラインがそれぞれ接続されている。

従って、第１プーリー駆動圧と第２プーリー駆動圧との間に圧力差が発生すると、切替弁の弁体が軸方向に移動し、これにより、プーリー駆動圧が低い方のプーリー（低圧プーリー）は１次圧力ラインと連通し、オイルが１次圧力ラインを介して供給される。一方、プーリー駆動圧が高い方のプーリー（高圧プーリー）は１次圧力ラインと遮断され、その代わり、電動ポンプによってオイルが供給される。つまり、上記ＣＶＴ用油圧回路では、切替弁によって低圧プーリーは１次圧力ラインを介してオイルが供給され、高圧プーリーは電動ポンプによってオイルが供給されるように構成されている。

特開２００５−２２６７３０号公報

ところで、キックダウン又は急停車時のように極めて短時間に変速比（プーリーレシオ）を変える場合、電動ポンプによって高いプーリー駆動圧（油圧）を極めて短時間に発生させる必要がある。高い油圧を電動ポンプで発生させるためには、大きなトルク（動力）を発生させるモータが必要となる。つまり、大きなサイズのモータが必要となる。

しかし、モータのサイズが大きくなる場合、変速機ケースも大きくなるという問題がある。

他方、変速機ケースに収まる小さなサイズのモータ、つまり小動力のモータでは、キックダウン・急停車時などの急変速時に必要な油圧を電動ポンプが発生することが出来ず、これにより追い越し加速に時間を要し、急停車後の再発進ができなくなるという問題がある。

そこで、本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み成されたものであり、その目的は、一対で動作する油圧機器に対し第１ポンプによって機器の動作に最低限必要な第１油圧を常時供給しながら、第２ポンプによって機器の制御に必要な第２油圧を交互に供給する油圧回路において、第２ポンプを駆動するモータの動力が小さい場合であっても、油圧機器に対し高い第２油圧を供給することができ、これにより油圧機器に対する素早い変速比制御を可能とさせる油圧機器用油圧回路を提供することにある。

上記目的を達成するための本発明に係る油圧機器用油圧回路は、一対で動作する第１及び第２油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）と、前記第１及び第２油圧機器を駆動するために最低限必要となる第１油圧（ＰＬ圧）を常時供給する第１ポンプ（１０）と、前記第１油圧（ＰＬ圧）を元圧として前記第１又は第２油圧機器のうち駆動圧の高い方の油圧機器に対し変速比制御用の第２油圧を交互に供給する第２ポンプ（２０）と、前記第１ポンプ（１０）と前記第１油圧機器（Ｐｕ１）又は第２油圧機器（Ｐｕ２）を選択的に接続する第１ライン（１）と、前記第２ポンプ（２０）と前記第１油圧機器（Ｐｕ１）を接続する第２ライン（２）と、前記第２ポンプ（２０）と前記第２油圧機器（Ｐｕ２）を接続する第３ライン（３）とを備え、更に前記第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）を取り込んで、該差圧が設定圧（ＰＳ）を超える場合に前記第２ライン（２）又は前記第３ライン（３）のうちライン圧の低い方のラインを閉じる、或いは前記第１ライン（１）を閉じるように構成された油圧ブースト機構（１１０）を備えることを特徴とする。

上記構成では、第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）が設定圧（ＰＳ）を超える場合、第２ライン（２）又は第３ライン（３）のうちライン圧の低い方のライン、すなわちは第２ポンプ（２０）の低圧側に連通するラインが閉じられることになる。低圧側のラインが閉じられることにより、低圧側のラインの油圧が昇圧（ブースト）して、中間圧（＞ＰＬ圧）を発生させる。中間圧は、第２ポンプ（２０）の低圧側の圧力（吸込圧）を昇圧させる。これにより、第２ポンプ（２０）の高圧側の圧力が増大し、油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）の駆動圧（Ｐ１、Ｐ２）も増大することになる。

また、第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）が設定圧（ＰＳ）を超える場合、第１ライン（１）が閉じられることになる。第１ライン（１）が閉じられることにより、第１ポンプ（１０）の吐出圧（第１油圧）が昇圧（ブースト）して、同様に中間圧（＞ＰＬ圧）を発生させる。第２ポンプ（２０）は、第１ポンプ（１０）の吐出圧を元圧としているため、第１ポンプ（１０）の吐出圧が昇圧すると、第２ポンプ（２０）の吐出圧も昇圧する。これにより、油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）の駆動圧（Ｐ１、Ｐ２）も増大することになる。

従って、油圧ブースト機構（１１０）を備えることにより、第２ポンプ（２０）を駆動するモータ（Ｍ）の動力が小さい場合であっても、油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）に対し高い駆動圧（Ｐ１、Ｐ２）を供給することが可能となる。これにより、モータ（Ｍ）の動力が小さい場合であっても、素早い変速比制御が可能となる。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第２の特徴は、前記油圧ブースト機構（１１０）は、前記第１ライン（１）と前記第３ライン（３）とをそれぞれ連通させる２系統の内部油路を有する第１バルブ（３０）と、前記第１ライン（１）と前記第２ライン（２）とをそれぞれ連通させる２系統の内部油路を有する第２バルブ（４０）とを備え、前記第１バルブ（３０）及び前記第２バルブ（４０）は、前記第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）が互いに逆方向に作用するように構成されていることである。

上記構成では、第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）が、第１バルブ（３０）及び第２バルブ（４０）に対し互いに逆方向に作用する。これにより、バルブの動作が互いに逆になる。例えば、第１バルブ（３０）が第３ライン（３）を閉じる（中間圧を発生させる）ときに、第２バルブ（４０）は第２ライン（２）を開状態にする。その逆に、第１バルブ（３０）が第３ライン（３）を開状態にするとき、第２バルブ（４０）は第２ライン（２）を閉じる（中間圧を発生させる）ことになる。これにより、中間圧によって増大した油圧を、第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）の方向に応じて第１油圧機器（Ｐｕ１）又は第２油圧機器（Ｐｕ２）に交互に供給することが可能となる。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第３の特徴は、前記第１バルブ（３０）及び前記第２バルブ（４０）は、外周面に凹凸が形成された弁体（３１、４１）、該弁体が摺動するボディ（３２、４２）、及び該弁体を付勢するスプリング（３３、４３）によって構成され、前記第２ライン（２ａ）のライン圧及び前記第３ライン（３ａ）のライン圧が前記弁体（３１、４１）の両軸端にそれぞれ作用することである。

上記構成では、上記ライン圧の圧力差、すなわち第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）がスプリング（３３、４３）の荷重圧（ＰＳ）を上回るときに、弁体（３１、４１）が軸方向に素早く動き始める。これにより、瞬時に中間圧を発生させ、中間圧によって増大した油圧を瞬時に第１油圧機器（Ｐｕ１）又は第２油圧機器（Ｐｕ２）に供給することが可能となる。その結果、比較的低トルク（小動力）のモータを使用して油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）に対する素早い変速比制御が可能となる。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第４の特徴は、前記第２ライン（２ａ）のライン圧が作用する前記弁体（３１、４１）の作用面積と、前記第３ライン（３ａ）のライン圧が作用する前記弁体（３１，４１）の作用面積は互いに等しいことである。

上記構成では、第２ポンプ（２０）の差圧（Ｐ２０）と弁体（３１、４１）の移動との関係が単純化（直線化）され、油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）に対する制御性が向上する。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第５の特徴は、前記油圧ブースト機構（１１０）は、第１逆止弁（１１）を介して前記第１ライン（１）と前記第２ライン（２）とを接続する第４ライン（４）と、第２逆止弁（１２）を介して前記第１ライン（１）と前記第３ライン（３）とを接続する第５ライン（５）とを備えることである。

第１ライン（１）が第１バルブ（３０）又は第２バルブ（４０）によって閉じられることにより、第１ポンプ（１０）の吐出圧が昇圧する。
上記構成では、昇圧した第１ポンプ（１０）の吐出圧は、第４ライン（４）又は第５ライン（５）を通って、第２ポンプ（２０）の第２ポンプ（２０）の低圧側ポート（吸込口）に伝達される。これにより、第２ポンプ（２０）の吸込口が昇圧される。その結果、第１油圧機器（Ｐｕ１）の駆動圧（Ｐ１）又は第２油圧機器（Ｐｕ２）の駆動圧（Ｐ２）が増大することになる。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第６の特徴は、フィードバック圧とパイロット圧との力の釣り合いによって前記第１ポンプ（１０）の吐出圧を前記第１油圧（ＰＬ圧）に調圧する第３バルブ（５０）と、前記第３バルブ（５０）に対し前記第１油圧（ＰＬ圧）に係るパイロット圧を供給するリニアソレノイド（６０）とを備え、前記リニアソレノイド（６０）の元圧は前記第１ポンプ（１０）の吐出圧であることである。

上記構成では、第３バルブ（５０）はパイロット圧を基に第１ポンプ（１０）の吐出圧をＰＬ圧に調圧すると共に、そのパイロット圧は、第１ポンプ（１０）の吐出圧を元圧としてリニアソレノイド（６０）によって作り出される。つまり、第１ポンプ（１０）の吐出圧は、リニアソレノイド（６０）によって所望の圧力（ＰＬ圧）に調圧することが可能となる。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第７の特徴は、前記第１ライン（１）は、前記第１油圧機器（Ｐｕ１）又は第２油圧機器（Ｐｕ２）へ油路を選択的に切り替える切替弁（７０）を備えることである。

上記構成では、駆動圧が低い方の油圧機器は、第１ライン（１）を介して第１油圧（ＰＬ圧）が供給されると共に、駆動圧が高い方向の油圧機器は、第１油圧（ＰＬ圧）を元圧とする第２ポンプ（２０）によって第２油圧が供給されることになる。これにより、第１及び第２油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）の各駆動圧（Ｐ１、Ｐ２）が第１ポンプ（１０）の吐出圧（ＰＬ）を下回らなくなる。

本発明に係る油圧機器用油圧回路の第８の特徴は、前記第１及び第２油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）は、一対のプーリー機構である。

上記構成では、駆動圧が低い方のプーリーでは第１ポンプ（１０）によって駆動圧が常に摩擦伝動に最低限必要とされるＰＬ圧に維持される。他方、駆動圧が高い方のプーリーでは油圧ブースト機構（１１０）によってプーリー変速比制御に必要な油圧が第２ポンプ（２０）を介して素早く供給されるようになる。これにより、第２ポンプ（２０）を駆動するモータ（Ｍ）の動力が小さい場合であってもキックダウン・急停車等の素早い変速比制御が可能となる。

本発明の油圧機器用油圧回路によれば、一対で動作する油圧機器に対し第１ポンプによって機器の動作に最低限必要な第１油圧を常時供給しながら、第２ポンプによって機器の制御に必要な第２油圧を交互に供給する油圧回路において、第２ポンプ（２０）を駆動するモータ（Ｍ）の動力が小さい場合であっても、油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）に対し高い駆動圧（Ｐ１、Ｐ２）を供給することが可能となる。これにより、第２ポンプ（２０）を駆動するモータ（Ｍ）の動力が小さい場合であっても素早い変速比制御が可能となる。

本実施形態に係る油圧回路の構成を簡略化して示した説明図である。 本実施形態に係る第１ブーストバルブ及び第２ブーストバルブを示す要部断面説明図である。 本実施形態に係るブーストバルブのバルブ位置を示す説明図である。 本実施形態に係る油圧回路の動作を示す動作線図である。 図４の状態１における本実施形態に係る油圧回路の動作を示す説明図である。 図４の状態２における本実施形態に係る油圧回路の動作を示す説明図である。 図４の状態３における本実施形態に係る油圧回路の動作を示す説明図である。 図４の状態４における本実施形態に係る油圧回路の動作を示す説明図である。 図４の状態５における本実施形態に係る油圧回路の動作を示す説明図である。 図４の状態６における本実施形態に係る油圧回路の動作を示す説明図である。 従来の油圧回路の構成を簡略化して示した説明図である。 従来の油圧回路の動作を示す動作線図である。

以下、添付図面を参照して本発明の実施形態を詳細に説明する。

図１は、本実施形態に係る油圧回路１００の構成を簡略化して示した説明図である。
この油圧回路１００は、第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０を併用してベルト式無段変速機（以下、「ＣＶＴ」ともいう。）の第１プーリーＰｕ１（第１油圧機器）及び第２プーリーＰｕ２（第２油圧機器）にオイル（油圧）を供給するＣＶＴ用油圧回路である。第１ポンプ１０はＣＶＴの摩擦伝動に最低限必要とされる圧力（以下、「ＰＬ圧」又は「第１油圧」ともいう。）を供給すると共に、第２ポンプ２０はＣＶＴの変速比制御に必要とされる圧力（以下、「変速比圧」又は「第２油圧」ともいう。）を第１プーリーＰｕ１又は第２プーリーＰｕ２へ交互に供給する。

本油圧回路１００では、プーリー駆動圧が低い方のプーリー（以下、「低圧プーリー」ともいう。）のプーリー駆動圧は、第１ポンプ１０によって常にＰＬ圧に維持されると共に、駆動圧が高い方のプーリー（以下、「高圧プーリー」ともいう。）のプーリー駆動圧は、第１ポンプ１０によるＰＬ圧に加えて、第２ポンプ２０によって変速比圧が付加される。従って、第１プーリー駆動圧Ｐ１及び第２プーリー駆動圧Ｐ２の何れの駆動圧もＰＬ圧を下回ることはない。

特に、本油圧回路１００は油圧ブースト機構１１０（一点鎖線にて囲まれた部分）を備えている。油圧ブースト機構１１０は一定条件下、第２ポンプ２０の吸込口（低圧側ポート）に通じるラインに中間圧を発生させ、この中間圧によって第２ポンプ２０の吸込口（低圧側ポート）を昇圧するように構成されている。第２ポンプ２０の吸込口が中間圧によって昇圧されることにより、第２ポンプ２０を駆動するモータＭの動力が小さい場合であっても瞬時に高圧プーリーに対し十分高い変速比圧を供給することが可能となる。

上記油圧回路１００の構成として、第１ポンプ１０と第１プーリーＰｕ１又は第２プーリーＰｕ２とを接続する第１ライン１と、第２ポンプ２０と第１プーリーＰｕ１とを接続する第２ライン２と、第２ポンプ２０と第２プーリーＰｕ２とを接続する第３ライン３と、第２ライン２から分岐して第１逆止弁１１を介して第１ライン１に接続する第４ライン４と、第３ライン３から分岐して第２逆止弁１２を介して第１ライン１に接続する第５ライン５と、第２ライン２から分岐して第２ブーストバルブ４０の第１ポートＰ１に接続する第６ライン６と、第３ライン３から分岐して第１ブーストバルブ３０の第１ポートＰ１に接続する第７ライン７と、第２ライン２から分岐して第１ブーストバルブ３０の第６ポートＰ６に接続する第８ライン８と、第３ライン３から分岐して第２ブーストバルブ４０の第６ポートＰ６に接続する第９ライン９と、第１ライン１から分岐してＰＬレギュレータバルブ５０に接続する第１３ライン１３と、第１３ライン１３から分岐してＰＬソレノイドバルブ６０に接続する第１４ライン１４と、ＰＬソレノイドバルブ６０とＰＬレギュレータバルブ５０とを接続する第１５ライン１５と、第４ライン４から第１ライン１へのオイルの流入を阻止する第１逆止弁１１と、第５ライン５から第１ライン１へのオイルの流入を阻止する第２逆止弁１２と、エンジンＥによって常時駆動される第１ポンプ１０と、モータＭによって駆動される第２ポンプ２０と、第２ポンプ２０の差圧Ｐ２０を一定値に調圧すると共に第２ポンプ２０の低圧側ポート（吸込口）に通じるラインに中間圧を発生させる第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０と、第１ポンプ１０の吐出圧を所定圧（ＰＬ圧）に調圧するＰＬレギュレータバルブ５０と、ＰＬレギュレータバルブ（圧力調整弁）５０の調圧基準圧となるパイロット圧を供給するＰＬソレノイドバルブ（リニアソレノイド）６０と、上記第１ライン１を第１プーリーＰｕ１或いは第２プーリーＰｕ２の何れか一方に切り替えるＰＬシフトバルブ（切替弁）７０と、を具備して構成されている。なお、第２ライン２及び第３ライン３は、説明の都合上、太実線によって表されている。以下、各構成について更に詳細に説明する。

第１ライン１は、第１ポンプ１０から吐出されるオイル（ＰＬ圧）を第１プーリーＰｕ１及び第２プーリーＰｕ２に移送するための油路である。第１ライン１は、第１ポンプ１０とＰＬシフトバルブ７０とを接続するプーリー１次圧力ライン１ａと、ＰＬシフトバルブ７０と第１プーリーＰｕ１とを接続する第１プーリー２次圧力ライン１ｂと、ＰＬシフトバルブ７０と第２プーリーＰｕ２とを接続する第２プーリー２次圧力ライン１ｃとから構成される。

第１プーリー２次圧力ライン１ｂと第２ライン２は、図中の点Ｃ１で結合している。従って、第１プーリーＰｕ１が低圧プーリーの場合（すなわち、プーリー１次圧力ライン１ａと第１プーリー２次圧力ライン１ｂとが連通する場合）、第１ポンプ１０から吐出されるオイルは、一部が第１プーリーＰｕ１に供給され、残りが第２ライン２を通って第２ポンプ２０に供給される。第２ポンプ２０に供給されたオイルは、第２ポンプ２０によって昇圧された後、第３ライン３を通って第２プーリーＰｕ２に供給される。

一方、第２プーリー２次圧力ライン１ｃと第３ライン３は、図中の点Ｃ２で結合している。従って、第２プーリーＰｕ２が低圧プーリーの場合（すなわち、プーリー１次圧力ライン１ａと第２プーリー２次圧力ライン１ｃとが連通する場合）、第１ポンプ１０から吐出されるオイルは、一部が第２プーリーＰｕ２に供給され、残りが第３ライン３を通って第２ポンプ２０に供給される。第２ポンプ２０に供給されたオイルは、第２ポンプ２０によって昇圧された後、第２ライン２を通って第１プーリーＰｕ１に供給される。

第２ライン２は、第１プーリーＰｕ１が高圧プーリーの場合、第２ポンプ２０の差圧Ｐ２０（変速比圧）を第１プーリーＰｕ１に移送するための高圧油路となる。第２ライン２は、第２ポンプ２０と第２ブーストバルブ４０とを接続する第２ライン２ａと、第２ブーストバルブ４０と第１プーリーＰｕ１とを接続する第２ライン２ｂとから構成される。また、上記「第２ポンプ２０の差圧Ｐ２０」とは、第２ポンプ２０のポートＰ２１とポートＰ２２とのポート間圧力差を意味し、単に「第２ポンプ差圧Ｐ２０」ともいわれる。

第２ライン２ａのライン圧（つまり、第２ポンプ２０のポートＰ２１側の圧力）は、第６ライン６を介して第２ブーストバルブ４０に供給されるのと同時に、第８ライン８を介して第１ブーストバルブ３０に供給される。

第３ライン３は、第２プーリーＰｕ２が高圧プーリーの場合、第２ポンプ差圧Ｐ２０（変速比圧）を第２プーリーＰｕ２に移送するための高圧油路となる。第３ライン３は、第２ポンプ２０と第１ブーストバルブ３０とを接続する第３ライン３ａと、第１ブーストバルブ３０と第２プーリーＰｕ２とを接続する第３ライン３ｂとから構成される。

第３ライン３ａのライン圧（つまり、第２ポンプ２０のポートＰ２２側の圧力）は、第７ライン７を介して第１ブーストバルブ３０に供給されるのと同時に、第９ライン９を介して第２ブーストバルブ４０に供給される。

第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０は、外部に６つのポートＰ１〜Ｐ６と、内部にプーリー１次圧力ライン１ａに連通する油路と、第２ライン２又は第３ライン３に連通する油路とをそれぞれ有している。

また、第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０は、図中のＡからＣにて示されるバルブ位置をそれぞれ有している。従って、詳細については後述するが、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧）を超える場合、弁体がバルブ位置ＡからＢ又はＣに移動して、第３ライン３又は第２ライン２、或いはプーリー１次圧力ライン１ａを閉じるように構成されている。上記ラインが閉じられることにより、中間圧（ＰＬ圧＜中間圧＜最大プーリー駆動圧）が上記ラインに発生することになる。中間圧は第２ポンプ２０の吸込口の圧力（吸込圧）を昇圧させる。これにより、高圧プーリー駆動圧が増大するようになる。

また、第２ポンプ差圧Ｐ２０は、第１ブーストバルブ３０の弁体３１（図２）並びに第２ブーストバルブ４０の弁体４１（図２）に対し、第７ライン７及び第８ライン８又は第６ライン６及び第９ライン９を介して互いに逆方向に常時作用している。これにより、第１ブーストバルブ３０と第２ブーストバルブ４０の各動作が互いに逆になり、第２ポンプ差圧Ｐ２０の向きが変わる毎に、第１プーリーＰｕ１又は第２プーリーＰｕ２に対し変速比制御に必要な高い油圧が交互に供給されるようになる。

ＰＬレギュレータバルブ５０は、第１ポンプ１０の吐出圧を元圧及びフィードバック圧として取り込み、フィードバック圧とパイロット圧及びスプリング荷重との力の釣り合いによって、第１ポンプ１０の吐出圧をＰＬ圧に調圧する圧力調整弁である。なお、パイロット圧はＰＬソレノイドバルブ６０によって供給される。

ＰＬソレノイドバルブ６０は、第１ポンプ１０の吐出圧を元圧としてリニアソレノイドによって調圧し、その出力値をパイロット圧としてＰＬレギュレータバルブ５０に出力する。

ＰＬシフトバルブ７０は、内部に２系統の油路（第１プーリー２次圧力ライン１ｂに通じる油路と、第２プーリー２次圧力ライン１ｃに通じる油路）を有する。また、弁体はバネによって軸方向左側に付勢され、フィードバック圧として第１プーリー駆動圧Ｐ１及び第２プーリー駆動圧Ｐ２をそれぞれ取り込む。

従って、第２プーリー駆動圧Ｐ２と第１プーリー駆動圧Ｐ１との差圧がバネによる荷重圧を上回る場合、弁体が軸方向右側に移動し、第１プーリー２次圧力ライン１ｂに通じる油路が選択される。他方、第２プーリー駆動圧Ｐ２と第１プーリー駆動圧Ｐ１との差圧がバネによる荷重圧を下回る場合は、弁体が軸方向左側に移動し、第２プーリー２次圧力ライン１ｃに通じる油路が選択される。

第１ポンプ１０は、容積型ポンプ、例えば内接ギヤポンプである。第１プーリーＰｕ１及び第２プーリーＰｕ２に対し、ＣＶＴの摩擦伝動に最低限必要されるＰＬ圧を供給する。

第２ポンプ２０は、一方のプーリーから他方のプーリーへ交互に変速比制御に必要なオイルを移動させる往復式ポンプである。従って、オイルが第１プーリーＰｕ１へ供給される場合、ポートＰ２１は吐出口となり、ポートＰ２２は吸込口となる。他方、オイルが第２プーリーＰｕ２へ供給される場合、ポートＰ２２は吐出口となり、ポートＰ２１は吸込口となる。また、第２ポンプ２０のオイル流量（第２ポンプ流量）Ｑ２０は高圧プーリーのオイル流量に常に等しくなる。

プーリー制御装置ＰＣＵは、実プーリー位置ＰＩＳＡを目標プーリー位置ＰＩＳＴに追従する（近付ける）ように第２ポンプ２０のモータＭの出力（動力）を制御する。これについては、図４を参照しながら後述する。

図２は、本実施形態に係る第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０を示す要部断面説明図である。なお、第１ブーストバルブ３０と第２ブーストバルブ４０の各内部構造は同一であるため、第２ブーストバルブ４０についての説明は省略することにする。また、説明の都合上、各ポートに接続される油路（プーリー１次圧力ライン１ａ、第２ライン２ａ,２ｂ、第３ライン３ａ,３ｂ、第６ライン６、第７ライン７、第８ライン８、第９ライン９）についても併せて図示されている。

また、第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０の各内部構造において、類似構成については、例えば弁体３１,４１のように、一の位に同一番号を付し、十の位に各バルブ番号を付してお互いを区別することにする。

第１ブーストバルブ３０は、弁体３１とボディ３２とスプリング３３とから構成されている。弁体３１には軸方向左側から順に、第５ポートＰ５を絞る又は閉じるための第１周状凸部３１ａと、第４ポートＰ４と第５ポートＰ５とを連通する第１周状凹部３１ｂと、第３ポートＰ３を絞る又は閉じるための第２周状凸部３１ｃと、第２ポートＰ２と第３ポートＰ３を連通する第２周状凹部３１ｄと、がそれぞれ形成されている。

ボディ３２には軸方向右側から順に、第７ライン７を介して第２ポンプ２０のポートＰ２２の圧力を導入するための第１ポートＰ１と、プーリー１次圧力ライン１ａを介してＰＬシフトバルブ７０へ油圧（ＰＬ圧）を供給するための第２ポートＰ２と、プーリー１次圧力ライン１ａを介して第１ポンプ１０の吐出圧（ＰＬ圧）を導入するための第３ポートＰ３と、第３ライン３ａを介して第２ポンプ２０のポートＰ２２の圧力を導入する第４ポートＰ４と、第３ライン３ｂを介して第２プーリーＰｕ２へ或いは第２プーリーＰｕ２から油圧を授受するための第５ポートＰ５と、第８ライン８を介して第２ポンプ２０のポートＰ２１の圧力を導入するための第６ポートＰ６とがそれぞれ形成されている。さらに弁体３１が突き当たる左エンド部３２ａと、スプリング３３が突き当たる右エンド部３２ｂとがそれぞれ形成されている。

弁体３１において、第２ポンプ２０のポートＰ２２の圧力が作用する軸方向の投影面積（ピストン作用面積）Ｓ１と、第２ポンプ２０のポートＰ２１の圧力が作用する軸方向の投影面積（ピストン作用面積）Ｓ２は等しくなっている。これは第２ブーストバルブ４０の弁体４１においても同様である。

特に、第２ポンプ２０のポートＰ２１の圧力は、第１ブーストバルブ３０では第６ポートＰ６に作用しているのに対し、第２ブーストバルブ４０では第１ポートＰ１に作用している。同様に、第２ポンプ２０のポートＰ２２の圧力は、第１ブーストバルブ３０では第１ポートＰ１に作用しているのに対し、第２ブーストバルブ４０では第６ポートＰ６に作用している。つまり、第２ポンプ差圧Ｐ２０（ポートＰ２１とポートＰ２２とのポート間圧力差）は、第１ブーストバルブ３０の弁体３１と第２ブーストバルブ４０の弁体４１に対し、互いに逆方向に作用している。

第２ポンプ差圧Ｐ２０が、第１ブーストバルブ３０と第２ブーストバルブ４０において互いに逆方向に作用することにより、各弁体３１,４１の動作が互いに逆となる。

なお、詳細については後述するが、第２ポンプ差圧Ｐ２０（＝ポートＰ２１とポートＰ２２とのポート間圧力差）がスプリング荷重圧ＰＳ（＝スプリング３３の荷重÷ピストン作用面積）を上回る場合、弁体３１が軸方向右側に移動して、第３ライン３ａに中間圧を発生させ、或いは第１ポンプ吐出圧Ｐ１０を昇圧させる。これにより第２ポンプ２０のポートＰ２２の圧力を昇圧させると共に、第２ポンプ差圧Ｐ２０を一定値（＝スプリング荷重圧ＰＳ）に調圧する。

また、第２ブーストバルブ４０も同様に、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回る場合、第２ライン２ａに中間圧を発生させ、或いは第１ポンプ吐出圧Ｐ１０を昇圧させる。これにより第２ポンプ２０のポートＰ２１の圧力を昇圧させると共に、第２ポンプ差圧Ｐ２０を一定値（＝スプリング荷重圧ＰＳ）に調圧する。

図３は、本実施形態に係る第１ブーストバルブ３０のバルブ位置を示す説明図である。なお、ＡからＣによって示される各バルブ位置は図１中に示される各バルブ位置にそれぞれ対応している。

バルブ位置Ａでは、設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）が第２ポンプ差圧Ｐ２０を上回っており、弁体３１がスプリング３３に押されて左エンド部３２ａに突き当たっている状態である。この場合、第５ポートＰ５及び第３ポートＰ３がともに開いた状態である。従って、第３ライン３及び第１ライン１はともに開いた状態である。

バルブ位置Ｂは、第５ポートＰ５が閉じられた直後の状態である。バルブ位置Ａにおいて、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るとき、弁体３１は軸方向右側に移動し始める。弁体３１が軸方向右側に移動することにより、第５ポートＰ５が閉じられるようになる。第５ポートＰ５が閉じられることにより、第２ポンプ２０のポートＰ２２に通じるライン（例えば第３ライン３ａ）のライン圧が上昇し中間圧を発生させる。中間圧が発生することにより、第２ポンプ２０のポートＰ２２の圧力（吸込圧）が昇圧する。これにより、第２ポンプ２０のポートＰ２１の圧力（吐出圧）が増大し、高圧プーリーに対し高い駆動圧を供給することが可能となる。なお、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくなるところで、弁体３１は静止する。

バルブ位置Ｃは、第３ポートＰ３が閉じられた直後の状態である。バルブ位置Ｂにおいて、第５ポートＰ５が閉じられてもなお、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）より大きい場合は、弁体３１はさらに軸方向右側に移動する。そして、第３ポートＰ３を閉じるようになる。第３ポートＰ３が閉じられることにより、第１ポンプ１０の吐出圧Ｐ１０が昇圧するようになる。昇圧した第１ポンプ１０の吐出圧Ｐ１０は、第５ライン５（図１）を介して、第２ポンプ２０のポートＰ２２に通じるライン（例えば第３ライン３ａ）を昇圧させる。これにより、第２ポンプ２０のポートＰ２２（吸込口）の圧力が昇圧する。これにより、第２ポンプ２０のポートＰ２１の圧力（吐出圧）が増大し、高圧プーリーに対し高い駆動圧を供給することが可能となる。なお、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくなるところで、弁体３１は静止する。

以上の通り、第２ポンプ差圧Ｐ２０が上昇すると、弁体３１は軸方向右側に移動して、先ず第３ライン３の開閉に係る第５ポートＰ５が閉じられるようになる。そして、第５ポートＰ５が閉じられてもなお、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）より大きい場合は、プーリー１次圧力ライン１ａの開閉に係る第３ポートＰ３が閉じられるようになる。

このように、第１ブーストバルブ３０は、第２ポンプ差圧Ｐ２０に応じて、バルブ位置ＡからＢへ１段階動作して、或いはバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して、第２ポンプ２０の吐出圧を増大させる（つまり、高圧プーリーの駆動圧を増大させる）と共に第２ポンプ差圧Ｐ２０を設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくなるように調圧する。

図４は、プーリー制御装置ＰＣＵが、位置指令として目標プーリー位置ＰＩＳＴ（図４（ａ）の実線部）を受信したときに、実プーリー位置ＰＩＳＡ（図４（ａ）の点線部）を目標プーリー位置ＰＩＳＴに追従する（近付ける）ように第２ポンプ２０のモータＭを制御した際の各データの時系列変化を示している。なお、図４（ａ）上に記載されている１から６の各番号は、後述される代表的な動作状態を示している。

データは、上から順に、プーリー位置ＰＩＳＴ,ＰＩＳＡ、プーリー流量Ｑ１,Ｑ２及び第２ポンプ流量Ｑ２０、プーリー駆動圧Ｐ１,Ｐ２、ポンプ圧力Ｐ１０,Ｐ２０、第１及び第２ブーストバルブ３０,４０の各バルブ位置に関する時刻２Ｔから時刻１８Ｔにおける時系列変化をそれぞれ示している。以下、各データについて説明する。

図４（ａ）では、実プーリー位置ＰＩＳＡとして、第１プーリーＰｕ１の可動プーリーの実位置が示されている。この実プーリー位置ＰＩＳＡは、プーリー変速比に係るプーリー溝幅に相当する。第１プーリーＰｕ１の可動プーリーは、原点（基準点）から２.５Ｌの位置を中心として１.５Ｌの振幅で、周期８Ｔの単振動をしている。

図４（ｂ）は、第１プーリーＰｕ１が図４（ａ）に示される単振動しているときの、第１プーリー流量Ｑ１（実線部）、第２プーリー流量Ｑ２（太線部）及び第２ポンプ流量Ｑ２０（太点線部）をそれぞれ示している。なお、流量の符号は、オイルがプーリーへ流入している場合を正とし、オイルがプーリーから流出している場合を負としている。

図４（ａ）及び図４（ｂ）に示されるように、オイルが第１プーリーＰｕ１から流出している間は、実プーリー位置ＰＩＳＡは、プーリー溝幅が拡大する方向に増加している。他方、オイルが第１プーリーＰｕ１へ流入している間は、実プーリー位置ＰＩＳＡは、プーリー溝幅が狭くなる方向に減少している。

また、図４（ｂ）に示されるように、第２ポンプ流量Ｑ２０の絶対値は、高圧プーリーの流量の絶対値に常に等しくなる。例えば、図４（ｃ）から時刻２Ｔから時刻３Ｔにおいては、第２ポンプ流量Ｑ２０の絶対値は第２プーリー流量Ｑ２の絶対値に等しくなっている。他方、時刻３Ｔから時刻４Ｔにおいては、第２ポンプ流量Ｑ２０の絶対値は第１プーリー流量Ｑ１の絶対値に等しくなっている。

また、図４（ｃ）及び図４（ｄ）に示されるように、第２ポンプ差圧Ｐ２０の向き（吐出方向）は一定周期Ｔで交互に切り替わっている。これにより、プーリー駆動圧の大小関係が周期Ｔで交互に切り替わっている。なお、第２ポンプ差圧Ｐ２０の符号について、第１プーリー駆動圧Ｐ１が昇圧される向きを正とし、第２プーリー駆動圧Ｐ２が昇圧される向きを負としている。

また、図４（ｄ）に示されるように、プーリー制御装置ＰＣＵは、時刻１０Ｔにおいて第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値（モータＭの最大出力（動力））を引き上げている。すなわち、時刻１０Ｔ以前において第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値はａ［ｂａｒ］未満であるのに対し、時刻１０Ｔ以降では第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値はａ［ｂａｒ］としている。

また、図４（ｄ）及び図４（ｅ）に示されるように、第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０は、第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）より小さい場合(時刻１０Ｔ以前）は動作しないように構成されている。

そして、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０はバルブ位置ＡからＢへ１段階動作し、或いはバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して第１プーリー駆動圧Ｐ１又は第２プーリー駆動圧Ｐ２を増大させている。また、同時に第２ポンプ２０の差圧Ｐ２０を設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくなるように調圧している。

このように、第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値、すなわちモータＭの最大出力を引き上げることにより、第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０がバルブ位置ＡからＢへ１段階動作し、或いはバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して第１プーリー駆動圧Ｐ１又は第２プーリー駆動圧Ｐ２を交互に増大させるようになる。

なお、図１２は、本発明に係る油圧ブースト機構１１０を備えていない従来の油圧回路５００（図１１）において、本油圧回路１００と同様にプーリー制御装置ＰＣＵに、位置指令として上記目標プーリー位置ＰＩＳＴを送信した際の各データの時系列変化を示すものである。

例えば、図１２（ｄ）の状態３及び状態４において、４ａ［ｂａｒ］の第１プーリー駆動圧Ｐ１を確保するために、従来の油圧回路５００では第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値を３ａ［ｂａｒ］に設定する必要がある。それに対し、本油圧回路１００では同一状態において第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値をａ［ｂａｒ］に設定すれば足りることになる。

このように、本油圧回路１００では、第２ポンプ２０の吸込口（低圧側ポート）に連通するラインの途中に所定条件下で中間圧を発生させる油圧ブースト機構１１０（第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０）が設けられている。そのため、第２ポンプ２０を駆動するモータＭの動力が小さい場合であっても、高圧プーリーに対し高いプーリー駆動圧を供給することが可能となる。以下、図５から図１０を参照しながら中間圧が発生する仕組みについて説明する。

図５は、図４の状態１における油圧回路１００の動作を示す説明図である。状態１では、高圧プーリーは第１プーリーＰｕ１であり、低圧プーリーは第２プーリーＰｕ２である。また、第１プーリーＰｕ１はオイルが流入し、第２プーリーＰｕ２はオイルが流出している状態である。

従って、第２ポンプ差圧Ｐ２０は、第１ブーストバルブ３０では第６ポートＰ６から第１ポートＰ１に向かって作用している。一方、第２ブーストバルブ４０では第１ポートＰ１から第６ポートＰ６に向かって作用している。

しかし、図４（ｄ）に示されるように、第２ポンプ差圧Ｐ２０は設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）より小さいため、何れのブーストバルブ３０,４０も動作せずにバルブ位置Ａで静止している。

図６は、図４の状態２における油圧回路１００の動作を示す説明図である。状態２では、高圧プーリーは第２プーリーＰｕ２であり、低圧プーリーは第１プーリーＰｕ１である。また、第１プーリーＰｕ１はオイルが流出し、第２プーリーＰｕ２はオイルが流入している状態である。

従って、第２ポンプ差圧Ｐ２０は、第１ブーストバルブ３０では第１ポートＰ１から第６ポートＰ６に向かって作用している。一方、第２ブーストバルブ４０では第６ポートＰ６から第１ポートＰ１に向かって作用している。

しかし、図４（ｄ）に示されるように、第２ポンプ差圧Ｐ２０は設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）より小さいため、何れのブーストバルブ３０,４０も動作せずにバルブ位置Ａで静止している。

図７は、図４の状態３における油圧回路１００の動作を示す説明図である。状態３では、高圧プーリーは第１プーリーＰｕ１であり、低圧プーリーは第２プーリーＰｕ２である。また、第１プーリーＰｕ１はオイルが流出し、第２プーリーＰｕ２はオイルが流入している状態である。

従って、第２ポンプ差圧Ｐ２０は、第１ブーストバルブ３０では第６ポートＰ６から第１ポートＰ１に向かって作用している。一方、第２ブーストバルブ４０では第１ポートＰ１から第６ポートＰ６に向かって作用している。

状態３では第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値はａ［ｂａｒ］に設定されている。従って、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第１ブーストバルブ３０の弁体３１がバルブ位置ＡからＢへ１段階動作し、第５ポートＰ５を閉じるようになる。第５ポートＰ５が閉じられ、オイルの流れが阻まれることにより、第３ライン３ａ、第５ライン５、第７ライン７及び第９ライン９において中間圧（点線部）が発生する。

中間圧は、第２ポンプ２０のポートＰ２２側、すなわち第２ポンプ２０の低圧側の圧力を増大させる。その結果、図４（ｃ）に示されるように、第１プーリーＰｕ１には、ＰＬ圧及び第２ポンプ差圧Ｐ２０に加えて中間圧も加わるため、第１プーリー駆動圧Ｐ１が、中間圧が発生しない場合に比べ増大するようになる。

このように、第１プーリーＰｕ１が高圧プーリーであり且つ第２プーリーＰｕ２が低圧プーリーであるとき、オイルが第１プーリーＰｕ１（高圧プーリー）から流出している場合、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第１ブーストバルブ３０はバルブ位置ＡからＢへ１段階動作して、第２ポンプ差圧Ｐ２０を設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくする。それと同時に、第１ブーストバルブ３０は第２ポンプ２０の吸込口（Ｐ２２）の圧力を中間圧によって増大させる。これにより、図４（ｄ）に示されるように第１プーリー駆動圧Ｐ１が増大するようになる。

図８は、図４の状態４における油圧回路１００の動作を示す説明図である。状態４では、状態３と同様に、高圧プーリーは第１プーリーＰｕ１であり、低圧プーリーは第２プーリーＰｕ２である。しかし、オイルの流れる方向については、状態３と異なり、第１プーリーＰｕ１はオイルが流入し、第２プーリーＰｕ２はオイルが流出している。

従って、状態３と同様に、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第１ブーストバルブ３０の弁体３１が軸方向右側に移動し始める。これにより弁体３１が第５ポートＰ５を閉じるようになる。

しかし、状態４では、状態３と異なり第２ポンプ差圧Ｐ２０の方向と、第１プーリー流量Ｑ１の流れる方向が一致している。そのため、第１ブーストバルブ３０の第５ポートＰ５が閉じて閉塞状態となった第３ライン３ａから第２ポンプ２０によりオイルが吸い出されることで中間圧は減少し，第１ブーストバルブ３０の第１ポートＰ１の圧力も減少する。これにより、第１ブーストバルブ３０はバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して、第５ポートＰ５に加えて第３ポートＰ３も閉じるようになる。

第３ポートＰ３が閉じられることにより、プーリー１次圧力ライン１ａが閉じられる。プーリー１次圧力ライン１ａが閉じられることにより、第１ポンプ１０から吐出されるオイルの流れが阻まれる。その結果、図４（ｄ）に示されるように、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０が昇圧（ブースト）されるようになる。昇圧された第１ポンプ吐出圧Ｐ１０は、第５ライン５及び第３ライン３ａを介して第２ポンプ２０のポートＰ２２（吸込口）の圧力を増大させる。これにより、図４（ｄ）に示されるように第１プーリー駆動圧Ｐ１が増大するようになる。なお、第４ライン４のライン圧は第１ポンプ吐出圧Ｐ１０より高いため、第１逆止弁１１は閉状態にある。従って、第１ポンプ１０の昇圧により、第２ポンプ２０のポートＰ２１側にオイルが流入することはない。

このように、第１プーリーＰｕ１が高圧プーリーであり且つ第２プーリーＰｕ２が低圧プーリーであるとき、オイルが第１プーリーＰｕ１（高圧プーリー）に流入している場合、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第１ブーストバルブ３０はバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して、第２ポンプ差圧Ｐ２０を設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくすると共に、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０を昇圧させ、これにより、第１プーリー駆動圧Ｐ１を増大させる。

図９は、図４の状態５における油圧回路１００の動作を示す説明図である。状態５は、状態３における第１プーリーＰｕ１と第２プーリーＰｕ２の大小関係、並びに各オイルの流れる方向を反転させたものに相当する。

従って、第２ポンプ差圧Ｐ２０は、第１ブーストバルブ３０では第１ポートＰ１から第６ポートＰ６に向かって作用している。一方、第２ブーストバルブ４０では第６ポートＰ６から第１ポートＰ１に向かって作用している。

状態５では第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値はａ［ｂａｒ］に設定されている。従って、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第２ブーストバルブ４０の弁体４１がバルブ位置ＡからＢへ１段階動作し、第５ポートＰ５を閉じるようになる。第５ポートＰ５が閉じられ、オイルの流れが阻まれることにより、第２ライン２ａ、第４ライン４、第６ライン６及び第８ライン８において中間圧（点線部）が発生する。

中間圧は、第２ポンプ２０のポートＰ２１側、すなわち第２ポンプ２０の低圧側の圧力を増大させる。その結果、図４（ｃ）に示されるように、第２プーリーＰｕ２には、ＰＬ圧及び第２ポンプ差圧Ｐ２０に加えて中間圧も加わるため、第２プーリー駆動圧Ｐ２が、中間圧が発生しない場合に比べ増大するようになる。

このように、第２プーリーＰｕ２が高圧プーリーであり且つ第１プーリーＰｕ１が低圧プーリーであるとき、オイルが第２プーリーＰｕ２（高圧プーリー）から流出している場合、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第２ブーストバルブ４０はバルブ位置ＡからＢへ１段階動作して、第２ポンプ差圧Ｐ２０を設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくする。それと同時に、第２ブーストバルブ４０は第２ポンプ２０の吸込口（Ｐ２１）の圧力を中間圧によって増大させる。これにより、図４（ｄ）に示されるように第２プーリー駆動圧Ｐ２が増大するようになる。

図１０は、図４の状態６における油圧回路１００の動作を示す説明図である。状態６では、状態５と同様に、高圧プーリーは第２プーリーＰｕ２であり、低圧プーリーは第１プーリーＰｕ１である。しかし、オイルの流れる方向については、状態５と異なり、第１プーリーＰｕ１はオイルが流出し、第２プーリーＰｕ２はオイルが流入している。

従って、状態５と同様に、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第２ブーストバルブ４０の弁体４１が軸方向右側に移動し始める。これにより弁体４１が第５ポートＰ５を閉じるようになる。

しかし、状態６では、状態５と異なり第２ポンプ差圧Ｐ２０の方向と、第２プーリー流量Ｑ２の流れる方向が一致している。そのため、第２ブーストバルブ４０の第５ポートＰ５が閉じて閉塞状態となった第２ライン２ａから第２ポンプ２０によりオイルが吸いだされることで中間圧は減少し，第２ブーストバルブ４０の第１ポートＰ１の圧力も減少する。これにより、第２ブーストバルブ４０はバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して、第５ポートＰ５に加えて第３ポートＰ３も閉じるようになる。

第３ポートＰ３が閉じられることにより、プーリー１次圧力ライン１ａが閉じられる。プーリー１次圧力ライン１ａが閉じられることにより、第１ポンプ１０から吐出されるオイルの流れが阻まれる。その結果、図４（ｄ）に示されるように、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０が昇圧されるようになる。昇圧された第１ポンプ吐出圧Ｐ１０は、第４ライン４及び第２ライン２ａを介して第２ポンプ２０のポートＰ２１（吸込口）の圧力を増大させる。これにより、図４（ｄ）に示されるように第２プーリー駆動圧Ｐ２が増大するようになる。なお、第５ライン５のライン圧は第１ポンプ吐出圧Ｐ１０より高いため、第２逆止弁１２は閉状態にある。従って、第１ポンプ１０の昇圧により、第２ポンプ２０のポートＰ２２側にオイルが流入することはない。

このように、第２プーリーＰｕ２が高圧プーリーであり且つ第１プーリーＰｕ１が低圧プーリーであるとき、オイルが第２プーリーＰｕ２（高圧プーリー）に流入している場合、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、第２ブーストバルブ４０はバルブ位置ＡからＣへ２段階動作して、第２ポンプ差圧Ｐ２０を設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）に等しくすると共に、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０を昇圧させ、これにより、第２プーリー駆動圧Ｐ２を増大させる。

以上の通り、本油圧回路１００では、第２ポンプ２０の吸込口に連通する第２及び第３ライン２,３並びに第１ポンプ１０の吐出口に連通する第１ライン１の途中に、第２ポンプ差圧Ｐ２０の向き・大きさに応じて別個に動作する第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０が設けられている。第１ブーストバルブ３０又は第２ブーストバルブ４０は、第２ポンプ差圧Ｐ２０が設定圧（スプリング荷重圧ＰＳ）を上回るときに、バルブ位置ＡからＢへ１段階動作し、或いはバルブ位置ＡからＣへ２段階動作するように構成されている。第１ブーストバルブ３０又は第２ブーストバルブ４０が１段階動作する場合、第３ライン３又は第２ライン２が閉じられ、オイルの流れが阻まれることにより第３ライン３又は第２ライン２に中間圧が発生する。中間圧は第２ポンプ２０の低圧側の圧力（吸込圧）を昇圧させる。これにより、高圧プーリー駆動圧が増大するようになる。

他方、第１ブーストバルブ３０又は第２ブーストバルブ４０が２段階動作する場合、プーリー１次圧力ライン１ａが閉じられ、第１ポンプ１０から吐出されるオイルの流れが阻まれる。これにより第１ポンプ吐出圧Ｐ１０が昇圧される。昇圧された第１ポンプ吐出圧Ｐ１０（中間圧）は、第４ライン４又は第５ライン５を介して第２ポンプ２０の低圧側の圧力（吸込圧）を昇圧させる。これにより、高圧プーリー駆動圧が増大するようになる。

従って、本油圧回路１００によれば、第２ポンプ２０を駆動するモータＭの動力が小さい場合であっても、第１プーリーＰｕ１又は第２プーリーＰｕ２に対し高いプーリー駆動圧を素早く供給することが可能となる。これにより、第２ポンプ２０を駆動するモータＭの動力が小さい場合であってもキックダウン・急停車等の素早い変速比制御が可能となる。

また、本油圧回路１００では、第２ポンプ差圧Ｐ２０の最大値、すなわちモータＭの最大出力を引き上げることにより、自動的に高圧側のプーリー駆動圧が増大するようになる。そのため、ソレノイド等の電磁弁が不要となる。これは油圧回路の小型化、コストダウン等に寄与することになる。

一般に、第２ポンプ２０を駆動するモータＭの出力は、「第２ポンプ差圧Ｐ２０」と「第２ポンプ流量Ｑ２０」との積に等しくなる。本油圧回路１００では、第１ブーストバルブ３０及び第２ブーストバルブ４０が動作する際、第２ポンプ差圧Ｐ２０は上記バルブ３０,４０によって一定値に調圧される。従って、上記図４（ａ）に示されるプーリー位置制御においては、「第２ポンプ流量Ｑ２０」を制御変数とすれば足りることになる。つまり、本油圧回路１００では、第２ポンプ流量Ｑ２０を用いたプーリー位置制御が常に可能となる。

１ 第１ライン
１ａ プーリー１次圧力ライン
１ｂ 第１プーリー２次圧力ライン
１ｃ 第２プーリー２次圧力ライン
２、２ａ、２ｂ 第２ライン
３、３ａ、３ｂ 第３ライン
４ 第４ライン
５ 第５ライン
６ 第６ライン
７ 第７ライン
８ 第８ライン
９ 第９ライン
１０ 第１ポンプ
１１ 第１逆止弁
１２ 第２逆止弁
１３ 第１３ライン
１４ 第１４ライン
１５ 第１５ライン
２０ 第２ポンプ
３０ 第１ブーストバルブ（第１バルブ）
４０ 第２ブーストバルブ（第２バルブ）
５０ ＰＬレギュレータバルブ（圧力調整弁）（第３バルブ）
６０ ＰＬソレノイドバルブ（リニアソレノイド）
７０ ＰＬシフトバルブ（切替弁）
１００ 油圧回路
１１０ 油圧ブースト機構

Claims (8)

1. 一対で動作する第１及び第２油圧機器と、前記第１及び第２油圧機器を駆動するために最低限必要となる第１油圧を常時供給する第１ポンプと、前記第１油圧を元圧として前記第１又は第２油圧機器のうち駆動圧の高い方の油圧機器に対し変速比制御用の第２油圧を交互に供給する第２ポンプと、前記第１ポンプと前記第１又は第２油圧機器を選択的に接続する第１ラインと、前記第２ポンプと前記第１油圧機器を接続する第２ラインと、前記第２ポンプと前記第２油圧機器を接続する第３ラインと、を備えた油圧回路であって、
   前記第２ポンプの差圧を取り込んで、該差圧が設定圧を超える場合に前記第２ライン又は前記第３ラインのうちライン圧の低い方のラインを閉じる、或いは前記第１ラインを閉じるように構成された油圧ブースト機構を備えることを特徴とする油圧機器用油圧回路。
2. 前記油圧ブースト機構は、前記第１ラインと前記第３ラインとをそれぞれ連通させる２系統の内部油路を有する第１バルブと、
   前記第１ラインと前記第２ラインとをそれぞれ連通させる２系統の内部油路を有する第２バルブとを備え、
   前記第１バルブ及び前記第２バルブは、前記第２ポンプの差圧が互いに逆方向に作用するように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の油圧機器用油圧回路。
3. 前記第１バルブ及び前記第２バルブは、外周面に凹凸が形成された弁体、該弁体が摺動するボディ、及び該弁体を付勢するスプリングによって構成され、
   前記第２ラインのライン圧及び前記第３ラインのライン圧が前記弁体の両軸端にそれぞれ作用することを特徴とする請求項２に記載の油圧機器用油圧回路。
4. 前記第２ラインのライン圧が作用する前記弁体の作用面積と、前記第３ラインのライン圧が作用する前記弁体の作用面積は互いに等しいことを特徴とする請求項３に記載の油圧機器用油圧回路。
5. 前記油圧ブースト機構は、第１逆止弁を介して前記第１ラインと前記第２ラインとを接続する第４ラインと、第２逆止弁を介して前記第１ラインと前記第３ラインとを接続する第５ラインとを備えることを特徴とする請求項１から４の何れかに記載の油圧機器用油圧回路。
6. フィードバック圧とパイロット圧との力の釣り合いによって前記第１ポンプの吐出圧を前記第１油圧に調圧する第３バルブと、
   前記第３バルブに対し前記第１油圧に係るパイロット圧を供給するリニアソレノイドと、を備え、
   前記リニアソレノイドの元圧は前記第１ポンプの吐出圧であることを特徴とする請求項１から５の何れかに記載の油圧機器用油圧回路。
7. 前記第１ラインは、前記第１油圧機器又は第２油圧機器へ油路を選択的に切り替える切替弁を備えることを特徴とする請求項１から６の何れかに記載の油圧機器用油圧回路。
8. 前記第１及び第２油圧機器は、一対のプーリー機構であることを特徴とする請求項１から７の何れかに記載の油圧機器用油圧回路。

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