JP2017177140A - テーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法 - Google Patents
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このような高強度鋼板を用いたテーラードブランク技術の広がりにより、溶接直後のテーラードブランク材をプレス成形すると成形性が低く、溶接ビードでの割れを生じるという現象が散見されるようになってきている。この現象は、特に、テーラードブランク材の溶接からプレス成形までの時間が短いほど発生し易く、また、冬季に発生することが多い。
しかし、溶接からプレス成形までに所定の時間(たとえば数日以上)、テーラードブランク材を待機させることは、在庫を極力持たないことが要求される自動車分野では、生産効率の阻害要因となる。
換言すれば、このような現象は、テーラードブランク溶接組立後に直ちに、成形試験により品質を確認し、実連続生産に移行するテーラードブランク技術において、980MPa級鋼を超える高強度な鋼板の適用が増えることにより、顕在化してきた課題であり、溶接直後に直ちに、溶接部の成形性を確保する技術が必要となった。
特許文献1には、テーラードブランク材を加熱し、プレス成形を行う技術が開示されている。
特許文献2には、レーザ溶接直後に、熱処理により、レーザ溶接部の割れを防止する技術が開示されている。
特許文献3および特許文献4の所謂ホットプレス成形技術では、テーラードブランク溶接部の脱水という観点での熱処理技術が開示されている。
そこで本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、テーラードブランク材を冷間プレス成形する際に割れが発生するのを防止することを課題とする。
その結果、割れ発生頻度は、溶接回数が多くなるほど高くなること、その原因として、多量の連続生産によって溶接クランプジグに蓄積された油が溶接時に気化し、溶接ビードに侵入することにより、溶接ビード内の水素濃度が高くなり、成形時のビード破断を引き起こすと考えられることが判った。
t≧(52×D)2×T−1.6 ・・・(1)
ここで、t:加熱時間(h)、T:加熱温度(℃)、D:複数枚の鋼板の平均板厚(mm)を示す。
[3]前記複数枚の鋼板の少なくとも1枚の鋼板の引張強さが、980MPa以上の鋼板であることを特徴とする上記[1]または[2]に記載のテーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法。
[4]前記テーラードブランク材からなるプレス成形品が自動車の車体部品であることを特徴とする[1]〜[3]のいずれかに記載のテーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法。
その結果、本発明者らは、TWB材を構成する複数の鋼板の平均板厚D(mm)と、選定した加熱温度T(℃)に応じて、TWB材を下記の(1)式を満たす加熱時間t(h)で熱処理すると、エリクセン試験での割れが発生しないという知見を得た。
t≧ (52×D)2×T−1.6 ・・・(1)
続いて、得られたTWB材に表1に示す温度、時間の熱処理を行い、各例についてそれぞれ5個の試験体をエリクセン試験することにより、その割れの発生頻度を調査した。
レーザ溶接線に対し、鉛直方向に割れが発生した場合を○、溶接ビード内に、ビード方向に沿って平行な割れが観られた場合に×と判定した。結果を表1に示す。
表1には、式(1)で計算される最低の時間すなわち予想必要時間(h)を記載した。
表1に示されるように、保持時間が予想必要時間以上である例では、ビード内に割れが認められず、本発明の効果が確認された。
Claims (4)
- 複数枚の鋼板を接合したテーラードブランク材をプレス成形する、テーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法において、
前記テーラードブランク材を、加熱温度T(℃)が50℃以上250℃以下であり、かつ下記式(1)を満たす範囲の加熱時間で加熱し、その後、冷間プレス成形することを特徴とするテーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法。
t≧(52×D)2×T−1.6 ・・・(1)
ここで、t:加熱時間(h)、T:加熱温度(℃)、D:複数枚の鋼板の平均板厚(mm)を示す。
- 前記冷間プレス成形は、複数枚の鋼板の平均温度が50℃未満で行なうことを特徴とする請求項1に記載のテーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法。
- 前記複数枚の鋼板の少なくとも1枚の鋼板が、引張強さ980MPa以上の鋼板であることを特徴とする請求項1または2に記載のテーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法。
- 前記テーラードブランク材からなるプレス成形品が自動車の車体部品であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のテーラードブランク材からなるプレス成形品の製造方法。
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