JP2017171929A - 石油化学製品を生成させる、統合された、原油のスラリー水素化処理、及び水蒸気熱分解 - Google Patents

Abstract

【課題】統合された、スラリー水素化処理、及び水蒸気熱分解処理であって、オレフィン及び芳香族の石油化学製品を原油原料から生成させる処理方法の提供。【解決手段】原油、水蒸気熱分解残油液体留分、及びスラリー残油を一つにして、増加した水素含有量を有するエフルエント１０ａを生成するのに有効な条件下で、水素化処理ゾーン４中で水素の存在中、処理する工程とエフルエント１０ａを、水蒸気を用いて、混合生成物流４４と水蒸気熱分解残油液体留分３８を精製するのに有効な条件下で熱分解する工程３６と、混合生成物流４４を分離し、オレフィン及び芳香族を回収７０し、水素を精製６４して再循環させる工程とを有する原油原料の処理方法。【選択図】図１

Description

関連出願
本出願は、２０１２年３月２０日に出願された米国仮特許出願第６１／６１３，２７２
号、及び２０１３年３月１５日に出願された同第６１／７８５，９３２号の優先権の利益
を主張し、それらは、本出願において参照により援用される。

背景技術
発明の分野
本発明は、石油化学製品、例えば軽質のオレフィン及び芳香族を、原油を含む原料から
生成させる、統合された、スラリー水素化処理、及び水蒸気熱分解処理に関する。

関連技術の記載
低級オレフィン（すなわち、エチレン、プロピレン、ブチレン、及びブタジエン）、並
びに芳香族（すなわち、ベンゼン、トルエン、及びキシレン）は、石油化学及び化学工業
で広く使用されている基本的な中間体である。熱分解、又は水蒸気熱分解は、典型的には
水蒸気の存在下で、そして酸素の非存在下で、これらの物質を形成する主要なタイプの処
理である。水蒸気熱分解用の原料には、石油ガス及び蒸留物、例えばナフサ、ケロシン、
及びガス油を挙げることができる。通常、これらの原料を入手するには限界があり、原油
精製所において、高コストでエネルギー集約型の処理工程が必要である。

重質炭化水素を水蒸気熱分解反応器用の原料として使用する研究が行われてきた。従来
の重質炭化水素熱分解の運転における大きな欠点は、コークス形成である。例えば、重質
液体炭化水素用の水蒸気分解処理が、米国特許第４，２１７，２０４号に開示されており
、これは、溶融した塩の霧を水蒸気分解反応ゾーン中に導入し、コークス形成を最小限に
しようするものである。３．１重量％のコンラドソン残留炭素分を有する、アラビアンラ
イト原油を使用する一例では、分解装置は、溶融塩の存在下で６２４時間、連続運転する
ことが可能であった。溶融塩を添加しない比較例では、水蒸気分解反応器は目詰まりし、
ほんの５時間後には運転不可能になったが、その理由は、反応器中でのコークス形成であ
った。

加えて、重質炭化水素を水蒸気熱分解反応器用の原料として使用する、オレフィン及び
芳香族の収量と分布は、軽質炭化水素の原料を使用するものとは異なっている。重質炭化
水素は、軽質炭化水素より芳香族の含有量が高く、これは、鉱山局相関指標（Ｂｕｒｅａ
ｕ ｏｆ Ｍｉｎｅｓ Ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ Ｉｎｄｅｘ）（ＢＭＣＩ）が高いとい
うことで示される。ＢＭＣＩは、原料の芳香族性の測定結果であり、以下のとおり：

で計算され、ここで：
ＶＡＰＢ＝体積平均したランキン度での沸点
であり、
ｓｐ．ｇｒ．＝原料の比重
である。

ＢＭＣＩが低下すると、エチレンの収量は増加すると期待される。従って、水蒸気熱分
解には、高度にパラフィン性又は低い芳香族性の供給物が通常望ましく、これにより高収
量の所望のオレフィンが得られ、反応器コイル区域での望ましくない生成物やコークス形
成の増加が回避される。

水蒸気分解器中の絶対コークス生成速度が、Ｃａｉ ｅｔ ａｌ．， “Ｃｏｋｅ Ｆ
ｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ Ｓｔｅａｍ Ｃｒａｃｋｅｒｓ ｆｏｒ Ｅｔｈｙｌｅｎｅ
Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ，” Ｃｈｅｍ． Ｅｎｇ． ＆ Ｐｒｏｃ．， ｖｏｌ． ４１
， （２００２）， １９９ − ２１４で報告されている。概して、絶対コークス生成
速度は、昇順で、オレフィン＞芳香族＞パラフィンの順であり、ここでオレフィンは、重
質オレフィンを表す。

これらの石油化学製品の需要増大に応じられるようにするには、もっと大量に入手可能
なその他のタイプの供給物、例えば未処理の原油が、生産者には魅力的である。原油供給
物を使用すれば、これらの石油化学製品の生成で石油精製施設が障害となる可能性が最小
限になる、又はなくなるであろう。

本明細書のシステム及び処理は、スラリー水素化処理ゾーンと統合された水蒸気熱分解
ゾーンを提供し、これにより、原油原料を含む原料を直接処理して、オレフィン及び芳香
族を含む石油化学製品を生成させることを可能とするものである。

原油原料からオレフィン及び芳香族の石油化学製品を生成する、統合されたスラリー水
素化処理及び水蒸気熱分解処理を提供する。原油、水蒸気熱分解残油液体留分、及びスラ
リー残油(ｒｅｓｉｄｅ)を一つにして、水素化処理ゾーン中で水素の存在中、処理し、こ
れは、増加した水素含有量を有するエフルエントを生成するのに有効な条件下で行う。エ
フルエントを、水蒸気を用いて熱分解し、これは、混合生成物流及び水蒸気熱分解残油液
体留分を生成するのに有効な条件下で行う。混合生成物流を分離し、オレフィン及び芳香
族を回収し、水素を精製して再循環させる。

本明細書で使用する場合、「原油」という用語は、従来の源から得られた原油全体を含
み、これは、何等かの前処理を経たものも含むと理解されるものとする。「原油」という
用語はまた、水油分離；及び／又はガス油分離；及び／又は脱塩；及び／又は安定化を行
ったものを含むと理解されるものとする。

本発明の処理の、その他の態様、実施形態、及び利点を、以下に詳細に考察する。さら
に、前述の情報及び以下の詳細な記載は、様々な態様及び実施形態をただ例示するだけの
例であり、特許請求された特徴及び実施形態の本質並びに性質を理解するための要約及び
枠組みを提供することを意図していると理解されるものとする。付随の図面は例示するも
のであり、本発明の処理の様々な態様及び実施形態をさらに理解するために提供するもの
である。

本発明を、以下にさらに詳細に、そして添付図面を参照して記載するが、ここで：
本明細書に記載した統合処理の実施形態の処理フロー概略図である； Ａ〜Ｃは、本明細書に記載の統合処理の特定の実施形態で使用する気液分離 器の透視略図、上面略図、及び側面略図である； Ａ〜Ｃは、本明細書に記載の統合処理の特定の実施形態で使用するフラッシ ュ容器中の気液分離器の断面略図、拡大断面略図、及び上断面略図である；

本発明の詳細な記載
統合された、スラリー水素化処理、及び水蒸気熱分解処理を含む処理フロー概略図を、
図１に示す。統合システムは概して、スラリー水素化処理ゾーン、水蒸気熱分解ゾーン、
及び生成物分離ゾーンを含む。

混合ゾーン１８を提供し、これは、供給物１、水蒸気熱分解生成物流から再循環させた
水素流２、スラリー水素化処理ゾーン４からのスラリーの転換されていない残渣流１７、
気液分離区域３６からの残油液体留分３８、及び生成物分離ゾーン７０からの熱分解燃料
油流７２を受け入れる一つ又は複数の吸入口を含む。混合ゾーン１８はさらに、混合流１
９を排出する排出口を含む。

スラリー水素化処理ゾーン４は、混合流１９、及び必要に応じて補充水素（図示せず）
を取り入れる吸入口を含む。スラリー水素化処理ゾーン４はさらに、水素化処理したエフ
ルエント１０ａを排出する排出口を含む。

水蒸気熱分解ゾーン３０は概して、対流区域３２、及び熱分解区域３４を含み、この熱
分解区域は、当該技術分野で公知の、水蒸気熱分解ユニットの運転に基づいて、すなわち
、水蒸気の存在下で熱分解供給物を対流区域に充填して、運転することが可能である。

特定の実施形態では、気液分離ゾーン３６は、区域３２及び３４の間に含まれる。気液
分離ゾーン３６を、対流区域３２からの加熱された分解供給物が通過し分離されるが、こ
の気液分離ゾーンは、フラッシュ分離器、気体及び液体の物理的若しくは機械的分離に基
づいた分離器、又はこれらのタイプの機器の少なくとも一つを含む組み合わせであっても
よい。

さらなる実施形態では、気液分離ゾーン２０は、区域３２の上流に含まれる。流れ１０
ａは、気液分離ゾーン２０中で分離して気相と液相になるが、このゾーンは、フラッシュ
分離器、気体及び液体の物理的若しくは機械的分離に基づいた分離器、又はこれらのタイ
プの機器の少なくとも一つを含む組み合わせであってもよい。

有用な気液分離器を、図２Ａ〜２Ｃ及び３Ａ〜３Ｃにより、及びこれらを参照して例示
する。気液分離器の同様な配置が、米国特許公開第２０１１／０２４７５００号に記載さ
れ、この文献は、その全体が参照により本明細書において援用される。本機器においては
、気体及び液体が、サイクロン形状を通って流れ、この形状により機器は、等温的に、そ
して非常に低い滞留時間（特定の実施形態では１０秒未満）で、そして比較的低い圧力降
下（特定の実施形態では０．５バール未満）で動作する。概して、気体は、力を発生させ
る円状のパターンをなして旋回し、ここでより重い小滴及び液体は捕捉され、液体残油と
して液体排出口を通されて、混合ゾーン１８に再循環させることができ、気体は、気体排
出口を通され、充填３７として熱分解区域３４へ向かう。気液分離器１８が提供される実
施形態では、液相１９は、残油として排出され、混合ゾーン１８に再循環させることがで
き、気相は対流区域３２への充填１０である。気化温度、及び流体速度を変化させて、近
似的な温度カットオフ点を調整し、例えば、残留燃料油ブレンドと混合可能な特定の実施
形態では、例えば約５４０℃に調整する。気体部分は、例えば、流れ１０ａのものに対応
する初期沸点、及び約３５０℃〜約６００℃の範囲の最終沸点を有することができる。

クエンチングゾーン４０はまた、水蒸気熱分解ゾーン３０の下流に統合され、混合生成
物流３９を取り入れるため水蒸気熱分解ゾーン３０の排出口と流体連結した吸入口、クエ
ンチング溶液４２を受け入れる吸入口、クエンチした混合生成物流４４を分離ゾーンに排
出する排出口、クエンチング溶液を排出する排出口３６を含む。

概して、中間体であるクエンチした混合生成物流４４を、中間体生成物流６５及び水素
６２に変換する。回収した水素は、水素化処理反応ゾーン中で、精製し、再循環水素流２
として使用する。中間体生成物流６５は概して、分離ゾーン７０で分離されて、最終生成
物と残油になるが、このゾーンは、一つ又は複数の分離ユニット、例えば脱エタン塔、脱
プロパン塔、及び脱ブタン塔を含む複数の分離塔であってもよく、これらは、当業者には
既知である。例えば、好適な装置は、Ｕｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ
ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ、Ｖｏｌｕｍｅ １２の「Ｅｔｈｙｌ
ｅｎｅ」、５３１〜５８１頁、特に図２４、図２５、図２６に記載されており、この文献
は、参照により本明細書において援用される。

生成物分離ゾーン７０は、生成物流６５と流体連結し、複数の生成物７３〜７８を含み
、それらは、メタンを排出する排出口７８、エチレンを排出する排出口７７、プロピレン
を排出する排出口７６、ブタジエンを排出する排出口７５、混合ブチレンを排出する排出
口７４、及び熱分解ガソリンを排出する排出口７３を含む。更に、熱分解燃料油７１は例
えば、低硫黄燃料油ブレンドとして回収され、現地外の精油施設でさらに処理されること
になる。排出された熱分解燃料油の一部分７２は、混合ゾーン１８（破線で示す）に充填
してもよい。六つの生成物排出口を、水素再循環排出口、及びボトム排出口とともに示す
が、これらの生成物排出口は、例えば、適用する分離ユニットの配置、及び収量や分布の
要件に応じて、さらに少なくても多くてもよいことに留意されたい。

スラリー水素化処理ゾーン４には、既存の、又は改良された（すなわち、開発されるこ
とになる）スラリー水素化処理運転（又は一連のユニット運転）であって、比較的低位の
残油又はボトム（例えば、従来は真空蒸留カラム、又は常圧蒸留カラムからのもの、そし
て本システムでは水蒸気熱分解ゾーン３０からのもの）を、比較的低分子量の炭化水素ガ
ス、ナフサ、並びに軽質及び重質ガス油に変換する運転が含まれていてもよい。

スラリー床反応器ユニット運転は、非常に小さい平均寸法を有する触媒粒子の存在を特徴としており、媒質中に均一に効率よく分散し維持されることができ、そのため水素化処理は、効率的な反応器の体積全体にわたって効率的ですみやかになる。スラリー相水素化処理は、比較的高温（４００℃〜５００℃）、そして高圧（１００バール〜２３０バール）で運転される。処理の過酷度が高いため、比較的より高い転換率を達成することができる。触媒は、均一、又は不均一であってもよく、高過酷度条件で機能的であるように設計される。そのメカニズムは、熱分解処理であり、フリーラジカル形成に基づいている。形成されたフリーラジカルは、触媒の存在下で水素によって安定化し、これによって、コークス形成が阻害される。触媒は、分解に先だって重質原料の部分的な水素化を容易にし、これによりさらに長鎖の化合物の形成が減少する。

スラリー水素化分解において使用される触媒は、小さい粒子であっても、又は油可溶性前駆体として導入してもよく、概して金属の硫化物の形態であって、これは、反応の間、又は予備処理ステップにおいて形成されるものである。分散触媒を構成する金属は概して、一つ又は複数の遷移金属であり、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ及び／又はＲｕから選択することができる。モリブデンとタングステンは特に好ましいが、その理由は、それらの性能がバナジウム又は鉄に勝るものであるからであり、同じく、ニッケル、コバルト又はルテニウムよりも好ましい。触媒は、低濃度で、例えば１００万分（ｐｐｍ）の数百という濃度で、貫流式の配置において使用することができるが、それらの条件下でさらに重質の生成物を高品質化するのには特に有効というわけではない。生成物の質をより良好にするには、触媒をさらに高濃度で使用し、処理が充分に経済的になるように、触媒を再循環させる必要がある。触媒は、例えば沈降、遠心分離、又はろ過等の方法により回収することができる。

概して、スラリー床反応器は、二、又は三相の反応器であってもよく、使用される触媒
のタイプに依存する。それは、均一触媒を適用する場合には、ガス及び液体の二相システ
ム、又は、小さい粒子サイズの不均一触媒を適用する場合には、ガス、液体、及び固体の
三相システムであってもよい。可溶性の液体前駆体、又は小さい粒子サイズの触媒により
、液体中への触媒の分散が高まり、触媒と原料の間で緊密な接触が生じる結果、高転換率
が得られる。

本明細書のシステム及び処理におけるスラリー床水素化処理ゾーン４に有効な処理条件
には、３７５〜４５０℃の間の反応温度、及び３０〜１８０バールの間の反応圧が挙げら
れる。適切な触媒には、油可溶性の触媒前駆体からインサイチュ生成された、担持されな
いナノサイズの活性粒子が挙げられ、それらには、例えば、ＶＩＩＩ族の一金属（Ｃｏ又
はＮｉ）、及びＶＩ族の一金属（Ｍｏ又はＷ）が挙げられ、硫化物の形態をとる。

図１に示す配置を適用する処理においては、原料１、水蒸気熱分解ゾーン３０の気液分
離区域３６からの残油３８、又は気液分離器２０からの残油１７、スラリー残油１７、及
び生成物分離ゾーン７０からの燃料油７２、を有効量の水素２（及び、必要であれば補給
水素、示さず）と混合する。混合物３をゾーン１８中で混合し、混合した構成成分を、ス
ラリー水素化処理ゾーン４の吸入口に充填してエフルエント５を生成させる。

スラリー水素化処理されたエフルエント１０ａを、随意に分離ゾーン２０中で分別する
か、又は直接的に水蒸気熱分解ゾーン３０に、流れ１０として受け渡す。スラリー水素化
処理ゾーン４からのスラリー水素化処理されたエフルエント１０ａは、水素含有量が供給
物１と比較して増加している。特定の実施形態では、ボトム流１０ａは、水蒸気熱分解ゾ
ーン３０への供給物１０である。さらなる実施形態では、スラリー水素化処理ゾーン４か
らのボトム１０ａを分離ゾーン１８に送り、そこでは、排出された気体部分は、水蒸気熱
分解ゾーン３０への供給物１０である。さらなる実施形態では、スラリー水素化処理ゾー
ン４からのボトム１０ａは、分離ゾーン１８に送り、ここで、排出された気体部分は、水
蒸気熱分解ゾーン３０への供給物１０である。転換されなかったスラリー残油流１７を
、さらなる処理のために、混合ゾーン１８に再循環させる。分離ゾーン２０は、好適な気
液分離ユニット運転、例えばフラッシュ容器、気体及び液体の物理的若しくは機械的分離
に基づいた分離器、又はこれらのタイプの機器の少なくとも一つを含む組み合わせを含む
ことができる。気液分離器の特定の実施形態を、単独型機器、又はフラッシュ容器の吸入
口に組み込まれた機器として、本明細書に、それぞれ図２Ａ〜２Ｃ、及び３Ａ〜３Ｃに関
して記載する。

水蒸気熱分解供給物流１０は、水蒸気熱分解ゾーン３０の対流区域３２の吸入口に、有
効量の、例えば水蒸気吸入口を通じて取り入れられた、水蒸気の存在中、搬送される。対
流区域３２では、混合物を所定の温度に、例えば廃熱流の一つ若しくは複数、又は他の好
適な加熱配置を用いて加熱する。特定の実施形態では、混合物を、４００℃〜６００℃の
範囲の温度に加熱し、所定の温度以下の沸点を有する物質は蒸発させる。

区域３２からの加熱した混合物を、随意に気液分離区域３６に受け渡し、分離した気体留分と残油液体留分３８を生成させる。残油液体留分３８を混合ゾーン１８に受け渡し、その他の重質供給物（例えば、生成物分離ゾーン７０及び／又は重質供給物のその他の源からの燃料油７２のすべて又は一部分）と混合し、追加の水蒸気と共に気体留分を、高温で、例えば、８００℃〜９００℃で運転する熱分解区域３４に受け渡し、熱分解熱を実現して混合生成物流３９を生成させる。

水蒸気熱分解ゾーン３０の運転は、供給物１０を分解して所望の生成物、例えばエチレ
ン、プロピレン、ブタジエン、混合ブテン、及び熱分解ガソリンにするのに有効なパラメ
ータの下で行う。特定の実施形態では、水蒸気分解は、以下の条件：対流区域及び熱分解
区域における、４００℃〜９００℃の範囲の温度；対流区域における、０．３：１〜２：
１の範囲の、水蒸気対炭化水素比；及び対流区域及び熱分解区域における、０．０５秒〜
２秒の滞留時間、を用いて実行する。

特定の実施形態では、気液分離区域３６は、一つ又は複数の気液分離器８０を含み、図
２Ａ〜２Ｃに示すとおりである。気液分離器８０は、電源又は化学物質の供給源を必要と
しないので、その運転は経済的であり、保守は不要である。概して、機器８０は、三つの
ポートを含み、これらは、気液混合物を取り入れる吸入口ポート８２、分離した気相及び
液相をそれぞれ排出、収集するための気体排出口８４、及び液体排出口ポート８６を含む
。機器８０の運転は、流入混合物の線速度を、大域的な流れの予備回転区域により回転速
度に転換することと、液体から気体を予備分離する制御された遠心効果と、液体からの気
体の分離を促進するサイクロン効果とを含む現象の組み合わせに基づいて行う。これらの
効果を得るために、機器８０は、予備回転区域８８、制御されたサイクロンの垂直区域９
０、及び液体収集器／沈降区域９２を含む。

図２Ｂに示すとおり、予備回転区域８８は、断面（Ｓ１）と断面（Ｓ２）の間にある制
御された予備回転の構成要素と、断面（Ｓ２）及び断面（Ｓ３）の間に位置する制御され
たサイクロンの垂直区域９０への接続構成要素とを含む。直径（Ｄ１）を有する吸入口８
２からやってくる気液混合物は、断面（Ｓ１）で、接線方向を向いて装置に入る。入って
くる流れに対する流入区域（Ｓ１）の面積は、以下の方程式：

に従って吸入口８２の面積の少なくとも１０％である。

予備回転の構成要素８８は、曲線をなす流れ経路を画定し、吸入口断面Ｓ１から排出口
断面Ｓ２に向け、一定の、減少する、又は増加する断面を特徴とする。制御された予備回
転の構成要素からの排出口断面（Ｓ２）と、吸入口断面（Ｓ１）との比は、特定の実施形
態では０．７≦Ｓ２／Ｓ１≦１．４の範囲にある。

混合物の回転速度は、予備回転の構成要素８８の中心線の曲率半径（Ｒ１）に依存し、
ここで中心線は、予備回転の構成要素８８の、連続した断面表面の中心点を結ぶ曲線とし
て定義される。特定の実施形態では、曲率半径（Ｒ１）は、２≦Ｒ１／Ｄ１≦６の範囲に
あり、開口角は、１５０°≦αＲ１≦２５０°の範囲にある。

吸入口区域Ｓ１での断面形状は、概して正方形として表現されるが、長方形、角丸長方
形、円形、楕円形、又はその他の、直線で囲まれた、曲線で囲まれた、若しくは前述の形
状の組合せであってもよい。特定の実施形態では、流体が内部を通過する予備回転の構成
要素８８の曲線経路に沿った断面の形状は、例えば、概して正方形から長方形に、徐々に
変化する。構成要素８８の断面を徐々に長方形に変化させることにより、有利なことには
開口面積が最大限となり、よって、ガスが初期段階で液体混合物から分離され、均一な速
度プロファイルが得られ、流体流中のせん断応力が最小限となる。

制御された予備回転の構成要素８８からの流体流は、断面（Ｓ２）から、制御されたサ
イクロンの垂直区域９０への接続構成要素を通って区域（Ｓ３）を通過する。接続構成要
素は、開口領域を含み、この領域は、開口し、制御したサイクロンの垂直区域９０中の吸
入口に、接続、又は統合されている。流体流は、制御したサイクロンの垂直区域９０に、
高い回転速度で入って、サイクロン効果を発生させる。特定の実施形態における、接続構
成要素の排出口断面（Ｓ３）と吸入口断面（Ｓ２）との比は、２≦Ｓ３／Ｓ１≦５の範囲
にある。

高い回転速度の混合物は、サイクロンの垂直区域９０に入る。運動エネルギーは減少し
、気体は、サイクロン効果の下、液体から分離する。サイクロンは、サイクロンの垂直区
域９０の上方位置９０ａと下方位置９０ｂとの中で形成する。上方位置９０ａでは、混合
物は気体濃度が高いのが特徴である一方で、下方位置９０ｂでは、混合物は液体濃度が高
いのが特徴である。

特定の実施形態では、サイクロンの垂直区域９０の内径Ｄ２は、２≦Ｄ２／Ｄ１≦５の
範囲にあり、その高さに沿って一定であってもよく、上方部分９０ａの長さ（ＬＵ）は、
１．２≦ＬＵ／Ｄ２≦３の範囲にあり、下方部分９０ｂの長さ（ＬＬ）は、２≦ＬＬ／Ｄ
２≦５の範囲にある。

気体排出口８４に近接したサイクロンの垂直区域９０の端は、部分的に開口した解放ラ
イザー（ｒｉｓｅｒ）に接続し、水蒸気熱分解ユニットの熱分解区域に接続する。部分的
に開口した解放部の直径（ＤＶ）は、特定の実施形態では、０．０５≦ＤＶ／Ｄ２≦０．
４の範囲にある。

従って、特定の実施形態では、そして流入混合物の特性に依存して、その中の大容量の
気体留分は、排出口８４から、直径ＤＶを有する部分開口解放パイプを通して機器８０を
脱出する。低い又は非存在の気体濃度を有する液相（例えば、残油）は、サイクロンの垂
直区域９０の、断面積Ｓ４を有する底部分を通して脱出し、液体収集器及び沈降パイプ９
２中に収集される。

サイクロンの垂直区域９０と液体収集器及び沈降パイプ９２との接続領域は、特定の実
施形態では９０°の角度を有する。特定の実施形態では、液体収集器及び沈降パイプ９２
の内径は、２≦Ｄ３／Ｄ１≦４の範囲にあり、パイプ長さにわたって一定であり、液体収
集器及び沈降パイプ９２の長さ（ＬＨ）は、１．２≦ＬＨ／Ｄ３≦５の範囲にある。気体
体積留分が低い液体は、装置から直径ＤＬを有するパイプ８６を通して除去し、このパイ
プは、特定の実施形態では０．０５≦ＤＬ／Ｄ３≦０．４の範囲にあり、沈降パイプの底
又は底に近接して位置する。

特定の実施形態では、気液分離器１８又は３６は、運転と構造が、液体収集器と沈降パ
イプ帰還部分を持たない機器８０と類似している。例えば、気液分離器１８０は、フラッ
シュ容器１７９の吸入口部分として使用され、図３Ａ〜３Ｃに示すとおりである。これら
の実施形態では、容器１７９の底は、機器１８０から回収した液体部分の、収集及び沈降
ゾーンとしての役割を果たす。

概して、気相は、排出したフラッシュ容器１７９の頂部１９４を通じて排出し、液相は
、フラッシュ容器１７９の底部１９６から回収する。気液分離器１８０は、電源又は化学
物質供給源を必要としないため、運転が経済的で、保守が不要である。機器１８０は、三
つのポートを含み、これらは、気液混合物を取り入れる吸入口ポート１８２、分離した気
体を排出する気体排出口ポート１８４、及び分離した液体を排出する液体排出口ポート１
８６を含む。機器１８０の運転は、流入混合物の線速度を、大域的な流れの予備回転区域
により回転速度に転換することと、液体から気体を予備分離する制御された遠心効果と、
液体からの気体の分離を促進するサイクロン効果と、を含む現象の組み合わせに基づいて
行う。これらの効果を得るために、機器１８０は、予備回転区域１８８、及び制御された
サイクロンの垂直区域１９０を含み、この垂直区域は、上方部分１９０ａと下方部分１９
０ｂを有する。液体留分の体積が低い気体部分は、直径（ＤＶ）を有する排出口ポート１
８４を通じて排出する。上方部分１９０ａは、部分的又は全体的に開口し、特定の実施形
態でのその内径（ＤＩＩ）は、０．５＜ＤＶ／ＤＩＩ＜１．３の範囲である。気体留分の
体積が低い液体部分は、特定の実施形態では、０．１＜ＤＬ／ＤＩＩ＜１．１の範囲にあ
る内径（ＤＬ）を有する液体ポート１８６から排出する。液体部分を収集し、フラッシュ
容器１７９の底から排出する。

相分離を促進し制御するため、加熱水蒸気を気液分離器８０又は１８０中で使用するこ
とができ、特に独立型装置として使用する、又はフラッシュ容器の吸入口の内部に統合す
る場合には、そうである。

気液分離器の様々な部材を、別個に、そして別個の部分とともに記載する一方で、装置
８０又は装置１８０を一体型構造として形成してもよく、例えば、成形若しくはモールド
形成、又は、別個の部品から、例えば、別個の構成成分を溶接により、もしくはそうでな
ければ別個の構成要素を接着により一つにして組み立ててもよく、これらの構成要素は、
本明細書に記載の部材及び部分と正確に対応してもしなくてもよいものであることは、当
業者によって理解されるであろう。

本明細書に記載の気液分離器は、特定の流量及び組成物により所望の分離が達成される
ように、例えば、５４０℃で適合するように設計することができる。一例では、５４０℃
、２．６バールで２００２ｍ^３／日の全流量、そして吸入口で７％の液体、３８％の気体
、及び５５％の水蒸気であって、それぞれが、７２９．５ｋｇ／ｍ^３、７．６２ｋｇ／ｍ
^３、及び０．６９４１ｋｇ／ｍ^３の密度である流れ組成に対して、機器８０の好適な寸法
（容器フラッシュの非存在下で）には、Ｄ１＝５．２５ｃｍ；Ｓ１＝３７．２ｃｍ^２；Ｓ
１＝Ｓ２＝３７．２ｃｍ^２；Ｓ３＝１００ｃｍ^２；αＲ１＝２１３°；Ｒ１＝１４．５ｃ
ｍ；Ｄ２＝２０．３ｃｍ；ＬＵ＝２７ｃｍ；ＬＬ＝３８ｃｍ；ＬＨ＝３４ｃｍ；ＤＬ＝５
．２５ｃｍ；ＤＶ＝１．６ｃｍ；及びＤ３＝２０．３ｃｍが挙げられる。同一の流量及び
性質に対して、フラッシュ容器中で使用される機器１８０には、Ｄ１＝５．２５ｃｍ；Ｄ
Ｖ＝２０．３ｃｍ；ＤＬ＝６ｃｍ；及びＤＩＩ＝２０．３ｃｍが挙げられる。

様々な寸法を直径として示しているものの、それらの値はまた、構成要素の部品が円筒
形でない実施形態においても、等価な有効径となりうることが理解されるであろう。

混合生成物流３９を、クエンチングゾーン４０の吸入口に受け渡し、別個の吸入口を通
じて導入したクエンチング溶液４２（例えば水及び／又は熱分解燃料油）と一緒にし、温
度低下した、例えば約３００℃であるクエンチされた混合生成物流４４を生成させ、使用
済みのクエンチング溶液４６を排出する。分解器からのガス混合物エフルエント３９は典
型的には、水素、メタン、炭化水素、二酸化炭素、及び硫化水素の混合物である。水又は
油クエンチを用いて冷却した後、混合物４４を多段圧縮器ゾーン５１中、典型的には４〜
６段で圧縮し、圧縮したガス混合物５２を生成させる。圧縮したガス混合物５２は、苛性
処理部５３中で処理し、硫化水素及び二酸化炭素の枯渇したガス混合物５４を発生させる
。ガス混合物５４は、さらに圧縮器ゾーン５５中で圧縮し、得られた分解されたガス５６
は典型的には、ユニット５７中で深冷処理により脱水し、分子ふるいを使用してさらに乾
燥する。

ユニット５７からの低温の分解されたガス流５８は、脱メタン塔５９に受け渡され、そ
こから、水素とメタンを含有するオーバーヘッド流６０を、分解されたガス流から生成さ
せる。脱メタン塔５９からのボトム流６５はその後、さらに処理するため生成物分離ゾー
ン７０に送るが、このゾーンは分離塔、例えば、脱エタン塔、脱プロパン塔、脱ブタン塔
を含む。脱メタン塔、脱エタン塔、脱プロパン塔、脱ブタン塔の順序が異なる処理構成を
適用することもできる。

本明細書の処理に従って、脱メタン塔５９でのメタンからの分離、ユニット６１中での水素の回収の後、典型的には純度が８０〜９５ｖｏｌ％の水素６２が得られる。ユニット６１での回収方法には、深冷回収（例えば、約−１５７℃の温度で）が挙げられる。水素流６２はその後、水素精製ユニット６４、例えば圧力変動吸着（ＰＳＡ）ユニットに受け渡し、純度９９．９％＋の水素流２を得るか、又は膜分離部に送り、純度９５％の水素流２を得る。精製した水素流２はその後、戻して再循環させ、水素化処理反応ゾーンに必要な水素の主要部分として役立てる。加えて、少量を使用して、アセチレン、メチルアセチレン、及びプロパジエン（示さず）の水素化反応を行うことができる。加えて、本明細書の処理に従って、メタン流６３は随意に、水蒸気分解器に再循環させて、バーナー及び／又はヒーター（破線で表示）用の燃料として使用することができる。

脱メタン塔５９からのボトム流６５は、生成物分離ゾーン７０の吸入口に搬送し、メタ
ン、エチレン、プロピレン、ブタジエン、混合ブチレン、及び熱分解ガソリンに分離し、
それぞれ排出口７８、７７、７６、７５、７４、及び７３を通じて排出する。熱分解ガソ
リンは概してＣ５〜Ｃ９炭化水素を含み、芳香族、例えばベンゼン、トルエン、及びキシ
レンは、この取り分から抽出することができる。水素は、水素精製ゾーン６４の吸入口に
受け渡し、高品質の水素ガス流２を生成させ、これを、その排出口を通じて排出し、混合
ゾーン１８の吸入口に再循環させる。熱分解燃料油は、排出口７１を通じて排出し（例え
ば、「Ｃ１０＋」流として知られる、最低沸点Ｃ１０化合物の沸点よりも高い温度で沸騰
する物質）、熱分解燃料油ブレンド、例えば、低硫黄燃料油ブレンドとして使用し、さら
に現地外の場所での精製施設で処理することができる。さらに、本明細書で示すとおり、
燃料油７２（熱分解燃料油７１の全部または一部分であってもよい）を、混合ゾーン１８
を通じてスラリー水素化処理反応ゾーン４に導入することができる。

分離ゾーン２０からのスラリー残油１７ｐｒ気液分離ゾーン３６からの廃棄部分３８、
及び生成物分離ゾーン７０からの熱分解燃料油７２を、スラリー処理ゾーン４（流れ１７
、３８、及び７２について破線により示す）に再循環させる。

加えて、水蒸気分解ゾーンから生成された水素は、スラリー水素化処理ゾーンに再循環
させて、新たな水素の必要性を最小限にする。特定の実施形態では、本明細書に記載の統
合システムは、新たな水素が必要なのは運転開始のためだけである。反応が平衡に達する
とすぐに、水素精製システムが、システム全体の運転を維持するのに充分高純度の水素を
供給する。

以下は、本明細書に開示の処理の実施例である。表１は、アラビンアンライト原油を原
料として用いた従来の水素化処理ステップの特性を示す。

以下の表２は、開示の油分散させた触媒を使用するスラリー水素化処理に従った、ア
ラビアンライトの処理の結果である。この処理を最適化して、さらに高い程度の転換と脱
硫を達成することができる。

表３は、高品質化されたアラビアンライトを、従来の水素化処理ステップを使用し水蒸
気分解して得られる石油化学製品の予想収量を示す。

本発明の方法及びシステムを、上に、そして添付図面中に記載したが、しかし、修正は
当技術者には明らかになるであろうし、本発明の保護の範囲は、以下の請求項において定
義されるものとする。

水蒸気熱分解ゾーン３０の運転は、供給物１０を分解して所望の生成物、例えばエチレン、プロピレン、ブタジエン、混合ブテン、及び熱分解ガソリンにするのに有効なパラメータの下で行う。特定の実施形態では、水蒸気分解は、以下の条件：対流区域及び熱分解区域における、４００℃〜９００℃の範囲の温度；対流区域における、０．３：１〜２：１の範囲の、水蒸気対炭化水素比；及び対流区域及び熱分解区域における、０．０５秒〜２秒の範囲の滞留時間、を用いて実行する。

混合物の回転速度は、予備回転の構成要素８８の中心線の曲率半径（Ｒ１）に依存し、ここで中心線は、予備回転の構成要素８８の、連続した断面表面の全ての中心点を結ぶ曲線として定義される。特定の実施形態では、曲率半径（Ｒ１）は、２≦Ｒ１／Ｄ１≦６の範囲にあり、開口角は、１５０°≦αＲ１≦２５０°の範囲にある。

本明細書の処理に従って、脱メタン塔５９でのメタンからの分離、ユニット６１中での水素の回収の後、典型的には純度が８０〜９５ｖｏｌ％の水素６２が得られる。ユニット６１での回収方法には、深冷回収（例えば、約−１５７℃の温度で）が挙げられる。水素流６２はその後、水素精製ユニット６４、例えば圧力変動吸着（ＰＳＡ）ユニットに受け渡し、純度９９．９％＋の水素流２を得るか、又は膜分離部に送り、純度約９５％の水素流２を得る。精製した水素流２はその後、戻して再循環させ、水素化処理反応ゾーンに必要な水素の主要部分として役立てる。加えて、少量を使用して、アセチレン、メチルアセチレン、及びプロパジエン（示さず）の水素化反応を行うことができる。加えて、本明細書の処理に従って、メタン流６３は随意に、水蒸気分解器に再循環させて、バーナー及び／又はヒーター（破線で表示）用の燃料として使用することができる。

Claims (11)

1. オレフィン及び芳香族の石油化学製品を原油から生成させる、統合された、スラリー水
   素化処理、及び水蒸気熱分解処理方法であって：
   ａ． 原油、及び、スラリー残油、水蒸気加熱分解ゾーン内の加熱流、又は混合生
   成物流の一つ又は複数に由来する重質成分を、スラリー水素化処理ゾーン中で、水蒸気の
   存在中、増加した水素含有量を有するエフルエントを生成させるのに有効な条件下で処理
   すること；
   ｂ． 前記エフルエントを、水蒸気熱分解ゾーン内で水蒸気の存在中、混合生成物
   流を生成させるのに有効な条件下で熱分解すること；
   ｃ． 前記混合生成物流を分離すること；
   ｄ． ステップ（ｃ）で回収した水素を精製して、それをステップ（ａ）に再循環
   させること；及び
   ｅ． オレフィン及び芳香族を、前記分離した混合生成物流から回収すること、
   を含む方法。
2. 熱分解燃料油を、前記分離した混合生成物流から回収し、ステップ（a）において処理
   される重質成分の少なくとも一部分として使用することをさらに含む、請求項１に記載の
   統合処理方法。
3. ステップ（ａ）からの前記エフルエントを、気液分離ゾーンにおいて気相と液相に分離
   し、前記気相をステップ（ｂ）において熱分解し、前記液相の少なくとも一部分は、ステ
   ップ（ａ）におけるスラリー残油として再循環させることをさらに含む、請求項１に記載
   の統合処理方法。
4. 前記気液分離ゾーンがフラッシュ分離装置である、請求項３に記載の統合処理を行う方法
   。
5. 前記気液分離ゾーンが、気体及び液体を分離する、物理的又は機械的な装置である、請
   求項３に記載の総合処理方法。
6. 請求項３に記載の統合処理方法であって、前記気液分離ゾーンがフラッシュ容器を含み
   、前記フラッシュ容器は吸入口に気液分離器を有し、前記気液分離器が、
   流入部分及び遷移部分を有する予備回転の構成要素であって、前記流入部分は、ステ
   ップ（ａ）からの前記エフルエントを受け入れる吸入口、及び曲線の導管を有する、予備
   回転の構成要素と、
   制御されたサイクロン区域であって、
   前記予備回転の構成要素に、前記曲線の導管及び前記サイクロン区域の収束を通じ
   て接続する吸入口、及び
   気体が通過するサイクロン部材の上端にライザー区域を有するサイクロン区域と、
   を有し、
   前記フラッシュ容器の底部分が、前記液相のすべて又は一部分をステップ（ａ）に受け
   渡すのに先立って、前記液相の収集及び沈降ゾーンとしての役割を果たす、方法。
7. 請求項１に記載の統合処理方法であって、ステップ（ａ）からの前記エフルエントが、
   水蒸気熱分解供給物であって、熱分解ステップ（ｂ）がさらに、
   前記熱分解供給物を、水蒸気熱分解ゾーンの対流区域において加熱すること、
   前記加熱した熱分解供給物を、気相と液相に分離すること、
   前記気相を、水蒸気熱分解ゾーンの熱分解区域に受け渡すこと、及び
   前記液相を排出して、ステップ（ａ）において処理される前記重質成分の少なくとも
   一部分として使用すること、
   を含む方法。
8. 前記加熱した水蒸気熱分解供給物を気相と液相に分離することを、物理的及び機械的分
   離に基づく気液分離器を用いて行う、請求項７に記載の統合処理方法。
9. 前記加熱した水蒸気熱分解供給物を気相と液相に分離することを、気液分離器を用いて
   行う、請求項７に記載の統合処理方法であって、前記気液分離器が、
   流入部分及び遷移部分を有する予備回転の構成要素であって、前記流入部分は、前記
   加熱した水蒸気熱分解供給物を入れる吸入口、及び曲線の導管を有する、予備回転の構成
   要素と、
   制御されたサイクロン区域であって、
   前記予備回転の構成要素に、前記曲線の導管及び前記サイクロン区域の収束を通じ
   て接続する吸入口、及び
   前記気相が通過するサイクロン部材の上端にライザー区域を有するサイクロン区域
   と、
   前記液相のすべて又は一部分をステップ（ａ）に搬送するのに先立って、前記液相が
   通過する液体収集器／沈降区域と、
   を有する方法。
10. 請求項１に記載の統合処理方法であって、
    ステップ（ｃ）が、
    熱分解された混合生成物流を複数段の圧縮を用いて圧縮すること；
    前記圧縮された、熱分解された混合生成物流を苛性処理に付して、硫化水素と二酸化
    炭素の含有量が減少した、熱分解された混合生成物流を生成させること；
    硫化水素と二酸化炭素の含有量が減少した、前記熱分解された混合生成物流を圧縮す
    ること；
    硫化水素と二酸化炭素の含有量が減少した、前記圧縮された、熱分解された混合生成
    物流を脱水させること；
    硫化水素と二酸化炭素の含有量が減少した、前記脱水した、圧縮された、熱分解され
    た混合生成物流から、水素を回収すること；及び
    オレフィン及び芳香族を、硫化水素と二酸化炭素の含有量が減少した、前記脱水した
    、圧縮された、熱分解された混合生成物流の残りから得ること；を含み、そして
    ステップ（ｄ）が、硫化水素と二酸化炭素の含有量が減少した、前記脱水した、圧縮
    された、熱分解された混合生成物流から回収した水素を精製し、スラリー水素化処理ゾー
    ンに再循環させることを含む、方法。
11. 硫化水素と二酸化炭素の含有量が減少した、前記脱水した、圧縮された、熱分解された
    混合生成物流から水素を回収することがさらに、個別にメタンを回収して、熱分解ステッ
    プにおいてバーナー及び／又はヒーターの燃料として使用することを含む、請求項１０に
    記載の統合処理方法。

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