JP2017164808A - 鋼板の残留応力推定方法および鋼板の製造方法ならびに鋼板の残留応力推定装置および鋼板の製造設備 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布と鋼板側面の代表温度をそれぞれ測定し、これらの両方の温度測定結果を用いて鋼板の残留応力を算出することを特徴とする、鋼板の残留応力推定方法。熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布と鋼板側面の代表温度をそれぞれ測定し、これらの両方の温度測定結果を用いて鋼板の残留応力を算出し、算出された前記残留応力が設定した基準よりも大きい場合には、残留応力低減工程を追加することを特徴とする、鋼板の製造方法。
【選択図】なし
Description
[1]熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布と鋼板側面の代表温度をそれぞれ測定し、これらの両方の温度測定結果を用いて鋼板の残留応力を算出することを特徴とする、鋼板の残留応力推定方法。
[2]熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布と鋼板側面の代表温度をそれぞれ測定し、これらの両方の温度測定結果を用いて鋼板の残留応力を算出し、算出された前記残留応力が設定した基準よりも大きい場合には、残留応力低減工程を追加することを特徴とする、鋼板の製造方法。
[3]熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布を測定する板面温度計と、鋼板側面の代表温度を測定する側面温度計と、これら両方の温度測定結果を用いて鋼板の温度分布を算出する温度分布算出装置と、算出された前記温度分布から残留応力を算出する残留応力算出装置とを具備する、鋼板の残留応力推定装置。
[4]熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布を測定する板面温度計と、鋼板側面の代表温度を測定する側面温度計と、これら両方の温度測定結果を用いて鋼板の温度分布を算出する温度分布算出装置と、算出された前記温度分布から残留応力を算出する残留応力算出装置と、算出された前記残留応力が設定した基準を満たすか否かを判断する判断装置と、前記残留応力が前記基準を満たさないと判断される場合に鋼板の残留応力を低減する処理を行う残留応力低減装置を具備する、鋼板の製造設備。
板厚22mm、板幅3360mm、長さ21900mmの鋼板を熱間圧延し、水冷を実施した後に、ホットレベラー矯正を行い、矯正後の板面温度分布と側面温度分布をそれぞれ測定した。測定した板面温度分布から、長さ方向の各位置における幅方向温度分布を抽出した。また、側面温度分布から、前記幅方向温度分布に対応する長さ方向の各位置における板厚方向温度分布を抽出した。図3(a)に、鋼板の長さ方向中央における幅方向温度分布の測定値を、図3(b)に、鋼板の長さ方向中央における板厚方向温度分布の測定値を示した。図3(b)の板厚方向温度分布の代表温度から、図3(a)の幅方向温度分布における幅方向最端部(エッジ)の温度Pを543℃と判定した。この際、前記板厚方向温度分布の代表温度としては、板厚方向温度分布における最高値(最高温度)を用いた。そして、図3(a)において、543℃となるPをエッジとした幅方向温度分布を決定し、前記幅方向温度分布から鋼板の残留応力を算出した。同様にして、長さ方向中央から長さ方向で前方方向及び後方方向に100mm間隔の位置で、幅方向温度分布及び板厚方向温度分布をそれぞれ抽出し、前記各位置における幅方向温度分布におけるエッジの温度を、幅方向温度分布に対応する各位置の板厚方向温度分布の代表温度(最高値)から判定し、かかる温度をエッジの温度とした幅方向温度分布を決定し、決定された幅方向温度分布から前記各位置における鋼板の残留応力を算出した。そして、上記のようにして算出された長さ方向の各位置における残留応力の最大値を鋼板に発生しうる残留応力と推定した。前記推定された残留応力は34MPaであった。
なお、鋼板を室温まで冷却し、鋼板の残留応力を実測したところ、33MPaであり、上記推定した残留応力とほぼ等しい値が得られた。
幅方向温度分布における幅方向最端部(エッジ)の温度を、板厚方向温度分布の代表温度を用いずに判定したこと以外は、実施例1と同様にして、残留応力を推定した。
板厚18mm、板幅2770mm、長さ22000mmの鋼板を熱間圧延した後、ホットレベラー矯正を行い、矯正後の板面温度分布と側面温度分布をそれぞれ測定した。測定した板面温度分布から、長さ方向の各位置における幅方向温度分布を抽出した。また、側面温度分布から、前記幅方向温度分布に対応する長さ方向の各位置における板厚方向温度分布を抽出した。図4(a)に、鋼板の長さ方向中央における幅方向温度分布の測定値を、図4(b)に、鋼板の長さ方向中央における板厚方向温度分布の測定値を示した。図4(b)の板厚方向温度分布の代表温度から、図4(a)の幅方向温度分布における幅方向最端部(エッジ)の温度Qを645℃と判定した。この際、前記板厚方向温度分布における代表温度としては、図4(b)の板厚方向温度分布における最高値(最高温度)を用いた。そして、図4(a)において、645℃となるQをエッジとした幅方向温度分布を決定し、前記幅方向温度分布から鋼板の残留応力を算出した。同様にして、長さ方向中央から長さ方向で前方方向及び後方方向に100mm間隔の位置で、幅方向温度分布及び板厚方向温度分布をそれぞれ抽出し、前記各位置における幅方向温度分布におけるエッジの温度を、幅方向温度分布に対応する各位置の板厚方向温度分布の代表温度(最高値)から判定し、かかる温度をエッジの温度とした幅方向温度分布を決定し、決定された幅方向温度分布から前記各位置における鋼板の残留応力を算出した。そして、上記のようにして算出された長さ方向の各位置における残留応力の最大値を鋼板に発生しうる残留応力と推定した。前記推定された残留応力は14MPaであった。
なお、鋼板を室温まで冷却し、鋼板の残留応力を実測したところ、12MPaであり、上記推定した残留応力とほぼ等しい値が得られた。
幅方向温度分布における幅方向最端部(エッジ)の温度を、板厚方向温度分布の代表温度を用いずに判定したこと以外は、実施例2と同様にして、残留応力を推定した。
Claims (4)
- 熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布と鋼板側面の代表温度をそれぞれ測定し、これらの両方の温度測定結果を用いて鋼板の残留応力を算出することを特徴とする、鋼板の残留応力推定方法。
- 熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布と鋼板側面の代表温度をそれぞれ測定し、これらの両方の温度測定結果を用いて鋼板の残留応力を算出し、算出された前記残留応力が設定した基準よりも大きい場合には、残留応力低減工程を追加することを特徴とする、鋼板の製造方法。
- 熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布を測定する板面温度計と、鋼板側面の代表温度を測定する側面温度計と、これら両方の温度測定結果を用いて鋼板の温度分布を算出する温度分布算出装置と、算出された前記温度分布から残留応力を算出する残留応力算出装置とを具備する、鋼板の残留応力推定装置。
- 熱間圧延または熱間矯正された鋼板表面の幅方向温度分布を測定する板面温度計と、鋼板側面の代表温度を測定する側面温度計と、これら両方の温度測定結果を用いて鋼板の温度分布を算出する温度分布算出装置と、算出された前記温度分布から残留応力を算出する残留応力算出装置と、算出された前記残留応力が設定した基準を満たすか否かを判断する判断装置と、前記残留応力が前記基準を満たさないと判断される場合に鋼板の残留応力を低減する処理を行う残留応力低減装置を具備する、鋼板の製造設備。
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JPH11169939A (ja) * | 1997-12-10 | 1999-06-29 | Kobe Steel Ltd | 熱間圧延鋼板の製造方法及び製造装置 |
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