JP2017133050A - スカンジウムの回収方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ニッケル酸化鉱石から高純度のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収することができるスカンジウムの回収方法を提供する。
【解決手段】本発明に係るスカンジウムの回収方法は、スカンジウムを含有する溶液をイオン交換樹脂に通液し、そのイオン交換樹脂から溶離した溶離液に中和剤を添加して中和処理を施し、固液分離により１次中和澱物と１次中和濾液とを得る第１の中和工程と、１次中和濾液にさらに中和剤を添加して中和処理を施し、固液分離により２次中和澱物と２次中和濾液とを得る第２の中和工程と、２次中和澱物に酸を添加して水酸化物溶解液を得る水酸化物溶解工程と、水酸化物溶解液を溶媒抽出に付す溶媒抽出工程と、溶媒抽出工程にて分離された抽残液から酸化スカンジウムを回収するスカンジウム回収工程と有する。
【選択図】図３

Description

本発明は、スカンジウムの回収方法に関し、より詳しくは、ニッケル酸化鉱石に含まれるスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収するスカンジウムの回収方法に関する。

スカンジウムは、高強度合金の添加剤や燃料電池の電極材料として極めて有用である。しかしながら、生産量が少なく、高価であるため、広く用いられるには至っていない。

ところで、ラテライト鉱やリモナイト鉱等のニッケル酸化鉱石には、微量のスカンジウムが含まれている。しかしながら、ニッケル酸化鉱石は、ニッケル含有品位が低いため、長らくニッケル原料として工業的に利用されてこなかった。そのため、ニッケル酸化鉱石からスカンジウムを工業的に回収することもほとんど研究されていなかった。

しかしながら、近年、ニッケル酸化鉱石を硫酸と共に加圧容器に装入し、２４０℃〜２６０℃程度の高温に加熱してニッケルを含有する浸出液と浸出残渣とに固液分離するＨＰＡＬプロセスが実用化されている。このＨＰＡＬプロセスでは、得られた浸出液に中和剤を添加することで不純物が分離され、次いで、不純物が分離された浸出液に硫化剤を添加することによりニッケルをニッケル硫化物として回収する。そして、このニッケル硫化物を既存のニッケル製錬工程で処理することによって、電気ニッケルやニッケル塩化合物を得ることができる。

上述のようなＨＰＡＬプロセスを用いる場合、ニッケル酸化鉱石に含まれるスカンジウムは、ニッケルと共に浸出液に含まれることになる（特許文献１参照）。そして、ＨＰＡＬプロセスで得られた浸出液に対して中和剤を添加して不純物を分離し、次いで硫化剤を添加すると、ニッケルはニッケル硫化物として回収される一方で、スカンジウムは硫化剤添加後の酸性溶液中に含まれるようになるため、ＨＰＡＬプロセスを使用することによって、ニッケルとスカンジウムとを効果的に分離することができる。

また、スカンジウムの分離を、キレート樹脂を用いて行う方法もある（特許文献２参照）。具体的に、特許文献２に示される方法では、先ず、ニッケル含有酸化鉱石を酸化性雰囲気の高温高圧のもとで酸性水溶液中にニッケルとスカンジウムとを選択的に浸出させて酸性溶液を得て、次いでその酸性溶液のｐＨを２〜４の範囲に調整した後、硫化剤の使用によってニッケルを硫化物として選択的に沈殿回収する。次に、得られたニッケル回収後の溶液をキレート樹脂と接触させることによってスカンジウムを吸着させ、そのキレート樹脂を希酸で洗浄した後、洗浄後のキレート樹脂を強酸と接触させることでキレート樹脂からスカンジウムを溶離する。

また、上述した酸性溶液からスカンジウムを回収する方法として、溶媒抽出を用いてスカンジウムを回収する方法も提案されている（特許文献３及び４参照）。具体的に、特許文献３に示される方法では、先ず、スカンジウムの他に、少なくとも鉄、アルミニウム、カルシウム、イットリウム、マンガン、クロム、マグネシウムの１種以上を含有する水相の含スカンジウム溶液に、２−エチルヘキシルスルホン酸−モノ−２−エチルヘキシルをケロシンで希釈した有機溶媒を加えて、スカンジウム成分を有機溶媒中に抽出する。次いで、有機溶媒中にスカンジウムと共に抽出されたイットリウム、鉄、マンガン、クロム、マグネシウム、アルミニウム、カルシウムを分離するために、塩酸水溶液を加えてスクラビングを行うことによってそれらを除去した後、有機溶媒中にＮａＯＨ水溶液を加えて、有機溶媒中に残存するスカンジウムをＳｃ（ＯＨ）_３を含むスラリーとし、これを濾過して得られたＳｃ（ＯＨ）_３を塩酸で溶解して塩化スカンジウム水溶液を得る。そして、得られた塩化スカンジウム水溶液にシュウ酸を加えてシュウ酸スカンジウム沈殿とし、その沈殿を濾過することによって、鉄、マンガン、クロム、マグネシウム、アルミニウム、カルシウムを濾液中に分離した後、仮焼することにより高純度な酸化スカンジウムを得る。

また、特許文献４には、スカンジウム含有供給液をバッチ処理によって一定の割合で抽出剤に接触させることにより、スカンジウム含有供給液からスカンジウムを選択的に分離回収する方法が記載されている。

これらの方法で回収されるスカンジウムの品位は、酸化スカンジウムに換算して９５％〜９８％程度の純度が得られることが知られている。ところが、合金への添加等の用途に対しては十分な品位であるものの、近年需要が高まっている燃料電池の電解質等の用途に対しては、良好な特性を発揮するために、さらに高純度な、例えば９９．９％程度の品位が必要とされる。

しかしながら、上述したニッケル酸化鉱石には、産出する地域によって種類や量の大小にばらつきはあるものの、鉄やアルミニウムの他に、マンガンやマグネシウム等、さまざまな不純物元素が含有されている。

スカンジウムを、燃料電池の電解質等の用途に用いる場合、不純物の元素によっては許容できる上限の品位があり、元素個々に許容限度以下にまで分離除去する必要がある。

しかしながら、特許文献２や特許文献３で開示されるキレート樹脂や有機溶媒では、いくつかの不純物元素はスカンジウムと類似の挙動を示し、スカンジウムと有効に分離回収することが困難となる。また、ニッケル酸化鉱石の浸出液に含まれる鉄、アルミ等の不純物は、スカンジウムよりもはるかに高濃度であり、これらの多量の不純物の影響もあって、ニッケル酸化鉱石から高純度なスカンジウムを工業的に回収するのに適した方法は見出されていない。

このように、ニッケル酸化鉱石からスカンジウムを回収しようとしても、大量に含有される鉄やアルミニウム等の多種多様な不純物を効果的に分離して、高純度なスカンジウムを効率的に回収することは困難だった。

特開平３−１７３７２５号公報 特開平９−１９４２１１号公報 特開平９−２９１３２０号公報 国際公開第２０１４／１１０２１６号

本発明は、上述したような実情に鑑みて提案されたものであり、ニッケル酸化鉱石から高純度のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収することができるスカンジウムの回収方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上述した課題を解決するために鋭意検討を重ねた。その結果、スカンジウムを含有する酸性溶液をイオン交換樹脂に通液して得られた溶離液に対して、２段階の中和処理を経て得られた溶解液を溶媒抽出に付すことで、ニッケル酸化鉱石から高純度のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収することができることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、以下のものを提供する。

（１）本発明の第１の発明は、スカンジウムを含有する溶液をイオン交換樹脂に通液し、該イオン交換樹脂から溶離した溶離液に中和剤を添加して中和処理を施し、固液分離により１次中和澱物と１次中和濾液とを得る第１の中和工程と、前記１次中和濾液にさらに中和剤を添加して中和処理を施し、固液分離により２次中和澱物と２次中和濾液とを得る第２の中和工程と、前記２次中和澱物に酸を添加して水酸化物溶解液を得る水酸化物溶解工程と、前記水酸化物溶解液を溶媒抽出に付す溶媒抽出工程と、前記溶媒抽出工程にて分離された抽残液から酸化スカンジウムを回収するスカンジウム回収工程と、有するスカンジウムの回収方法である。

（２）本発明の第２の発明は、第１の発明において、前記第１の中和工程では、前記溶離液のｐＨを３．５〜４．５の範囲に調整する、スカンジウムの回収方法である。

（３）本発明の第３の発明は、第１又は第２の発明において、前記第２の中和工程では、前記１次中和濾液のｐＨを５．５〜６．５の範囲に調整する、スカンジウムの回収方法である。

（４）本発明の第４の発明は、第１乃至第３のいずれかの発明において、前記水酸化物溶解工程では、前記酸として硫酸を用い、得られる水酸化物溶解液のｐＨが０．８〜１．５の範囲に維持されるように前記２次中和澱物を溶解する、スカンジウムの回収方法である。

（５）本発明の第５の発明は、第１乃至第４のいずれかの発明において、前記イオン交換樹脂に供される前記スカンジウムを含有する溶液は、前記ニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸により浸出して浸出液を得る浸出工程と、前記浸出液に中和剤を添加して不純物を含む中和澱物と中和後液とを得る中和工程と、前記中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程とを有するニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理により得られる前記硫化後液である、スカンジウムの回収方法である。

本発明によれば、ニッケル酸化鉱石から高純度のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収することができる。

スカンジウムの回収方法を説明するためのフロー図である。 スカンジウムの回収方法の適用した全体の流れの一例を説明するためのフロー図である。 中和工程の流れを説明するためのフロー図である。 スカンジウム溶離液に中和剤を添加した際における、溶液のｐＨとその溶液から沈殿した各元素の割合（沈殿率）を示すグラフ図である。

以下、本発明の具体的な実施形態（以下、「本実施の形態」という）について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、本明細書において、「Ｘ〜Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数値）との表記は、「Ｘ以上Ｙ以下」の意味である。

≪１．スカンジウムの回収方法≫
図１は、本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法の一例を示すフロー図である。このスカンジウムの回収方法は、ニッケル酸化鉱石を硫酸等の酸により浸出して得られた、スカンジウムを含有する酸性溶液から、スカンジウムと不純物とを分離して、高純度のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収するものである。

このスカンジウムの回収方法では、スカンジウムを含有する酸性溶液をイオン交換樹脂に通液してスカンジウムを吸着させ、次いでそのイオン交換樹脂に酸溶液を接触させることで得られる溶離液（スカンジウム溶離液）に対して、２段階の中和処理を施すことによって不純物を分離するとともにスカンジウムを濃縮する。そして、そのスカンジウムを濃縮させた酸性溶液を、さらにアミン系抽出剤等の抽出剤を用いた溶媒抽出に供することにより、その酸性溶液中に含まれる不純物を抽出剤中に抽出し、抽出後に酸性溶液（抽残液）に残留することになるスカンジウムと分離する。

この溶媒抽出により抽残液中に含まれるようになったスカンジウムについては、例えば、アルカリを添加して中和処理を施すことで水酸化物の沈殿を得るか、もしくはシュウ酸を用いたシュウ酸塩化処理によりシュウ酸塩の沈殿物として回収するといった方法により、製品用途に適した固体の形状にするとともに残留する不純物も分離して、スカンジウムを高純度な水酸化スカンジウムやシュウ酸スカンジウムの結晶として回収する。

なお、得られた水酸化スカンジウムやシュウ酸スカンジウムの結晶は、公知の方法により焼成する等して酸化スカンジウムの形態とする。このようにして生成した酸化スカンジウムは、燃料電池の電解質の材料として用いたり、また、溶融塩電解等の方法によりスカンジウムメタルを得た後にアルミニウムに添加して合金とするといった用途等に供することができる。

このように、本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法は、スカンジウムを分離して回収するにあたって、イオン交換処理を経てスカンジウムが濃縮された溶液（溶離液）に対して、２段階の中和処理を施すことによってさらにスカンジウムを濃縮し、その後アミン系抽出剤等の溶媒抽出剤を用いた溶媒抽出処理を行うことを特徴としている。このような方法によれば、不純物をより効果的に分離することができ、ニッケル酸化鉱石のような多くの不純物を含有する原料からであっても、安定した操業のもと、高純度のスカンジウムを効率よく回収することができる。

より具体的に、本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法は、図１のフロー図に示すように、ニッケル酸化鉱石を硫酸等の酸で浸出することにより、スカンジウムを含有する酸性溶液を得るニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程Ｓ１と、その酸性溶液から不純物を除去してスカンジウムを濃縮させたスカンジウム溶離液を得るスカンジウム溶離工程Ｓ２と、スカンジウム溶離液に中和剤を添加して中和処理を施して高濃度のスカンジウムを含有する溶液（抽出始液）を得る中和工程Ｓ３と、得られた抽出始液をアミン系抽出剤等による溶媒抽出に付すことで、不純物を抽出剤中に抽出して抽出後に酸性溶液に残留するスカンジウムと分離する溶媒抽出工程Ｓ４と、抽残液からスカンジウムを回収するスカンジウム回収工程Ｓ５とを有する。

≪２．スカンジウムの回収方法の各工程について≫
＜２−１．ニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程＞
スカンジウム回収の処理対象となるスカンジウムを含有する酸性溶液としては、ニッケル酸化鉱石を硫酸により処理して得られる酸性溶液を用いることができる。

具体的に、溶媒抽出に付される酸性溶液としては、ニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸等の酸により浸出して浸出液を得る浸出工程Ｓ１１と、浸出液に中和剤を添加して不純物を含む中和澱物と中和後液とを得る中和工程Ｓ１２と、中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程Ｓ１３とを有するニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程Ｓ１により得られる硫化後液を用いることができる。以下では、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程Ｓ１の流れを説明する。

（１）浸出工程
浸出工程Ｓ１１は、例えば高温加圧容器（オートクレーブ）等を用いて、ニッケル酸化鉱石のスラリーに硫酸を添加して２４０℃〜２６０℃の温度下で撹拌処理を施し、浸出液と浸出残渣とからなる浸出スラリーを形成する工程である。なお、浸出工程Ｓ１１における処理は、従来知られているＨＰＡＬプロセスに従って行えばよく、例えば特許文献１に記載されている。

ここで、ニッケル酸化鉱石としては、主としてリモナイト鉱及びサプロライト鉱等のいわゆるラテライト鉱が挙げられる。ラテライト鉱のニッケル含有量は、通常、０．８重量％〜２．５重量％であり、水酸化物又はケイ苦土（ケイ酸マグネシウム）鉱物として含有される。また、これらのニッケル酸化鉱石には、スカンジウムが含まれている。

浸出工程Ｓ１１では、得られた浸出液と浸出残渣とからなる浸出スラリーを洗浄しながら、ニッケルやコバルト、スカンジウム等を含む浸出液と、ヘマタイトである浸出残渣とに固液分離する。この固液分離処理では、例えば、浸出スラリーを洗浄液と混合した後、凝集剤供給設備等から供給される凝集剤を用いて、シックナー等の固液分離設備によって固液分離処理を施す。具体的には、先ず、浸出スラリーが洗浄液により希釈され、次に、スラリー中の浸出残渣がシックナーの沈降物として濃縮される。なお、この固液分離処理では、シックナー等の固液分離槽を多段に連結させて用い、浸出スラリーを多段洗浄しながら固液分離することが好ましい。

（２）中和工程
中和工程Ｓ１２は、上述した浸出工程Ｓ１１により得られた浸出液に中和剤を添加してｐＨを調整し、不純物元素を含む中和澱物と中和後液とを得る工程である。この中和工程Ｓ１２における中和処理により、ニッケルやコバルト、スカンジウム等の有価金属は中和後液に含まれるようになり、鉄、アルミニウムをはじめとした不純物の大部分が中和澱物となる。

中和剤としては、従来公知のもの使用することができ、例えば、炭酸カルシウム、消石灰、水酸化ナトリウム等が挙げられる。

中和工程Ｓ１２における中和処理では、分離された浸出液の酸化を抑制しながら、ｐＨを１〜４の範囲に調整することが好ましく、１．５〜２．５の範囲に調整することがより好ましい。ｐＨが１未満であると、中和が不十分となり、中和澱物と中和後液とに分離できない可能性がある。一方で、ｐＨが４を超えると、アルミニウムをはじめとした不純物のみならず、スカンジウムやニッケル等の有価金属も中和澱物に含まれる可能性がある。

（３）硫化工程
硫化工程Ｓ１３は、上述した中和工程Ｓ１２により得られた中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る工程である。この硫化工程Ｓ１３における硫化処理により、ニッケル、コバルト、亜鉛等は硫化物となり、スカンジウム等は硫化後液に含まれることになる。

具体的に、硫化工程Ｓ１３では、得られた中和後液に対して、硫化水素ガス、硫化ナトリウム、水素化硫化ナトリウム等の硫化剤を添加し、不純物成分の少ないニッケル及びコバルトを含む硫化物（ニッケル・コバルト混合硫化物）と、ニッケル濃度を低い水準で安定させ、スカンジウム等を含有させた硫化後液とを生成させる。

硫化工程Ｓ１３における硫化処理では、ニッケル・コバルト混合硫化物のスラリーに対してシックナー等の沈降分離装置を用いた沈降分離処理を施し、ニッケル・コバルト混合硫化物をシックナーの底部より分離回収する。一方で、水溶液成分である硫化後液についてはオーバーフローさせて回収する。

本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法では、以上のようなニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程Ｓ１の各工程を経て得られる硫化後液を、スカンジウム回収処理の対象となる、スカンジウムとその他の不純物とを含有する酸性溶液として用いることができる。

＜２−２．スカンジウム（Ｓｃ）溶離工程＞
上述したように、ニッケル酸化鉱石を硫酸により浸出して得られた、スカンジウムを含有する酸性溶液である硫化後液を、スカンジウム回収処理の対象溶液として適用することができる。ところが、スカンジウムを含有する酸性溶液である硫化後液には、スカンジウムの他に、例えば上述した硫化工程Ｓ１３における硫化処理で硫化されずに溶液中に残留したアルミニウムやクロム、その他の多種多様な不純物が含まれている。このことから、この酸性溶液を溶媒抽出に付すにあたり、スカンジウム溶離工程Ｓ２として、予め、酸性溶液中に含まれる不純物を除去してスカンジウム（Ｓｃ）を濃縮し、スカンジウム溶離液（スカンジウム含有溶液）を生成させることが好ましい。

スカンジウム溶離工程Ｓ２では、例えばキレート樹脂を使用したイオン交換処理による方法で、酸性溶液中に含まれるアルミニウム等の不純物を分離して除去し、スカンジウムを濃縮させたスカンジウム含有溶液を得るようにすることができる。

図２は、酸性溶液中に含まれる不純物を除去してスカンジウムを濃縮し溶離させる方法として、キレート樹脂を使用したイオン交換反応により行う方法（イオン交換工程）の一例を示すフロー図である。この工程では、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程Ｓ１における硫化工程Ｓ１３にて得られた硫化後液をキレート樹脂に接触させて硫化後液中のスカンジウムをキレート樹脂に吸着させ、スカンジウム（Ｓｃ）溶離液を得る。なお、スカンジウム溶離工程Ｓ２の一例としてのイオン交換工程を「イオン交換工程Ｓ２」とする。

具体的に、イオン交換工程Ｓ２としては、硫化後液をキレート樹脂に接触させてスカンジウムをキレート樹脂に吸着させる吸着工程Ｓ２１と、スカンジウムを吸着したキレート樹脂に０．１Ｎ以下の硫酸を接触させてキレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去するアルミニウム除去工程Ｓ２２と、キレート樹脂に０．３Ｎ以上３Ｎ以下の硫酸を接触させてスカンジウム溶離液を得るスカンジウム溶離工程Ｓ２３と、スカンジウム溶離工程Ｓ２３を経たキレート樹脂に３Ｎ以上の硫酸を接触させ、吸着工程Ｓ２１でキレート樹脂に吸着したクロムを除去するクロム除去工程Ｓ２４とを有するものを例示できる。以下、各工程について概略を説明するが、イオン交換工程Ｓ２としてこれに限定されない。

［吸着工程］
吸着工程Ｓ２１では、硫化後液をキレート樹脂に接触させてスカンジウムをキレート樹脂に吸着させる。キレート樹脂の種類は特に限定されず、例えばイミノジ酢酸を官能基とする樹脂を用いることができる。

［アルミニウム除去工程］
アルミニウム除去工程Ｓ２２では、吸着工程Ｓ２１でスカンジウムを吸着したキレート樹脂に０．１Ｎ以下の硫酸を接触させ、キレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去する。なお、アルミニウムを除去する際、ｐＨを１以上２．５以下の範囲に維持することが好ましく、１．５以上２．０以下の範囲に維持することがより好ましい。

［スカンジウム溶離工程］
スカンジウム溶離工程Ｓ２３では、アルミニウム除去工程Ｓ２２を経たキレート樹脂に０．３Ｎ以上３Ｎ未満の硫酸を接触させ、スカンジウム溶離液を得る。スカンジウム溶離液を得るに際しては、溶離液に用いる硫酸の規定度を０．３Ｎ以上３Ｎ未満の範囲に維持することが好ましく、０．５Ｎ以上２Ｎ未満の範囲に維持することがより好ましい。

［クロム除去工程］
クロム除去工程Ｓ２４では、スカンジウム溶離工程Ｓ２３を経たキレート樹脂に３Ｎ以上の硫酸を接触させ、吸着工程Ｓ２１でキレート樹脂に吸着したクロムを除去する。クロムを除去するに際して、溶離液に用いる硫酸の規定度が３Ｎを下回ると、クロムが適切にキレート樹脂から除去されないため、好ましくない。

＜２−３．中和工程＞
上述したように、スカンジウム溶離工程Ｓ２では、キレート樹脂の選択性によってスカンジウムと不純物との分離が行われ、不純物と分離したスカンジウムがスカンジウム溶離液として回収される。しかしながら、使用するキレート樹脂の特性上、すべての不純物を完全にスカンジウムと分離できるわけではない。

そこで、スカンジウム溶離工程Ｓ２で回収したスカンジウム溶離液を、後述する溶媒抽出工程Ｓ４での抽出始液として用いて溶媒抽出に付すことで、スカンジウムと不純物との分離をさらに進めることができる。

しかしながら、溶媒抽出工程Ｓ４では、一般的に、溶媒抽出に供する抽出始液中の目的成分の濃度が高い方が目的外の不純物との分離性能が向上する。また、処理するスカンジウムの物量が同じであるならば、スカンジウムを高濃度に含有する抽出始液であるほど、溶媒抽出に供する液量が少なくて済むため、結果として使用する抽出剤の物量も少なくて済む。また、溶媒抽出処理に必要な設備がよりコンパクトで済むといったような操業効率が向上する等の様々なメリットもある。

このことから、本実施の形態では、スカンジウム溶離液中のスカンジウム濃度を上昇させるために、すなわちスカンジウムを濃縮させるために、スカンジウム溶離工程Ｓ２（スカンジウム溶離工程Ｓ２３）においてキレート樹脂から溶離させたスカンジウム溶離液に対して中和剤を添加してｐＨを調整し、水酸化スカンジウムの沈殿物を形成させ、得られた水酸化スカンジウムの沈殿物に酸を添加して再度溶解することによって、高いスカンジウム濃度をもった溶液（抽出始液）を得るようにする。このように、溶媒抽出工程Ｓ４に先立って、スカンジウム溶離液に対し中和処理を施してスカンジウムを濃縮させることで、溶媒抽出の処理効率を向上させることができる。

また、このような中和処理を施すことによって、スカンジウム溶離液から一旦スカンジウムを含有する沈殿物を形成させて固液分離することで、沈殿物とならなかった不純物を分離する効果も期待できる。

具体的に、この中和工程Ｓ３は、図２に示すように、スカンジウム溶離液に対して中和剤を添加して所定のｐＨ範囲に調整し、中和残物と中和濾液とを得る２段階で構成された中和工程Ｓ３１と、得られた中和澱物に対して酸を添加することによって溶解し、高濃度のスカンジウムを含有する再溶解液を得る水酸化物溶解工程Ｓ３２とを有する。

［中和工程］
中和工程Ｓ３１では、スカンジウム溶離液に対して中和剤を添加してその溶液のｐＨを所定の範囲に調整し、スカンジウム溶離液中に含まれるスカンジウムを水酸化スカンジウムの沈殿物とする。中和工程Ｓ３１では、このように、水酸化スカンジウムから構成される中和澱物と中和濾液とを生成させる。

中和剤としては、特に限定されず、例えば水酸化ナトリウム等を用いることができる。

ここで、本実施の形態においては、この中和工程Ｓ３１での中和処理として、中和剤を用いた中和によるｐＨ調整を２段階で行うことを特徴としている。これにより、より一層効率よく不純物を分離して、スカンジウムを濃縮することができる。図３に、中和工程Ｓ３１における２段階の中和処理の流れを説明するための図を示す。図３の工程図に示すように、中和工程Ｓ３１では、１段目の中和を行う第１の中和工程と、２段目の中和を行う第２の中和工程と有する。

（第１の中和工程）
具体的に、２段階のｐＨ調整による中和処理では、第１の中和工程として、スカンジウム溶離液に対して水酸化ナトリウム等の中和剤を添加し、溶液のｐＨが所定の範囲となるように調整する１段目の中和を行う。この１段目の中和によって、スカンジウムより塩基性が低い成分である鉄、クロム等の不純物の大部分が水酸化物の形態の沈殿物となり、濾過により１次中和澱物と１次中和濾液とが分離される。なお、スカンジウムは、１次中和濾液中に濃縮される。

第１の中和工程における中和処理では、中和剤の添加により、溶液のｐＨが、好ましくは３．５〜４．５の範囲となるように調整する。また、より好ましくは、溶液のｐＨが４．０程度となるように調整する。溶液のｐＨをこの範囲となるように中和剤を添加して中和することで、スカンジウムをより効率的に１次中和濾液中に濃縮することができる。

（第２の中和工程）
次に、第２の中和工程として、１段目の中和により得られた１次中和濾液に対して、さらに水酸化ナトリウム等の中和剤を添加し、溶液のｐＨが所定の範囲となるように調整する２段目の中和を行う。この２段目の中和によって、水酸化スカンジウムを２次中和澱物として得るとともに、スカンジウムより塩基性が高い成分であるニッケルは沈殿とならないために２次中和濾液に残留するようになり、固液分離することで、２次中和澱物、すなわち不純物を分離したスカンジウムの水酸化物を得ることができる。

第２の中和工程における中和処理では、中和剤の添加により、１次中和濾液のｐＨが、好ましくは５．５〜６．５の範囲となるように調整する。また、より好ましくは、１次中和濾液のｐＨが６．０程度となるように調整する。溶液のｐＨをこの範囲となるように中和剤を添加して中和することで、水酸化スカンジウムの沈殿物をより効率的に生成させることができる。

中和処理において中和剤として用いる水酸化ナトリウム等の濃度は、適宜決めればよいが、例えば４Ｎを超えるような高濃度の中和剤を添加すると、反応槽内でｐＨが局部的に上昇して、部分的にｐＨが４．５を超える状態が生じ得る。このような場合、スカンジウムと不純物とが共沈してしまう等の弊害が生じ、高純度なスカンジウムが得られない可能性がある。このため、中和剤としては、４Ｎ以下に希釈された溶液とすることが好ましく、これにより反応槽内の中和反応ができるだけ均一に生じるようにするとよい。

一方、例えば水酸化ナトリウム溶液等の中和剤の濃度が低すぎると、添加に要する溶液の液量がその分だけ増加するため、取り扱う液量が増加し、その結果として設備規模が大きくなりコスト増加の原因となるなど好ましくない。このため、中和剤としては、１Ｎ以上の濃度のものを用いることが好ましい。

なお、上述した１次中和澱物や２次中和澱物のように、水酸化ナトリウム等のアルカリの中和剤を添加することで得られた沈殿物は、その濾過性が極めて悪いのが普通である。このため、中和に際しては、種晶を添加してろ過性を改善してもよい。種晶は、中和処理前の溶液に対し約１ｇ／ｌ以上となる量で添加することが好ましい。

［水酸化物溶解工程］
水酸化物溶解工程Ｓ３２では、上述した中和工程Ｓ３１における２段階の中和処理を経て回収された水酸化スカンジウムを主成分とする中和澱物（２次中和澱物）に対して、酸を添加することによって溶解し、再溶解液となる水酸化物溶解液を得る。本実施の形態においては、このようにして得られた再溶解液を、後述する溶媒抽出工程Ｓ４における溶媒抽出処理の抽出始液として用いる。

中和澱物を溶解させるための酸としては、特に限定されないが、硫酸を用いるのが好ましい。なお、硫酸を用いた場合、その再溶解液は硫酸スカンジウム溶液となる。

例えば硫酸を用いる場合、その濃度としては特に限定されないが、工業的な反応速度を考慮すれば２Ｎ以上の濃度の硫酸溶液を用いて溶解することが好ましい。

なお、硫酸等による溶解時のスラリー濃度を調整することで、任意のスカンジウム濃度の抽出始液を得ることができる。例えば、２Ｎの硫酸を添加して溶解する場合には、溶解液のｐＨが好ましくは０．８〜１．５の範囲、より好ましくは１．０程度となるように維持し、このｐＨを維持するように溶解することによって、水酸化スカンジウムの溶解を効率的に行うことができ、未溶解によるスカンジウム回収のロスを抑制することができる。なお、上述したｐＨ範囲に関して、ｐＨが１．５を超えて高いと、水酸化スカンジウムの溶解が効率的に進まない可能性がある。一方で、ｐＨが０．８未満のように低いと、酸性の強い溶液が得られ、スカンジウムを回収した後の溶液を中和して処分する排水処理において添加する中和剤の量が多くなり、コストや手間がかさんでしまい好ましくない。

＜２−４．溶媒抽出工程＞
次に、溶媒抽出工程Ｓ４では、スカンジウム溶離液に対して中和処理を施す中和工程Ｓ３を経て得られた再溶解液（水酸化物溶解液）を抽出始液とし、それを抽出剤に接触させてスカンジウムを含有する抽残液を得る。なお、溶媒抽出に供する再溶解液は、上述したようにスカンジウムとその他の不純物元素を含有する酸性溶液であり、これらを「スカンジウム含有溶液」と称する。

溶媒抽出工程Ｓ４における態様としては、特に限定されないが、例えば図１及び図２に示すように、スカンジウム含有溶液と有機溶媒である抽出剤とを混合して、不純物と僅かなスカンジウムを抽出した抽出後有機溶媒と、スカンジウムを残した抽残液とに分離する抽出工程Ｓ４１と、抽出後有機溶媒に硫酸溶液を混合して抽出後有機溶媒に抽出された僅かなスカンジウムを水相に分離させて洗浄後液を得るスクラビング工程Ｓ４２と、洗浄後有機溶媒に逆抽出剤を添加して洗浄後有機溶媒から不純物を逆抽出する逆抽出工程Ｓ４３とを有する溶媒抽出処理を行うことが好ましい。

（１）抽出工程
抽出工程Ｓ４１では、スカンジウム含有溶液と、抽出剤を含む有機溶媒とを混合して、有機溶媒中に不純物を選択的に抽出し、不純物を含有する有機溶媒と抽残液とを得る。本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法では、この抽出工程Ｓ４１において、好ましくはアミン系抽出剤を用いた溶媒抽出処理を行う。このようにアミン系抽出剤を用いて溶媒抽出処理を行うことにより、より効率的に且つ効果的に不純物を抽出してスカンジウムと分離することができる。

ここで、アミン系抽出剤は、スカンジウムとの選択性が低く、また抽出時に中和剤が不要である等の特徴を有するものであり、例えば、１級アミンであるＰｒｉｍｅｎｅＪＭ−Ｔ、２級アミンであるＬＡ−１、３級アミンであるＴＮＯＡ（Ｔｒｉ−ｎ−ｏｃｔｙｌａｍｉｎｅ）、ＴＩＯＡ（Ｔｒｉ−ｉ−ｏｃｔｙｌａｍｉｎｅ）等の商品名で知られるアミン系抽出剤を用いることができる。

抽出時においては、そのアミン系抽出剤を、例えば炭化水素系の有機溶媒等で希釈して使用することが好ましい。有機溶媒中のアミン系抽出剤の濃度としては、特に限定されないが、抽出時及び後述する逆抽出時における相分離性等を考慮すると、１体積％以上１０体積％以下程度であることが好ましく、特に５体積％程度であることがより好ましい。

また、抽出時における、有機溶媒とスカンジウム含有溶液との体積割合としては、特に限定されないが、スカンジウム含有溶液中のメタルモル量に対して有機溶媒モル量を０．０１倍以上０．１倍以下程度にすることが好ましい。

（２）スクラビング（洗浄）工程
上述した抽出工程Ｓ４１においてスカンジウム含有溶液から不純物を抽出させた溶媒中にスカンジウムが僅かに共存する場合には、抽出工程Ｓ４１にて得られた抽出液を逆抽出する前に、その有機溶媒（有機相）に対してスクラビング（洗浄）処理を施し、スカンジウムを水相に分離して抽出剤中から回収する（スクラビング工程Ｓ４２）。

このようにスクラビング工程Ｓ４２を設けて有機溶媒を洗浄し、抽出剤により抽出された僅かなスカンジウムを分離させることで、洗浄液中にスカンジウムを分離させることができ、スカンジウムの回収率をより一層に高めることができる。

スクラビングに用いる溶液（洗浄溶液）としては、硫酸溶液や塩酸溶液等を使用することができる。また、水に可溶性の塩化物や硫酸塩を添加したものを使用することもできる。具体的に、洗浄溶液として硫酸溶液を用いる場合には、１．０ｍｏｌ／Ｌ以上３．０ｍｏｌ／Ｌ以下の濃度範囲のものを使用することが好ましい。

洗浄段数（回数）としては、不純物元素の種類、濃度にも依存することから使用したアミン系抽出剤や抽出条件等によって適宜変更することができる。例えば、有機相（Ｏ）と水相（Ａ）の相比Ｏ／Ａ＝１とした場合、３〜５段程度の洗浄段数とすることで、有機溶媒中に抽出されたスカンジウムを分析装置の検出下限未満まで分離することができる。

（３）逆抽出工程
逆抽出工程Ｓ４３では、抽出工程Ｓ４１にて不純物を抽出した有機溶媒から、不純物を逆抽出する。具体的に、逆抽出工程Ｓ４３では、抽出剤を含む有機溶媒に逆抽出溶液（逆抽出始液）を添加して混合することによって、抽出工程Ｓ４１における抽出処理とは逆の反応を生じさせて不純物を逆抽出し、不純物を含む逆抽出後液を得る。

上述したように、抽出工程Ｓ４１での抽出処理においては、好ましくはアミン系抽出剤を抽出剤として用いて不純物を選択的に抽出するようにしている。このことから、その不純物をアミン系抽出剤を含む有機溶媒から効果的に分離させてその抽出剤を再生させる観点を考慮すると、逆抽出溶液としては、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム等の炭酸塩を含有する溶液を用いることが好ましい。

逆抽出溶液である炭酸塩を含有する溶液の濃度としては、過剰な使用を抑制する観点から、例えば０．５ｍｏｌ／Ｌ以上２ｍｏｌ／Ｌ以下程度とすることが好ましい。

なお、上述したスクラビング工程Ｓ４２において抽出剤を含む有機溶媒に対してスクラビング処理を施した場合には、同様に、スクラビング後の抽出剤に対して逆抽出溶液を添加して混合することによって逆抽出処理を行うことができる。

このようにして抽出後の抽出剤又はスクラビング後の抽出剤に炭酸ナトリウム等の炭酸塩溶液を添加して逆抽出処理を行って不純物を分離させた後の抽出剤は、再び、抽出工程Ｓ４１において抽出剤として繰り返して使用することができる。

＜２−５．スカンジウム回収工程＞
次に、スカンジウム回収工程Ｓ５では、溶媒抽出工程Ｓ４における抽出工程Ｓ４１にて得られた抽残液、及び、スクラビング工程Ｓ４２にてスクラビングを行った場合にはそのスクラビング後の洗浄液から、スカンジウムを回収する。

［結晶化工程］
結晶化工程Ｓ５１は、抽残液等に含まれるスカンジウムをスカンジウム塩の沈殿物に結晶化させて回収する工程である。

スカンジウムを結晶化させて回収する方法としては、特に限定されず公知の方法を用いることができるが、例えば、アルカリを加えて中和処理を施し水酸化スカンジウムの沈殿物を生成させて回収する方法がある。また、シュウ酸溶液によってシュウ酸塩の沈澱物を生成させて回収する方法（シュウ酸塩化処理）を用いることもできる。これらの方法によれば、より効果的に不純物を分離してスカンジウムの結晶を得ることができ、好ましい。

なお、上述した方法により得られた水酸化スカンジウムやシュウ酸スカンジウム等の結晶については、固液分離した後に洗浄し、後述する焙焼工程Ｓ５２での処理を施すことによって、高純度な酸化スカンジウムとすることができる。

［焙焼工程］
焙焼工程Ｓ５２は、結晶化工程Ｓ５１で得られた水酸化スカンジウムやシュウ酸スカンジウム等の沈殿物を水で洗浄し、乾燥させた後に、焙焼する工程である。この焙焼処理を経ることで、スカンジウムを極めて高純度な酸化スカンジウムとして回収することができる。

焙焼処理の条件としては、特に限定されないが、例えば管状炉に入れて約９００℃で２時間程度加熱すればよい。なお、工業的には、ロータリーキルン等の連続炉を用いることによって、乾燥と焙焼とを同じ装置で行うことができるため好ましい。

以下、実施例により、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。

≪中和処理におけるｐＨと沈殿挙動の検討≫
ニッケル酸化鉱石を特許文献１に記載の方法等の公知の方法に基づき、硫酸を用いて加圧酸浸出し、得られた浸出液のｐＨを調整して不純物を除去した後、硫化剤を添加してニッケルを分離して硫化後液を用意した。下記表１に、得られた硫化後液中のスカンジウム、アルミ、鉄の濃度を示す。

なお、この組成の溶液に中和剤を添加して沈殿を生成させ、スカンジウムやその他の不純物成分を含む水酸化物を得た場合であっても、スカンジウム水酸化物としての品位は０．１重量％程度しか得られなかった。

次に、表１の硫化後液に対して、キレート樹脂を用いた公知の方法によるイオン交換処理を施し、下記表２に示す組成のスカンジウム溶離液を得た。

次に、得られたスカンジウム溶離液（表２の組成）を分取して容器に入れ、撹拌しながら濃度４Ｎの水酸化ナトリウム溶液を添加して、溶液のｐＨが１になるように調整した。

続いて、撹拌を止めて静置し、液量を測定して沈澱物（１次中和澱物）が沈降した後の上澄み液（１次中和濾液）を採取し、その後、撹拌を再開して再び濃度４Ｎの水酸化ナトリウム溶液を添加して、溶液のｐＨが２になるように調整した。そして、撹拌を止め静置し、液量を測定して上澄み液（２次中和濾液）を採取し、再び撹拌することを繰り返して、溶液のｐＨが１〜６となる範囲での各スカンジウム溶離液のサンプルを用意した。

用意した各サンプルについて、ＩＣＰを用いてスカンジウム、鉄、アルミニウム、ニッケル等の成分を分析した。なお、それぞれの成分の分析値と各サンプリングの液量から算出される物量が、各ｐＨにおいて溶液中に存在する成分の物量となる。この溶液中に存在する成分の物量と、上記表２に示したスカンジウム溶離液の分析値と初期液量から算出される初期物量との差が、ｐＨ調整（中和）によって生成した沈殿量に相当する。この沈殿量を上述した初期物量で除した割合を、沈殿率（％）として定義した。

図４に、各ｐＨと表２に示す成分の沈殿率を示す。図４のグラフ図に示すように、鉄はｐＨが３以上の領域で沈殿率が増加し、４．５〜５以上ではほぼ完全に沈殿することが分かる。また、アルミニウムはｐＨが４．５を超えると沈殿率が増加することが分かる。一方、スカンジウムもｐＨが４．５を超えると沈殿率が増加するが、アルミニウムよりもその増加は緩やかであることが分かる。なお、ニッケルはｐＨが６を超え始めると沈殿し始める。

≪実施例：２段階の中和処理≫
［実施例１］
（１段目の中和）
図４に示した結果に従い、上記表２に組成を示すスカンジウム溶離液を容器に入れ、撹拌しながら濃度４Ｎの水酸化ナトリウム溶液を添加して、溶液のｐＨが４になるように調整する１段目の中和処理を行った。

この１段目の中和処理後、濾紙とヌッチェを用いて固液分離を行った結果、１次中和澱物と１次中和濾液とを得た。

ＩＣＰを用いて分析することにより、表２に組成を示すスカンジウム溶離液に含まれていた物量のうち、沈殿が生成した物量の割合（分配）を沈殿率（％）として評価した。下記表３に、１段目の中和処理による沈殿率を示す。

表３に示すように、溶液のｐＨが４になるまで中和剤を添加して中和することにより、溶液中の不純物である鉄やクロムを中和澱物として効果的に沈殿させることができ、１次中和濾液に分配されるスカンジウムと分離することができた。

（２段目の中和）
次に、得られた１次中和濾液を容器に入れ、これに濃度４Ｎの水酸化ナトリウムを添加し、溶液のｐＨが６になるように調整する２段目の中和処理を行った。

この２段目の中和処理後、１段目の中和処理と同様にして固液分離を行った結果、２次中和澱物と２次中和濾液とを得た。

ＩＣＰを用いて分析することにより、１次中和濾液に含まれていた物量のうちの沈殿が生成した物量の割合（分配）を沈殿率（％）として分析した。下記表４に、２段目の中和処理による沈殿率を示す。

表４に示すように、１段目の中和において大部分が沈殿せずに濾液中に残ったスカンジウムは、２段目の中和によって９０％近くが２次中和澱物に分配した。一方で、スカンジウムよりも塩基性の高いニッケルは、１段目、２段目両方の中和によっても沈殿せずに２次中和濾液に残留し、スカンジウムと効果的に分離することができた。

なお、表４に示す結果からすると、スカンジウム溶離液の成分（表２に組成）の中で、鉄やクロムは、２段目の中和でも大部分が沈殿するように見える。しかしながら、これらの成分は、１段目の中和によって既に大部分が１次中和澱物に分配されスカンジウムと分離されており、２次中和澱物に分配される物量自体は抑えられている。

以上の結果から、このような２段階の中和処理を施すことによって、スカンジウム溶離液に含まれていた成分の中で、スカンジウムを固形化して回収した２次中和澱物中に分配された割合（沈殿率）は、下記表５に示すように、スカンジウム以外にはアルミニウムが目立つ程度となり、そのほかの鉄やクロム、ニッケル等は効果的に分離されることが分かった。

≪スカンジウムの回収≫
（水酸化物溶解処理）
次に、得られた２次中和澱物に濃度２Ｎの硫酸溶液を添加し、ｐＨを１前後に維持しながら溶解し、下記表６に示す再溶解液（水酸化物溶解液）を得た。

（溶媒抽出処理）
次に、表６に示す組成の再溶解液１００リットルを抽出始液とし、これに、アミン系抽出剤（ダウケミカル社製，ＰｒｉｍｅｎｅＪＭ−Ｔ）を溶剤（シェルケミカルズジャパン社製，シェルゾールＡ１５０）を用いて５体積％に調整した有機溶媒５０リットルを混合させ、室温で６０分間撹拌して溶媒抽出処理を施した。この溶媒抽出処理により、スカンジウムを含む抽残液を得た。なお、抽出時には、クラッドが形成されることはなく、静置後の相分離も迅速に進行した。

抽出により得られた抽出有機相に含まれる各元素の組成を分析した。下記表７に、抽出有機相に含まれる各種元素の物量を、抽出前元液（抽出始液）に含有されていた各元素の物量で割った値の百分率を算出し、それを抽出率（％）として結果を示す。

表７に示す抽出率の結果から分かるように、溶媒抽出処理を通じて、抽出前元液に含まれていたスカンジウムの多くが抽残液に分配された。なお、表７には記載していないが、その他の不純物は有機溶媒に移行し、スカンジウムと効果的に分離することができた。

続いて、抽出処理後に得られた、僅かにスカンジウムを含む５０リットルの有機溶媒（抽出有機相）に、濃度１ｍｏｌ／Ｌの硫酸溶液を、相比（Ｏ／Ａ）が１の比率となるように５０リットル混合し、６０分間撹拌して洗浄した。その後、静置して水相を分離し、有機相は再び濃度１ｍｏｌ／Ｌの新たな硫酸溶液５０リットルと混合して洗浄し、同様に水相を分離した。このような洗浄操作を、合計５回繰り返した。

このように抽出有機相を５回洗浄することにより、抽出有機相に含まれていたスカンジウムを水相に分離し、回収することができた。一方で、抽出有機相に含まれる不純物については、１ｍｇ／Ｌの低いレベルの溶出に留まり、有機溶媒に抽出されたスカンジウムのみを効果的に水相に分離させることができ、不純物のみを除去できた。

続いて、洗浄後の抽出有機相に、濃度１ｍｏｌ／Ｌの炭酸ナトリウムを、相比Ｏ／Ａ＝１／１の比率となるように混合して６０分間撹拌して逆抽出処理を施し、不純物を水相に逆抽出した。

この逆抽出操作によって得られた逆抽出後液に含まれる各種元素の組成を分析した。下記表８に、逆抽出後液に含まれる各種元素の物量を、抽出処理にて有機相に抽出された各種元素の物量で割った値の百分率を算出し、それを回収率（％）として結果を示す。

表８に示す回収率の結果から分かるように、上述した溶媒抽出処理を行うことによって、大部分の鉄やアルミを分離してスカンジウムを回収することができた。

（シュウ酸塩化処理）
次に、得られた抽残液に対して、その抽残液に含まれるスカンジウム量に対して計算量で２倍となるシュウ酸・２水和物（三菱ガス化学株式会社製）の結晶を溶解し、６０分撹拌混合してシュウ酸スカンジウムの白色結晶性沈殿を生成させた。

（焙焼処理）
次に、得られたシュウ酸スカンジウムの沈殿を吸引濾過し、純水を用いて洗浄し、１０５℃で８時間乾燥させた。続いて、乾燥させたシュウ酸スカンジウムを管状炉に入れて８５０℃〜９００℃に維持して焙焼（焼成）させ、酸化スカンジウムを得た。

焙焼により得られた酸化スカンジウムを発光分光分析法によって分析した。下記表９に、焙焼後の物量をシュウ酸塩化処理前の含有物量で割った除去率（％）を示す。

表９に示す除去率の結果から分かるように、スカンジウム以外のアルミニウムや鉄、さらに表には示していないが、その他の不純物をほぼ完全に除去でき、酸化スカンジウム（Ｓｃ_２Ｏ_３）としての純度が９９．９重量％を上回る極めて高純度な酸化スカンジウムを得ることができた。

≪比較例≫
［比較例１］
実施例１にて使用した上記表１に示す同組成の硫化後液に対して、実施例１と同じ手法でイオン交換処理を行い、表２と同じ組成のスカンジウム溶離液を得た。

（１段のみの中和）
図４に示した結果をもとに、スカンジウム溶離液に対して濃度４Ｎの水酸化ナトリウム溶液を添加して、溶液のｐＨが５〜６の範囲内となるように中和し沈殿物を生成させた。その後、固液分離してスカンジウム水酸化物の沈殿を得た。

次に、得られたスカンジウム水酸化物に濃度２Ｎの硫酸を添加して、ｐＨを１前後に維持しながら溶解し、下記表１０に示す組成の再溶解液を得た。

従来の方法で得られた再溶解液（表１０に組成）と、実施例１で得られた再溶解液、すなわち２段階の中和処理を経て得られた再溶解液（表６に組成）とを比較すると、スカンジウム濃度としては同じであったが、アルミニウム濃度、鉄濃度において大きな差が出た。すなわち、実施例１にて行ったように、２段階の中和処理を施すことにより、不純物であるアルミニウム、鉄を効果的に分離することができることが確認された。

Claims (5)

1. スカンジウムを含有する溶液をイオン交換樹脂に通液し、該イオン交換樹脂から溶離した溶離液に中和剤を添加して中和処理を施し、固液分離により１次中和澱物と１次中和濾液とを得る第１の中和工程と、
   前記１次中和濾液にさらに中和剤を添加して中和処理を施し、固液分離により２次中和澱物と２次中和濾液とを得る第２の中和工程と、
   前記２次中和澱物に酸を添加して水酸化物溶解液を得る水酸化物溶解工程と、
   前記水酸化物溶解液を溶媒抽出に付す溶媒抽出工程と、
   前記溶媒抽出工程にて分離された抽残液から酸化スカンジウムを回収するスカンジウム回収工程と
   有するスカンジウムの回収方法。
2. 前記第１の中和工程では、前記溶離液のｐＨを３．５〜４．５の範囲に調整する
   請求項１に記載のスカンジウムの回収方法。
3. 前記第２の中和工程では、前記１次中和濾液のｐＨを５．５〜６．５の範囲に調整する
   請求項１又は２に記載のスカンジウムの回収方法。
4. 前記水酸化物溶解工程では、前記酸として硫酸を用い、得られる水酸化物溶解液のｐＨが０．８〜１．５の範囲に維持されるように前記２次中和澱物を溶解する
   請求項１乃至３のいずれか１項に記載のスカンジウムの回収方法。
5. 前記イオン交換樹脂に供される前記スカンジウムを含有する溶液は、
   前記ニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸により浸出して浸出液を得る浸出工程と、
   前記浸出液に中和剤を添加して不純物を含む中和澱物と中和後液とを得る中和工程と、
   前記中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程と
   を有するニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理により得られる前記硫化後液である
   請求項１乃至４のいずれか１項に記載のスカンジウムの回収方法。

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