JP2017132025A - 切削工具 - Google Patents
切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017132025A JP2017132025A JP2016016747A JP2016016747A JP2017132025A JP 2017132025 A JP2017132025 A JP 2017132025A JP 2016016747 A JP2016016747 A JP 2016016747A JP 2016016747 A JP2016016747 A JP 2016016747A JP 2017132025 A JP2017132025 A JP 2017132025A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting tool
- cutting
- tool
- tool body
- blade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
【課題】 切削効率が高く、工具剛性が高く、且つ寿命が長い切削工具の提供。【解決手段】 横断面が回転対称形の超硬合金製の工具本体Aを備え、工具本体Aの外面に外周軸線方向に走る4本以上の外刃2を備え、前記外刃2の回転方向にすくい面2bを有する切削工具であって、前記外刃2のすくい面2bは、0.015mm以上であって且つ前記工具本体Aの直径の15%以下の高さに設定されている切削工具。【選択図】 図1
Description
本発明は、超硬合金の直彫り加工を高効率に行える切削工具に関するものである。
超硬合金の直彫りを行う切削工具は、工作機械のチャックに保持されて対象品に直接接触し精密に削る機能を果たす。
この様に、精密な切削が行われることによって、例えば、ベベルギヤなどの複雑な形状の製品であっても削り出すことが可能となる。
超硬合金に用いられる切削工具の母材となる超硬合金は、例えば、タングステンと炭化タングステンに、コバルトやニッケルなどの結合材とチタンやタンタルなどを適宜混合してプレスし、それを1450℃から1500℃で焼結処理を行うことにより製造される。
この様に、精密な切削が行われることによって、例えば、ベベルギヤなどの複雑な形状の製品であっても削り出すことが可能となる。
超硬合金に用いられる切削工具の母材となる超硬合金は、例えば、タングステンと炭化タングステンに、コバルトやニッケルなどの結合材とチタンやタンタルなどを適宜混合してプレスし、それを1450℃から1500℃で焼結処理を行うことにより製造される。
超硬合金は、上記のように粉末金属を焼結して製造するため、超硬合金製の加工対象に対する切削は、溶解して製造する金属製の加工対象と比較して加工効率が低下することが否めない。
殊に、φ20mmを超える比較的大型の冷間鍛造用超硬合金金型の直彫り加工などについては、加工量が必然的に増大するため、高価な超硬合金製切削工具の消耗が激しく、工具費が嵩み高コストであることが実用化及び普及の阻害要因となっている。
殊に、φ20mmを超える比較的大型の冷間鍛造用超硬合金金型の直彫り加工などについては、加工量が必然的に増大するため、高価な超硬合金製切削工具の消耗が激しく、工具費が嵩み高コストであることが実用化及び普及の阻害要因となっている。
そもそも、切削理論は、加工対象よりも切削工具が2倍程度以上硬いという前提で成り立っている。
その様な前提の下、超硬合金製の加工対象を同じ超硬合金製切削工具で加工する場合は、切削条件が少しでも低下すれば、切削工具自体が加工対象によって加工されるという現象が生じる。
その様な前提の下、超硬合金製の加工対象を同じ超硬合金製切削工具で加工する場合は、切削条件が少しでも低下すれば、切削工具自体が加工対象によって加工されるという現象が生じる。
その様な実情において、従来、例えば、下記特許文献に示す様に、高硬度材を高速で切削する用をなす種々のエンドミルが紹介され、なかには、超硬合金を母材とした上で、耐摩耗性や潤滑性の向上を目的としたコーティングが施されているものも存在する(例えば下記特許文献2参照)。
しかしながら、従来の工具は、切込量を高めるためにすくい面を大きくする傾向があり、工具剛性を低下させ、割れや欠けが生じる原因となっている。
また、前記の如くコーティングが施された超硬合金製の切削工具は、比較的高価であるにも関わらず、すくい面のコーティングの剥離が切削能率に大きな影響を与えるために、当該すくい面及び逃げ面のコーティングの剥離をもって、早期に工具の寿命が到来するという実態があった。
また、前記の如くコーティングが施された超硬合金製の切削工具は、比較的高価であるにも関わらず、すくい面のコーティングの剥離が切削能率に大きな影響を与えるために、当該すくい面及び逃げ面のコーティングの剥離をもって、早期に工具の寿命が到来するという実態があった。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであって、切削効率が高く、工具剛性が高く、且つ寿命が長い切削工具の提供を目的とする。
上記課題を解決するためになされた本発明による切削工具は、横断面が回転対称形の超硬合金製の工具本体を備え、工具本体の外面に外周軸線方向に走る4本以上(好ましくは6本以上)の外刃を備え、前記外刃の回転方向にすくい面を有する切削工具であって、前記外刃のすくい面は、0.015mm以上であって且つ前記工具本体の直径の15%以下(好ましくは10%以下)の高さに設定されていることを特徴とする。
上記課題を解決するための作用効果をより高めるべく、本発明による切削工具は、上記構成に、前記外刃を、前記軸からの最短距離に比例した刃幅に設定し、前記すくい面は、前記軸からの最長距離の位置において軸直交方向に切り立たせ又は前記外刃に挟まれた領域を粗面とする構成を加えることができる。
また、本発明による切削工具は、先端部の軸方向断面を円弧状とし且つ前記外刃の先端部に前記工具本体の先端部に沿う円弧状の底刃を備える構成、前記工具本体の軸方向後部に軸方向前部より小径の逃げ部を備える構成又は前記工具本体の先端に凹部を備える構成を加えることもできる。
また、本発明による切削工具は、先端部の軸方向断面を円弧状とし且つ前記外刃の先端部に前記工具本体の先端部に沿う円弧状の底刃を備える構成、前記工具本体の軸方向後部に軸方向前部より小径の逃げ部を備える構成又は前記工具本体の先端に凹部を備える構成を加えることもできる。
本発明による切削工具によれば、本発明による切削工具は、横断面が回転対称形の超硬合金製の工具本体を備え、工具本体の外面に外周軸線方向に走る4本以上の外刃を備えているので、加工効率の向上と耐用期間の長期化(従来の数倍)を図ることができる。
また、前記外刃のすくい面は、0.015mm以上であって且つ前記工具本体の直径の15%以下(好ましくは10%以下)の高さに設定されているので、切削工具の剛性を高めることが出来る。
また、前記外刃のすくい面は、0.015mm以上であって且つ前記工具本体の直径の15%以下(好ましくは10%以下)の高さに設定されているので、切削工具の剛性を高めることが出来る。
更に、前記外刃を前記軸からの最短距離に比例した刃幅に設定することによって、前記外刃に、同回転量に対する周速の相違に応じた剛性を負荷することが出来、前記すくい面を、前記軸からの最長距離の位置において軸直交方向に切り立たせることによって、良好な切削効率を維持しつつすくい面の劣化を抑制することができる。
殊に、精密加工における超硬合金の前記外刃一条単位切削当たりの切削が、一般的なコーティング膜圧の0.015〜0.020mmで行われ、その際の前記外刃一条単位切削当たりの送り量が0.02mm程度である場合には、その効果は顕著である。
殊に、精密加工における超硬合金の前記外刃一条単位切削当たりの切削が、一般的なコーティング膜圧の0.015〜0.020mmで行われ、その際の前記外刃一条単位切削当たりの送り量が0.02mm程度である場合には、その効果は顕著である。
加えて、本発明による切削工具における前記外刃に挟まれた領域を粗面とすれば、切削くずの付着を抑制することができる他、消耗した工具を電着により人口ダイヤモンドパウダーを接着させることで、電着砥石として再生することが出来る。
また、本発明による切削工具は、先端部の軸方向断面を円弧状とし且つ前記外刃の先端部に前記工具本体の先端部に沿う円弧状の底刃を備える構成、前記工具本体の軸方向後部に軸方向前部より小径の逃げ部を備える構成又は前記工具本体の先端に凹部を備える構成を採ることによって、切削工具の加工に寄与しない領域と加工対象との干渉を回避することができる。
また、本発明による切削工具は、先端部の軸方向断面を円弧状とし且つ前記外刃の先端部に前記工具本体の先端部に沿う円弧状の底刃を備える構成、前記工具本体の軸方向後部に軸方向前部より小径の逃げ部を備える構成又は前記工具本体の先端に凹部を備える構成を採ることによって、切削工具の加工に寄与しない領域と加工対象との干渉を回避することができる。
以下、本発明による切削工具の実施の形態であるエンドミルを、図面に基づき詳細に説明する。
図1乃至図6に示す例は、横断面が回転対称形(この例では球状)の工具本体Aと、切削装置の回転チャックに装着されるシャンクBを備える超硬合金製の切削工具である。
図1乃至図6に示す例は、横断面が回転対称形(この例では球状)の工具本体Aと、切削装置の回転チャックに装着されるシャンクBを備える超硬合金製の切削工具である。
この例の工具本体Aは、工具本体Aの幹となるボディー1と、当該ボディー1の表面に凸設された外刃2を備える。
この例の前記ボディー1は、全体として球状であり、軸方向後方に前記シャンクBの先端が一体的に連続する。
この例の前記ボディー1は、全長にわたって横断面が円形状であり且つ軸方向先端部を含む前部及びその後方に連続する後部の軸方向断面が略対称的な円弧状となるように成形された結果、前記軸方向後部は、軸方向前部より小径の後方逃げ部1cとして機能する。
この例の前記ボディー1は、全体として球状であり、軸方向後方に前記シャンクBの先端が一体的に連続する。
この例の前記ボディー1は、全長にわたって横断面が円形状であり且つ軸方向先端部を含む前部及びその後方に連続する後部の軸方向断面が略対称的な円弧状となるように成形された結果、前記軸方向後部は、軸方向前部より小径の後方逃げ部1cとして機能する。
本発明による切削工具は、前記工具本体Aの全面にわたって略均一に0.015mmから0.025mmのコーティング層(図示省略)を備える構成としてもよい。
コーティング層は、例えば、TiN(窒化チタン)、TiAlN(窒化アルミニウムチタン)、CrN(窒化クロム)、DLC(ダイヤモンドライクカーボン)、TiCN(炭窒化チタン)、TiSiN(窒化チタンシリコン)、DIA(ダイヤモンドコーティング)などの薄膜を、真空蒸着などで形成したものが挙げられる。
この様な薄膜を前記工具本体Aの表面につけることで、前記工具本体Aの加工対象との接触部の硬度、耐久力、切削速度、寿命、切れ味、面精度をより高い水準で維持することができる。
コーティング層は、例えば、TiN(窒化チタン)、TiAlN(窒化アルミニウムチタン)、CrN(窒化クロム)、DLC(ダイヤモンドライクカーボン)、TiCN(炭窒化チタン)、TiSiN(窒化チタンシリコン)、DIA(ダイヤモンドコーティング)などの薄膜を、真空蒸着などで形成したものが挙げられる。
この様な薄膜を前記工具本体Aの表面につけることで、前記工具本体Aの加工対象との接触部の硬度、耐久力、切削速度、寿命、切れ味、面精度をより高い水準で維持することができる。
前記外刃2は、前記工具本体Aの外面に、前記ボディー1の表面及び軸線に沿って等間隔(等角度間隔)に6本配置されている。
前記外刃2の先端部は、前記ボディー1の先端部に沿い軸方向前方に向かって円弧状を呈する底刃2aとなり、当該工具本体Aの先端は、前記底刃2aが除かれて陥没した先端逃げ部1bが形成される。
この例の外刃2は、各外刃2の全長にわたって0.1mmの均等な高さを有し、回転方向に面するすくい面2b、回転の遠心方向に面する逃げ面2c及び半回転方向に面する送り面2dをもって、台形状の断面が与えられている。
尚、前記外刃2の高さは、前記工具本体Aの直径の10%以下の高さに設定することが望ましい。
前記外刃2の先端部は、前記ボディー1の先端部に沿い軸方向前方に向かって円弧状を呈する底刃2aとなり、当該工具本体Aの先端は、前記底刃2aが除かれて陥没した先端逃げ部1bが形成される。
この例の外刃2は、各外刃2の全長にわたって0.1mmの均等な高さを有し、回転方向に面するすくい面2b、回転の遠心方向に面する逃げ面2c及び半回転方向に面する送り面2dをもって、台形状の断面が与えられている。
尚、前記外刃2の高さは、前記工具本体Aの直径の10%以下の高さに設定することが望ましい。
前記外刃2は、前記軸からの最長距離にある0.015mmから0.025mm領域において軸直交方向に切り立った前記すくい面2bを備えると共に、当該すくい面2bの内縁から前記ボディー1の表面に向って同じ傾きの対向傾斜面又は湾曲した対向傾斜面を備える。
また、前記外刃2は、逃げ角が20度以下の前記逃げ面2cを備えると共に、当該逃げ面2cの後縁から前記ボディー1の表面に向って反回転方向へ同じ傾きで傾斜する前記送り面2d又は湾曲した送り面2dとして備える。
また、前記外刃2は、逃げ角が20度以下の前記逃げ面2cを備えると共に、当該逃げ面2cの後縁から前記ボディー1の表面に向って反回転方向へ同じ傾きで傾斜する前記送り面2d又は湾曲した送り面2dとして備える。
前記外刃2は、前記軸からの最短距離に比例した刃幅を有する。
即ち、当該切削工具の軸から軸直交方向への距離が遠いほど広い刃幅を有し、それに合わせて、前記すくい面2b、逃げ面2c及び送り面2dの幅を広く取り、当該切削工具の軸から軸直交方向への距離が近いほど狭い刃幅を有し、それに合わせて、前記すくい面2b、逃げ面2c及び送り面2dの幅を狭くする。
前記外刃2の刃高(ボディー1の表面からすくい面2bの最高位までの高さ)も、それらの面と同様に、前記軸からの最短距離に比例した刃高とすることができ、最も刃高が低い前記工具本体Aの先端から前記外刃2及び前記ボディー1を切欠してなる平坦部(例えば図7(A)参照)又は凹部(例えば図7(B),(C)参照)を設けることもできる。
即ち、当該切削工具の軸から軸直交方向への距離が遠いほど広い刃幅を有し、それに合わせて、前記すくい面2b、逃げ面2c及び送り面2dの幅を広く取り、当該切削工具の軸から軸直交方向への距離が近いほど狭い刃幅を有し、それに合わせて、前記すくい面2b、逃げ面2c及び送り面2dの幅を狭くする。
前記外刃2の刃高(ボディー1の表面からすくい面2bの最高位までの高さ)も、それらの面と同様に、前記軸からの最短距離に比例した刃高とすることができ、最も刃高が低い前記工具本体Aの先端から前記外刃2及び前記ボディー1を切欠してなる平坦部(例えば図7(A)参照)又は凹部(例えば図7(B),(C)参照)を設けることもできる。
この例は、前記外刃2,2に挟まれた凹部領域(この例では前記ボディー1の表面)1aを備える。
前記凹部領域1aは、例えば、平坦(図2参照)に仕上げることもできる他、不均一な切削や摩擦が施されたような粗面(図3参照)に仕上げることができる。
この様な粗面加工を施すことによって、切削くずの付着が抑制される他、当該切削工具の前記外刃2が磨耗した後に球状の前記ボディー1が残ることを利用して、当該凹部領域1aの粗面に対して電着等の手段でダイヤモンドパウダーを付着させ、電着砥石として利用することも出来る。
前記凹部領域1aは、例えば、平坦(図2参照)に仕上げることもできる他、不均一な切削や摩擦が施されたような粗面(図3参照)に仕上げることができる。
この様な粗面加工を施すことによって、切削くずの付着が抑制される他、当該切削工具の前記外刃2が磨耗した後に球状の前記ボディー1が残ることを利用して、当該凹部領域1aの粗面に対して電着等の手段でダイヤモンドパウダーを付着させ、電着砥石として利用することも出来る。
上記例の変形例として、円周状の底刃を設けない構成(図8参照)や、後方逃げ部を設けない構成(図8及び図9参照)を採ることができる。
その際、ボディー形状の選択によっては、円筒状などの回転体ボディーを採用し且つ比較的刃高の低い外刃を採用することによって、磨耗後に残るボディーを、前記電着砥石等のベースとして利用することができる。
その際、ボディー形状の選択によっては、円筒状などの回転体ボディーを採用し且つ比較的刃高の低い外刃を採用することによって、磨耗後に残るボディーを、前記電着砥石等のベースとして利用することができる。
前記工具本体Aが球状であって、当該工具本体Aの表面に略均一な高さの非螺旋形状の外刃2を備え、先端部に切り屑を排出するための先端逃げ部1bを備える図2に示す切削工具を使用して実際に切削を行った例を図10及び図11に示す。
図10は切削後に生じる溝の状態を、当該溝の長手方向に向けて立体的に撮影した写真である。
加工箇所の表面を仔細に見ると、この例によれば、加工時において、工具の回転に沿ったツールマーク(加工痕)が生成される切削状態となっていることがわかる。
図10は切削後に生じる溝の状態を、当該溝の長手方向に向けて立体的に撮影した写真である。
加工箇所の表面を仔細に見ると、この例によれば、加工時において、工具の回転に沿ったツールマーク(加工痕)が生成される切削状態となっていることがわかる。
図11は、連続して溝加工を行った超硬合金ブロックの一部を工学的に撮影したものである。
加工は、写真上位から順に進めていったが、この様に超硬合金に対し比較的広範囲にわたる連続加工を行った際にも、上下溝の切削状態に変化が観られないことから、当該切削工具の切削状態が高い水準で安定していることがわかる。
加工は、写真上位から順に進めていったが、この様に超硬合金に対し比較的広範囲にわたる連続加工を行った際にも、上下溝の切削状態に変化が観られないことから、当該切削工具の切削状態が高い水準で安定していることがわかる。
A 工具本体,B シャンク,
1 ボディー,1a 凹部領域,1b先端逃げ部,1c 後方逃げ部,
2 外刃,2a 底刃,2b すくい面,2c 逃げ面,2d 送り面,
1 ボディー,1a 凹部領域,1b先端逃げ部,1c 後方逃げ部,
2 外刃,2a 底刃,2b すくい面,2c 逃げ面,2d 送り面,
Claims (7)
- 横断面が回転対称形の超硬合金製の工具本体を備え、
工具本体の外面に外周軸線方向に走る4本以上の外刃を備え、
前記外刃の回転方向にすくい面を有する切削工具であって、
前記外刃のすくい面は、0.015mm以上であって且つ前記工具本体の直径の15%以下の高さに設定されている切削工具。 - 前記工具本体の軸方向後部に、軸方向前部より小径の逃げ部を備えることを特徴とする前記請求項1に記載の切削工具。
- 前記外刃は、前記軸からの最短距離に比例した刃幅に設定されていることを特徴とする前記請求項1又は請求項2のいずれかに記載の切削工具。
- 前記外刃に挟まれた領域を粗面とすることを特徴とする前記請求項1乃至請求項3に記載の切削工具。
- 前記すくい面は、前記軸からの最長距離の位置において軸直交方向に切り立っていることを特長とする前記請求項1乃至請求項4のいずれかに記載の切削工具。
- 前記工具本体の先端に凹部を備えることを特徴とする前記請求項1乃至請求項5のいずれかに記載の切削工具。
- 前記工具本体は、先端部の軸方向断面が円弧状であり、
前記外刃の先端部に前記工具本体の先端部に沿う円弧状の底刃を備えることを特徴とする前記請求項1乃至請求項6に記載の切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016016747A JP2017132025A (ja) | 2016-01-30 | 2016-01-30 | 切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016016747A JP2017132025A (ja) | 2016-01-30 | 2016-01-30 | 切削工具 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017132025A true JP2017132025A (ja) | 2017-08-03 |
Family
ID=59503128
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016016747A Pending JP2017132025A (ja) | 2016-01-30 | 2016-01-30 | 切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2017132025A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021260778A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 工具及び工具の製造方法 |
JPWO2021260776A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | ||
JPWO2021260777A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 |
-
2016
- 2016-01-30 JP JP2016016747A patent/JP2017132025A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021260778A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 工具及び工具の製造方法 |
JPWO2021260776A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | ||
JPWO2021260778A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | ||
JPWO2021260777A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | ||
WO2021260777A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 工具及び工具の製造方法 |
WO2021260776A1 (ja) * | 2020-06-22 | 2021-12-30 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 工具及び工具の製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3899309B2 (ja) | 表面の精密加工のための工具 | |
KR101184162B1 (ko) | 레이디어스 커터용 스로우 어웨이 팁, 및 이것을 장착한 스로우 어웨이식 레이디어스 커터 | |
JP5614511B2 (ja) | ボールエンドミル及びインサート | |
JP5088678B2 (ja) | ロングネックラジアスエンドミル | |
JP2017132025A (ja) | 切削工具 | |
JP2015100881A (ja) | インサート及びインサートを装着した刃先交換式ボールエンドミル | |
JP2017087373A (ja) | 回転切削工具 | |
JP6179165B2 (ja) | ラジアスエンドミル | |
CN110753593A (zh) | 用于金属切削的车削刀片 | |
JP2673655B2 (ja) | 木材または木質系複合材加工用の回転切削工具 | |
JP6086180B1 (ja) | 刃先交換式回転切削工具及びインサート | |
JP6212863B2 (ja) | ラジアスエンドミル | |
JP5534509B2 (ja) | 切削加工方法 | |
JP6577293B2 (ja) | チップ付き丸鋸刃 | |
JP2013013962A (ja) | Cbnエンドミル | |
JP2008229764A (ja) | 回転工具及び加工方法 | |
JP6602804B2 (ja) | 切削工具 | |
JP2021115684A (ja) | 多刃ボールエンドミル及び多刃ボールエンドミルの加工方法 | |
JP2004160581A (ja) | ダイヤモンドコーティング工具の製造方法およびダイヤモンドコーティング工具 | |
JPH05228714A (ja) | ボールエンドミル | |
JPS5841060Y2 (ja) | スロ−アウエイチツプ | |
JPS63278711A (ja) | ろう付けリ−マ | |
JP2022007242A (ja) | 2枚刃ボールエンドミル | |
KR102342235B1 (ko) | 측면 플랫 가공과 그 인접한 모서리의 라운드 가공이 동시에 가능한 엔드밀 | |
JP2021088008A (ja) | 高硬度切削工具 |