JP2017055725A

JP2017055725A - 釣糸

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Publication number: JP2017055725A
Application number: JP2015184534A
Authority: JP
Inventors: 多可夫星屋; Takao Hoshiya; 一史長谷; Kazufumi Hase
Original assignee: Nippon Miniature Rope Co Ltd
Current assignee: Nippon Miniature Rope Co Ltd
Priority date: 2015-09-17
Filing date: 2015-09-17
Publication date: 2017-03-23
Anticipated expiration: 2035-09-17
Also published as: JP5882527B1

Abstract

【課題】引張破断力を大幅に向上させることができ、その一方で、一定の引張破断力を維持したままで極めて容易に細径化することができる。そして、耐摩耗性と結束容易性に優れ、かつ、太さ標準規格との一致化が極めて容易で、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸を提供すること。
【解決手段】金属線と合成繊維の複合糸から成る釣糸の引張破断力は、金属線の引張破断力の大きさが必ずしも寄与していないことに着目し、一定の機械的強度特性を有する合成繊維のマルチフィラメント糸を、釣糸を構成する芯部と芯部の外周の側部との双方に用いる。これにより、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸が提供できる。
【選択図】図３

Description

この発明は、魚釣用として用いられる釣糸に関する。

釣糸は、従来から釣り対象の魚種に応じて、金属線のみ、又はモノフィラメントのみから成る釣糸、並びに、金属線と合成繊維とを組み合せた複合糸から成る釣糸が開発されてきた。

釣糸は、水流による圧力抵抗の軽減と魚から釣糸を見えにくくする為に細径化が求められている。又、釣糸には、岩場での擦れによる破断を防ぐ為の耐摩耗特性と、ハリスとして用いられた場合の道糸との結束性のし易さが求められている。
そして、釣糸の細径化にも拘わらず、高い引張破断力が要求され、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸が切望されている。
さらに近年では、特に、金属線と合成繊維とを組み合わせた複合糸から成る釣糸は、その構造の複雑さから、釣糸の太さを表す号柄と実際の釣糸との太さの不一致が発生しており、号柄に対する太さ標準規格との一致化が求められるようになってきた。

特許文献１には、細くて高強力で、水中での抵抗を軽減した釣糸が記載されている。

特許文献２には、伸びを防止して柔軟性と堅牢性とを両立させた釣糸が記載されている。

特開平６−４６７２５号公報特開２０１５−６１４９号公報

特許文献１に記載の釣糸は、複数本の高強力ポリエチレン糸のそれぞれの外周に、ポリエステル糸を用いて製紐し、細径で水流による圧力抵抗を軽減し、耐摩耗性を向上させる技術である。

特許文献２に記載の釣糸は、繊維から成る芯線と平行に、少なくとも１本の金属線を第１側線に設け、芯線と金属線から成る第１側線の外周に、金属線から成る第２側線を巻回して、伸びを防止し、柔軟性と堅牢性とを両立させる技術である。

本発明は、合成繊維と金属線から成る釣糸であって、釣糸の引張破断力は、金属線の引張破断力の大きさが必ずしも大きく寄与するのではなく、高強力の合成繊維のマルチフィラメント糸の引張破断力の大きさが大きく寄与することに着目し、特定の機械的強度特性を有する合成繊維のマルチフィラメント糸を、芯部のみならず芯部の外周にも設けること
により、釣糸の引張破断力を向上させ、かつ、特定の機械的強度特性を有する、合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線とを用いて、釣糸の引張荷重と伸びの特性が、非線形特性であることを特徴とする、技術思想の釣糸である。
このような本発明の釣糸の技術思想については、前記特許文献１、２のいずれについても記載されていない。
さらに、本発明の釣糸の構造とすることにより、一定の引張破断力を維持したままで極めて容易に細径化できる。そして、近年の釣糸業界の釣糸の太さと号柄に対する太さ標準規格との一致化の要望に容易に応えることができる。
このような技術内容についても、前記特許文献１、２のいずれについても、何ら記載されていない。これらのことは、釣糸にとって重要な技術課題である。

本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであり、引張破断力を大幅に向上させることができ、その一方で、一定の引張破断力を維持したままで極めて容易に細径化することができる。そして、耐摩耗性と結束容易性に優れ、かつ、太さ標準規格との一致化が極めて容易で、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸を提供することを目的とする。

上記目的を達成する為、
芯部の外周に、第１側部と第２側部とを平行して同一長手方向へ巻回し、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備える。芯線体の外周に、被覆部を設ける。
芯部と第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線から成る。芯部と第１側部の、それぞれの引張破断力は、第２側部の引張破断力よりも高い。

そして、釣糸の引張荷重と伸びの特性は、釣糸の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。

マルチフィラメント糸から成る、芯部の引張破断力Ｐ_０と、第１側部の引張破断力Ｐ_１とは、いずれも第２側部の金属線の引張破断力Ｐ_２よりも大きく（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。

第２側部は、第２Ａ金属線側部と第２Ｂ金属線側部とを備え、芯部と第１側部とが接触する凹部の両側に、第２Ａ金属線側部と第２Ｂ金属線側部とをそれぞれ配置して、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備える。

第２側部は、２本以上の隣接接触した金属素線を備え、芯部と第１側部とが接触する凹部の片側に、第２側部を配置して、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備える。

芯部と第１側部のいずれか一方、又は双方に、１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いる。

第２側部に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の電解研磨したタングステン線であり、第２側部の金属素線は、引張荷重と伸びの特性が伸びの増加に比例して引張荷重が直線的に増大する第２種引張剛性範囲と、引張荷重が直線的に増大して比例限界点に達した後に伸びの増加とともに引張荷重の増加が緩やかとなり破断に至る第３種引張剛性範囲とを有し、引張荷重と伸びの特性が非線形特性である。

本発明の釣糸は、芯部の外周に、第１側部と第２側部とを平行して同一長手方向へ巻回し、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備え、芯線体の外周に被覆部を設ける。
芯部と第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸から成る。
第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線で、芯部と第１側部の、それぞれの引張破断力は、第２側部の引張破断力よりも高い。
この理由は、合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線とを組み合わせた複合糸から成る釣糸の構成において、高強度の引張強さをもつ金属素線から成る金属線を用いても、用いる金属素線が細径である為、必ずしも釣糸の引張破断力の向上に寄与していない。
そして、本発明は、このことに着目して、金属素線から成る金属線よりも遥かに高い比強度と比弾性率をもつ合成繊維のマルチフィラメント糸を、芯部と芯部の外周の第１側部との双方に用いることにより、釣糸の引張破断力をより高めて、道糸との結束性を向上させ、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸を提供する為である。尚、第２側部に金属線を用いる理由は、主に水中での釣糸の沈み性向上と、水中での岩場での擦れによる耐摩耗特性を向上させて、破断を防ぐ為である。

釣糸の引張荷重と伸びの特性は、釣糸の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。
この理由は、第１種引張剛性範囲で魚の突発的な活動から生ずる衝撃力（例えば、鮎の友釣りの場合に縄張り争い等による衝撃力）を吸収し、第２種引張剛性範囲で前記衝撃力を超える大きな引張荷重が加わった場合に釣糸の破断を防ぐ為である。

マルチフィラメント糸から成る、芯部の引張破断力Ｐ_０と第１側部の引張破断力Ｐ_１とは、いずれも第２側部の金属線の引張破断力Ｐ_２よりも大きく（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。
これにより、第２側部の金属線よりも引張破断力の高い、芯部と第１側部との双方で、釣糸へ加わる引張荷重をそれぞれ負荷分担し、引張応力を低くして釣糸の引張破断力を向上させることができる。

第２側部は、第２Ａ金属線側部と第２Ｂ金属線側部とを備え、芯部と第１側部とが接触する凹部の両側に、第２Ａ金属線側部と第２Ｂ金属線側とを配置して、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備える。
これにより、第１側部の両側に配置した第２Ａ金属線側部と第２Ｂ金属線側部が、疎巻きに巻回する場合であっても、長手方向への巻回時に第１側部の案内線として作用し、第１側部の長手方向での位置ずれ（例、撚りピッチの長短等）を防いで、同一撚りピッチから成る芯線体を得て、安定した品質を有する釣糸を得ることができる。

第２側部は、２本以上の隣接接触した金属素線を備え、芯部と第１側部とが接触する凹部の片側に第２側部を配置して、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備える。
これにより、芯部の外周にマルチフィラメント糸から成る第１側部を巻回する場合に、疎巻きに巻回する場合であっても、長手方向への巻回時に第１側部の案内線として作用し、第１側部の長手方向での位置ずれを防いで、同一撚りピッチから成る芯線体を得ることができる。又、釣糸に引張荷重が加わった場合に、第２側部の金属線へ加わる引張荷重を隣接接触する２本の以上の金属素線へ均等分散させ、芯線体の引張破断力を補完することができる。

芯部と第１側部のいずれか一方、又は双方に、１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いる。
これにより、釣糸の引張破断力を向上させることができる。さらに、特に、第１側部に撚糸のマルチフィラメント糸を用いた場合、捻回数の多少でマルチフィラメント糸の外形形状を可変することができる。これにより、釣糸の外径を容易に変えることができ、太さ標準規格との一致化がより容易となる。

第２側部に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の電解研磨したタングステン線で、第２側部の金属素線は、引張荷重と伸びの特性が、
伸びの増加に比例して引張荷重が直線的に増大する第２種引張剛性範囲と、引張荷重が直線的に増大して比例限界点に達した後に、伸びの増加とともに引張荷重の増加が緩やかとなり、破断に至る第３種引張剛性範囲とを有する非線形特性である。
これにより、電解研磨したタングステン線を用いて、機械的強度の脆化を防ぐことができる。又、第３種引張剛性範囲を有する非線形特性であることにより、特に水中での魚の突発的な活動から生じる衝撃力を吸収することができ、さらに、水中での岩場での擦れによる釣糸の破断を防ぐことができる。

本発明の第１実施形態の釣糸を示し、図１（イ）は釣糸全体の一部切り欠き側面図、図１（ロ）は図１（イ）の符号Ｘ−Ｘの横断面図を示す。引張荷重と伸びの特性図を示す。本発明の第２実施形態の釣糸の横断面図を示す。本発明の第３実施形態の釣糸の横断面図を示す。本発明の変形例の釣糸の横断面図を示す。比較例の釣糸を示し、図６（イ）は釣糸全体の一部切欠き側面図、図６（ロ）は図６（イ）の符号Ｙ−Ｙの横断面図を示す。

以下本発明の釣糸の実施形態について説明する。

図１は、本発明の第１実施形態の釣糸１を示し、図１（イ）は、釣糸１の全体の一部切欠き側面図を示し、図１（ロ）は、図１（イ）の釣糸１の符号Ｘ−Ｘ断面図を示す。

釣糸１は、芯部２と第１側部３と第２側部４から成る芯線体５と、被覆部６を有する。
第２側部４は、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る。芯部２の外周に、第１側部３と第２側部４とを平行して同一長手方向へ巻回する。
第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４は、芯部２と第１側部３とが接触する凹部の符号Ｃ_１、Ｃ_２の両側に、それぞれ第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２とを配置する。
芯部２の外周に、第１側部３と第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４とを平行して同一長手方向へ一定のピッチＰで巻回して成る芯線体５を備える。
芯線体５の外周に被覆部６を設ける。尚、本発明の釣糸１は、長さに比較して線直径が小さく、縦横の縮尺率を同じにすると所定の範囲に図示することが困難なため、一部を拡張し、又省略して図示している。

芯部２と第１側部３は、後述する一定の繊度を有する合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。芯部２の外周に、第１側部３と第２側部４とを巻回する場合、芯部２に長手方向へ一定の引張力を加えて直線状にさせながら、その外周に第１側部３と第２側部４とを長手方向へ一定の引張力を加え、ラジアル方向へ回転させ、巻回する。
マルチフィラメント糸の第１側部３は、巻回時に加えられる長手方向への一定の引張力と、前記引張力に伴う径方向（外側から内側へ）への圧縮力、並びに、第１側部３の両側に配置した金属線から成る第２側部４からの巻回による圧縮力等の相互作用を受けて、図１（ロ）で示すように、符号ａの自然状態から符号ｂの巻回後の状態へ偏平状に圧縮変形する。
この第１側部３が圧縮変形する理由は、第１側部３は第２側部４の金属線に比べて比重が１／５以下で軽く、かつ、繊維間に空隙が多く存在するマルチフィラメント糸であり、
特に、巻回時に加えられる長手方向への引張力と引張力に伴う圧縮力、並びに、第２側部４の金属線からの巻回による圧縮力等の相互作用の影響を受け易く、変形し易いことによると考えられる。

芯部２と第１側部３は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。
この理由は、細径でありながら引張強度が高く、水中において引張強度の変化が少なく、軽くて柔軟性に富み、引張破断力の高い釣糸１を得る為である。
尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

詳しくは、合成繊維のマルチフィラメント糸の比強度ｋｍ（引張強度／密度）を算出すると、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘは２．５３８ＧＰａで密度が１．４１ｇ／ｃｍ^３であることから、比強度は約１８３．６ｋｍ｛（２５３８／９．８０６）／１．４１｝となる。又、合成繊維のマルチフィラメント糸の比弾性率ｋｍ（引張弾性率／密度）を算出すると、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘは６２．３２２ＧＰａで密度が１．４１ｇ／ｃｍ^３であることから、比弾性率は約４５０７．４ｋｍとなる。
これに対して、例えばステンレス鋼線の場合、引張強さが２．５ＧＰａで引張弾性率が２２７．４ＧＰａで密度が７．９ｇ／ｃｍ^３のとき、前記同様に比強度と比弾性率を算出すると、比強度は約３２．７ｋｍ、比弾性率は約２９３５．４ｋｍとなる。
本発明に用いる合成繊維のマルチフィラメント糸は、例えばステンレス鋼線に比べて比強度が約５．６１倍高く、かつ、比弾性率が約１．５４倍高い。
従って、比強度が１８３．６ｋｍ以上で比弾性率が４５０７．４ｋｍの双方の範囲を満たす、つまり、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の双方の範囲を満たす合成繊維のマルチフィラメント糸を、釣糸１の芯部２と芯部２の外周の第１側部３の双方に用いることにより、軽くて、柔軟性に富み、引張破断力の高い釣糸１を得ることができる。

合成繊維のマルチフィラメント糸としては、液晶紡糸により得られるパラ系アラミド繊維の商品名ケブラー（デュポン社）、商品名テクノーラ（帝人(株)）、全芳香族ポリエステル繊維の商品名ベクトラン（クラレ(株)）、ヘテロ環含有のＰＢＯ繊維の商品名ザイロン（東洋紡(株)）、ゲル紡糸により得られるポリエチレン繊維の商品名ダイニーマ（東洋紡(株)）、ＰＡＮ炭素繊維の商品名トレカ（東レ(株)）、商品名ベスファイト（東洋レーヨン(株)）等である。

本発明の第１実施形態の釣糸１は、芯部２と第１側部３に繊度２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が０．２％以下の全芳香族ポリエステル繊維で、５本のフィラメントから成るマルチフィラメント糸を、芯部２と第１側部３に用いる。又、芯部２の外径Ｄ_１１と第１側部３の変形前の外径Ｄ_０１は、０．０２０ｍｍである。
マルチフィラメント糸に全芳香族ポリエルテル繊維を用いる理由は、溶融状態で液晶を形成し、液晶ポリマーを溶融紡糸することにより、液晶ポリマーの分子鎖を繊維の長手方向へ高度に配向させ、機械的強度を大幅に向上させる為である。

第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ2以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下で、線直径ｄ_１、ｄ_２が、０．００８ｍｍ以上０．１００ｍｍ以下の金属素線を少なくとも１本以上用いる。好ましくは、８本以内である。金属素線の材質としては、タングステン線、ステンレス鋼線、ＮｉＴｉ合金線等を用いる。

本発明の第１実施形態の釣糸１は、芯部２の外周に、第１側部３と、第１側部３の両側に隣接する第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２を備える第２側部４とを平行して同一長手方向へ一定の撚りピッチＰで巻回する。
第１側部３と第２側部４の撚りピッチＰは、横断面の外径（Ｄ_１１+ｄ_１）の１．２０倍以上５０倍以下（第１実施形態では３０倍）である。好ましくは、１．２０倍以上４０倍以下である。
第１側部４に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下で、Ｋ、Ａｌ、Ｓｉのうち少なくとも１種類以上を５ｐｐｍ以上１８０ｐｐｍ以下添加し、線直径ｄ_１、ｄ_２が０．０１２ｍｍの電解研磨したドープタングステン線を用いる。
ドープタングステン線を用いる理由は、例えば線直径ｄ_１、ｄ_２が０．０１２ｍｍのような細線の縮径伸線加工時に、純タングステン線を用いた場合には粒界滑りを起こして脆くなり易い。ドープ剤（前記Ｋ、Ａｌ、Ｓｉ等）を添加することにより、粒界滑りを起こし難くさせ、機械的強度を向上させる為である。
ドープ剤の含有量を前記範囲としたのは、前記範囲を下回れば、長大結晶による粒界滑りを起こし難くさせる効果は低減し、前記範囲を超えれば、縮径伸線加工時に割れが発生し易くなり、機械的強度の向上効果は得られ難くなるからである。
好ましくは、電解研磨した金属素線を用いることである。この理由は、金属素線の表面には、縮径伸線加工時に用いる潤滑剤の残留、及び酸化被膜層の形成等により脆化を招き易く、この脆化を防いで、機械的強度を向上させる為である。

芯線体５の外周に被覆する被覆部６は、膜厚ｔ_１が０．００１ｍｍ以上０．０１０ｍｍ以下（第１実施形態ではｔ_１が０．００３ｍｍ）の、アクリル樹脂、ビニル樹脂等を用いた揮発乾燥型塗料、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂等を用いた自己反応型塗料等を用いる。芯線体５を前記塗料溶液中に浸漬通過させた後に乾燥させて被覆部６を形成する。

被覆部６には、紫外線吸収剤、及び光安定剤を樹脂固形分１００重量部に対して、０．１重量部以上８重量部以下配合する。
紫外線吸収剤としては、２−（５−メチル−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール類、２、４−ジヒドロキシ−ベンゾフェノン等のベンゾフェノン類を用いる。又、光安定剤としては、ベンジル等を用いる。
この理由は、芯部２、及び第１側部３に用いるマルチフィラメント糸は、全芳香族ポリエステル繊維で日光により黄変し易く、かつ、機械的強度が劣化し易い。そして、全芳香族ポリエステル繊維は、多くのＣ−Ｈ結合で形成されていて、ベンゾトリアゾール類、ベンゾフェノン類、光安定剤等を配合することにより、Ｃ−Ｈ結合エネルギーを破壊させる日光に含まれる紫外線波長域の光を吸収して、紫外線からの機械的強度の劣化を防ぐ効果が高いからである。

本発明の釣糸１の機械的強度特性等について、図１（イ）（ロ）に示す第１実施形態の釣糸１と、図６（イ）（ロ）に示す比較例の釣糸１００とを対比して、以下説明する。

図６に示す比較例の釣糸１００は、本発明の第１実施形態の釣糸１に対して、マルチフィラメント糸から成る第１側部３が不存在の構造である。構造差を比較説明する為、他の芯部２２、第２側部４４、被覆部６６は、それぞれ第１実施形態の釣糸１の芯部２、第２側部４、被覆部６と同一とする。
つまり、芯部２２は、繊度が２８ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて外径Ｄ_５１が０．０２０ｍｍ、５本のマルチフィラメント糸から成り、釣糸１の芯部２と同一であり、第２側部４４は、線直径ｄ_１、ｄ_２が０．０１２ｍｍの２本の電解研磨したドープタングステン線を用い、釣糸１の第２側部４と同一で、被覆部６６も釣糸１の被覆部６と同一とする。

比較例の釣糸１００の横断面の外径（Ｄ_５１+ｄ_１）は、０．０３２ｍｍで、芯部２２と第２側部４４から成る芯線体５５の引張破断力は、芯部２２の引張破断力の大きさが大きく寄与する。
この理由は、例えば第２側部４４に用いる１本のドープタングステン線の引張強さが３８００Ｎ／ｍｍ^２のとき、線直径ｄ_１、ｄ_２が０．０１２ｍｍの引張破断力は約４２．９ｃＮであり、２本のドープタングステン線の場合には、約８５．８ｃＮである。
芯部２２の引張破断力は、繊度が２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘのマルチフィラメント糸である為、６４１．２ｃＮである。
芯部２２の引張破断力は、第２側部４４の２本のドープタングステン線の引張破断力が約８５．８ｃＮであることから、金属線から成る第２側部４４の引張破断力よりも約７．５倍大きい。この為、芯部２２と第２側部４４から成る芯線体５５の引張破断力は、芯部２２の引張破断力の大きさが大きく寄与することになるからである。
そして、芯線体５５の引張破断力は、芯部２２の引張破断力が芯線体５５の引張破断力となり、６４１．２ｃＮとなる。又、被覆部６６が、芯線体５５の引張破断力の約１．５％補完している為、釣糸１００の引張破断力は約６５０．８ｃＮとなる。

これに対して、図１に示す本発明の第１実施形態の釣糸１は、横断面の外径（Ｄ_１１+ｄ_１）が０．０３２ｍｍで前記比較例の釣糸１００と同一である。
芯線体５の引張破断力は、前記比較例の釣糸１００と同様の理由から、芯部２と芯部２の外周に設けた第１側部３との、２つのフィラメント糸の引張破断力の大きさが大きく寄与する。
そして、芯線体５の芯部２と第１側部３に、繊度が２８ｄｔｅｘで引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘのマルチフィラメント糸を用いるとき、芯線体５の引張破断力は１２８２．４（２８×２×２２．９）ｃＮとなる。
そして又、芯線体５の外周に膜厚ｔ_１が０．００３ｍｍの被覆部６を設けた、外径Ｄ_１が０．０３８ｍｍの釣糸１の引張破断力は、被覆部６により引張破断力を補完（前記比較例と同じ９．６ｃＮ）している為、１２９２．０ｃＮである。
従って、本発明の第１実施形態の釣糸１の引張破断力は、比較例の釣糸１００よりも約２倍大きな値となる。

図１の第１実施形態の釣糸１において、芯部２の外径Ｄ_１１が０．０２０ｍｍで、第１側部３は第２側部４との巻回により偏平状となって厚さＴは、第２側部４の金属素線の線直径ｄ_１、ｄ_２と同一となり、第２側部４の金属素線の線直径ｄ_１、ｄ_２は０．０１２ｍｍで、被覆部６の膜厚ｔ_１が０．００３ｍｍであることから、釣糸１の横断面の最大外径Ｄ_１は０．０３８ｍｍである。又、図６の比較例の釣糸１００において、芯部２２の外径５１が０．０２０ｍｍで、第２側部４４の１本の金属素線の線直径ｄ_１、ｄ_２が０．０１２ｍｍで被覆部６６の膜厚ｔ_２が０．００３ｍｍであることから、釣糸１００の横断面の外径Ｄ_５は０．０３８ｍｍである。
従って、本発明の第１実施形態の釣糸１は、横断面の最大外径Ｄ_１が、比較例の釣糸１００の横断面の最大外径Ｄ_５と同一でありながら、引張破断力を比較例の釣糸１００よりも約２倍向上させることができる。

そして、芯部２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳ_０（ｄｔｅｘ）、引張破断力をＰ_０（ｃＮ）、第１側部３の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳ_１（ｄｔｅｘ）、引張破断力をＰ_１（ｃＮ）、第２側部４の金属線の引張破断力をＰ_２（ｃＮ）、釣糸１の引張破断力をＵ（ｃＮ）とした場合に、芯部２の引張破断力Ｐ_０（ｃＮ）と第１側部３の引張破断力Ｐ_１（ｃＮ）とは、いずれも第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ_２（ｃＮ）よりも大きく（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）、かつ、マルチフィラメント糸の引張強度が１８ｃＮ以上であることから、釣糸１の引張破断力Ｕ（ｃＮ）は、
Ｕ＞１８×（Ｓ_０+Ｓ_１）・・・（１）
の関係式（１）で表すことができる。

つまり、本発明の第１実施形態の釣糸１において、芯部２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ_０は、２８ｄｔｅｘであり、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであることから、芯部２の引張破断力Ｐ_０は、６４１．２ｃＮである。
第１側部３の引張破断力Ｐ_１は、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ_１は、２８ｄｔｅｘであり、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであることから、６４１．２ｃＮである。
第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ_２は、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２の２本のドープタングステン線から成る為、約８５．８ｃＮである。従って、芯部２の引張破断力Ｐ_０と、第１側部３の引張破断力Ｐ_１とは、いずれも第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ_２よりも大きい（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）。又、本発明の釣糸１の引張破断力Ｕは、前記したように１２９２．０ｃＮである。
従って、関係式（１）において、１８×（Ｓ_０+Ｓ_１）は、１００８ｃＮとなり、本発明の釣糸１の引張破断力Ｕは、１２９２．０ｃＮであることから、１００８ｃＮよりも大きく、関係式（１）を満たしている。

次に、図２は引張荷重と伸びの特性を示し、図２（イ）は、本発明の第１実施形態の釣糸１、図２（ロ）は一般的な材料、図２（ハ）は本発明の第１実施形態の釣糸１に用いる第２側部４の、ドープタングステン線を示す。
ここでは、引張荷重と伸びの特性の説明上、引張荷重を加えたとき、伸びの増加とともに引張荷重が徐々に増大する右肩上がりの二次曲線を描く範囲を第１種引張剛性範囲とし、引張荷重を加えたとき、伸びの増加に比例して引張荷重が増大する直線的な線を描く範囲を第２種引張剛性範囲とし、前記第２種引張剛性範囲を超えた後に引張荷重を続けて加えたとき、伸びの増加に対して引張荷重の増大が緩やかとなった後に、破断に至る範囲を第３種引張剛性範囲という。

図２（ロ）の一般的な材料の引張荷重と伸びの特性は、符号Ａ_０は比例限界点、符号Ｂ_０は降伏点、符号Ｃ_０は最大の引張荷重、符号Ｄ_０は引張破断点を示す。符号０−Ａ_０間は、前記第２種引張剛性範囲、符号Ａ_０−Ｄ_０間は第３種引張剛性範囲である。

図２（イ）の本発明の第１実施形態の釣糸１の引張荷重と伸びの特性は、第１種引張剛性範囲と第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性である。
つまり、引張荷重を加えたとき、符号０から符号Ａ_１までは伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する右肩上がりの二次曲線を描く第１種引張剛性範囲を示す。
そして、符号Ａ_１を超えた後は、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、直線的な線を描き、符号Ｂ_１で比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲を示す。
そして又、符号Ｅは、本発明の釣糸の引張破断力の４０％のときの引張荷重の値（又は位置）を示し、この値以下で第１種引張剛性範囲が現れる。具体的には、釣糸１の引張破断力は１２９２．０ｃＮである為、符号Ｅは引張荷重が５１６．８ｃＮの値の位置を示し、釣糸１は引張荷重が５１６．８ｃＮ以下で、前記第１種引張剛性範囲が現れる。

第１種引張剛性範囲が現れる理由は、釣糸１に長手方向へ引張荷重が加わると、芯部２と第１側部３に用いられているマルチフィラメント糸に径方向（外側から内側へ）への圧縮力が加わり、マルチフィラメント糸の繊維間に存在している空隙が減少し、又は無くなるからである。又、芯部２の外周に巻回している第１側部３と第２側部４とが長手方向へ直線状になろうとするからである。
又、釣糸の引張破断力の４０％以下で第１種引張剛性範囲を有するとしたのは、水中での魚の突発的な動き、又は釣人の魚を釣り上げようとする動きから生ずる釣糸への引張力・衝撃力を吸収して、釣糸の破断を防ぐ為である。
詳しくは、例えば鮎の友釣りの場合、囮鮎と釣り上げようとする鮎との２匹分の引張荷重を約１４０ｃＮ、衝撃荷重を約２８０ｃＮとした場合、釣糸１には約４２０ｃＮの引張荷重が加わる。釣糸１の引張破断力の４０％の引張荷重５１６．８ｃＮ以下に第１種引張剛性範囲を設けることにより、釣糸１へ加わる引張力・衝撃力を吸収することができるからである。
そして、第１種引張剛性範囲の後に第２種引張剛性範囲を有するとしたのは、釣糸１へ加わる大きな引張荷重を第２種引張剛性範囲で受けて、釣糸１の破断を防ぐ為である。

図２（ハ）の本発明の第１実施形態の釣糸１に用いる第２側部４の、ドープタングステン線の引張荷重と伸びの特性は、引張荷重を加えたとき、符号０から比例限界点の符号Ａ_２までは第２種引張剛性範囲と、符号Ａ_２から引張破断点の符号Ｂ_２までは第３種引張剛性範囲とを有する非線形特性である。
特に、比例限界点の符号Ａ_２から引張破断点の符号Ｂ_２までの伸びは、ドープ剤を含んでいない純タングステン線の伸びよりも大きく、ステンレス鋼線の場合よりもさらに大きい。この特性により、前記図２（イ）の第１種引張剛性範囲と同様の衝撃力吸収効果が現れる。

本発明の第１実施形態の釣糸１の引張荷重と伸びの特性は、釣糸１の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸１の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。
従って、本発明の第１実施形態の釣糸１の引張荷重と伸びの特性は、第１種引張剛性範囲と第２種引張剛性範囲とを有し、第２種引張剛性範囲と第３種引張剛性範囲から成る一般的な材料の引張荷重と伸びの特性とは異なる。又、図２（ハ）のドープタングステン線の引張荷重と伸びの特性とも異なる。

図３は、本発明の第２実施形態の釣糸２０を示す横断面図である。釣糸２０は、第１実施形態の釣糸１に対して、第１側部３Ａが異なる。
第２実施形態の釣糸２０は、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５１と、芯線体５１の外周に被覆部６を有する。第２側部４は、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る。
芯部２と、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４と、被覆部６は第１実施形態の釣糸１と同様である。
従って、第１実施形態の釣糸１とは、第１側部３Ａの外径Ｄ_２２が異なり、釣糸１の全体の一部切欠き側面図、図１（イ）と同様である為、釣糸２０の全体の一部切欠き側面図は省略している。

釣糸２０の第１側部３Ａは、前記第１実施形態の釣糸１の、第１側部３を１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸である。
第１側部３Ａは、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘで、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用い、１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いる。
第２実施形態の釣糸２０の第１側部３Ａは、繊度が２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて、外径Ｄ_２２が０．０２０ｍｍで５本のフィラメント糸を３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いる。尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

第２実施形態の釣糸２０において、芯部２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ_０は、前記釣糸１と同様に２８ｄｔｅｘで、芯部２の引張破断力Ｐ_０は６４１．２ｃＮである。第１側部３Ａの、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ_１は、前記釣糸１と同様に２８ｄｔｅｘで、３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いることにより、引張強度が５．０％増大する為、第１側部３Ａの引張破断力Ｐ_１は６７３．２６ｃＮである。第２側部４の、金属線の引張破断力Ｐ_２は、前記釣糸１と同様に、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２との２本のドープタングステン線から成る為、約８５．８ｃＮである。
従って、芯部２の引張破断力Ｐ_０と第１側部３Ａの引張破断力Ｐ_１とは、いずれも第２側部４の、金属線の引張破断力Ｐ_２よりも大きい（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）。

そして、釣糸２０の引張破断力Ｕは、１３１４．４６ｃＮとなる。これは、芯部２の繊度の総数Ｓ_０は２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであり、第１側部３Ａの繊度の総数Ｓ_１は２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘで、３２０回／ｍ捻回することにより引張強度が５％増大していることから、釣糸２０の引張破断力Ｕは、（２８×２２．９+２８×２２．９×１．０５）ｃＮで算出される。
従って、関係式（１）において、１８×（Ｓ_０+Ｓ_１）は、１００８ｃＮとなり、釣糸２０の引張破断力Ｕは、１３１４．４６ｃＮで、１００８ｃＮよりも大きく関係式（１）を満たしている。
そして、第１側部３Ａの撚糸のマルチフィラメント糸を用いることにより引張破断力が向上する理由は、マルチフィラメント糸は各フィラメント間に微細な空隙が存在し、捻回することによりこの微細な空隙が埋まり、空隙が埋まった状態で引張荷重を加えると引張荷重に対する引張抵抗力が各フィラメントに均等分散された結果による、と考えられる。

図３の第２実施形態の釣糸２０において、芯部２の外径Ｄ_２１が０．０２０ｍｍ、第１側部３Ａの外径Ｄ_２２が０．０２０ｍｍ、被覆部６の膜厚ｔ_１が０．００３ｍｍであることから、釣糸２０の横断面の最大外径Ｄ_２は、０．０４６ｍｍである（日釣工線径基準、号柄の０．０３号相当）。
又、第１実施形態の釣糸１の横断面の最大外径Ｄ_１は、０．０３８ｍｍである（日釣工線径基準、号柄の０．０１号相当）。
釣糸１と釣糸２０との横断面の最大外径に差が生じる要因は、第１側部のマルチフィラメント糸が無捻回の釣糸１か、捻回（３２０回／ｍ）した撚糸の釣糸２０かの差である。
つまり、第１側部のマルチフィラメント糸を捻回しない釣糸１であれば横断面の最大外径（Ｄ_２相当）は、号柄が０．０１号相当で、第１側部のマルチフィラメント糸を捻回（３２０回／ｍ）した釣糸２０であれば、横断面の最大外径Ｄ_２は、号柄が０．０３号相当となる。
そして、第１側部３Ａのマルチフィラメント糸の捻回数を概ね１６０回／ｍにすると、第１側部３Ａのマルチフィラメント糸は、前記釣糸１の第１側部３と同様に、巻回時に加えられる長手方向への引張力と引張力に伴う圧縮力、並びに、第２側部４からの巻回による圧縮力等の相互作用を受けて偏平状となり、その厚さＴは０．０１６ｍｍとなって、横断面の最大外径（Ｄ_２相当）は、０．０４２ｍｍで、号柄が０．０２号相当となる。

このように、本発明の釣糸の構造は、第１側部３Ａに３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメントを用いた釣糸２０の横断面の最大外径Ｄ_２が、０．０４６ｍｍで号柄が０．０３号に相当し、第１側部３Ａに１６０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメントを用いた釣糸の横断面の最大外径（Ｄ_２相当）は、０．０４２ｍｍで号柄が０．０２号に相当し、第１側部３Ａに捻回していないマルチフィラメントを用いた釣糸１の横断面の最大外径（Ｄ_２相当）は、０．０３８ｍｍで、号柄が０．０１号相当となる。
従って、本発明の釣糸１、２０の構造は、第１側部３、３Ａに用いるマルチフィラメント糸の捻回数の多少により、釣糸１、２０の横断面の最大外径（Ｄ_１、Ｄ_２）を可変することができ、釣糸の太さの標準規格との一致化を容易にすることができる、特段の作用効果がある。尚、補足すれば、前記釣糸１、２０で説明したように、釣糸２０の引張破断力を維持したままで釣糸１への細径化（横断面の最大外径が０．０４６ｍｍから０．０３８ｍｍへ、号柄では０．０３号から０．０１号へ）を容易にすることができる。

図４は、本発明の第３実施形態の釣糸３０を示す横断面図である。前記第２実施形態の釣糸２０とは、芯部２の外径Ｄ_３１が異なり、芯部２の外径Ｄ_３１の変化に伴って外径Ｄ_３が異なってくる場合を除き、第１側部３Ａと、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４と、被覆部６は、第２実施形態の釣糸２０と同様である。
従って、第２実施形態の釣糸２０とは、芯部２の外径Ｄ_３１が異なる為、釣糸１全体の一部切欠き側面図、図１（イ）と同様であり、釣糸３０全体の一部切欠き側面図は省略している。

第３実施形態の釣糸３０は、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５２と、芯線体５２の外周に被覆部６を有する。
芯部２は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。
第２実施形態の釣糸３０の芯部２は、繊度が５６ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて、外径Ｄ_３１が０．０２８２ｍｍで、１０本のフィラメントから成るマルチフィラメント糸を用いる。尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、前記釣糸１、２０と同様に、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

第３実施形態の釣糸３０において、芯部２のマルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ_０は、５６ｄｔｅｘで、芯部２の引張破断力Ｐ_０は、１２８２．４ｃＮである。
第１側部３Ａの引張破断力Ｐ_１は、前記第２実施形態の釣糸２０の第１側部３Ａと同一である為、６７３．２６ｃＮである。
第２側部４の金属線の引張破断力は、前記第２実施形態の第２側部４と同一である為、約８５．８ｃＮである。
従って、芯部２の引張破断力Ｐ_０と、第１側部３Ａの引張破断力Ｐ_１とは、いずれも第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ_２よりも大きい（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）。
そして、釣糸３０の引張破断力Ｕは、１９５５．６６ｃＮとなる。
これは、芯部２の繊度の総数Ｓ_０は５６ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであり、第１側部３Ａの繊度の総数Ｓ_１は２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘで、３２０回／ｍ捻回することにより引張強度が５％増大していることから、釣糸３０の引張破断力Ｕは、（５６×２２．９+２８×２２．９×１．０５）ｃＮで算出される。
従って、関係式（１）において、１８×（Ｓ_０+Ｓ_１）は、１５１２ｃＮとなり、釣糸３０の引張破断力Ｕは、１９５５．６６ｃＮで、１５１２ｃＮよりも大きく、関係式（１）を満たしている。

図４の第３実施形態の釣糸３０において、芯部２の外径Ｄ_３１が０．０２８２ｍｍで、第１側部３Ａの外径Ｄ_３２が０．０２０ｍｍで、被覆部６の膜厚ｔ_１が０．００３ｍｍであることから、釣糸３０の横断面の最大外径Ｄ_３は、０．０５４２ｍｍである（日釣工線径基準号柄の、０．０５号に相当）。
そして、前記第２実施形態の釣糸２０の説明において、第１側部３Ａのマルチフィラメント糸の捻回数を１６０回／ｍにすると、第１側部のマルチフィラメント糸は、釣糸１の第１側部３のように偏平状となり、その厚さＴは０．０１６ｍｍとなる。
第３実施形態の釣糸３０に対して、第１側部３Ａに、前記マルチフィラメント糸の捻回数を１６０回／ｍにした、撚糸のマルチフィラメント糸を用いた場合には、芯部２の外径Ｄ_３１が０．０２８２ｍｍで、第１側部３Ａの外径Ｄ_３２は偏平状となって、その厚さＴは０．０１６ｍｍとなり、被覆部６の膜厚ｔ_１が０．００３ｍｍであることから、横断面の最大外径（Ｄ_３相当）の寸法は、０．０５０２ｍｍとなる（日釣工線径基準号柄の、０．０４号に相当）。

そしてさらに、第３実施形態の釣糸３０に対して、第１側部３Ａに捻回していない無捻回のマルチフィラメント糸を用いた場合には、前記第１実施形態の釣糸１と同様に、第１側部３Ａは偏平状となって厚さＴは、第２側部４の金属素線の線直径と同一となって０．０１２ｍｍとなる。
第３実施形態の釣糸３０に対して、第１側部３Ａに捻回していない無捻回のマルチフィラメント糸を用いた場合には、芯部２の外径Ｄ_３１が０．０２８２ｍｍで、第１側部３Ａの外径Ｄ_３２は偏平状となって、第２側部４０の金属素線の線直径と同一となって０．０１２ｍｍとなり、被覆部６の膜厚ｔ_１が０．００３ｍｍであることから、横断面の最大外径（Ｄ_３相当）の寸法は、０．０４６２ｍｍとなる（日釣工線径基準号柄の、０．０３号に相当）。

このように、本発明の釣糸３０の構造は、横断面の最大外径Ｄ_３は０．０５４２ｍｍで号柄が０．０５号に相当し、第１側部３Ａに１６０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメントを用いた釣糸の横断面の最大外径（Ｄ_３相当）は、０．０５０２ｍｍで号柄が０．０４号に相当し、第１側部３Ａに捻回していない、無捻回のマルチフィラメントを用いた釣糸の横断面の最大外径（Ｄ_３相当）は、０．０４６２ｍｍで号柄が０．０３号相当となる。
従って、本発明の釣糸３０の構造は、前記第２実施形態の釣糸２０と同様に、第１側部３Ａに用いるマルチフィラメント糸の捻回数の多少により、釣糸３０の横断面の最大外径Ｄ_３を可変することができ、釣糸の太さ標準規格との一致化を容易にすることができる、特段の作用効果がある。
さらに、釣糸３０の引張破断力を維持したままで、細径化（横断面の最大外径が０．０５４２ｍｍから０．０４６２ｍｍへ、号柄では０．０５号から０．０３号へ）を容易にすることができる。尚、ここでいう合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線を用いた複合糸から成る釣糸は、モノフィラメント糸から成る釣糸と比較して形状が複雑で、太さが極めて細い為、太さの測定に際して、接触型測定機を用いた場合には、釣糸への接触圧力により太さが変動し易い。これを防ぐ為、非接触型のレーザー測定機を用いて、釣糸の横断面の最大外径を釣糸の太さとして、太さ標準規格と対比して述べた。この為、接触型測定機を用いた場合とは、その値は異なる。

図５は、本発明の変形例の釣糸４０、５０を示す。図５（イ）は、変形例１の釣糸４０を示し、芯部２と第１側部３と第２側部４Ａから成る芯線体５３と、芯線体５３の外周に被覆部６を有する。
本発明の第１実施形態の釣糸１と異なるところは、第２側部４Ａがいずれも２本の金属素線から成る第２Ａ金属線側部４１１と第２Ｂ金属線側部４２２を有し、他は第１実施形態の釣糸１と同様である。
図５（ロ）は、変形例２の釣糸５０を示し、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５４と、芯線体５４の外周に被覆部６を有する。
本発明の第３実施形態の釣糸３０と異なるところは、第１側部３Ａが、第１Ａ繊維側部３１と第１Ｂ繊維側部３２から成り、第１Ａ繊維側部３１と第１Ｂ繊維側部３２とは、いずれも第３実施形態の釣糸３０の第１側部３Ａ（第２実施形態の釣糸２０の第１側部３Ａと同じ）と同一の、３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸をそれぞれ用いる。他は、第３実施形態の釣糸３０と同様である。

このように本発明の釣糸は、芯部２と、芯部２の外周に第１側部３と第２側部４とを平行して同一長手方向へ巻回し、芯部２と第１側部３と第２側部４とを有する芯線体５を備え、芯部２と第１側部３とは、いずれも一定の機械的強度特性を有するマルチフィラメント糸から成り、第１側部３は、釣糸５０で示すように第１Ａ繊維側部３１と第１Ｂ繊維側部３２として複数設けてもよい。好ましくは、１〜４個である。
又、金属素線から成る第２側部４は、釣糸４０で示すように第２Ａ金属線側部４１１と第２Ｂ金属線側部４２２として複数設けてもよい。好ましくは、１〜４個である。
そして又、捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸は、第１側部３と芯部２のいずれか一方、又は双方に用いてもよい。

１釣糸１（第１実施形態）
２芯部
３第１側部
４第２側部
５芯線体
６被覆部
２０釣糸（第２実施形態）
３０釣糸（第３実施形態）
４０釣糸（変形例１）
５０釣糸（変形例２）
１００釣糸（比較例）

上記目的を達成する為、
芯部の外周に、第１側部と第２側部とを平行して同一長手方向へ巻回し、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備える。芯線体の外周に、被覆部を設ける。
芯部と第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ^２以上４２００Ｎ／ｍｍ^２以下の、少なくとも１本以上８本以下の金属素線を用いた金属線から成る。

マルチフィラメント糸から成る、芯部の引張破断力Ｐ _０と、第１側部の引張破断力Ｐ _１とは、いずれも第２側部の金属線の引張破断力Ｐ _２よりも大きく（Ｐ _０＞Ｐ _２、Ｐ _１＞Ｐ _２）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。

第２側部に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ^２以上４２００Ｎ／ｍｍ^２以下の電解研磨したドープタングステン線で、第２側部の金属素線は、引張荷重と伸びの特性が、伸びの増加に比例して引張荷重が直線的に増大する第２種引張剛性範囲と、引張荷重が直線的に増大して比例限界点に達した後に伸びの増加とともに引張荷重の増加が緩やかとなり破断に至る第３種引張剛性範囲とを有し、引張荷重と伸びの特性が非線形特性である。

本発明の釣糸は、芯部の外周に、第１側部と第２側部とを平行して同一長手方向へ巻回し、芯部と第１側部と第２側部とを有する芯線体を備え、芯線体の外周に被覆部を設ける。
芯部と第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸から成る。
第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ^２以上４２００Ｎ／ｍｍ^２以下の、少なくとも１本以上８本以下の金属素線を用いた金属線で、芯部と第１側部の、それぞれの引張破断力は、第２側部の引張破断力よりも高い。
この理由は、合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線とを組み合わせた複合糸から成る釣糸の構成において、高強度の引張強さをもつ金属素線から成る金属線を用いても、用いる金属素線が細径である為、必ずしも釣糸の引張破断力の向上に寄与していない。
そして、本発明は、このことに着目して、金属素線から成る金属線よりも遥かに高い比強度と比弾性率をもつ合成繊維のマルチフィラメント糸を、芯部と芯部の外周の第１側部との双方に用いることにより、釣糸の引張破断力をより高めて、道糸との結束性を向上させ、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸を提供する為である。尚、第２側部に金属線を用いる理由は、主に水中での釣糸の沈み性向上と、水中での岩場での擦れによる耐摩耗特性を向上させて、破断を防ぐ為である。

マルチフィラメント糸から成る、芯部の引張破断力Ｐ _０と第１側部の引張破断力Ｐ _１とは、いずれも第２側部の金属線の引張破断力Ｐ _２よりも大きく（Ｐ _０＞Ｐ _２、Ｐ _１＞Ｐ _２）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。
これにより、第２側部の金属線よりも引張破断力の高い、芯部と第１側部との双方で、釣糸へ加わる引張荷重をそれぞれ負荷分担し、引張応力を低くして釣糸の引張破断力を向上させることができる。

第２側部に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ^２以上４２００Ｎ／ｍｍ^２以下の電解研磨したドープタングステン線で、第２側部の金属素線は、引張荷重と伸びの特性が、伸びの増加に比例して引張荷重が直線的に増大する第２種引張剛性範囲と、引張荷重が直線的に増大して比例限界点に達した後に、伸びの増加とともに引張荷重の増加が緩やかとなり、破断に至る第３種引張剛性範囲とを有する非線形特性である。
これにより、電解研磨したドープタングステン線を用いて、粒界滑りを起こし難くさせて機械的強度を向上させることができる。又、第３種引張剛性範囲を有する非線形特性であることにより、特に水中での魚の突発的な活動から生じる衝撃力を吸収することができ、さらに、水中での岩場での擦れによる釣糸の破断を防ぐことができる。

第３実施形態の釣糸３０は、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５２と、芯線体５２の外周に被覆部６を有する。
芯部２は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。
第３実施形態の釣糸３０の芯部２は、繊度が５６ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて、外径Ｄ３１が０．０２８２ｍｍで、１０本のフィラメントから成るマルチフィラメント糸を用いる。尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、前記釣糸１、２０と同様に、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

Claims

芯部の外周に、第１側部と第２側部とを平行して同一長手方向へ巻回し、前記芯部と前記第１側部と前記第２側部とを有する芯線体を備え、前記芯線体の外周に、被覆部を設けた釣糸であって、
前記芯部と前記第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、
前記第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線から成り、
前記芯部と前記第１側部の、それぞれの引張破断力は、前記第２側部の引張破断力よりも高く、
前記釣糸の引張荷重と伸びの特性は、前記釣糸の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、前記釣糸の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする、釣糸。
前記芯部の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳ_０、引張破断力をＰ_０、前記第１側部の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳ_１、引張破断力をＰ_１、前記第２側部の、金属線の引張破断力をＰ_２とし、前記釣糸の引張破断力をＵとした場合に、
前記芯部の引張破断力をＰ_０と、前記第１側部の引張破断力Ｐ_１とは、いずれも前記第２側部の金属線の引張破断力よりも大きく（Ｐ_０＞Ｐ_２、Ｐ_１＞Ｐ_２）、かつ、前記釣糸の引張破断力Ｕは、Ｕ＞１８×（Ｓ_０+Ｓ_１）の関係式を満たすことを特徴とする、請求項１記載の釣糸。
前記第２側部は、第２Ａ金属線側部と第２Ｂ金属線側部とを備え、
前記芯部と前記第１側部とが接触する凹部の両側に、前記第２Ａ金属線側部と前記第２Ｂ金属線側部とをそれぞれ配置して、
前記芯部と前記第１側部と前記第２側部とを有する前記芯線体を備えたことを特徴とする請求項１又は２に記載の釣糸。
前記第２側部は、２本以上の隣接接触した金属素線を備え、
前記芯部と前記第１側部とが接触する凹部の片側に、前記第２側部を配置して、
前記芯部と前記第１側部と前記第２側部とを有する前記芯線体を備えたことを特徴とする請求項１又は２に記載の釣糸。
前記芯部と前記第１側部のいずれか一方、又は双方に、１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いたことを特徴とする、請求項１から４のいずれか１項に記載の釣糸。
前記第２側部に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の電解研磨したタングステン線であり、
前記第２側部の金属素線は、引張荷重と伸びの特性が伸びの増加に比例して引張荷重が直線的に増大する第２種引張剛性範囲と、引張荷重が直線的に増大して比例限界点に達した後に伸びの増加とともに引張荷重の増加が緩やかとなり破断に至る第３種引張剛性範囲とを有し、引張荷重と伸びの特性が非線形特性であることを特徴とする、請求項１から５のいずれか１項に記載の釣糸。