JP2017036754A - シール - Google Patents

Abstract

【課題】低い摺動摩擦抵抗で圧力変動の激しい気体を密封するシールを提供する。【解決手段】横断面形状が、三角状頂部33と、矩形状胴部34と、溝底側膨出部35とを、有している。そして、胴部34の表て面36及び裏面37に、閉円環状突条38，38が突設されている。この突条38の横断面形状は、平坦頂上面38Ａを有するテーブルマウンティン型である。【選択図】図５

Description

本発明は、シールに係り、特に、往復動用シールに関する。

従来から、往復動用として多種多様なシールが使用され、例えば、油圧シリンダ用として、ＯリングやＵパッキンが広く用いられている（例えば、特許文献１参照）。あるいは、空圧機器のシリンダ用として、横断面形状が縦長状ダルマ形のものが公知である（例えば、特許文献２参照）。

特開２０１５−３１３２６号公報 実開平５−７９１２８号公報

従来から、この種のシールとしては、密封性能及び耐摩耗性が重視され、上記特許文献１に記載の油圧シリンダのピストンロッド用のシールも密封性能及び耐摩耗性が重視されている。

ところが、遊戯器具やスポーツ用具、あるいは、精密作動用ロボット等にあっては、空気あるいはガスを使用して、内部圧力が急に変動する空圧機械（器具）が、最近になって出現している。そのような空圧機械（器具）では、シールとしての密封性能や耐摩耗性以外に、摺動抵抗を低減することが必要である。

例えば、ホッピング用具として、エアースプリング（エアーシリンダ）を用いて、２メートル以上もジャンプするものも出現しているが、このホッピング用具では、衝撃的な空気圧の変動が内部に生じ、しかも、空気圧力は、約３．０Ｍｐａにも達するため、シールとしては、そのような高圧と圧力変動にも耐える密封性能・耐久性能が要求されるのは当然として、さらに、少しでも高くジャンプしたいという強い要求に応えるようなシール特性を付与することが重要である。

そのためには、ホッピング用具に使用するエアーシリンダ（エアースプリング）の摺動抵抗を低減する必要があることに、本発明者等は、多大な実験と試行錯誤の結果気付いた。
即ち、従来は、ホッピング用具のエアーシリンダ内部のピストンに、Ｏリングを用いる構造であり、このＯリングは摺動抵抗が高いことも判明した（後述の表１参照）。また、前述の特許文献２のダルマ形の横断面のシールは、摺動部（摺動頭部の先端側）が大きなアール状であり、摺動抵抗が、高い受圧状態で、増大するという欠点があったり、あるいは、片側面に４個〜８個の少な目の小突起が付設された形状であったために、シールがシール溝内で蛇行して、摺動抵抗が不安定で急増する場合もあった。

そこで、本発明は急激な気体の圧力変動にも耐えて使用可能であって、摺動抵抗が十分に低い（往復動用）シールを提供することを目的とする。

本発明に係るシールは、横断面形状が、三角状頂部と、矩形状胴部と、溝底側膨出部と、を有し、さらに、上記胴部の表て面及び裏面に閉円環状突条が突設され、かつ、該閉円環状突条の横断面形状は、平坦頂上面を有するテーブルマウンティン型である。

また、被密封流体が気体であり、圧力が、０．４〜３．０Ｍｐａの範囲内で急激に変動する往復動用のシールである。
また、往復動ピストンのシール用凹周溝に装着されて、ホッピング用エアースプリングに使用される。
また、ゴム製シール本体と低摩擦被覆層とから成り、摺接相手面に対向する摺接面側に上記低摩擦被覆層を配設した横断面Ｕ字形の複合シールと共に併用される。
また、全体の材質がＰＴＦＥ粉末をゴムに混入して成る。

本発明によれば、三角状頂部が摺接相手面に摺接して、十分なシール性（密封性能）を発揮し、しかも、摺動抵抗が十分に低減できる。かつ、その低い摺動抵抗も安定して得られる。
さらに、閉円環状突条の平坦頂上面は、シール用凹周面の側面に、安定姿勢で圧接し、シール横断面形状が過大に曲がったり、傾斜状となるような変形が発生せず、上記摺動抵抗が（圧力変動が激しくとも）安定して低い値を示す。

本発明の用途の説明図であって、（Ａ）はホッピング用具に本発明のシールを用いた説明図、（Ｂ）は横軸に時間を、縦軸に圧力を、各々とって示す圧力の変動の説明図である。 本発明の実施の一形態を示し、かつ、圧力分布曲線を併記した使用（受圧）状態の説明図である。 本発明の実施の一形態の自由状態の要部拡大断面図である。 全体形状を示す傾斜図である。 自由状態の要部拡大断面図である。 本発明の他の実施形態を示し、使用（受任）状態を示す要部拡大断面図である。 図６の要部拡大図であり、圧力分布曲線を併記した図である。 要部の説明図である。 摺動摩擦抵抗の試験装置の説明図である。

以下、実施の形態を示す図面に基づいて本発明を詳説する。
図５に於て、２点鎖線によって区画して示したように、本発明に係る往復動用シールＳは、横断面形状が三角状頂部33と、矩形状胴部34と、溝底側膨出部35とを有する。さらに、胴部34の表て面36及び裏面37に突条38，38が突設されている。

この突条38は、図４の斜視図に示すように、閉円環状であって、しかも、図１〜図５では、往復動ピストン６のシール用凹周溝10に装着される。また、シール用凹周溝10の溝底10Ａに膨出部35が対応し、シリンダバレル５の内周面５Ａ等の摺接相手面26には三角状頂部33が摺動可能に対応する。
そして、上記閉円環状突条38の横断面形状は、平坦頂上面38Ａを有するテーブルマウンティン型であり、シール用凹周溝10の溝側面10Ｂに対向する。

図１と図２に於て、ホッピング用エアースプリング（エアーシリンダ）Ｃの内部のピストン６に使用されている場合を例示する。具体的には、足乗せ部３と握り部４が倒立状のエアーシリンダＣのシリンダバレル５の下部と上部に突設され、シリンダバレル５内にピストン６が上下往復動自在に収納される。さらに、上端にピストン６に連結されたピストンロッド７がシリンダバレル５の下端の孔部８に挿通され、ピストンロッド７の下端が、床面９に当接する当り部14である。

シールＳは、上記往復動ピストン６の外周面６Ａに凹設されたシール用凹周溝10に装着される。本発明のシールＳは、往復動シールとして、ピストンロッドの密封にも使用可能であるが、図１〜図４に示すようにピストン６の外周面６Ａとシリンダバレル５の内周面５Ａの相対的摺動面部の密封に好適なシールである。

本発明に係るシールＳは、被密封流体が空気又は各種ガス等の気体であって、図１（Ａ）（Ｂ）に示すように圧力Ｐが、０．４〜３．０Ｍｐａの範囲内で急激に変動する往復動用として好適である。

図２〜図５に於て、さらに説明すれば、横断面に於て、膨出部35は、溝底10Ａへの対応面40の形状が円弧状に形成されて、（図２，図３に示すように、）溝底10Ａの隅部39に隙間41が形成される。

なお、膨出部35の溝底対応面40が全体として略同一曲率半径の円弧型の場合を図５，図３に例示したが、これ以外に、溝底対応面40の中央領域と、溝底側角部42，42とを、相違した曲率半径とするも好ましく、又は、溝底対応面40の断面形状として、中間領域を溝底10Ａと平行状ストレート部とすると共に、角部42，42をＣ形面取りした形状とするも自由である（図示省略）。

また、三角状頂部33の頂角θを８０°≦θ≦１２０°に設定する。頂角θがθ＜８０°の場合、摺動にて早期摩耗しやすくなる。頂角θが、１２０°＜θの場合、弾発性に劣り、摺動抵抗も急に増加する。８０°≦θ≦１２０°とすることにより、図２に示すように、受圧状態下での圧力分布曲線が適度に急峻な山型を描き、摺動抵抗も低く、かつ、密封性能も確保される。

そして、膨出部35と、閉円環状突条38との間には、円環凹周溝43が形成される。この円環凹周溝43を有することによって、シールＳとして、ラジアル方向中間領域の弾性変形が柔軟に行なわれて、図１（Ｂ）に示すような急激な気体圧力Ｐ変動にて使用されたとしても、三角状頂部33が常に安定姿勢にて、シリンダバレル内周面５Ａ（摺接相手面26）に密に摺接する。

次に、（図５に於て、）胴部34の厚さ寸法をＷ₃₄、膨出部35の厚さ寸法Ｗ₃₅、突条38の平坦頂上面38Ａ，38Ａの間隔寸法をＷ₃₈とすると、次式(1)(2)が成立する。
０．６・Ｗ₃₅ ≦Ｗ₃₄≦０．８・Ｗ₃₅ …式(1)
０．９５・Ｗ₃₅ ≦Ｗ₃₈≦１．０・Ｗ₃₅ …式(2)
なお、胴部34の厚さ寸法Ｗ₃₄は、凹周溝43，43の溝底面43Ａ，43Ａの間隔寸法でもある。

そして、上記式(1) のように、胴部34の厚さ寸法、及び、凹周溝43，43の溝底面43Ａ，43Ａの間隔寸法が、十分に大きいため、さらに式(2) によって、平坦頂上面38Ａが膨出部35と同時に溝側面10Ｂに圧接するため、胴部34は図２に示す如く、ほとんど弯曲変形せずに安定姿勢を常時保ち、三角状頂部33が摺接相手面26に対して、安定して弾発的に圧接し、安定して低い摺動摩擦抵抗を示し、かつ、優れた密封性能を示す。

また、膨出部35の側方端面35Ａ，35Ａ及び突条38の頂上面38Ａが、共に平坦面状であり、かつ、式(2) から上記端面35Ａと頂上面38Ａは同時に溝側面10Ｂに圧接するので、図２の圧力分布曲線に示すように、溝側面10Ｂへの接触面圧力は（過大とならず）低く安定する。

図５に於て、溝底対応面40から突条38の幅中央線Ｌ₃₈までの高さ寸法をＨ₃₈とし、シール全体の高さ寸法をＨ_０とすると、次式(3) が成立する。
０．５５・Ｈ_０≦Ｈ₃₈≦０．７５・Ｈ_０ …式(3)
即ち、突条38の配設位置が、シール全体の高さ寸法Ｈ_０の中央よりも先端寄りであり、かつ、平坦頂上面38Ａの幅寸法（図５の左右寸法）も十分に大きく、かつ、両溝底面43Ａ，43Ａの間隔寸法（肉厚寸法）も大きいことによって、図２に示すように、三角状頂部33が、図１（Ｂ）に示した急激な圧力変動に対して、不安定に振動・揺れを発生せず、密封性、及び、安定した低い摺動摩擦抵抗値を示すことが可能である。

図２に示した接触面圧の圧力分布曲線について説明すると、摺動面Ｗに於ける接触面圧の総和（範囲Ｑ内の面積）が小さいほど摺動（摩擦）抵抗が小さい。また、反力のピーク値（最大値）Ｌが大きいほどシール性が良い。本発明の図２〜図５に示した実施の形態では、頂部33が断面三角状なので、幅が小さく、上反力の総和が小さくなって、かつ、ピーク値が大きくなり、摺動（摩擦）抵抗が小さく、しかも優れたシール性（密封性能）が発揮される。

ところで、図２〜図５について説明したシールＳの材質は、広くシールに用いられている各種ゴムを使用可能であるが、特に、ＰＴＦＥ粉末等の低摩擦材粉末をゴムに３Ｗｔ％〜３５Ｗｔ％を混入することは、図１に示したホッピング用エアースプリングＣ用として好ましく、その場合の試験結果は後掲の表１に示すこととする。

次に、図６〜図８に本発明の別の実施形態を示す。即ち、１個のピストン６に形状と構造と材質等の相違した２種類のシールを併用する密封構造である。図６は、既述した図２に代わる要部拡大断面図であり、ピストン６には２個のシール用凹周溝100 ，10が上下に形成され、下方の低圧（大気圧）室46側の凹周溝10には図２〜図５に基づいて既に説明したシールＳが装着され、上方の高圧密封室44側の凹周溝100 には（２種類の材質から成る）Ｕ字状複合シールＳ_２が装着される。

以下、高圧密封室44側に配設されるＵ字状シールＳ_２について説明すると、図６〜図８に示したように、ゴム製シール本体Ｒと、ＰＴＦＥ（フッ素樹脂）等の低摩擦被覆層20とから成る。この低摩擦被覆層20は、シリンダバレル内周面５Ａ等の摺接相手面26に対向するシール外周面21───摺接面側───に配設される。また、低摩擦被覆層20はシール本体Ｒを金型内で加熱加圧する加硫工程で一体状に成型される。

さらに、詳しく説明すれば、このシールＳ_２は、横断面略矩形状のシール基部１と、このシール基部１から先端側へ突設された第１リップ部11，第２リップ部12とから成り、第１リップ部11，第２リップ部12の間にＵ字状凹溝２が形成されている。
第２リップ部12は摺接相手面26に対向し、第１リップ部11はシール用凹周溝100 の溝底100Ａ に対向する。
第２リップ部12の外周面は、シール基部１の外周面先端位置から、しだいに先端に向って拡径傾斜状の勾配部15と、小さな山型のリップ頂上領域16と、先端に向って縮径する先端勾配部17とから、構成される。外径寸法が最大のピーク18は、リップ頂上領域16内に存在する（図８参照）。

図８に示した自由状態のシールＳ_２を、同図の左方向から見た場合、（つまり、ラジアル方向から見た場合、）ゴムに対する被覆層20の先端部は直線状の先端境界線22として現われるが、この先端境界線22は、図８に於ては、ピーク18に一致させた場合を示す。

ここで、上記リップ頂上領域16について、次のように定義する。即ち、図８に示すように、自由状態のシールＳ_２のシール基部１の平均外径寸法をＤ_１とし、ピーク18の外径寸法をＤ₁₈とし、シール基部１とピーク18の段差をΔＨとすると、次式(4) が成立する。
ΔＨ＝（Ｄ₁₈−Ｄ_１）／２ …式(4)
本発明では、２×ΔＨ＝Ｄ₁₈−Ｄ_１の３０％だけ小さな直径の円筒面25で第２リップ部12を切断したと仮定した領域を、リップ頂上領域と定義する。

そして、被覆層20の先端境界線22がピーク18に一致させた場合を図８に示したが、これに限定されずに、被覆層20の先端部───先端境界線22───は、リップ頂上領域16内であれば、変更設定自由である。つまり、図６と図７に示したような受圧状態下で、先端境界線22より先端側のゴム部位と、先端境界線22より基端側の低摩擦被覆層20の先端縁とが、共に摺接相手面26に接触すれば、ゴム部位による密封性能発揮と、低摩擦被覆層20の先端縁による摺動摩擦抵抗低減作用の、両作用を得られるために、上記リップ頂上領域16内に被覆層20の先端部──先端境界線22───があれば、十分である。図７中に示した接触面圧の圧力分布曲線は、上述したような、ゴム部位と、低摩擦被覆層20の、両者によって描かれた圧力分布曲線である。
要するに、受圧状態下にて、上記リップ頂上領域16が摺接相手面26に圧接することで、低い摺動摩擦抵抗、及び、高い密封性能が発揮されることとなる。

また、ゴム製シール本体Ｒに対する被覆層20の基端境界線23は、シール基部１の基端寄りに配設して、シール基部１の外周面の全部又は大半部を低摩擦被覆層20によって、被覆する。
これによって、図１に示したようなホッピング用具等のエアースプリングＣとして、激しいピストン６の作動によって、シリンダバレル内周面５Ａとピストン外周面６Ａとの間隙Ｇp が（図６，図７参照）が零まで接近した状態下で、シリンダバレル内周面５Ａに対して低摩擦被覆層20が摺接する。そのような被覆層20の摺接によって、摺動摩擦抵抗の増加を防止して、軽快なピストン６とピストンロッド７の往復作動が得られる。

図６にもどって、上述したような複合Ｕ字状シールＳ_２と、図２〜図５にて述べたゴム製シールＳとを、１個のピストン６に併用したシール構造体では、シールＳ_２, Ｓの各々よりも、摺動摩擦抵抗は高くなるが、従来のＯリングやＵパッキン等に比べて、著しく低いことが試験結果から明らかとなり（後述の表１参照）、しかも、密封性（シール性）及び耐久性は、シールＳ_２, Ｓの各々よりも向上する。

次に、下記のような各種のシールについて、その摺動摩擦抵抗試験を実施した。
（ａ）本発明の実施例（１）：
図２，図３，図５に示した横断面形状でゴムの硬度が６０のシール
（ｂ）本発明の実施例（２）：
図２，図３，図５に示した横断面形状でゴムの硬度が７０のシール
（ｃ）本発明の実施例（３）：
図２，図３，図５に示した横断面形状でゴムの硬度が８０のシール
（ｄ）本発明の実施例（４）：
図２，図３，図５に示した横断面形状でゴムにＰＴＦＥ粉末を混入した、硬度が７
０のシール。ＰＴＦＥ粉末は２３Ｗｔ％混入。
（ｅ）本発明の実施例（５）：
図２，図３，図５に示した横断面形状でゴムにＰＴＦＥ粉末を混入した、硬度が８
０のシール。ＰＴＦＥ粉末は５Ｗｔ％混入。
（ｆ）本発明の実施例（６）：
図６に示した２種類のシールＳ，Ｓ_２を併用し、一方のシールＳは図３，図４に示
した横断面形状であってゴムの硬度が７０、他方のシールＳ_２は図７，図８に示し
たＵ字状シールであってゴムの硬度は８０のもの。
（ｇ）従来例（１）：
硬度７０のゴム製Ｏリング
（ｈ）従来例（２）：
硬度８０のゴム製Ｏリング
（ｉ）従来例（３）：
硬度９０のゴム製Ｏリング
（ｊ）従来例（４）：
硬度６０のゴム製Ｏリング
（ｋ）従来例（５）：
横断面の外形輪郭形状が図８と同じであって、全体が、硬度８０のゴムから成るＵ パッキン

図９に試験装置の概略を示す。図１と略同一寸法（内径寸法７０ｍｍ）のシリンダバレル５Ｔは両端に孔部８Ｔ，８Ｔを有し、内部に２個のピストン６Ｔ，６Ｔを収容し、各ピストン６Ｔのピストンロッド７Ｔは孔部８Ｔを挿通させ、平行に対面する２つの固定壁９Ｔ，９Ｔに当接させ、シリンダバレル５Ｔの中央に設けた空気注入部13Ｔから所定圧力Ｐの空気を注入して、シリンダバレル５Ｔの２個のピストン６Ｔ，６Ｔ間の空気圧力Ｐを所定値に保ち、引張ハカリ19Ｔを矢印方向に所定一定速度Ｖにて引張りつつ、シリンダバレル５Ｔを（図９の右方向へ）移動させながら引張ハカリ19Ｔの目盛りを読み取って、２個
のピストン６Ｔ，６Ｔについての摺動摩擦抵抗を計測する。

次の表１は、図９に示す試験装置にて計測した摺動摩擦抵抗（単位：ニュートン）を示す。各ピストン６Ｔには前記（ｆ）を除いた（ａ）〜（ｋ）の各種のシールが１個ずつ装着され、前記（ｆ）では図６に示すように一組のシールが装着されているため、この表１の計測値は、各シール２個分（（ｆ）では２組分）の数値を表わしていることになる。

以下、上記表１に関して考察を行なう。
（ｉ）本発明の実施例（１）（２）（３）（４）のシールは、従来例（１）〜（４）のＯリング、及び従来例（５）のＵパッキンに比較して、いずれの圧力Ｐに於ても、著しい摺動抵抗の低減が図られていることを実証している。特に、圧力が１．５Ｍｐａ，２．０Ｍｐａにあっても、本発明の実施例（１）（２）（３）（４）のシールは摺動抵抗の値が極めて低い。
（ii）また、ＰＴＦＥ粉末２３Ｗｔ％混入のシール（実施例（４））のものは、同一硬さ７０の実施例（２）と比較して、一層の摺動摩擦抵抗の低減が図られている。さらに、他のＰＴＦＥ粉末５Ｗｔ％混入のシール（実施例（５））のものは、同一硬さ８０の実施例（３）と比較すると、各圧力に於て摺動摩擦抵抗の低減が図られているが、特に、１．５Ｍｐａ，２．０Ｍｐａのように高圧となると、その低減効果が著しい。
（iii）実施例（６）のシール構造は、２種類のシールＳ，Ｓ_２を用いているにかかわらず、いずれの従来例（１）〜（５）と比較しても、摺動摩擦抵抗は低い。この実施例（６）に於ては、ゴムの硬さが８０の実施例（３）のシールＳを使用しているにかかわらず、圧力が１．５Ｍｐａ，２．０Ｍｐａでは、実施例（３）の一個のシールのものよりも摺動摩擦抵抗が低い。その理由は、図６に於て、高圧は複合Ｕ字形シールＳ_２にて受圧し、かつ、その低摩擦被覆層20の故に摺動抵抗が低くなり、しかも、低圧室46側に配置した他方のシールＳは低目の圧力を受け持って、摺動摩擦抵抗が低くなったためであると考えられる。なお、この実施例（６）では、密封性能（シール性）が一層優れているという利点もある。

本発明は、以上詳述したように、横断面形状が、三角状頂部33と、矩形状胴部34と、溝底側膨出部35と、を有し、さらに、上記胴部34の表て面36及び裏面37に閉円環状突条38，38が突設され、かつ、該閉円環状突条38の横断面形状は、平坦頂上面38Ａを有するテーブルマウンティン型であるので、三角状頂部33は、溝底側膨出部35と胴部34にて安定姿勢に保持され、しかも、閉円環状突条38の平坦頂上面38Ａは溝側面10Ｂに確実に圧接して、胴部34の側方への倒れを抑制することで一層三角状頂部33は、急激な気体の圧力変動に対しても、振れが少なく安定姿勢を保って、摺接相手面26に摺接し、摺動摩擦抵抗を低く維持できる。
従来のＯリングやＵパッキン等のシールと比較しても、本発明に係るシールの摺動摩擦抵抗は十分に低い（表１参照）。

また、被密封流体が気体であり、圧力Ｐが、０．４〜３．０Ｍｐａの範囲内で急激に変動する往復動用のシールであるので、シール横断面形状に伴う受圧時の姿勢の安定性が、（優れたシール性と共に、）安定して低い摺動摩擦抵抗値を示す。

また、往復動ピストン６のシール用凹周溝10に装着されて、ホッピング用エアースプリングＣに使用されることによって、ホッピングのジャンプ高さを大きく伸ばすことに貢献できる。

また、ゴム製シール本体Ｒと低摩擦被覆層20とから成り、摺接相手面26に対向する摺接面側に上記低摩擦被覆層20を配設した横断面Ｕ字形の複合シールＳ_２と共に併用される構成とすれば、Ｕ字形の複合シールＳ_２による高圧への対応性能と、ゴム製のみのシールＳの密封性との結合によって、比較的高圧力かつ激しく変動する被密封気体に対し、十分にシール性能を発揮しつつ、耐久性も優れ、かつ、全体の摺動摩擦抵抗も低く抑えられる（表１中の実施例（５）参照）。

また、全体の材質がＰＴＦＥ粉末を（３〜３５Ｗｔ％だけ）ゴムに混入して成ることによって、横断面形状による摺動摩擦抵抗の安定した低減という利点が、さらに一層大きくなる（表１中の実施例（４）（５）参照）。

６ ピストン
10 シール用凹周溝
10Ａ 溝底
20 低摩擦被覆層
26 摺接相手面
33 三角状頂部
34 矩形状胴部
35 溝底側膨出部
36 表て面
37 裏面
38 突条
38Ａ 平坦頂上面
Ｐ 圧力
Ｒ シール本体
Ｓ シール
Ｓ_２ Ｕ字状（複合）シール

Claims (5)

1. 横断面形状が、三角状頂部（33）と、矩形状胴部（34）と、溝底側膨出部（35）と、を有し、さらに、上記胴部（34）の表て面（36）及び裏面（37）に閉円環状突条（38）（38）が突設され、かつ、該閉円環状突条（38）の横断面形状は、平坦頂上面（38Ａ）を有するテーブルマウンティン型であることを特徴とするシール。
2. 被密封流体が気体であり、圧力（Ｐ）が、０．４〜３．０Ｍｐａの範囲内で急激に変動する往復動用のシールである請求項１記載のシール。
3. 往復動ピストン（６）のシール用凹周溝（10）に装着されて、ホッピング用エアースプリングＣに使用される請求項１又は２記載のシール。
4. ゴム製シール本体（Ｒ）と低摩擦被覆層（20）とから成り、摺接相手面（26）に対向する摺接面側に上記低摩擦被覆層（20）を配設した横断面Ｕ字形の複合シール（Ｓ₂ ）と共に併用される請求項１，２又は３記載のシール。
5. 全体の材質がＰＴＦＥ粉末をゴムに混入して成る請求項１，２，３又は４記載のシール。

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