JP2016510832A - 小型回転式粘度計測定結果が改善されたマルチグレードエンジン油配合物 - Google Patents

Abstract

ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；ｂ）第２基油；並びにｃ）添加剤パッケージを含み、第１基油を約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間及び第２基油を約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％間で含む、マルチグレードエンジン油。

Description

本発明は、ＳＡＥ粘度グレード０Ｗ−ＸＸ、５Ｗ−ＸＸ又は１０Ｗ−ＸＸエンジン油に関する仕様を満たすように配合されたマルチグレードエンジン油に関し、ここで、ＸＸは、整数２０、３０又は４０を表す。ＳＡＥ粘度グレード１０Ｗ−３０に関する仕様を満たす配合物は、本発明を使用して首尾よく調製された。これは、配合物のＭＲＶが、降伏応力なく−３０℃で６０，０００ｃＰ未満の測定結果を有しなければならないことを必要とする。本発明はさらに、追加の流動点降下剤を要することなく、基油又は基油ブレンドの一部を適当な量のグループＩＩ基油と置き換えることでワックス結晶化を減少することによってＭＲＶ性能を改善するための直観的プロセスに関する。

潤滑油ベースストック（ｂａｓｅｓｔｏｃｋｓ）を製造するために使用される脱ロウプロセスは、許容されるベースストック製造仕様を超えるワックスの量を産出するプロセスにおいて故障又は非効率をもたらす恐れがある。汚染ワックスの存在又は過剰なワックス含有量は、溶剤脱ロウプロセスにおいて使用されるワックスフィルターの破れ又は裂け目を介するワックスの漏出、溶剤脱ロウプロセスの過負荷、接触脱ロウプロセスにおいて使用される触媒床を介するベースストックチャンネリング、接触脱ロウプロセスの過負荷、不十分な触媒活性若しくは選択性の結果として生じ、又はプロセスへの原油若しくは供給原料が予想よりも著しく異なるため、不適当な脱ロウプロセス条件をもたらす恐れがある。

望ましくない量の汚染ワックス又は過剰ワックスを含有する潤滑油ベースストックは、ワックス結晶の成長をもたらす恐れがあり、このワックス結晶の成長は、典型的に遅いプロセスであり、数日後又は数週後に視覚検査で目に見えるようになるのみであり得る。帰結として、完全配合油が生成される場合、未同定の望ましくないワックス汚染を含有するベースストックを使用することで、全バッチの生成物が粘度測定の仕様を満たすのに失敗するという結果になり得る。さらに、配合潤滑油は、曇り点及び／又は流動点に関して油について設定された仕様に合格するにもかかわらず、油のための重要な低温粘度測定特性［例えば、コールドクランキングシミュレーター（ＣＣＳ）粘度又は小型回転式粘度計（ＭＲＶ）］に不適合であることがわかった。

汚染ワックス又は過剰ワックスは、残留ワックスを含有する潤滑油ベースストックから作製される任意の配合油が低温で適正に機能するのに失敗するという結果をもたらすことがある。そのままでは、残留ワックス汚染は、不満足な低温粘度測定特性を有する配合油を産出する恐れがある。これに関して、汚染ワックス又は過剰ワックスは、完全配合油における低温粘度測定値の高度に非ニュートン性の増加をもたらして、低温で高い粘度及び／又は不十分なポンプ能力につながることがある。エンジン油、油圧油又はトランスミッション液に関して、低温粘度測定値の増加又は濾過性の低減若しくは喪失は、油が重要な構成要素を適正に潤滑するのに失敗するという結果をもたらす。さらに、ワックス結晶は、静置すると油中にヘイズを形成することがあり、これは、美観の観点から同様に利用者にとって望ましくない。

エンジン油は、自動車エンジン及びディーゼルエンジンにおける使用が意図される完成クランクケース潤滑剤であり、２種の一般の構成成分；潤滑性基油及び添加剤からなる。潤滑性基油は、これらの完成潤滑剤における主要な構成要素であり、エンジン油の特性に著しく寄与する。一般に、一部の潤滑性基油は、個々の潤滑性基油及び個々の添加剤の混合物を多様にすることによって、様々なエンジン油を製造するために使用される。エンジン油の様々な粘度グレードの最小仕様は、２００９年１月に改訂された通りのＳＡＥ Ｊ３００標準によって設定されている。

とりわけ、相手先商標製品製造業者（ＯＥＭ’ｓ）、Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ（ＡＰＩ）、Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｄｅｓ Ｃｏｎｓｒｕｃｔｅｕｒｓ ｄ’ Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅｓ（ＡＣＥＡ）、Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｔｅｓｔｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（ＡＳＴＭ）、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｌｕｂｒｉｃａｎｔ Ｓｔａｎｄａｒｄｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ Ａｐｐｒｏｖａｌ Ｃｏｍｍｉｔｔｅｅ（ＩＬＳＡＣ）、及びＳｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ（ＳＡＥ）を含めて、多数の管理組織が、潤滑性基油及びエンジン油に関する仕様を定義している。ますます、エンジン油の仕様は、優れた低温特性、高い酸化安定性及び低い揮発性を有する製品を求めている。現在では、今日製造される基油のごく一部だけが、これらの需要仕様を満たすことができる。

したがって、２００９年１月に改訂された通りのＳＡＥ Ｊ３００下の厳しい小型回転式粘度計（ＭＲＶ：ｍｉｎｉ−ｒｏｔａｒｙ ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）粘度仕様に合格することが難しい潤滑性基油又は配合潤滑油の汚染ワックス又は過剰ワックスを除去又は低減するための方法又はプロセスが必要とされている。

一実施形態において、本発明は、（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；（ｂ）第２基油；並びに（ｃ）添加剤パッケージを含むマルチグレードエンジン油を提供する。該マルチグレードエンジン油は、第１基油を約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間及び第２基油を約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％で含む。

別の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを、グループＩＩ基油を含む約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の第２基油と置き換えることを含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）連続数（ｃｏｎｓｅｃｕｔｉｖｅ ｎｕｍｂｅｒ）の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び、約−８℃から−１７℃の間の流動点を備える、第２基油；並びに
（ｃ）添加剤パッケージ
を含み、約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間の第１基油、及び約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％間の第２基油を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び、約−９℃から−１８℃の間の流動点を備える、第２基油；並びに
（ｃ）添加剤パッケージ
を含み、約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間の第１基油、及び、約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％の間の第２基油を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）連続数の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び、約−８℃から−１７℃の間の流動点を備える、第２基油；
（ｃ）約８５から９８の間のＶＩ、１００℃で約１．０ｃＳｔから４．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約６．０ｃＳｔから１４ｃＳｔの間の動粘度、約１５０℃から１７２℃の間の引火点、及び約０℃から−６℃の間の流動点を備える、第３基油；並びに
（ｄ）添加剤パッケージ
を含み、約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間の第１基油、約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％の間の第２基油、及び約５ｗｔ％から２０ｗｔ％の間の第３基油を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０Ｓｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−９℃から−１８℃の間の流動点を備える、第２基油；
（ｃ）約８５から９８の間のＶＩ、１００℃で約１．０ｃＳｔから４．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約６．０ｃＳｔから１４ｃＳｔの間の動粘度、約１５０℃から１７２℃の間の引火点、及び約０℃から−６℃の間の流動点を備える、第３基油；並びに
（ｄ）添加剤パッケージ
を含み、約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間の第１基油、約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％の間の第２基油、及び約５ｗｔ％から２０ｗｔ％の間の第３基油を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、第１基油がＰｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｌｉｇｈｔ Ｎｅｕｔｒａｌ ３０であり、第２基油がＣｈｅｖｒｏｎ（商標）２２０Ｒであると定める。

一部の実施形態において、本発明は、第１基油がＰｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｌｉｇｈｔ Ｎｅｕｔｒａｌ ３０であり、第２基油がＭｏｔｉｖａ（商標）Ｓｔａｒ ６であると定める。

一部の実施形態において、本発明は、第３基油がＰｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｓｐｉｎｄｌｅ ０９であると定める。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約６０ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２８ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、約９９から１０３の間のＶＩ、約１９８℃から２２０℃の間の引火点、１００℃で約４．０ｃＳｔから６．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２６ｃＳｔから３２ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）約１００から１０４の間のＶＩ、約８．０ｗｔ％から１３ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約５．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３９ｃＳｔから４７ｃＳｔの間の動粘度、約２０８℃から２３４℃の引火点、０．８ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３３００ｃＰから３７００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−１１℃から−１４℃の間の流動点を備える、第２基油；並びに
（ｃ）約８８から９５の間のＶＩ、１００℃で約２．０ｃＳｔから３．０ｃＳｔの間の動粘度、約１５８℃から１６４℃の間の引火点、及び約−１℃から−４℃の間の流動点を備える、第３基油；
を含み、約４９．２ｗｔ％の第１基油、及び約２０ｗｔ％の第２基油、及び約１３ｗｔ％の第３基油を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約６０ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２８ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、約９９から１０３の間のＶＩ、約１９８℃から２２０℃の間の引火点、１００℃で約４．０ｃＳｔから６．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２６ｃＳｔから３２ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）約９４から１０２の間のＶＩ、約１０ｗｔ％から１４ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約５．５ｃＳｔから７．５ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３９ｃＳｔから４７ｃＳｔの間の動粘度、約２１１℃から２２９℃の間の引火点、２ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３１００ｃＰから３９００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−１１℃から−１６℃の間の流動点を備える、第２基油；並びに
（ｃ）約８８から９５の間のＶＩ、１００℃で約２．０ｃＳｔから３．０ｃＳｔの間の動粘度、約１５８℃から１６４℃の間の引火点、及び約−１℃から−４℃の間の流動点を備える、第３基油；
を含み、約４９．２ｗｔ％の第１基油、及び約２０ｗｔ％の第２基油、及び約１３ｗｔ％の第３基油を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、添加剤パッケージが、（ａ）約５ｗｔ％から１５ｗｔ％の間の洗剤及び分散剤；（ｂ）約３ｗｔ％から９ｗｔ％の間の非分散性粘度調整剤；（ｃ）約０．５ｗｔ％から２ｗｔ％の間の摩擦低減化合物；（ｄ）約ゼロから０．５ｗｔ％の間の流動点降下剤；並びに（ｅ）約０．００１ｗｔ％から０．００８ｗｔ％の間の解乳化剤を含む、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、ＸＸが整数２０、３０又は４０を表すＳＡＥ粘度グレード０Ｗ−ＸＸ、５Ｗ−ＸＸ又は１０Ｗ−ＸＸのエンジン油に関する仕様を満たすマルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、ＳＡＥ粘度グレード１０Ｗ−３０エンジン油に関する仕様を満たすマルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、−３０℃で５０，０００未満のＭＲＶを有し、降伏応力がない、マルチグレードエンジン油を提供する。

一部の実施形態において、本発明は、（ａ）降伏応力がなく、−３０℃で５０，０００未満のＭＲＶ；（ｂ）約１５ｗｔ％又は１０ｗｔ％未満のノアック揮発性；（ｃ）約４０，０００ｃＰから５０，０００ｃＰの間の走査ブルックフィールド粘度；及び（ｄ）約−３９℃から−４６℃の間の流動点を有する、マルチグレードエンジン油を提供する。

別の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間のグループＩＩ基油を含む第２基油で置き換えることを含む、ＭＲＶ性能を改善する又は潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の第２基油で置き換えることを含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、第２基油は、連続数の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−８℃から−１７℃の間の流動点を備える。

一部の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の第２基油で置き換えることを含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、第２基油は、約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−９℃から−１８℃の間の流動点を備える。

一部の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の第２基油で置き換えることを含む、ＭＲＶ性能を改善する又は潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、第２基油は、連続数の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−８℃から−１７℃の間の流動点を備える。

一部の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の第２基油で置き換えることを含む、ＭＲＶ性能を改善する又は潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、第２基油は、約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−９℃から−１８℃の間の流動点を備える。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油を得ること；並びに（ｂ）第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすること
をさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、第１基油がグループＩ基油である、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、ＭＲＶ性能を改善するとともに、追加の流動点降下剤を用いずに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油を得ること；並びに（ｂ）第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすること、
をさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、
ここで、第２基油は、連続数の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、並びに約−８℃から−１７℃の間の流動点を備える。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油を得ること；並びに（ｂ）第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすること
をさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、
ここで、第２基油は、約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−９℃から−１８℃の間の流動点を備える。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油を得ること；並びに（ｂ）第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすること
をさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、
ここで、第２基油は、連続数の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、並びに約−８℃から−１７℃の間の流動点を備え、さらに、約８５から９８の間のＶＩ、１００℃で約１．０ｃＳｔから４．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約６．０ｃＳｔから１４ｃＳｔの間の動粘度、約１５０℃から１７２℃の間の引火点、及び約０℃から−６℃の間の流動点を備える、第３基油を含む。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油を得ること；並びに（ｂ）第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすることをさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、第２基油は、約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−９℃から−１８℃の間の流動点を備え、さらに、約８５から９８の間のＶＩ、１００℃で約１．０ｃＳｔから４．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約６．０ｃＳｔから１４ｃＳｔの間の動粘度、約１５０℃から１７２℃の間の引火点、及び約０℃から−６℃の間の流動点を備える、第３基油を含む。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約６０ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２８ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、約９９から１０３の間のＶＩ、約１９８℃から２２０℃の間の引火点、１００℃で約４．０ｃＳｔから６．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２６ｃＳｔから３２ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油を得ること；
（ｂ）約８８から９５の間のＶＩ、１００℃で約２．０ｃＳｔから３．０ｃＳｔの間の動粘度、約１５８℃から１６４℃の間の引火点、及び約−１℃から−４℃の間の流動点を備える第３基油と、ステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすること；並びに
（ｃ）約１００から１０４の間のＶＩ、約８．０ｗｔ％から１３ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約５．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３９ｃＳｔから４７ｃＳｔの間の動粘度、約２０８℃から２３４℃の引火点、０．８ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３３００ｃＰから３７００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−１１℃から−１４℃の間の流動点を備える第２基油と、ステップ（ｂ）で得られる基油ブレンドとをブレンドすることをさらに含み、マルチグレードエンジン油は、約４９．２ｗｔ％の第１基油、及び約２０ｗｔ％の第２基油、及び約１３ｗｔ％の第３基油を含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、
（ａ）少なくとも約６０ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２８ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、約９９から１０３の間のＶＩ、約１９８℃から２２０℃の間の引火点、１００℃で約４．０ｃＳｔから６．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２６ｃＳｔから３２ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
（ｂ）約８８から９５の間のＶＩ、１００℃で約２．０ｃＳｔから３．０ｃＳｔの間の動粘度、約１５８℃から１６４℃の間の引火点、及び約−１℃から−４℃の間の流動点を備える第３基油と、ステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすること、；並びに
（ｃ）約９４から１０２の間のＶＩ、約１０ｗｔ％から１４ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約５．５ｃＳｔから７．５ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３９ｃＳｔから４７ｃＳｔの間の動粘度、約２１１℃から２２９℃の間の引火点、２ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３１００ｃＰから３９００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−１１℃から−１６℃の間の流動点を備える第２基油と、ステップ（ｂ）で得られる基油ブレンドとをブレンドすることをさらに含み、マルチグレードエンジン油は、約４９．２ｗｔ％の第１基油、及び約２０ｗｔ％の第２基油、及び約１３ｗｔ％の第３基油を含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の基油又は基油ブレンドを約５ｗｔ％から６０ｗｔ％の間の第２基油で置き換えることを含み、添加剤パッケージの添加をさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、（ａ）Ｐｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｌｉｇｈｔ Ｎｅｕｔｒａｌ ３０である第１基油を得ること；及び（ｂ）Ｃｈｅｖｒｏｎ（商標）２２０Ｒである第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすることをさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、（ａ）Ｐｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｌｉｇｈｔ Ｎｅｕｔｒａｌ ３０である第１基油を得ること；及び（ｂ）Ｍｏｔｉｖａ（商標）Ｓｔａｒ ６である第２基油とステップ（ａ）で得られる第１基油とをブレンドすることをさらに含む、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、第３基油がＰｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｓｐｉｎｄｌｅ ０９である、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供する。

一部の実施形態において、本発明は、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、潤滑油は、（ａ）約５ｗｔ％から１５ｗｔ％の間の洗剤及び分散剤；（ｂ）約３ｗｔ％から９ｗｔ％の間の非分散性粘度調整剤；（ｂ）約０．５ｗｔ％から２ｗｔ％の間の摩擦低減化合物；（ｃ）約ゼロから０．５ｗｔ％の間の流動点降下剤；及び（ｄ）約０．００１ｗｔ％から０．００８ｗｔ％の間の解乳化剤を含む添加剤パッケージをさらに含む。

一部の実施形態において、本発明は、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、潤滑油は、ＸＸが整数２０、３０又は４０を表すＳＡＥ粘度グレード０Ｗ−ＸＸ、５Ｗ−ＸＸ又は１０Ｗ−ＸＸのエンジン油に関する仕様を満たすマルチグレードエンジン油を含む。

一部の実施形態において、本発明は、ＭＲＶ性能を改善するとともに潤滑油におけるワックス結晶化を減少するためのプロセスを提供し、ここで、潤滑油は、（ａ）降伏応力がなく、−３０℃で５０，０００未満のＭＲＶ；（ｂ）約１５ｗｔ％未満又は１０ｗｔ％未満のノアック揮発性；（ｃ）約４０，０００から５０，０００ｃＰの間の走査ブルックフィールド粘度；及び（ｄ）約−３９℃から−４６℃の間の流動点を有するマルチグレードエンジン油を含む。

Ｉ．水素化分解
水素化分解（ｈｙｄｒｏｃｒａｃｋｉｎｇ）ゾーンにおける運転条件は、重質炭化水素供給原料を、オリジナルの基油に性能改善を与える２０ｗｔ％超、２５ｗｔ％超又は３０ｗｔ％超のロウ質中間留分を含有する生成物スレート（ｓｌａｔｅ）に転化するために選択される。異なる実施形態において、水素化分解ゾーンにおける運転条件は、重質炭化水素供給原料を、２０ｗｔ％超、２５ｗｔ％超、３０ｗｔ％超、３２ｗｔ％超、又は３４ｗｔ％超からのロウ質中間留分を含有する生成物スレートに転化するために選択することができる。異なる実施形態において、水素化分解ゾーンにおける運転条件は、重質炭化水素供給原料を、６０ｗｔ％未満、５０ｗｔ％未満、４０ｗｔ％未満又は３５ｗｔ％未満のロウ質中間留分を含有する生成物スレートに転化するために選択することができる。一実施形態において、水素化分解ゾーンにおける運転条件は、重質炭化水素供給原料を、２０ｗｔ％超、２５ｗｔ％超又は３０ｗｔ％超から、４０ｗｔ％未満のロウ質中間体を含有する生成物スレートに転化するために選択される。

水素化分解ゾーンにおける温度は、約６５０°Ｆ（３４５℃）から約８００°Ｆ（４２５℃）の範囲内など、約５００°Ｆ（２６０℃）から約９００°Ｆ（４８０℃）の範囲内である。１０００ｐｓｉｇ超の全圧が使用される。例えば、全圧は、約１５００ｐｓｉｇ超、又は約２０００ｐｓｉｇ超であってよい。より大きな最大圧力は文献において報告されており、運転可能であるが、最大の実際の全圧は、一般に、約３０００ｐｓｉｇを超えない。液時空間速度（ＬＨＳＶ）は、通常、約０．５から約１．５など、約０．２から約５．０の範囲内に入る。水素の供給（補給及び再循環の両方）は、好ましくは、標的分子を分解（クラッキング）するために必要とされる化学量論量を超えており、通常、１バレル当たり約５００標準立方フィート（ＳＣＦ）から約２０，０００標準立方フィートの範囲内に入る。一実施形態において、水素は、１バレル当たり約２０００ＳＣＦから約１０，０００ＳＣＦの範囲内である。

水素化分解ゾーンにおいて使用される触媒は、水素化活性及び脱水素化活性を有する天然材料及び合成材料で構成されている。これらの触媒は、標的分子をクラッキングするとともに所望の生成物スレートを生成するために予備選択される。水素化分解触媒は、重質炭化水素供給原料を、オリジナルのベース材料（ｂａｓｅ ｓｔｏｃｋ）に性能改善を与えるロウ質中間留分の商業的に著しい量を含有する生成物スレートに転化するために選択される。例証的な市販のクラッキング触媒は、一般に、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ複合体、シリカ−アルミナ−ジルコニア複合体、シリカ−アルミナ−チタニア複合体、酸処理粘土、結晶性アルミノシリカートゼオライトのモレキュラーシーブ、例えば、ゼオライトＡ、ホージャサイト、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、及び上記の様々な組合せからなる支持体を含有する。水素化／脱水素化構成成分は、一般に、元素周期表のＶＩＩＩ族又はＶＩＢ族の金属又は金属化合物からなる。例えば、コバルト、ニッケル、モリブデン、タングステン、白金、パラジウム及びそれらの組合せなど、金属及びそれらの化合物は、水素化分解触媒の公知の水素化構成成分である。

ＩＩ．分離
分離は、蒸留によって行われる。より低い沸点の留分及びより高い沸点の留分は、ある特定の温度でロウ質中間留分中の炭化水素をきれいに分離するために選択される塔頂温度、塔底温度、塔頂圧力及び塔底圧力を有する真空蒸留を慎重に制御することによって分離することができる。所望の留分の最も高い収率及び正確なカットポイントを提供するために、米国特許第３，３６５，３８６号、同第４，６１７，０９２号又は同第４，８９４、１４５号において教示されているものなど、様々な異なる型の真空蒸留制御システムが用いられ得る。さらに、より高い沸点の留分は、分離ステップからの底部留分であってよい。より低い沸点の留分は、留出物サイドカットである。

ＩＩＩ．溶剤脱ロウ
一実施形態において、溶剤脱ロウは、より低い沸点の留分又はより高い沸点の留分を脱ロウするために使用される。基油を作製するための溶剤脱ロウは、７０年超の間使用されており、例えば、石油の化学技術（Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ）、第３版、Ｗｉｌｌｉａｍ Ｇｒｕｓｅ及びＤｏｎａｌｄ Ｓｔｅｖｅｎｓ、ＭｃＧｒａｗ−Ｈｉｌｌ Ｂｏｏｋ Ｃｏｍｐａｎｙ、Ｉｎｃ．、Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ、１９６０年、５６６〜５７０ページに記載されている。基本的プロセスは、
^＊ロウ質炭化水素流と溶剤とを混合すること、
^＊混合物を冷やすことで、ワックス結晶を析出させること、
^＊典型的に回転ドラムフィルターを使用して、濾過によってワックスを分離させること、
^＊ワックス及び脱ロウ油濾液から溶剤を回収すること
を伴う。

溶剤は、溶剤脱ロウプロセスに再循環することができる。溶剤は、例えば、ケトン（メチルエチルケトン又はメチルイソ−ブチルケトンなど）及び芳香族（トルエンなど）を含むことができる。他の型の適当な溶剤は、Ｃ３〜Ｃ６ケトン（例えば、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン及びそれらの混合物）、Ｃ６〜Ｃ１０芳香族炭化水素（例えば、トルエン）、ケトン及び芳香族の混合物（例えば、メチルエチルケトン及びトルエン）、自動冷蔵溶剤、例えば、液化された常態では気体のＣ２〜Ｃ４炭化水素、例えばプロパン、プロピレン、ブタン、ブチレン及びそれらの混合物である。メチルエチルケトン及びメチルイソブチルケトンの混合物も使用することができる。

溶剤脱ロウは、その当初から精密化されてきた。例えば、ＥｘｘｏｎのＤＩＬＣＨＩＬＬ（登録商標）脱ロウプロセスは、細長い撹拌槽、好ましくは垂直塔内で、ワックスの析出を促進しながら油ストックの少なくとも一部を可溶化する予冷溶剤を用いて、ロウ質炭化水素油ストックを冷却することを伴う。ロウ質油は、細長い段階的冷却ゾーン又は塔に、それの曇り点を上回る温度で導入される。冷たい脱ロウ溶剤は、複数のポイント又は段階に沿って冷却ゾーンに増加的に導入されながら、それの中における高程度のかき混ぜを維持することで、それらが冷却ゾーンを通る時に溶剤及びワックス／油混合物の実質的に瞬時の混合を起こし、それによって、油中のワックスの少なくとも一部を析出する。ＤＩＬＣＨＩＬＬ（登録商標）脱ロウは、米国特許第４，４７７，３３３号、同第３，７７３，６５０号及び同第３，７７５，２８８号において、より詳細に考察されている。Ｔｅｘａｃｏも、該プロセスにおける精密化を開発した。例えば、米国特許第４，８９８，６７４号は、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）対トルエンの比を制御すること、及びこの比を調整することができることがいかに重要であるかを開示しており、というのは、それが様々なベースストックを加工するための最適な濃度の使用を可能にするからである。共通して、ブライトストック（ｂｒｉｇｈｔ ｓｔｏｃｋｓ）を加工する場合には０．７：ｌから１：１の比を使用することができ、軽質ストック（ｌｉｇｈｔ ｓｔｏｃｋｓ）を加工する場合には１．２：１から約２：１の比を使用することができる。

ワックス混合物は、典型的に、−１０℃から−４０℃の範囲、又は−２０℃から−３５℃の範囲における温度に冷やされることで、ワックス結晶を析出させる。濾過によってワックスを分離させるのに、綿；多孔質金属布；又は合成材料で作製された布などの紡織繊維で作製することができる濾布を含むフィルターを使用してよい。

溶剤脱ロウ条件には、ロウ質炭化水素流へ添加される場合に、脱ロウ温度で約５：１から約２０：１の液体／固体重量比、及び１．５：１から５：１の間の溶剤／油体積比を提供するのに充分である溶剤の量が含まれ得る。

ＩＶ．水素化異性化
高パラフィン系ワックスは、潤滑剤組成物の基油を提供するための水素化異性化を含むプロセスにかけられる。水素化異性化は、分子構造中への分岐鎖の選択的添加によって基油の低温流動特性を改善することが意図される。水素化異性化は、理想的には、高パラフィン系ワックスの非ロウ質イソパラフィンへの高い転化レベルを達成しながら、同時にクラッキングによる転化を最小化する。ある実施形態において、水素化異性化のための条件は、ロウ質フィードにおける約７００°Ｆ超で沸騰する化合物の約７００°Ｆ未満で沸騰する化合物への転化が、約１０ｗｔ％から５０ｗｔ％間の、例えば１５ｗｔ％から４５ｗｔ％の間で維持されるように制御される。

水素化異性化は、形状選択的中間細孔径モレキュラーシーブを使用して行われる。使用される水素化異性化触媒は、形状選択的中間細孔径モレキュラーシーブ及び任意選択により触媒活性金属水素化構成成分を耐火性酸化物支持体上に含む。「中間細孔径」（“ｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅ ｐｏｒｅ ｓｉｚｅ”）という成句は、本明細書で使用される場合、多孔質無機酸化物がか焼形態である場合には約３．９Åから約７．１Åの範囲における有効な孔開口を意味する。使用される形状選択的中間細孔径モレキュラーシーブは、一般に、１−Ｄ１０−、１１−又は１２−環のモレキュラーシーブである。実施形態において、モレキュラーシーブは１−Ｄ１０−環の種類であり、ここで、１０−（又は１１−又は１２−）環のモレキュラーシーブは、酸素によって接合されている１０（又は１１又は１２）個の四面体配位原子（Ｔ−原子）を有する。１−Ｄモレキュラーシーブにおいて、１０−環（又は、より大きい）細孔は、互いに平行であり、相互接続していない。しかしながら、中間細孔径モレキュラーシーブのより広範な定義を満たすが、８員環を有する交差細孔（ｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｎｇ ｐｏｒｅｓ）が含まれる１−Ｄ１０−環のモレキュラーシーブもまた、モレキュラーシーブの定義内に包含することができることを留意されたい。１−Ｄ、２−Ｄ及び３−Ｄとしてのゼオライト内チャンネルの分類は、Ｆ．Ｒ．Ｒｏｄｒｉｇｕｅｓ、Ｌ．Ｄ．Ｒｏｌｌｍａｎ及びＣ．Ｎａｃｃａｃｈｅによって編集されたゼオライト、科学及び科学技術（Ｚｅｏｌｉｔｅｓ，Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）、ＮＡＴＯ ＡＳＩシリーズ、１９８４年において、Ｒ．Ｍ．Ｂａｒｒｅｒによって説明されおり、この分類を、参照によりその全体を組み込む（特に７５ページを参照されたい）。

水素化異性化のために使用される他の形状選択的中間細孔径モレキュラーシーブは、ＳＡＰＯ−１１、ＳＡＰＯ−３１及びＳＡＰＯ−４１など、リン酸アルミニウムに基づいている。ＳＭ−３は、良好な形状選択的中間細孔径ＳＡＰＯの例であり、これは、ＳＡＰＯ−１１モレキュラーシーブのものに入る結晶性構造を有する。ＳＭ−３の調製及びそれの独特な特徴は、米国特許第４，９４３，４２４号及び同第５、１５８，６６５号に記載されている。金属負荷小結晶子ＭＴＴモレキュラーシーブも、良好な形状選択的中間細孔径モレキュラーシーブである。金属負荷小結晶子ＭＴＴモレキュラーシーブ触媒の調製は、２００７年１０月２日に出願された米国特許出願第１１／８６６，２８１号に記載されている。水素化異性化のために使用される他の形状選択的中間細孔径モレキュラーシーブは、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−２３、ＺＳＭ−３５、ＺＳＭ−４８、ＺＳＭ−５７、ＳＳＺ−３２、オフレタイト、及びフェリエライトなどのゼオライトである。

実施形態において、中間細孔径モレキュラーシーブは、チャンネルの選択結晶学的自由直径（ｓｅｌｅｃｔｅｄ ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃ ｆｒｅｅ ｄｉａｍｅｔｅｒｓ）、選択結晶子サイズ（選択チャンネル長に対応する）、及び選択酸性度を特徴とする。モレキュラーシーブのチャンネルの望ましい結晶学的自由直径は、約３．９Åから約７．１Åの範囲であり、７．１以下の最大結晶学的自由直径及び３．９Å以上の最小結晶学的自由直径を有する。最大結晶学的自由直径は７．１以下であってよく、最小結晶学的自由直径は４．０Å以上である。最大結晶学的自由直径は６．５以下であってよく、最小結晶学的自由直径は４．０Å以上である。モレキュラーシーブのチャンネルの結晶学的自由直径は、Ｃｈ．Ｂａｅｒｌｏｃｈｅｒ、Ｗ．Ｍ．Ｍｅｉｅｒ、及びＤ．Ｈ．Ｏｌｓｏｎによる「ゼオライト骨格型のアトラス（Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｆｒａｍｅｗｏｒｋ Ｔｙｐｅｓ）」、第５改訂版、２００１年、Ｅｌｓｅｖｉｅｒ、１０〜１５ページに公表されている。

中間細孔径モレキュラーシーブの例は、例えば、米国特許第５，１３５，６３８号及び同第５，２８２，９５８号に記載されている。米国特許第５，２８２，９５８号において、こうした中間細孔径モレキュラーシーブは、せいぜい約０．５ミクロンの結晶子サイズ並びに少なくとも約４．８Åの最小直径及び約７．１Åの最大直径を有する細孔を有する。触媒は、チューブ反応器内に位置される場合にその０．５グラムが、３７０℃、１２００ｐｓｉｇの圧力、１６０ｍｌ／ｍｉｎの水素流、及び１ｍｌ／ｈｒの供給量で、ヘキサデカンの少なくとも５０％を転化するのに充分な酸性度を有する。触媒は、他の種へのノルマルヘキサデカン（ｎ−Ｃ_１６）の９６％転化をもたらす条件下で使用される場合、４０パーセント以上の異性化選択性も呈する（異性化選択性は以下の通りに決定される：１００×（生成物中ｗｔ％分岐Ｃ_１６）／（生成物中ｗｔ％分岐Ｃ_１６＋生成物中ｗｔ％Ｃ_１３−）。

モレキュラーシーブは、さらに、約４．０Åから約７．１Åの範囲、例えば、４．０Åから６．５Åの範囲における結晶学的自由直径を有する細孔又はチャンネルを特徴とすることができる。モレキュラーシーブのチャンネルの結晶学的自由直径は、Ｃｈ．Ｂａｅｒｌｏｃｈｅｒ、Ｗ．Ｍ．Ｍｅｉｅｒ、及びＤ．Ｈ．Ｏｌｓｏｎによる「ゼオライト骨格型のアトラス（Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｆｒａｍｅｗｏｒｋ Ｔｙｐｅｓ）」、第５改訂版、２００１年、Ｅｌｓｅｖｉｅｒ、１０〜１５ページに公表されている。

モレキュラーシーブのチャンネルの結晶学的自由直径が不明であれば、モレキュラーシーブの有効な孔サイズは、標準的吸着技法及び公知の最小動力学的直径の炭化水素質化合物を使用して測定することができる。Ｂｒｅｃｋ、ゼオライトモレキュラーシーブ（Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ Ｓｉｅｖｅｓ）、１９７４（殊に８章）；Ａｎｄｅｒｓｏｎら、Ｊ．Ｃａｔａｌｙｓｉｓ ５８、１１４（１９７９）；及び米国特許第４，４４０，８７１号を参照されたい。孔サイズを決定するための吸着測定を実施する際に、標準的技法が使用される。約１０分未満（２５℃でｐ／ｐ_０＝０．５）でモレキュラーシーブ上のそれの平衡吸着値の少なくとも９５％に達しないならば、特定の分子が除かれたと考えることが好都合である。中間細孔径モレキュラーシーブは、ほとんど支障なく、５．３Åから６．５Åの動力学的直径を有する分子を典型的に受け入れる。

水素化異性化触媒は、しばしば、触媒活性水素化金属を含む。触媒活性水素化金属の存在は、生成物改善、殊に粘度指数及び安定性をもたらす。典型的な触媒活性水素化金属としては、クロミウム、モリブデン、ニッケル、バナジウム、コバルト、タングステン、亜鉛、白金及びパラジウムが挙げられる。実施形態において、触媒活性水素化金属は、白金、パラジウム、及びそれらの混合物から選択される。白金及び／又はパラジウムが使用されるならば、活性水素化金属の総量は、典型的に、合計触媒の０．１から５重量パーセント、通常０．１から２重量パーセントの範囲であり、１０重量パーセントを超えることはない。

耐火性酸化物支持体は、シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ、マグネシア、チタニア及びそれらの組合せを含めて、触媒のための従来から使用されているような酸化物支持体から選択することができる。

水素化異性化の条件は、シクロパラフィン官能性を有する分子５ｗｔ％超を含む基油を達成するように合わせられる。該条件は、マルチシクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するモノシクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比が５超、例えば１０超、１５超又は２０超である基油を提供することができる。水素化異性化の条件は、使用されるフィードの特性、触媒が硫化物であろうとなかろうと使用される触媒、所望の収量、及び基油の所望の特性に依存する。水素化異性化プロセスが実施され得る条件には、約５００°Ｆから約７７５°Ｆ（２６０℃から約４１３℃）、例えば６００°Ｆから約７５０°Ｆ（３１５℃から約３９９℃）、又は６００°Ｆから約７００°Ｆ（３１５℃から約３７１℃）の温度；及び約１５ｐｓｉｇから３０００ｐｓｉｇ、例えば１００ｐｓｉｇから２５００ｐｓｉｇの圧力が含まれる。この文脈における水素化異性化圧力は、水素化異性化反応器内の水素部分圧力を指すが、水素部分圧力は、全圧と実質的に同じ（又はほぼ同じ）である。接触中の液時空間速度は、一般に、約０．１ｈｒ^１から２０ｈｒ^１、例えば約０．１ｈｒ^１から約５ｈｒ^１である。水素対炭化水素比は、１モル炭化水素当たり約１．０モルから約５０モルのＨ_２、例えば、１モル炭化水素当たり約１０モルから約２０モルのＨ_２の範囲内に入る。水素化異性化を実施するための適当な条件は、米国特許第５，２８２，９５８号及び同第５，１３５，６３８号に記載されている。

水素化異性化条件は、正規化したｎ−ｄ−Ｍによって、２ｗｔ％から１０ｗｔ％の間のナフテン系炭素、９０ｗｔ％から９８ｗｔ％の間のパラフィン系炭素、及び１ｗｔ％未満の芳香族炭素を有する基油を製造するために選択することができる。Ｎ−ｄ−Ｍ分析は、正規化したＡＳＴＭ Ｄ３２３８−９５（２００５年に再承認された）により行われる。一実施形態における重量パーセント芳香族炭素（「Ｃａ」）、重量パーセントナフテン系炭素（「Ｃｎ」）及び重量パーセントパラフィン系炭素（「Ｃｐ」）は、正規化したＡＳＴＭ Ｄ３２３８−９５（２００５年に再承認された）によって測定することができる。ＡＳＴＭ Ｄ３２３８−９５（２００５年に再承認された）は、ｎ−ｄ−Ｍ方法による石油の炭素分布の算出及び構造グループ分析のための標準試験法である。この方法は、この用途においてオレフィン含有量が２ｗｔ％以下であることを意味すると想定される「オレフィンフリー」供給原料用である。正規化プロセスは、以下からなる：Ａ）Ｃａ値がゼロ未満であるならば、Ｃａはゼロと設定され、Ｃｎ及びＣｐは、和が１００％であるように比例して増加される；Ｂ）Ｃｎ値がゼロ未満であるならば、Ｃｎはゼロと設定され、Ｃａ及びＣｐは、和が１００％であるように比例して増加される；並びにＣ）Ｃｎ及びＣａの両方がゼロ未満であるならば、Ｃｎ及びＣａはゼロと設定され、Ｃｐは１００％と設定される。

水素は、水素化異性化プロセスの間、反応帯域中に、典型的には約０．５から３０ＭＳＣＦ／ｂｂｌ（１バレル当たり千標準立方フィート）、例えば約１から約１０ＭＳＣＦ／ｂｂｌの水素対フィード比で存在する。水素対フィード比は、約７１２．４から約３５６２リットルＨ_２／リットル油（約４から約２０ＭＳＣＦ／ｂｂｌ）であってよい。水素は時々生成物から分離され、反応帯域に再循環される。

Ｖ．水素化処理
水素化異性化プロセスへの高パラフィン系ロウ質フィードは、水素化異性化より前に水素化処理されることがある。水素化処理は、通常、主要な目的が供給原料からの様々な金属異物、例えばヒ素、アルミニウム及びコバルト；ヘテロ原子、例えば硫黄及び窒素；酸素化物；又は芳香族の除去である、遊離水素の存在下で実施される触媒プロセスを指す。一般に、水素化処理作業において、炭化水素分子のクラッキング、即ち、より大きい炭化水素分子をより小さい炭化水素分子に分解することは最小化され、不飽和炭化水素は、全体的又は部分的のいずれかで水素化される。

ＶＩ．水素化仕上げ
水素化仕上げは、高パラフィン系ワックスから誘導される基油を提供するための水素化異性化に続くステップとしてしばしば使用される水素化処理プロセスである。水素化仕上げは、痕跡量の芳香族、オレフィン、着色物質及び溶剤を除去することによって基油の酸化安定性、ＵＶ安定性及び外観を改善するために用いることができる。本明細書で使用される場合、ＵＶ安定性という用語は、ＵＶ光及び酸素に曝露された場合の基油又は潤滑剤組成物の安定性を指す。不安定性は、通常フロック（ｆｌｏｃ）若しくは曇りとして見られる視認可能な析出形態、又はより暗色の色が紫外線及び空気への曝露で発生する場合に示される。水素化仕上げの一般の記載は、米国特許第３，８５２，２０７号及び同第４，６７３，４８７号において見出だすことができる。不純物を除去するための粘土処理は、高パラフィン系ワックスから誘導される基油を提供するための代替の最終プロセスステップである。

ＶＩＩ．分留
任意選択により、高パラフィン系ワックスから誘導される軽質基油を提供するためのプロセスには、水素化異性化より前に高パラフィン系ロウ質フィードを分留すること、又は水素化異性化プロセスから得られる基油を分留することが含まれ得る。高パラフィン系ロウ質フィード又は異性化基油を複数の留分に分留することは、一般に、常圧蒸留若しくは真空蒸留のいずれかによって、又は常圧蒸留及び真空蒸留の組合せによって達成される。常圧蒸留は、典型的に、約６００°Ｆ超から約７５０°Ｆ（約３１５℃から約３９９℃）の初留点を有する底部留分から、より軽質の蒸留留分、例えばナフサ及び中間留分を分離するために使用される。より高い温度で、炭化水素の熱クラッキングが起こり、装置の汚損及びより重質のカットのより低い収率をもたらす恐れがある。真空蒸留は、典型的に、より高い沸点材料、例えば基油を、異なる沸点範囲のカット（ｃｕｔｓ）に分離するために使用される。基油を異なる沸点範囲のカットに分留することにより、基油製造プラントが、１つを超えるグレード又は粘度である基油を生成することが可能になる。

ＶＩＩＩ．ＨＰＬＣ−ＵＶによる芳香族測定
基油における芳香族官能性を有する分子の低い濃度を測定するために使用される方法には、ＨＰ Ｃｈｅｍ−ステーションに連結されたＨＰ１０５０ Ｄｉｏｄｅ−Ａｒｒａｙ ＵＶ−Ｖｉｓ検出器と一体になっているＨｅｗｌｅｔｔ Ｐａｃｋａｒｄ １０５０ Ｓｅｒｉｅｓ Ｑｕａｔｅｒｎａｒｙ Ｇｒａｄｉｅｎｔ Ｈｉｇｈ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ（ＨＰＬＣ）システムを使用する。高飽和基油中における個々の芳香族クラスの同定を、それらのＵＶスペクトルパターン及びそれらの溶出時間に基づいて行った。この分析のために使用されるアミノカラムは、主にそれらの環数（又はより正確には、二重結合数）に基づいて芳香族分子を区別する。したがって、単一環芳香族含有分子が最初に溶出し、その後、１分子当たり二重結合数が増加する順番で多環式芳香族が続く。同様の二重結合特徴を有する芳香族について、環上にアルキル置換だけを有するものは、シクロパラフィン系置換を有するものより素早く溶出すると考えられる。

様々な基油芳香族炭化水素をそれらのＵＶ吸光度スペクトルから明解に同定することは、それらのピーク電子遷移が、環系上のアルキル置換及びシクロパラフィン系置換の量に依存する程度に、純粋なモデル化合物類似体に対して全てレッドシフトされるという事実によって幾分複雑化された。これらの深色シフトは、芳香族環におけるπ電子のアルキル基非局在化によって引き起こされることがよく知られている。潤滑剤範囲で沸騰する非置換芳香族化合物はほとんどないので、ある程度のレッドシフトが予想され、同定された芳香族基の素成分（ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ａｒｏｍａｔｉｃ ｇｒｏｕｐｓ）の全てに観察された。

溶出する芳香族化合物の定量化を、その芳香族について適切な保持時間窓にわたって各一般のクラスの化合物のために最適化された波長から作製されたクロマトグラムを積分することによって行った。各芳香族クラスについての保持時間窓限度を、異なる時間で溶出する化合物の個々の吸光度スペクトルを手作業で評価すること、及びモデル化合物吸収スペクトルとのそれらの定性的相似点に基づく適切な芳香族クラスにそれらを割り当てることによって決定した。ほとんど例外なく、５つのクラスの芳香族化合物だけが、高飽和ＡＰＩグループＩＩ及びＩＩＩの基油中で観察された。

ＩＸ．ＨＰＬＣ−ＵＶ較正
ＨＰＬＣ−ＵＶは、非常に低いレベルでも、これらのクラスの芳香族化合物を同定するために使用される。多環芳香族は、典型的に、単一環芳香族より１０倍から２００倍強く吸収する。アルキル置換は、吸収も約２０％影響した。そのため、様々な種の芳香族を分離及び同定するとともに、どのくらい効果的にそれらが吸収するかを知るためにＨＰＬＣを使用することが重要である。

５つのクラスの芳香族化合物を同定した。最も高く保持されたアルキル−シクロアルキル−１−環芳香族と最も高くなく保持されたアルキルナフタレンとの間の小さい重複を除いて、芳香族化合物クラスの全てをベースライン分割した。共溶出する１−環及び２−環芳香族についての２７２ｎｍでの積分限度を、垂直滴下方法によって行った。各一般の芳香族クラスのための波長依存性応答因子を、置換芳香族類似体に対して最も近いスペクトルピーク吸光度に基づく純粋なモデル化合物混合物からベールの法則プロットを構築することによって最初に決定した。

例えば、基油におけるアルキル−シクロヘキシルベンゼン分子は、非置換テトラリンモデル化合物が２６８ｎｍでするのと同じ（禁じられた）遷移に対応する明確なピーク吸光度を２７２ｎｍで呈する。基油試料におけるアルキル−シクロアルキル−１−環芳香族の濃度を、２７２ｎｍでのそれのモル吸収率応答因子がベールの法則プロットから算出された２６８ｎｍでのテトラリンのモル吸収率におよそ等しいと想定することによって算出した。芳香族の重量パーセント濃度を、各芳香族クラスについての平均分子量が基油試料全体についての平均分子量におよそ等しいと想定することによって算出した。

この較正方法を、包括的ＨＰＬＣクロマトグラフィーを介して基油から直接的に１−環芳香族を単離することによって、さらに改善した。これらの芳香族を用いて直接的に較正することで、モデル化合物に伴う想定及び不確実性を取り除いた。予想される通り、単離された芳香族試料は、モデル化合物より低い応答因子を有していたが、なぜならば、それは、より高く置換されていたからであった。

より具体的には、ＨＰＬＣ−ＵＶ方法を正確に較正するため、置換ベンゼン芳香族を、Ｗａｔｅｒｓ半合成用ＨＰＬＣユニットを使用して基油のバルクから分離した。試料１０グラムをｎ−ヘキサン中に１：１で希釈し、Ｒａｉｎｉｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ、Ｅｍｅｒｙｖｉｌｌｅ、Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａによって製造されたアミノ結合シリカカラム、５ｃｍ×２２．４ｍｍのＩＤガード、続いて、８〜１２ミクロンのアミノ結合シリカ粒子の２つの２５ｃｍ×２２．４ｍｍのＩＤカラム上に、移動相としてｎ−ヘキサンを用いて、１８ｍｌ／ｍｉｎの流量で注入した。カラム溶出液を、２６５ｎｍ及び２９５ｎｍで設定された二重の波長ＵＶ検出器からの検出器応答に基づいて画分化した。２６５ｎｍ吸光度が、単一環芳香族溶出物の発現を合図する０．０１吸光度単位の変化を示すまで、飽和物画分を収集した。２６５ｎｍと２９５ｎｍとの間の吸光度比が、２つの環芳香族溶出物の発現を示す２．０に減少するまで、単一環芳香族画分を収集した。ＨＰＬＣカラムを過負荷することに起因する「テーリング」（“ｔａｉｌｉｎｇ”）飽和物画分から離れたモノ芳香族画分を再びクロマトグラフィーにかけることによって、単一環芳香族画分の精製及び分離を行った。

この精製芳香族「標準」は、アルキル置換が、非置換テトラリンに対して、モル吸収率応答因子を約２０％減少することを示した。

Ｘ．ＮＭＲによる芳香族の確認
精製されたモノ芳香族標準における芳香族官能性を有する分子の重量パーセントを、長期の炭素１３ＮＭＲ分析によって確認した。較正するためにはＮＭＲがＨＰＬＣ ＵＶより簡便であったが、なぜならば、それは芳香族炭素を単純に測定したので、分析されている芳香族のクラスに応答が依存しなかったためである。高飽和基油における芳香族の９５〜９９％が単一環芳香族であるのがわかったことによって、ＮＭＲの結果を％芳香族炭素から％芳香族分子に換算した（ＨＰＬＣ−ＵＶ及びＤ２００７と一致させるため）。

０．２％の芳香族分子まで芳香族を正確に測定するために、高出力、長い持続期間（ｄｕｒａｔｉｏｎ）、及び良好なベースライン分析が必要であった。

より具体的には、少なくとも１つの芳香族官能基を有する低濃度の全ての分子をＮＭＲによって正確に測定するために、５００：１（ＡＳＴＭ標準的手法Ｅ ３８６による）の最小炭素感受性を与えるように標準的なＤ５２９２−９９方法を修正した。１０〜１２ｍｍのＮａｌｏｒａｃプローブを有する４００〜５００ＭＨｚのＮＭＲ上で実行される１５時間の持続期間を使用した。Ａｃｏｒｎ ＰＣ積分ソフトウェアを使用して、ベースラインの形状を定義し、一貫して積分した。脂肪族ピークを芳香族領域の中にイメージ化することからの人為現象を回避するため、実行中にキャリアの周波数を１回変更した。キャリアのスペクトルのいずれか側でスペクトルをとることによって、分解能が有意に改善された。

ＸＩ．エンジン油組成物
基油は、潤滑剤組成物の最も重要な構成成分であり、一般に、潤滑剤組成物の７０％超を占める。潤滑剤組成物は、基油及び少なくとも１種の添加剤を含む。潤滑剤組成物は、自動車、ディーゼルエンジン、車軸、トランスミッション、及び工業用途において使用することができる。潤滑剤組成物は、関係管理組織によって定義されている通りの、それらの意図される用途に関する仕様を満たさなければならない。

潤滑剤組成物を提供するために基油とブレンドすることができる添加剤としては、潤滑剤組成物の選択特性を改善することが意図されるものが挙げられる。典型的な添加剤としては、例えば、耐磨耗添加剤、極圧剤、洗剤（例えば、金属含有洗剤）、分散剤（例えば、無灰分散剤）、抗酸化剤、流動点降下剤、ＶＩ向上剤（ＶＩＩ）、粘度調整剤、摩擦調整剤、解乳化剤、消泡剤、阻害剤（例えば、腐食阻害剤、さび阻害剤など）、シール膨張剤、乳化剤、湿潤剤、潤滑性能向上剤、金属不活性化剤、ゲル化剤、粘着剤、殺細菌剤、流動性制御剤、及び着色料などが挙げられる。添加剤は、様々な添加剤を含有する添加剤パッケージの形態で添加することができる。

分散剤：分散剤は、一般に、使用中の酸化から結果として得られた不溶性材料を懸濁状態に維持するために使用され、したがって、エンジン部品上のスラッジ凝集及び沈殿又は堆積を防止する。分散剤の例として、窒素含有無灰（金属非含有）分散剤が挙げられる。無灰分散剤は、一般に、分散されるべき粒子と結び付くことができる官能性基を有する油溶性ポリマー炭化水素骨格を含む。分散剤の他の例としては、以下に限定されないが、アミン、アルコール、アミド、又は架橋基を介してポリマー骨格に付着されているエステル極性部分が挙げられる。

無灰分散剤は、長鎖炭化水素置換モノ及びジカルボン酸又はそれらの無水物の油溶性塩、エステル、アミノ−エステル、アミド、イミド及びオキサゾリン；長鎖炭化水素のチオカルボキシラート誘導体、そこに直接付着されているポリアミンを有する長鎖脂肪族炭化水素；並びに長鎖置換フェノールとホルムアルデヒド及びポリアルキレンポリアミンとを縮合することによって形成されるマンニッヒ縮合生成物から選択することができる。カルボン酸分散剤は、少なくとも３４個及び好ましくは少なくとも５４個の炭素原子を含むカルボン酸アシル化剤（酸、無水物、エステルなど）と、窒素含有化合物（アミンなど）、有機ヒドロキシ化合物（一価及び多価アルコールを含めて、脂肪族化合物、又はフェノール及びナフトールを含めて、芳香族化合物など）及び／又は塩基性無機材料との反応生成物である。これらの反応生成物としては、イミド、アミド、及びエステル、例えば、スクシンイミド分散剤が挙げられる。

他の適当な無灰分散剤は、相対的に高分子量の脂肪族ハロゲン化物及びアミン、好ましくはポリアルキレンポリアミンの反応生成物であるアミン分散剤も挙げられる。他の例としては、さらに、アルキル基が少なくとも３０個の炭素原子を含有するアルキルフェノールと、アルデヒド（殊にホルムアルデヒド）及びアミン（殊にポリアルキレンポリアミン）との反応生成物である「マンニッヒ分散剤」が挙げられ得る。さらに、無灰分散剤としては、なお、カルボン酸分散剤、アミン分散剤又はマンニッヒ分散剤と、ジメルカプトチアゾール、尿素、チオ尿素、二硫化炭素、アルデヒド、ケトン、カルボン酸、炭化水素置換無水コハク酸、ニトリルエポキシド及びホウ素化合物などの試薬とを反応させることによって得られる、処理後分散剤が挙げられ得る。適当な無灰分散剤はポリマーであってよく、これは、メタクリル酸デシル、ビニルデシルエーテル及び高分子量オレフィンなどの油溶化性モノマーと極性置換基を含有するモノマーとのインターポリマーである。他の適当な無灰分散剤としては、約２３００ダルトンの数平均分子量を有するポリイソブチレンから誘導されるエチレンカーボナート処理ビススクシンイミドも挙げられ得る（「ＰＩＢＳＡ ２３００」）。

粘度指数向上剤（調整剤）：エンジン油ベースストックの粘度指数は、粘度調整剤（ＶＭ）又は粘度指数向上剤（ＶＩＩ）として機能するある特定のポリマー性材料を、エンジン油の最終重量の０．３ｗｔ％から２５ｗｔ％の量で、そこに組み込むことによって、増加又は改善することができる。例としては、以下に限定されないが、オレフィンコポリマー、例えばエチレン−プロピレンコポリマー、スチレン−イソプレンコポリマー、水和スチレン−イソプレンコポリマー、ポリブテン、ポリイソブチレン、ポリメタクリラート、ビニルピロリドン及びメタクリラートコポリマー並びに分散剤型粘度指数向上剤が挙げられる。これらの粘度調整剤は、任意選択により、例えばマレイン酸無水物などのグラフト化材料でグラフト化されていてよく、グラフト化材料は、例えば、アミン、アミド、窒素含有複素環式化合物又はアルコールと反応させることで、多機能性粘度調整剤（分散剤−粘度調整剤）を形成することができる。

粘度調整剤の他の例としては、スターポリマー（例えば、イソプレン／スチレン／イソプレントリブロックを含むスターポリマー）が挙げられる。粘度調整剤のなお他の例としては、低ブルックフィールド粘度及び高剪断安定性のポリアルキル（メタ）アクリラート、高ブルックフィールド粘度及び高剪断安定性の分散剤特性を有する官能化ポリアルキル（メタ）アクリラート、７００ダルトンから２，５００ダルトンを範囲とする重量平均分子量を有するポリイソブチレン、並びにそれらの混合物が挙げられる。

摩擦調整剤：潤滑油組成物は、少なくとも摩擦調整剤（例えば、硫黄含有モリブデン化合物）を含むことができる。ある特定の硫黄含有オルガノ−モリブデン化合物は、潤滑油組成物における摩擦を調整する一方で、抗酸化及び耐磨耗の利点も提供することが知られている。油溶性オルガノ−モリブデン化合物の例としては、モリブデンスクシンイミド錯体、ジチオカルバマート、ジチオホスファート、ジチオホスフィナート、キサンタート、チオキサンタート及び硫化物など、並びにそれらの混合物が挙げられる。

他の例としては、摩擦調整性の燃料節約添加剤として第３級ヒドロキシルアミン及び脂肪酸の少なくともモノ−、ジ−又はトリエステルが挙げられる。他の例は、スクシンアミド酸、スクシンイミド、及びそれらの混合物の群から選択される。他の例は、脂肪族脂肪アミン、エーテルアミン、アルコキシ化脂肪族脂肪アミン、アルコキシ化エーテルアミン、油溶性脂肪族カルボン酸、ポリオールエステル、脂肪酸アミド、イミダゾリン、第３級アミン、アンモニア又は第１級アミンと反応させたヒドロカルビルコハク酸無水物又はヒドロカルビルコハク酸、及びそれらの混合物から選択される。

シール膨潤剤（ｓｅａｌ ｓｗｅｌｌｉｎｇ ａｇｅｎｔｓ）：シールフィックスは、シール膨潤剤又はシールパシファイアー（ｓｅａｌ ｐａｃｉｆｉｅｒｓ）とも名付けられている。それらは、適正なエラストマー密閉を確実にするとともに早期のシール失敗及び漏出を防止するため、潤滑剤又は添加剤組成物中にしばしば用いられる。シール膨張剤は、油溶性飽和脂肪族又は芳香族炭化水素エステル、例えばジ−２−エチルヘキシルフタラート、脂肪族アルコール、例えばトリデシルアルコールを伴った鉱物油、ヒドロカルボニル置換フェノールとの組合せにおけるトリホスファイトエステル、及びジ−２−エチルヘキシルセバカートから選択することができる。

腐食阻害剤（抗腐食剤）：これらの添加剤は、エンジン油中に含有される金属性部品の劣化を低減するために、約０．０２ｗｔ％から１ｗｔ％の量で典型的に添加される。例としては、ジアルキルジチオリン酸亜鉛、ホスホ硫化炭化水素、及び好ましくはアルキル化フェノール又はアルキルフェノールチオエステルの存在下で、ホスホ硫化炭化水素とアルカリ土類金属酸化物又は水酸化物との反応によって得られる生成物が挙げられる。さび阻害剤又は抗腐食剤は、非イオン性ポリオキシエチレン表面活性剤であってよい。非イオン性ポリオキシエチレン表面活性剤としては、以下に限定されないが、ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシエチレン高級アルコールエーテル、ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンオクチルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンオクチルステアリルエーテル、ポリオキシエチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンソルビトールモノステアラート、ポリオキシエチレンソルビトールモノオレアート、及びポリエチレングリコールモノオレアートが挙げられる。さび阻害剤又は抗腐食剤は、他の化合物であってもよく、例えば、ステアリン酸及び他の脂肪酸、ジカルボン酸、金属石鹸、脂肪酸アミン塩、重スルホン酸の金属塩、多価アルコールの部分的カルボン酸エステル、及びリン酸エステルが挙げられる。さび阻害剤は、ステアリン酸カルシウム塩であってよい。

洗剤：エンジン油組成物において、金属含有洗剤又は灰分形成洗剤は、堆積を低減又は除去するための洗剤及び酸中和剤又はさび阻害剤の両方として機能し、それによって、磨耗及び腐食を低減し、エンジン寿命を伸ばす。洗剤は、一般に、酸有機化合物の金属塩を含む極性頭部を有する、長い疎水性尾部を有する極性頭部を含む。

エンジン油組成物は、通常には塩（例えば、過塩基性塩）である１種又は複数の洗剤を含有することができる。過塩基性塩又は過塩基性材料は、金属及びその金属と反応する特定の酸性有機化合物の化学量論に従って存在する量を超える金属含有量を特徴とする単相の均一ニュートン系である。エンジン油組成物は、少なくともカルボキシラート洗剤を含むことができる。カルボキシラート洗剤、例えばサリチラートは、芳香族カルボン酸と酸化物又は水酸化物などの適切な金属化合物とを反応させることによって調製することができる。エンジン油組成物は、少なくとも過塩基性洗剤を含むことができる。過塩基性洗剤の例としては、以下に限定されないが、スルホン酸カルシウム、カルシウムフェナート、サリチル酸カルシウム、ステアリン酸カルシウム、及びそれらの混合物が挙げられる。過塩基性洗剤は、低過塩基性であってよい（例えば、約５０未満の全塩基価（ＴＢＮ））。適当な過塩基性洗剤は、代替として、高過塩基性（例えば、約１５０を超えるＴＢＮ）又は中過塩基性（例えば、５０から１５０の間のＴＢＮ）であってよい。潤滑油組成物は、全ての低ＴＢＮ洗剤、全ての高ＴＢＮ洗剤、又はそれら２つの型の混合物であってよい１種超の過塩基性洗剤を含むことができる。潤滑油組成物のための他の適当な洗剤としては、例えば、フェナート／サリチラート、スルホナート／フェナート、スルホナート／サリチラート、及びスルホナート／フェナート／サリチラートなどの「ハイブリッド」洗剤が挙げられる。該組成物は、アルキルベンゼン及び発煙スルホン酸、フェナート（高過塩基性、中過塩基性又は低過塩基性）、高過塩基性フェネートステアラート、フェノラート、サリチラート、ホスホナート、チオホスホナート、スルホナート、カルボキシラート、イオン性界面活性剤、及びスルホナートなどから作製された洗剤を含むことができる。

酸化阻害剤／抗酸化剤：酸化阻害剤又は抗酸化剤は、運転中に劣化するという鉱物油の傾向を低減し、この劣化は、金属表面上のスラッジ、ラッカー及びワニス様堆積物など酸化の生成物によって証明される。エンジン油組成物は、フェノール系抗酸化剤、アミン系抗酸化剤、又はそれらの組合せの群から選択される少なくとも抗酸化剤約５０ｐｐｍから約５．００ｗｔ％を含有することができる。抗酸化剤の量は、０．１０ｗｔ％から３．００ｗｔ％の間であってよい。抗酸化剤の量は、約０．２０ｗｔ％から０．８０ｗｔ％の間であってよい。使用される抗酸化剤の例は、該油組成物の合計重量の約０．０５ｗｔ％から２．００ｗｔ％の量におけるジ−Ｃ８−ジフェニルアミンである。抗酸化剤の他の例としては、ＭｏＳ及びＭｏ酸化物化合物が挙げられる。

抗酸化剤の他の例としては、ヒンダードフェノール；Ｃ５からＣ１２のアルキル側鎖を有するアルキルフェノールチオエステルのアルカリ土類金属塩；カルシウムノニルフェノール硫化物；油溶性フェナート及び硫化フェナート；ホスホ硫化又は硫化炭化水素又はエステル；亜リン酸エステル；チオカルバミン酸金属；当技術分野において知られている油溶性銅化合物；フェニルナフチルアミン、例えばフェニレンジアミン、フェノチアジン、ジフェニルアミン、ジアリールアミン；フェニル−アルファナフチルアミン、２，２’−ジエチル−４，４’−ジオクチルジフェニルアミン、２，２’−ジエチル−４−ｔ−オクチルジフェニルアミン；Ｃ５からＣ１２のアルキル側鎖を有するアルキルフェノールチオエステルのアルカリ土類金属塩、例えば、カルシウムノニルフェノールスルフィド、バリウムｔ−オクチルフェノールスルフィド、ジアルキルジチオリン酸亜鉛、ジオクチルフェニルアミン、フェニルアルファナフチルアミン及びそれらの混合物が挙げられる。これらの抗酸化剤の一部は、さらに、腐食阻害剤として機能する。耐磨耗薬剤としても機能する他の適当な抗酸化剤としては、２，５−ビス−オクチルジチオチアジアゾールなどのビスアルキルジチオチアジアゾールが挙げられる。

消泡剤：エンジン油は、約５ｐｐｍから約５０ｐｐｍを範囲とする量で消泡剤（泡阻害剤）を含むことができる。例としては、メタクリル酸アルキルポリマー、ジメチルシリコーンポリマー、及びポリシロキサン型の泡阻害剤、例えば、泡制御のためのシリコーン油及びポリジメチルシロキサンが挙げられる。消泡剤は、ポリジメチルシロキサン及びフルオロシリコーンの混合物であってよい。消泡剤の別の例は、約３：１から約１：４を範囲とするフルオロシリコーン消泡剤対アクリラート消泡剤の重量比を有するアクリラートポリマー消泡剤であり得る。消泡剤の別の例は、エンジン油におけるケイ素の総量が少なくとも３０ｐｐｍであるような消泡有効量のケイ素含有消泡剤であり得る。ケイ素含有消泡剤は、フルオロシリコーン、ポリジメチルシロキサン、フェニル−メチルポリシロキサン、線状シロキサン、環式シロキサン、分岐シロキサン、シリコーンポリマー及びコポリマー、オルガノ−シリコーンコポリマー、並びにそれらの混合物からなる群から選択することができる。

耐磨耗剤：耐磨耗剤も、エンジン油組成物に添加することができる。該組成物は、ホスファート、ホスファイト、カルバマート、エステル、硫黄含有化合物、及びモリブデン錯体から選択される少なくとも一つの耐磨耗剤を含むことができる。適当な耐磨耗剤の他の代表は、ジアルキルジチオリン酸亜鉛、ジアリールジチオリン酸亜鉛、Ｚｎ又はＭｏジチオカルバマート、ホスファイト、リン酸アミン、ホウ酸化スクシンイミド、スルホン酸マグネシウム、及びそれらの混合物である。該組成物は、耐磨耗剤及び抗酸化剤として少なくとも一つのジヒドロカルビルジチオホスファート金属を約０．１ｗｔ％から約１０ｗｔ％の量で含むことができる。該金属は、アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属、又はアルミニウム、鉛、スズ、モリブデン、マンガン、ニッケル若しくは銅であってよい。

極圧剤：エンジン油組成物は、極圧剤を含むことができる。例としては、アルカリ土類金属ホウ酸化極圧剤及びアルカリ金属ホウ酸化極圧剤が挙げられる。他の例としては、硫化オレフィン、ジアルキル−１−ジチオリン酸亜鉛（第１級アルキル、第２級アルキル、及びアリール型）、硫化ジ−フェニル、トリ−クロロステアリン酸メチル、塩素化ナフタレン、フルオロアルキルポリシロキサン、ナフテン酸鉛、中和又は部分的中和ホスファート、ジ−チオホスファート、及び硫黄非含有ホスファートが挙げられる。

上述されている添加剤の一部は、多様な効果を提供することができ、したがって、例えば、単一添加剤が分散剤並びに酸化阻害剤として作用し得る。これらの多機能性添加剤はよく知られている。さらに、エンジン油組成物が、上述されている添加剤の１種又は複数を含有する場合、各添加剤は、典型的に、添加剤がそれの所望される機能を提供するのを可能にする量で基油中にブレンドされる。添加剤群（「添加剤パッケージ」と称されることがある濃縮物）を含む１種又は複数の添加剤濃縮物を調製することは、必要不可欠でないが、望ましいことがあり、これによって、いくつかの添加剤が油に同時に添加されて、最終の油組成物を形成することができる。最終組成物は、該濃縮物約０．５ｗｔ％から約３０ｗｔ％を用いることができ、残部は潤滑粘度の油である。構成成分は任意の順序でブレンドすることができ、構成成分の組合せとしてブレンドすることができる。

定義及び用語
以下の用語は、明細書の全体にわたって使用され、別段に表示されていない限り以下の意味を有する。

「グループＩ基油」という成句は、９０パーセント未満の飽和物及び／又は０．０３パーセント超の硫黄を含有し、米国石油協会公報１５０９の表Ｅ−１に規定されているＡＳＴＭ法を使用して８０以上及び１２０未満の粘度指数を有する。

「グループＩＩ基油」という用語は、９０％以上の飽和物及び０．０３％以下の硫黄を含有するとともに米国石油協会公報１５０９の表Ｅ−１に規定されているＡＳＴＭ法を使用して８０以上及び１２０未満の粘度指数を有する基油を指す。

「グループＩＩ＋基油」という用語は、１１０以上及び１２０未満の粘度指数を有するグループＩＩ基油を指す。

「グループＩＩＩ基油」という用語は、９０％以上の飽和物及び０．０３％以下の硫黄を含有するとともに米国石油協会公報１５０９の表Ｅ−１に規定されているＡＳＴＭ法を使用して１２０以上の粘度指数を有する基油を指す。

「フィッシャー・トロプシュ誘導」という用語は、生成物、留分又はフィードがフィッシャー・トロプシュプロセスによって、ある段階に由来する又は生成されることを意味する。

「石油誘導」という用語は、生成物、留分又はフィードが、蒸留する石油原油からの蒸気オーバーヘッド流及び非蒸発性残留部分である残留燃料に由来することを意味する。石油誘導生成物、留分又はフィードの供給源は、ガス田凝縮物からであってよい。

「マルチグレードエンジン油」という用語は、ＳＡＥ Ｊ３００における２つの異なるＳＡＥ数の限度内に入る粘度／温度指標を有するエンジン油を指す。本発明は、ＭＲＶ粘度仕様を含めて２００９年に改訂された通りのＳＡＥ Ｊ３００下の仕様を満たすマルチグレードエンジン油は、それらが流動点低下基油ブレンド構成成分及び添加剤パッケージとブレンドされるとき、定義されたシクロパラフィン官能性を有するフィッシャー・トロプシュ基油から調製することができるという発見に向けられている。

高パラフィン系ワックスは、一般には４０ｗｔ％超であるが、５０ｗｔ％超又は７５ｗｔ％超であってよく、１００ｗｔ％未満又は９９ｗｔ％未満であってよい、高含有量のｎ−パラフィンを有するワックスを意味する。高パラフィン系ワックスの例としては、スラックワックス、脱油スラックワックス、精製ろう下油、ロウ質潤滑剤ラフィナート、ｎ−パラフィンワックス、ＮＡＯワックス、化学的植物プロセスにおいて生成されるワックス、脱油石油誘導ワックス、微結晶性ワックス、フィッシャー・トロプシュワックス、及びそれらの混合物が挙げられる。

「高パラフィン系ワックスから誘導される」という用語は、生成物、留分又はフィードが、ある段階で高パラフィン系ワックスから由来する又は生成されることを意味する。

芳香族は、非局在化電子の非断続雲を分け合う少なくとも１つの原子団を含有する任意の炭化水素系化合物を意味し、ここで、原子団における非局在化電子の数は、４ｎ＋２のヒュッケル則の解に対応する（例えば、６電子についてはｎ＝１、など）。代表例としては、以下に限定されないが、ベンゼン、ビフェニル及びナフタレンなどが挙げられる。

シクロパラフィン官能性を有する分子は、単環式又は縮合多環式の飽和炭化水素基であるか、又は１個若しくは複数の置換基として該飽和炭化水素基を含有する、任意の分子を意味する。シクロパラフィン系基は、１個又は複数、例えば１個から３個の置換基で任意選択により置換されていてよい。代表例としては、以下に限定されないが、シクロプロピル、シクロブチル、シクロヘキシル、シクロペンチル、シクロヘプチル、デカヒドロナフタレン、オクタヒドロペンタレン、（ペンタデカン−６−イル）シクロヘキサン、３，７，１０−トリシクロヘキシルペンタデカン、及びデカヒドロ−１−（ペンタデカン−６−イル）ナフタレンなどが挙げられる。

モノシクロパラフィン官能性を有する分子は、環炭素が３個から７個である単環式飽和炭化水素基である任意の分子、又は環炭素が３個から７個である単一の単環式飽和炭化水素基で置換されている任意の分子を意味する。シクロパラフィン系基は、１個又は複数、例えば１個から３個の置換基で任意選択により置換されていてよい。代表例としては、以下に限定されないが、シクロプロピル、シクロブチル、シクロヘキシル、シクロペンチル、シクロヘプチル、及び（ペンタデカン−６−イル）シクロヘキサンなどが挙げられる。

マルチシクロパラフィン官能性を有する分子は、縮合環が２個以上である縮合多環式飽和炭化水素環基である任意の分子、縮合環が２個以上である１個若しくは複数の縮合多環式飽和炭化水素環基で置換されている任意の分子、又は環炭素が３個から７個である１個超の単環式飽和炭化水素基で置換されている任意の分子を意味する。縮合多環式飽和炭化水素環基は、しばしば、２個の縮合した環である。シクロパラフィン系基は、１個又は複数、例えば１個から３個の置換基で任意選択により置換されていてよい。代表例としては、以下に限定されないが、デカヒドロナフタレン、オクタヒドロペンタレン、３，７，１０−トリシクロヘキシルペンタデカン、及びデカヒドロ−１−（ペンタデカン−６−イル）ナフタレンなどが挙げられる。

ブルックフィールド粘度：ＡＳＴＭ Ｄ２９８３−０４ａは、低温で自動車用流体潤滑剤の低剪断速度粘度を決定するために使用される。オートマチックトランスミッション液、ギヤ油、トルク流体及びトラクター流体、並びに工業用油圧油及び自動車用油圧油の低温での低剪断速度粘度は、ブルックフィールド粘度によって頻繁に特定される。

動粘度は、重力下での流体の流れに対する抵抗性の測定値である。多くの基油、それらから作製される潤滑剤組成物、及び装置の正確な動作は、使用されている流体の適切な粘度に依存する。動粘度は、ＡＳＴＭ Ｄ４４５−０６によって決定される。結果はｍｍ^２／ｓで報告される。

粘度指数（ＶＩ）は、油の動粘度上の温度変化の効果を示す経験的無単位数である。粘度指数はＡＳＴＭ Ｄ２２７０−０４によって決定される。

流動点は、基油の試料が、慎重に制御される条件下で流れ始める温度の測定値である。流動点は、ＡＳＴＭ Ｄ５９５０−０２に記載されている通りに決定することができる。結果は摂氏温度で報告される。多くの市販の基油は、流動点についての仕様を有する。基油が低い流動点を有する場合、基油は、他の良好な低温特性、例えば、低い曇り点、低いコールドフィルター目詰まり点、及び低温クランキング粘度をも有する可能性が高い。

ノアック揮発性は、通常、ＡＳＴＭ Ｄ５８００−０５手順Ｂに従って試験される。ノアック揮発性を算出するためのより好都合な方法及びＡＳＴＭ Ｄ５８００−０５とよく相関するものは、ＡＳＴＭ Ｄ６３７５−０５による熱重量分析器（ＴＧＡ）試験を使用することによる。ＴＧＡノアック揮発性は、別段に明記されていない限り本開示の全体にわたって使用される。

本明細書において開示されている通りの潤滑剤組成物の基油は、低温及び高剪断下でも優れた粘度計測に関する特性を有し、マルチグレードエンジン油において、それらを非常に有用にする。コールドクランキングシミュレーター見かけ粘度（ＣＣＳ ＶＩＳ）は、低温及び高剪断下で基油の粘度計測に関する特性を測定するために使用される試験である。ＣＣＳ ＶＩＳを決定するための試験方法は、ＡＳＴＭ Ｄ５２９３−０２である。結果は、ｍＰａ・ｓで報告される。ＣＣＳ ＶＩＳは、低温エンジンクランキングと相関することが見出された。最大ＣＣＳ ＶＩＳについての仕様は、２００９年に改訂されたＳＡＥ Ｊ３００によって自動車用エンジン油について定義されている。０Ｗ ＳＡＥ粘度グレードエンジン油についての最大ＣＣＳ ＶＩＳは、−３５℃で６２００ｍＰａ・ｓである。

ポンプ能力のメカニズムに関連する小型回転式粘度計（ＭＲＶ）試験であるＡＳＴＭ Ｄ４６８４−０７は、低剪断速度測定である。遅い試料冷却速度は、この方法の重要な特色である。試料は、加温、遅い冷却、及び浸漬サイクルが含まれる特定の熱的履歴を有するように予備処理される。ＭＲＶは、閥値より大きいならば、空気と結合してポンプ輸送が不能になる問題が発生する可能性を示す見かけ降伏応力を測定する。ある特定の粘度（現在では、２００９年にＳＡＥ Ｊ３００によって６０，０００ｍＰａ・ｓと定義されている）を超えると、該油は、「流れ制限」（“ｆｌｏｗ−ｌｉｍｉｔｅｄ”）挙動と呼ばれるメカニズムによって、ポンプ能力不能の事態になる恐れがある。ＳＡＥ ０Ｗ油は、例えば、降伏応力がなく、−４０℃で６０，０００ｍＰａ・ｓの最大粘度を有することが必要とされる。この方法は、１ｓ^−１から５０ｓ^−１の剪断速度下での見かけ粘度も測定する。

高温高剪断速度粘度（ＨＴＨＳ）は、燃焼内燃エンジン内の高負荷ジャーナルベアリングに似ている条件下での流れ、典型的には１５０℃で１，０００，０００ｓ^−１に対する流体の抵抗性の尺度である。ＨＴＨＳは、所定の潤滑剤を用いて高温でエンジンがどのように動作するかについての、１００℃での動的低剪断速度粘度より良好な指標である。ＨＴＨＳ値は、ベアリングにおける油膜厚さに直接相関する。ＳＡＥ Ｊ３００ ２００９は、ＡＳＴＭ Ｄ４６８３、ＡＳＴＭ Ｄ４７４１、又はＡＳＴＭ Ｄ５４８１によって測定されるＨＴＨＳについての現在の仕様を包含している。ＳＡＥ ２０粘度グレードエンジン油は、例えば、２．６ｍＰａ・ｓの最小ＨＴＨＳを有することが必要とされる。

走査ブルックフィールド粘度：ＡＳＴＭ Ｄ５１３３−０５は、エンジン油の低温、低剪断速度、粘度／温度依存性を測定するために使用される。エンジン油の低温、低剪断粘度測定挙動は、油が、寒冷温度が始まった直後又は最終的にエンジン損傷を防止するのに十分な量で、油だめ（ｓｕｍｐ）インレットスクリーンに、次いで油ポンプに、次いで潤滑を必要とするエンジン内の部位に流れるかどうかを決定する。ＡＳＴＭ Ｄ５１３３−０５の走査ブルックフィールド粘度技法は、１℃／時間の一定速度で冷却される場合の試料のブルックフィールド粘度を測定する。ＭＲＶのように、ＡＳＴＭ Ｄ５１３３−０５は、低温での油のポンプ能力に関連することが意図される。該試験は、試料が３０，０００ｍＰａ・ｓに達する温度として定義されるゲル化点を報告する。ゲル化指数も報告され、−５℃から最低試験温度への粘度増加の変化の最大速度として定義される。乗用自動車エンジン油についての最新のＡＰＩ ＳＭ／ＩＬＳＡＣ ＧＦ−４仕様は、１２の最大ゲル化指数を必要としている。

本明細書において別段に表示されていない限り、本発明に関連して使用される科学及び技術用語は、当業者によって共通して理解される意味を有する。さらに、別段に文脈によって必要とされていない限り、単数の用語には複数が含まれ、複数の用語には単数が含まれる。より具体的には、この明細書及び添付の特許請求の範囲において使用される場合、単数形「ａ」、「ａｎ」及び「ｔｈｅ」には、別段に文脈が明らかに指示していない限り、複数の言及対象が含まれる。したがって、例えば、「脂肪酸」への言及には、複数の脂肪酸などが含まれる。加えて、明細書及び添付の特許請求の範囲において提供される範囲には、端点の両方及び端点間の全ての点が含まれる。そのため、２．０から３．０の範囲には、２．０、３．０、及び２．０から３．０の間の全ての点が含まれる。さらに、該明細書及び特許請求の範囲において使用される量、百分率又は割合を表す全ての数、及び他の数値は、全ての例において「約」という用語によって修飾されていると理解されるべきである。本明細書で使用される場合、「が含まれる」という用語及びそれの文法的変異形は、非限定的であると意図されるので、リスト中における項目の記述は、置換することができる又はリストされている項目に添加することができる他の類似項目を排除しない。本明細書で使用される場合、「を含む」という用語は、その用語を受けて同定される要素又はステップが含まれることを意味するが、任意のこうした要素又はステップは網羅的でなく、実施形態には、他の要素又はステップが含まれる。

Ｍｏｔｉｖａ（商標）Ｓｔａｒ ６は、表１の特性を有する基油を指す。

Ｐｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｌｉｇｈｔ Ｎｅｕｔｒａｌ ３０は、表２の特性を有する基油を指す。

Ｐｅｔｒｏｂｒａｓ（商標）Ｐａｒａｆｆｉｎｉｃ Ｓｐｉｎｄｌｅ ０９は、表３の特性を有する基油を指す。

Ｃｈｅｖｒｏｎ（商標）２２０Ｒは、表４の特性を有する基油を指す。

以下の実施例は、本発明の詳細な実施形態を実証するために提供されるものである。以下の実施例に開示されている方法が、単に、本発明の例証的な実施形態を表していることは、当業者によって認識されるべきである。しかしながら、当業者は、本開示に照らして、多くの変更が、本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく、記載されている具体的な実施形態において行われ得ること、及び、類似又は同様の結果をそれでもなお得ることを認識するべきである。

（例１）
試験の第１ラウンドにおいて、ＫＶ１００（ＡＳＴＭ Ｄ４４５）、ＫＶ４０（ＡＳＴＭ Ｄ４４５）、粘度指数（ＡＳＴＭ Ｄ２２７０）、−２５℃でのＣＣＳ（ＡＳＴＭ Ｄ５２９３）、流動点（ＡＳＴＭ Ｄ９７）、−３０℃でのＭＲＶ（ＡＳＴＭ Ｄ４６８４）について、オリジナルの配合物を試験した。％ＰＰＤのみを変更して、追加の配合物を試験した。表５に、配合物及び試験結果を示す。

（例２）
試験の第２セットにおいて、走査ブルックフィールド（ＡＳＴＭ Ｄ５１３３）、小型回転式粘度計（ＡＳＴＭ ５１３３）、及び流動点について、再びオリジナルの配合物を試験した。２０％のグループＩＩ油を含有するように調整された基油比を有する２つの追加の配合物を試験した。表６において下記に示される通り、２０ｗｔ％グループＩＩ油を有するとともにＰＰＤを有しない第４配合物を作製した。

表５及び６における結果は、以下の点を示している：グループＩＩ基油を有する配合物についての低温流動特性は、グループＩＩ基油を有しないオリジナルの配合物より良好であった。最も著しいことに、オリジナルの配合物へのグループＩＩ基油の添加は、追加のＰＰＤを必要とせずに降伏応力を取り除いた。グループＩＩの添加は、多少のＰＰＤの必要を取り除かなかったが、多少のＰＰＤを有する配合物へのグループＩＩの添加は、ＭＲＶ降伏応力を取り除くための強力な解決法であると判明した。

その上、グループＩＩ基油の添加は、−３０℃でのＭＲＶ粘度を低下させ、流動点をわずかに低下させた。そのため、ＭＲＶ降伏応力を取り除くことに加えて、グループＩＩの添加は、配合物がＭＲＶ粘度及び流動点の仕様をより確実に満たす助けとなり得る。

全体的に、ＭＲＶの改善についていくつかの可能な理由がある。我々は、グループＩＩがワックス構造をさらに崩壊させるという理論を立てている。おそらく、現存のワックス構造に干渉することは、追加のワックス構造の形成を引き起こし得る。代替として、ＰＰＤは、グループＩ及びグループＩＩの溶液の両方において、より適合性があり得る。

全ての特許、特許出願及び公報は、各個々の特許、特許出願又は公報が参照により組み込まれていることが具体的且つ個々に示されているのと同じ程度まで、参照により本明細書に組み込まれる。

本発明は、本発明の個々の態様の単一の例示と意図される本明細書に記載されている具体的な実施形態によって範囲が制限されるべきではなく、機能的に均等の方法及び構成成分は本発明の範囲内である。実際に、本発明の様々な修飾は、本明細書に示されているもの及び記載されているものに加えて、前述の説明から当業者に明らかとなる。こうした改変は、添付の特許請求の範囲内に入ると意図される。

Claims (11)

1. ａ）少なくとも約５５ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２５ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、シクロパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントに対するパラフィン官能性を有する分子の重量パーセントの比は約２であり、約３５９℃から４９０℃の間の沸点範囲、約９６から１０６の間のＶＩ、約１９０℃から２２８℃の間の引火点、１００℃で約３．０ｃＳｔから７．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２４ｃＳｔから３４ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
   ｂ）第２基油；並びに
   ｃ）添加剤パッケージ
   を含み、第１基油を約３０ｗｔ％から５０ｗｔ％の間、及び第２基油を約１０ｗｔ％から３０ｗｔ％の間で含む、マルチグレードエンジン油。
2. 第２基油が、連続数の炭素原子を有する炭化水素を含み、約３７０℃から５３０℃の間の沸点範囲、約９０から１１０の間のＶＩ、約６．０ｗｔ％から１６ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから９．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３６ｃＳｔから５０ｃＳｔの間の動粘度、約２０２℃から２４０℃の間の引火点、１ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３２００ｃＰから３８００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び、約−８℃から−１７℃の間の流動点を備える、請求項１に記載のマルチグレードエンジン油。
3. 第２基油が、約３５５℃から５５３℃の間の沸点範囲、約９０から１０５の間のＶＩ、約７．０ｗｔ％から１７ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約４．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３５ｃＳｔから５１ｃＳｔの間の動粘度、約２０６℃から２３５℃の間の引火点、２．５ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約２９００ｃＰから４２００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び、約−９℃から−１８℃の間の流動点を備える、請求項１に記載のマルチグレードエンジン油。
4. 約８５から９８の間のＶＩ、１００℃で約１．０ｃＳｔから４．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約６．０ｃＳｔから１４ｃＳｔの間の動粘度、約１５０℃から１７２℃の間の引火点、及び約０℃から−６℃の間の流動点を備える第３基油をさらに含む、請求項２又は３に記載のマルチグレードエンジン油。
5. 約５ｗｔ％から２０ｗｔ％の第３基油を含む、請求項４に記載のマルチグレードエンジン油。
6. ａ）少なくとも約６０ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２８ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、約９９から１０３の間のＶＩ、約１９８℃から２２０℃の間の引火点、１００℃で約４．０ｃＳｔから６．０ｃＳｔの間の動粘度、及び４０℃で約２６ｃＳｔから３２ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
   ｂ）：約１００から１０４の間のＶＩ、約８．０ｗｔ％から１３ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約５．０ｃＳｔから８．０ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３９ｃＳｔから４７ｃＳｔの間の動粘度、約２０８℃から２３４℃の引火点、０．８ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３３００ｃＰから３７００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び約−１１℃から−１４℃の間の流動点を備える、第２基油；並びに
   ｃ）約８８から９５の間のＶＩ、１００℃で約２．０ｃＳｔから３．０ｃＳｔの間の動粘度、約１５８℃から１６４℃の間の引火点、及び約−１℃から−４℃の間の流動点を備える、第３基油
   をさらに含み、約４９．２ｗｔ％の第１基油、及び約２０ｗｔ％の第２基油、及び約１３ｗｔ％の第３基油を含む、請求項２に記載のマルチグレードエンジン油。
7. ａ）少なくとも約６０ｗｔ％の分子がパラフィン官能性を有し、少なくとも約２８ｗｔ％の分子がシクロパラフィン官能性を有し、約９９から１０３の間のＶＩ、約１９８℃から２２０℃の間の引火点、１００℃で約４．０ｃＳｔから６．０ｃＳｔの間の動粘度、及び、４０℃で約２６ｃＳｔから３２ｃＳｔの間の動粘度を備える、第１基油；
   ｂ）約９４から１０２の間のＶＩ、約１０ｗｔ％から１４ｗｔ％の間のノアック揮発性、１００℃で約５．５ｃＳｔから７．５ｃＳｔの間の動粘度、４０℃で約３９ｃＳｔから４７ｃＳｔの間の動粘度、約２１１℃から２２９℃の間の引火点、２ｗｔ％未満の総芳香族含量、−２０℃で約３１００ｃＰから３９００ｃＰの間のＣＣＳ ＶＩＳ、及び、約−１１℃から−１６℃の間の流動点を備える、第２基油；並びに
   ｃ）約８８から９５の間のＶＩ、１００℃で約２．０ｃＳｔから３．０ｃＳｔの間の動粘度、約１５８℃から１６４℃の間の引火点、及び、約−１℃から−４℃の間の流動点を備える、第３基油
   をさらに含み、約４９．２ｗｔ％の第１基油、及び約２０ｗｔ％の第２基油、及び約１３ｗｔ％の第３基油を含む、請求項３に記載のマルチグレードエンジン油。
8. 添加剤パッケージが、
   ａ）約５ｗｔ％から１５ｗｔ％の間の洗剤及び分散剤；
   ｂ）約３ｗｔ％から９ｗｔ％の間の非分散性粘度調整剤；
   ｃ）約０．５ｗｔ％から２ｗｔ％の間の摩擦低減化合物；
   ｄ）約ゼロから０．５ｗｔ％の間の流動点降下剤；並びに
   ｅ）約０．００１から０．００８ｗｔ％の間の解乳化剤
   を含む、請求項６又は７に記載のマルチグレードエンジン油。
9. ＳＡＥ粘度グレード０Ｗ−ＸＸ、５Ｗ−ＸＸ又は１０Ｗ−ＸＸ（ＸＸが整数２０、３０又は４０を表す）のエンジン油に関する仕様を満たす、請求項１に記載のマルチグレードエンジン油。
10. −３０℃で５０，０００未満のＭＲＶを有し、降伏応力がない、請求項１、６又は７に記載のマルチグレードエンジン油。
11. ａ）降伏応力がなく、−３０℃で５０，０００未満のＭＲＶ；
    ｂ）約１５ｗｔ％又未満は１０ｗｔ％未満のノアック揮発性；
    ｃ）約４０，０００ｃＰから５０，０００ｃＰの間の走査ブルックフィールド粘度；及び
    ｄ）約−３９℃から−４６℃の間の流動点
    を有する、請求項１に記載のマルチグレードエンジン油。