JP2016223742A - 蒸発器ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットにて冷却された送風空気に温度分布が生じてしまうことを抑制する。
【解決手段】エジェクタタンクに収容されたエジェクタから流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器の上部流出側タンクに、流出側チューブへ冷媒を分配する流出側分配空間を形成し、この流出側分配空間内に、流出側分配空間をエジェクタ側分配空間およびチューブ側分配空間に仕切る板状部材９３を配置する。さらに、板状部材に、エジェクタ側分配空間とチューブ側分配空間とを連通させる複数の第２流出側連通穴９３ｄを形成し、エジェクタのディフューザ部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積を、エジェクタタンクの冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きくする。
【選択図】図４

Description

本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットに関する。

従来、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。さらに、特許文献１には、この種のエジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットが開示されている。

この特許文献１の蒸発器ユニットは、筒状のエジェクタタンク内に収容されたエジェクタ、送風空気流れ上流側に配置されてエジェクタの昇圧部（ディフューザ部）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器、送風空気流れ下流側に配置されて蒸発させた冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流出させる吸引側蒸発器等を一体化（ユニット化）させたものである。

より具体的には、特許文献１の蒸発器ユニットでは、流出側蒸発器および吸引側蒸発器として、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器を採用している。そして、エジェクタタンク、流出側蒸発器にて冷媒の分配あるいは集合を行う流出側タンク、および吸引側蒸発器にて冷媒の分配あるいは集合を行う吸引側タンクを、互いに平行に配置して接合することによって、エジェクタ、流出側蒸発器、吸引側蒸発器等を一体化させている。

さらに、特許文献１の蒸発器ユニットでは、各タンクの接合部に各タンクの内部に形成された空間同士を連通させる冷媒連通路を形成して、エジェクタ、流出側蒸発器、および吸引側蒸発器を接続している。

例えば、エジェクタタンクと流出側タンクとの接合部に、エジェクタタンク内のエジェクタから流出した冷媒を流入させる空間（エジェクタ流出側空間）と流出側タンク内の流出側蒸発器の各流出側チューブへ冷媒を分配する空間（流出側分配空間）とを連通させる冷媒連通路を形成している。そして、この冷媒連通路を介して、エジェクタから流出した冷媒を流出側蒸発器へ導いている。

特開２０１１−２２０５５１号公報

ところで、特許文献１の蒸発器ユニットでは、エジェクタタンクおよび流出側タンクが、流出側蒸発器の複数のチューブ（流出側チューブ）の積層方向へ延びる形状に形成されている。さらに、エジェクタタンク内部のエジェクタ流出側空間と流出側タンク内部の流出側分配空間とを連通させる冷媒連通路が、エジェクタタンクおよび流出側タンクの長手方向に並んで複数箇所に設けられている。

このように複数箇所に冷媒連通路が設けられていると、エジェクタから流出した冷媒を、複数の冷媒連通路へ均等に流入させることが難しい。その理由は、エジェクタから流出した冷媒は、慣性力の作用等によって、エジェクタのディフューザ部から離れた側（エジェクタタンクの冷媒流れ下流側の端部に近い側）に偏在しやすいからである。

さらに、ディフューザ部から離れた側に偏在する冷媒は、ディフューザ部から離れた側に配置された冷媒連通路を介して、流出側分配空間へ流入する。このため、流出側分配空間内の冷媒もディフューザ部から離れた側に偏在して、エジェクタタンクの冷媒流れ下流側の端部の近くに接続された流出側チューブへ流入しやすくなる。

従って、特許文献１の蒸発器ユニットでは、流出側分配空間から各流出側チューブへ均等な流量の冷媒を流入させることができず、流出側蒸発器にて冷却された送風空気に温度分布を生じさせてしまう。延いては、蒸発器ユニット全体として、冷却された送風空気に温度分布を生じさせてしまうおそれがある。

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットにて冷却された送風空気に生じる温度分布を抑制することを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１７）と、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口（１５ｃ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１８）と、を備え、
流出側蒸発器（１７）は、冷媒を流通させる複数の流出側チューブ（７１）、および複数の流出側チューブ（７１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う流出側タンク（７２、７３）を有し、流出側タンク（７２、７３）は、複数の流出側チューブ（７１）の積層方向に延びる形状に形成されており、流出側タンク（７２、７３）内には、昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流出側チューブ（７１）へ分配する流出側分配空間（７２ｂ）が形成されており、エジェクタ（１５）は、流出側タンク（７２、７３）と平行に延びる形状に形成されたエジェクタタンク（２３）に収容されており、エジェクタタンク（２３）内には、昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ流出側空間（２３ｃ）が形成されており、
流出側分配空間（７２ｂ）の内部には、流出側分配空間（７２ｂ）を仕切る仕切板（９３）が配置されており、仕切板（９３）は、流出側分配空間（７２ｂ）を、エジェクタ流出側空間（２３ｃ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ側分配空間（７２１）、および流出側チューブ（７１）へ冷媒を流出させるチューブ側分配空間（７２２）に仕切っており、
仕切板（９３）には、エジェクタ側分配空間（７２１）とチューブ側分配空間（７２２）とを連通させる連通穴（９３ｄ）が形成されており、連通穴（９３ｄ）のうち、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の開口面積が、エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の開口面積よりも大きくなっている蒸発器ユニットを特徴としている。

これによれば、流出側分配空間（７２ｂ）の内部に仕切板（９３）が配置されているので、エジェクタ流出側空間（２３ｃ）内の冷媒を、一旦、エジェクタ側分配空間（７２１）へ流入させることができる。従って、エジェクタ流出側空間（２３ｃ）内の冷媒が昇圧部（１５ｄ）から離れた側に偏在していても、偏在した冷媒が、エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部の近くに接続された流出側チューブ（７１）へ流入してしまうことを抑制することができる。

さらに、仕切板（９３）の連通穴（９３ｄ）のうち、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の開口面積が、エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の開口面積よりも大きくなっている。従って、エジェクタ側分配空間（７２１）へ流入した冷媒を、チューブ側分配空間（７２２）のうち昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に導きやすい。

つまり、エジェクタ側分配空間（７２１）に流入した冷媒が昇圧部（１５ｄ）から離れた側に偏在していても、連通穴（９３ｄ）を介して、エジェクタ側分配空間（７２１）内の冷媒をチューブ側分配空間（７２２）の全域に略均等に流入させやすい。これにより、チューブ側分配空間（７２２）から複数の流出側チューブ（７１）へ略均等な流量の冷媒を流入させることができる。

その結果、本請求項に記載の発明によれば、エジェクタ式冷凍サイクル（１０）に適用される蒸発器ユニット（２０）にて冷却された送風空気に生じる温度分布を抑制することができる。

ここで、本請求項の連通穴（９３ｄ）は、単数であってもよいし、複数設けられていてもよい。連通穴（９３ｄ）が単数である場合は、流出側タンク（７２、７３）の長手方向に垂直な方向から見たときに、連通穴（９３ｄ）のうち昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側の開口形状とエジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側の部位の開口形状とを異なる形状とすればよい。

そして、流出側分配空間（７２ｂ）の長手方向中央部よりも昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側の連通穴（９３ｄ）の開口面積を、長手方向中央部よりもエジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側の連通穴（９３ｄ）の開口面積よりも大きくすればよい。

一方、連通穴（９３ｄ）が複数設けられている場合は、昇圧部（１５ｄ）から予め定めた基準距離（ＫＬ）内に配置される連通穴（９３ｄ）の合計開口面積を、エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部から基準距離（ＫＬ）内に配置される連通穴（９３ｄ）の合計開口面積よりも大きくすればよい。

具体的には、複数の連通穴（９３ｄ）は、流出側タンク（７２、７３）の長手方向に互いに不等間隔で配置されており、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の間隔が、エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の間隔よりも狭く形成されていてもよい。

さらに、複数の連通穴（９３ｄ）は、流出側タンク（７２、７３）の長手方向に互いに等間隔で配置されており、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の開口面積が、エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される連通穴（９３ｄ）の開口面積よりも大きく形成されていてもよい。

また、請求項８に記載の発明では、冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１７）と、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口（１５ｃ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１８）と、を備え、
流出側蒸発器（１７）は、冷媒を流通させる複数の流出側チューブ（７１）、および複数の流出側チューブ（７１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う流出側タンク（７２、７３）を有し、流出側タンク（７２、７３）は、複数の流出側チューブ（７１）の積層方向に延びる形状に形成されており、流出側タンク（７２、７３）内には、昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流出側チューブ（７１）へ分配する流出側分配空間（７２ｂ）が形成されており、エジェクタ（１５）は、流出側タンク（７２、７３）と平行に延びる形状に形成されたエジェクタタンク（２３）に収容されており、エジェクタタンク（２３）内には、昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ流出側空間（２３ｃ）が形成されており、
エジェクタ流出側空間（２３ｃ）および流出側分配空間（７２ｂ）は、複数の冷媒連通路（７２ｃ）を介して連通しており、複数の冷媒連通路（７２ｃ）は、エジェクタタンク（２３）および流出側タンク（７２、７３）の長手方向に並んで配置されており、複数の冷媒連通路（７２ｃ）のうち、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積が、他の冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積よりも大きくなっている蒸発器ユニットを特徴としている。

これによれば、複数の冷媒連通路（７２ｃ）のうち、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積が、他の冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積よりも大きくなっているので、昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路（７２ｃ）から冷媒を流出させやすい。

従って、エジェクタ（１５）の昇圧部（１５ｄ）からエジェクタ流出側空間（２３ｃ）へ流出した冷媒が昇圧部（１５ｄ）から離れた側に偏在していても、通路面積の異なる冷媒連通路（７２ｃ）を介して、エジェクタ流出側空間（２３ｃ）内の冷媒を流出側分配空間（７２ｂ）の全域に略均等に流入させやすい。これにより、流出側分配空間（７２ｂ）から複数の流出側チューブ（７１）へ略均等な流量の冷媒を流入させることができる。

その結果、本請求項に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０）に適用される蒸発器ユニット（２０）にて冷却された送風空気に生じる温度分布を抑制することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットの外観斜視図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットのエジェクタタンク、上部流出側タンク、上部吸引側タンクの斜視図である。 第１実施形態の板状部材の上面図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットのエジェクタタンク、上部流出側タンク、上部吸引側タンクを組み付けた状態における図３のＶ−Ｖ拡大断面図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットのエジェクタタンク、上部流出側タンク、上部吸引側タンクを組み付けた状態における図３のＶＩ−ＶＩ拡大断面図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットのエジェクタタンク、上部流出側タンク、上部吸引側タンクを組み付けた状態における図３のＶＩＩ−ＶＩＩ拡大断面図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットのジョイント部の模式的な分解斜視図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットのジョイント部の第２プレートの拡大平面図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。 第１実施形態の板状部材の第２流出側連通穴の開口位置を説明するための上面図である。 第２流出側連通穴の開閉条件と温度差ΔＴとの関係を示すグラフである。 第２実施形態の板状部材の上面図である。 第３実施形態の蒸発器ユニットのエジェクタタンク、上部流出側タンク、上部吸引側タンクの斜視図である。 他の実施形態の第１実施形態の板状部材の上面図である。

（第１実施形態）
以下、図１〜図１２を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態の蒸発器ユニット２０は、図１の全体構成図に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、冷却対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０の冷却対象流体は、送風空気である。

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで圧縮して吐出するものである。具体的には、本実施形態の圧縮機１１は、１つのハウジング内に固定容量型の圧縮機構、および圧縮機構を駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機である。

この圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用することができる。また、電動モータは、図示しない空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式のものを採用してもよい。

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧側冷媒と冷却ファン１２ｃから送風された車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

より具体的には、放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｃから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮部１２ａ、および凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄えるレシーバ部１２ｂを有して構成される、いわゆるレシーバ一体型の凝縮器である。

冷却ファン１２ｃは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。

放熱器１２のレシーバ部１２ｂの冷媒出口には、温度式膨張弁１３の入口側が接続されている。温度式膨張弁１３は、放熱器１２のレシーバ部１２ｂから流出した冷媒を減圧させる冷媒減圧手段である。さらに、本実施形態の温度式膨張弁１３は、蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように冷媒流量を調整する。

この温度式膨張弁１３としては、蒸発器ユニット２０から流出した冷媒の温度と圧力とに応じて変位する変位部材（ダイヤフラム）を有する感温部を備え、この変位部材の変位に応じて蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように機械的機構によって弁開度（冷媒流量）が調整されるもの等を採用することができる。

温度式膨張弁１３の出口には、蒸発器ユニット２０のジョイント部２４に設けられた冷媒流入口２４ａ側が接続されている。蒸発器ユニット２０は、図１の破線で囲まれたサイクル構成機器を一体化（ユニット化）させたものである。より具体的には、蒸発器ユニット２０は、分岐部１４、エジェクタ１５、流出側蒸発器１７、吸引側蒸発器１８、固定絞り１９等を一体化させたものである。

まず、蒸発器ユニット２０を構成する各構成機器について説明する。分岐部１４は、冷媒流入口２４ａから流入した冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒をエジェクタ１５のノズル部１５ａの入口側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を固定絞り１９の入口側へ流出させるものである。

エジェクタ１５は、分岐部１４にて分岐された一方の冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる冷媒減圧手段の機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能を果たすものである。

より具体的には、エジェクタ１５は、ノズル部１５ａおよびボデー部１５ｂを有して構成されている。ノズル部１５ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る略円筒状の金属（例えば、ステンレス合金、真鍮）等で形成されており、内部に形成された冷媒通路（絞り通路）にて冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものである。

ノズル部１５ａの内部に形成された冷媒通路には、冷媒通路面積が最も縮小した喉部が形成され、さらに、この喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。つまり、ノズル部１５ａは、ラバールノズルとして構成されている。

さらに、本実施形態では、ノズル部１５ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、冷媒噴射口から噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、ノズル部１５ａを先細ノズルで構成してもよい。

ボデー部１５ｂは、略円筒状の金属（例えば、アルミニウム合金）で形成されており、内部にノズル部１５ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、エジェクタ１５の外殻を形成するものである。より具体的には、ノズル部１５ａは、ボデー部１５ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、ノズル部１５ａとボデー部１５ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。

また、ボデー部１５ｂの外周面のうち、ノズル部１５ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通してノズル部１５ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた冷媒吸引口１５ｃが形成されている。冷媒吸引口１５ｃは、ノズル部１５ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、後述する吸引側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒をエジェクタ１５の内部へ吸引する貫通穴である。

さらに、ボデー部１５ｂの内部には、冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒をノズル部１５ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路１５ｅ、および冷媒吸引口１５ｃから吸引通路１５ｅを介してエジェクタ１５の内部へ流入した吸引冷媒と噴射冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部としてのディフューザ部１５ｄが形成されている。

吸引通路１５ｅは、ノズル部１５ａの先細り形状の先端部周辺の外周側とボデー部１５ｂの内周側との間の空間によって形成されており、吸引通路１５ｅの冷媒通路面積は、冷媒流れ方向に向かって徐々に縮小している。これにより、吸引通路１５ｅを流通する吸引冷媒の流速を徐々に増加させて、ディフューザ部１５ｄにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。

ディフューザ部１５ｄは、吸引通路１５ｅの出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。

より具体的には、ディフューザ部１５ｄを形成するボデー部１５ｂの内周壁面の断面形状は、複数の曲線を組み合わせて形成されている。そして、ディフューザ部１５ｄの冷媒通路断面積の広がり度合が冷媒流れ方向に向かって徐々に大きくなった後に再び小さくなっていることで、冷媒を等エントロピ的に昇圧させることができる。

ディフューザ部１５ｄの冷媒出口には、流出側蒸発器１７の冷媒入口側が接続されている。流出側蒸発器１７は、送風ファン２０ａから車室内へ向けて送風された送風空気とディフューザ部１５ｄから流出した低圧冷媒とを熱交換させ、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する吸熱用熱交換器である。

送風ファン２０ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。流出側蒸発器１７の冷媒出口には、蒸発器ユニット２０のジョイント部２４に設けられた冷媒流出口２４ｂを介して、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

固定絞り１９は、分岐部１４にて分岐された他方の冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる減圧手段である。本実施形態では、固定絞り１９として、オリフィスを採用している。固定絞り１９の出口には、吸引側蒸発器１８の冷媒入口側が接続されている。

吸引側蒸発器１８は、送風ファン２０ａから車室内へ向けて送風されて流出側蒸発器１７を通過した送風空気と固定絞り１９から流出した低圧冷媒とを熱交換させ、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する吸熱用熱交換器である。吸引側蒸発器１８の冷媒出口には、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側が接続されている。

つまり、蒸発器ユニット２０では、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１８が、送風空気の空気流れに対して直列的に配置されており、吸引側蒸発器１８は、流出側蒸発器１７に対して送風空気の空気流れの風下側に配置されている。そして、流出側蒸発器１７は、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒を蒸発させる。さらに、吸引側蒸発器１８は、固定絞り１９から流出した冷媒を蒸発させ、蒸発させた冷媒をエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ流出させている。

次に、図２〜図９を用いて、蒸発器ユニット２０を構成する各構成機器の一体化について説明する。なお、図２、図３における上下の各矢印は、本実施形態の蒸発器ユニット２０を車両に搭載した状態における上下の各方向を示している。

本実施形態の流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１８は、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成されている。つまり、流出側蒸発器１７は、冷媒を流通させる複数の流出側チューブ７１、および複数の流出側チューブ７１の両端部に接続されて流出側チューブ７１を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う一対の流出側タンク７２、７３を有している。

流出側チューブ７１は、伝熱性に優れる金属（本実施形態では、エジェクタ１５のボデー部１５ｂと同じアルミニウム合金）で形成されている。さらに、流出側チューブ７１は、内部を流通する冷媒の流れ方向（流出側チューブ７１の長手方向）に垂直な断面形状が扁平形状に形成された扁平チューブで構成されている。

それぞれの流出側チューブ７１は、外表面の平坦面（扁平面）同士が互いに平行となるように、一定の間隔を開けて積層配置されている。これにより、隣り合う流出側チューブ７１同士の間に、送風空気が流通する空気通路が形成される。つまり、流出側蒸発器１７では、複数の流出側チューブ７１が積層配置されることによって、冷媒と送風空気とを熱交換させる熱交換部（熱交換コア部）が形成されている。

さらに、隣り合う流出側チューブ７１同士の間に形成される空気通路には、冷媒と送風空気との熱交換を促進するフィン７４が配置されている。フィン７４は、流出側チューブ７１と同じ材質の薄板材を波状に曲げ成形することによって形成されたコルゲートフィンであり、その頂部が流出側チューブ７１の平坦面にろう付け接合されている。

流出側タンク７２、７３は、流出側チューブ７１と同じ材質の有底筒状部材で形成されている。流出側タンク７２、７３は、流出側チューブ７１の積層方向に延びる形状に形成されている。流出側タンク７２、７３の内部には、各流出側チューブ７１に対して冷媒を分配するための分配空間、および各流出側チューブ７１から流出した冷媒を集合させるための集合空間が形成されている。

以下の説明では、説明の明確化のため、流出側タンクのうち、鉛直方向上方側に配置されるものを上部流出側タンク７２と記載し、鉛直方向下方側に配置されるものを下部流出側タンク７３と記載する。

吸引側蒸発器１８の基本的構成は、流出側蒸発器１７と同等である。従って、吸引側蒸発器１８は、冷媒を流通させる複数の吸引側チューブ８１、フィン７４、並びに、複数の吸引側チューブ８１の両端部に接続されて吸引側チューブ８１を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う一対の吸引側タンク（具体的には、鉛直方向上方側に配置される上部吸引側タンク８２、鉛直方向下方側に配置される下部吸引側タンク８３）を有している。

ここで、本実施形態では、吸引側チューブ８１として、流出側チューブ７１と同じ扁平チューブが採用されている。本実施形態の蒸発器ユニット２０では、このような部品の共通化により、蒸発器ユニット２０全体としての製造コストの低減を図っている。

また、本実施形態の上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２は、図３、図５〜図７に示すように、共通するプレートヘッダ９１およびタンクヘッダ９２を接合することによって、一体的に形成されている。

プレートヘッダ９１には、その表裏を貫通する複数のスリット穴が形成されている。このスリット穴は、プレートヘッダ９１の長手方向に２列に配置されている。そして、送風空気流れ上流側に配置された一方の列のスリット穴には流出側チューブ７１が接続され、送風空気流れ下流側に配置された他方の列のスリット穴には吸引側チューブ８１が接続されている。

このため、プレートヘッダ９１は、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２のチューブ側の部位（図３では、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の下方側の部位）を形成している。

タンクヘッダ９２は、プレートヘッダ９１に組み合わされることによって、内部に分配空間および集合空間を形成するものである。さらに、タンクヘッダ９２は、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２のチューブから離れた側である反チューブ側の部位（図３では、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の上方側の部位）を形成している。

下部流出側タンク７３および下部吸引側タンク８３も同様に、共通部材であるタンクヘッダおよびプレートヘッダによって形成されている。そして、流出側チューブ７１、吸引側チューブ８１、流出側タンク７２、７３、吸引側タンク８２、８３（具体的には、プレートヘッダ９１、タンクヘッダ９２）、フィン７４等をろう付け接合することによって、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１８が一体化されている。

なお、図２では、図示および説明の明確化のため、流出側蒸発器１７の一部の構成（流出側チューブ７１および上部流出側タンク７２）については、吸引側蒸発器１８の対応する構成に括弧付きの符号を付して示している。さらに、図２では、フィン７４を吸引側蒸発器１８の一部にのみ図示しているが、フィン７４は、流出側蒸発器１７においては隣り合う流出側チューブ７１間の略全域に渡って配置されており、吸引側蒸発器１８においては隣り合う吸引側チューブ８１間の略全域に渡って配置されている。

また、本実施形態では、図３、図５〜図７に示すように、タンクヘッダ９２とプレートヘッダ９１との間に板状部材９３が配置されている。板状部材９３は、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の内部空間を、各チューブ７１、８１に近い側のチューブ側の空間（図３では、下方側の空間）および各チューブ７１、８１に遠い側の反チューブ側の空間（図３では、上方側の空間）に仕切るものである。

板状部材９３には、板状部材９３からチューブ側あるいは反チューブ側へ突出して、上部流出側タンク７２の内部空間および上部吸引側タンク８２の内部空間を区画するセパレータ８２１ａ〜８２１ｃ、７２１が設けられている。板状部材９３および各セパレータ８２１ａ〜８２１ｃ、７２１は、流出側チューブ７２と同じ材質で形成されている。

より具体的には、板状部材９３のうち、上部吸引側タンク８２の内部に位置付けられる部位には、図３に示すように、上部吸引側タンク８２の長手方向一端側から順に、反チューブ側に突出する第１セパレータ８２１ａ、チューブ側に突出する第２セパレータ８２１ｂ、チューブ側に突出する第３セパレータ８２１ｃがろう付けにて接合されている。

さらに、図４に示すように、板状部材９３のうち、上部吸引側タンク８２の内部に位置付けられる部位であって、第１セパレータ８２１ａよりも一端側の部位には、板状部材９３の表裏を貫通する第１吸引側連通穴９３ａが形成されている。また、第３セパレータ８２１ｃよりも他端側の部位には、板状部材９３の表裏を貫通する第２吸引側連通穴９３ｂが形成されている。

このため、上部吸引側タンク８２の内部空間は、図２、図３に示すように、実質的に、上部吸引側の一端側空間８２ａ、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、上部吸引側の他端側空間８２ｄの４つの空間に区画されている。なお、反チューブ側空間８２ｃおよび上部吸引側の他端側空間８２ｄは、互いに直接的に連通している。

また、板状部材９３のうち、上部流出側タンク７２の内部に位置付けられる部位には、図３に示すように、上部流出側タンク７２の略中央部に、チューブ側および反チューブ側の双方へ突出する流出側セパレータ７２１が設けられている。

さらに、図４に示すように、板状部材９３のうち、上部流出側タンク７２の内部に位置付けられる部位であって、流出側セパレータ７２１よりも一端側の部位には、板状部材９３の表裏を貫通する第１流出側連通穴９３ｃが形成されている。また、流出側セパレータ７２１よりも他端側の部位には、板状部材９３の表裏を貫通する第２流出側連通穴９３ｄが形成されている。

このため、上部流出側タンク７２の内部空間は、実質的に、流出側集合空間７２ａおよび流出側分配空間７２ｂに区画されている。

ここで、板状部材９３に形成された複数の各連通穴９３ａ〜９３ｄについて説明する。図４に示すように、各連通穴９３ａ〜９３ｄは、それぞれ開口面積が同等の円形状に形成されている。さらに、第１吸引側連通穴９３ａ、第２吸引側連通穴９３ｂ、第１流出側連通穴９３ｃについては、それぞれ上部吸引側タンク８２および上部流出側タンク７２の長手方向に等間隔で配置されている。

これに対して、板状部材９３のうち、流出側分配空間７２ｂを仕切る部位に形成される第２流出側連通穴９３ｄは、上部流出側タンク７２の長手方向に不等間隔で配置されている。

さらに、上部吸引側タンク８２の長手方向に垂直な方向から見たときに、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄに近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの間隔が、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの間隔よりも狭くなっている。

従って、複数の第２流出側連通穴９３ｄのうち、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄの冷媒出口から予め定めた基準距離ＫＬ内に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積は、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部から基準距離ＫＬ内に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きくなっている。

なお、基準距離ＫＬは、上述した合計開口面積の関係を満たすように任意に決定することができる。つまり、全ての基準距離ＫＬにおいて、上述した合計開口面積の関係を満たしているわけではない。

このため、流出側分配空間７２ｂのうち、板状部材９３に仕切られた反チューブ側の空間をエジェクタ側分配空間７２１と定義し、チューブ側の空間をチューブ側分配空間７２２と定義すると、エジェクタ側分配空間７２１側からチューブ側分配空間７２２側へ流れる冷媒は、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄを流通しやすくなっている。

さらに、本実施形態では、図４に示すように、隣り合う第２流出側連通穴９３ｄの中心点同士の間隔の最大値ＨＬが、予め定めた基準本数（本実施形態では、４本）の流出側チューブ７１の積層配置された際の積層距離以下となっている。ここで、積層距離とは、基準本数の流出側チューブ７１が積層配置された際に、積層方向両端部に配置された流出側チューブ７１の対応する部位同士の距離を意味している。

以上の説明から明らかなように、本実施形態の板状部材９３のうち流出側分配空間７２ｂを仕切る部位は、特許請求の範囲に記載された仕切板に対応しており、第２流出側連通穴９３ｄは、特許請求の範囲に記載された連通穴に対応している。

次に、エジェクタ１５は、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の長手方向に延びる有底筒状部材で形成されたエジェクタタンク２３の内部に収容されている。エジェクタタンク２３は、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２と同じ材質で形成された断面半円弧状の２つの金属製の分割部材を組み合わせることによって筒状に形成されている。

エジェクタタンク２３は、長手方向から見たときに、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の間の谷部に配置されている。そして、エジェクタタンク２３の外周側面が、上部流出側タンク７２の外周側面および上部吸引側タンク８２の外周側面にろう付け接合されていることによって、エジェクタ１５およびエジェクタタンク２３が、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１８に一体化されている。

さらに、エジェクタ１５の外周壁面がエジェクタタンク２３の内周壁面にろう付け接合されることによって、エジェクタタンク２３の内部空間は、図２、図３に示すように、エジェクタ入口側空間２３ａ、エジェクタ吸引側空間２３ｂ、エジェクタ流出側空間２３ｃの３つの空間に区画されている。

エジェクタ入口側空間２３ａは、ノズル部１５ａの冷媒流れ上流側に配置された空間であって、エジェクタ１５のノズル部１５ａに対して、エジェクタタンク２３の長手方向一端側に形成されている。また、エジェクタ入口側空間２３ａは、ジョイント部２４に設けられた冷媒流入口２４ａに連通している。

エジェクタ流出側空間２３ｃは、ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒を流入させる空間である。エジェクタ流出側空間２３ｃは、エジェクタタンク２３の長手方向他端側、すなわちディフューザ部１５ｄの冷媒流れ下流側に配置されている。

エジェクタ吸引側空間２３ｂは、冷媒吸引口１５ｃへ吸引される冷媒を流入させる空間である。エジェクタ吸引側空間２３ｂは、エジェクタタンク２３の長手方向中央部のエジェクタ１５の外周側に配置されている。

従って、エジェクタ吸引側空間２３ｂは、エジェクタタンク２３の長手方向両端側からエジェクタ入口側空間２３ａおよびエジェクタ流出側空間２３ｃに挟まれるように配置されている。さらに、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃは、エジェクタ吸引側空間２３ｂ内で開口している。

また、エジェクタタンク２３、上部流出側タンク７２、および上部吸引側タンク８２内に区画された各空間は、エジェクタタンク２３、上部流出側タンク７２、および上部吸引側タンク８２の接合部に形成された各冷媒連通路等を介して、互いに連通している。

具体的には、図５に示すように、エジェクタタンク２３内の長手方向一端側に形成されるエジェクタ入口側空間２３ａ、および上部吸引側タンク８２内の長手方向一端側に形成される上部吸引側の一端側空間８２ａは、互いに連通している。

この際、本実施形態では、エジェクタタンク２３のうちエジェクタ入口側空間２３ａを形成する部位に設けられた連通路の開口縁部にバーリング加工を施すことによって、上部吸引側タンク８２へ向かって突出するバーリング部（突出部）を形成している。そして、このバーリング部を、上部吸引側タンク８２のうち一端側空間８２ａを形成する部位に設けられた連通穴に嵌め込んだ状態で、ろう付け接合を行っている。

さらに、エジェクタ１５のうち、エジェクタ入口側空間２３ａを形成する部位であって、上部吸引側タンク８２の一端側空間８２ａに連通する部位には、オリフィスとして機能する固定絞り１９が配置されている。

ここで、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０のように、分岐部１４にて冷媒の流れを分岐するサイクルでは、分岐部１４にて分岐される冷媒の流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを適切な値に調整することによって、サイクルに高い成績係数（ＣＯＰ）を発揮させることができる。

そこで、本実施形態では、ＣＯＰが極大値に近づくように、ノズル部１５ａおよび固定絞り１９の流量特性を決定している。なお、Ｇｎｏｚは、分岐部１４からエジェクタ１５のノズル部１５ａ側へ流入させる冷媒流量であり、Ｇｅは、分岐部から固定絞り１９側へ流入させる冷媒流量である。

また、図６に示すように、エジェクタタンク２３内の長手方向中央部に形成されるエジェクタ吸引側空間２３ｂ、および上部吸引側タンク８２内の長手方向中央部に形成される反チューブ側空間８２ｃは、吸引側連通路８２ｆを介して、互いに連通している。従って、反チューブ側空間８２ｃは、エジェクタ吸引側空間２３ｂを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃに連通している。

また、図７に示すように、エジェクタタンク２３内の長手方向他端側に形成されるエジェクタ流出側空間２３ｃ、および上部流出側タンク７２内の長手方向他端側に形成される流出側分配空間７２ｂは、互いに連通している。より具体的には、エジェクタ流出側空間２３ｃは、流出側分配空間７２ｂの反チューブ側に形成されるエジェクタ側分配空間７２１に連通している。

エジェクタ流出側空間２３ｃと流出側分配空間７２ｂ（エジェクタ側分配空間７２１）とを連通させる冷媒連通路７２ｃは、図２、図３に示すように、複数（本実施形態では、５つ）設けられており、エジェクタタンク２３および上部流出側タンク７２の長手方向に並んで配置されている。

本実施形態では、それぞれの冷媒連通路７２ｃの通路面積を略同等にしている。さらに、前述した第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積は、複数の冷媒連通路７２ｃの合計通路面積以上に設定されている。

また、図２に示すように、下部吸引側タンク８３の内部の長手方向略中央部には、下部吸引側セパレータ８３１が配置されている。これにより、下部吸引側タンク８３の内部空間は、下部吸引側の一端側空間８３ａ、下部吸引側の他端側空間８３ｂの２つの空間に区画されている。

次に、ジョイント部２４について説明する。ジョイント部２４は、温度式膨張弁１３の出口側に接続される冷媒流入口２４ａ、および圧縮機１１の吸入口側に接続される冷媒流出口２４ｂが設けられた接続用部材である。ジョイント部２４は、各蒸発器１７、１８の構成部材と同じ材質で形成されており、エジェクタタンク２３、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の一端側の側面にろう付け接合されている。

また、このジョイント部２４は、図８の分解斜視図に示すように、冷媒流入口２４ａおよび冷媒流出口２４ｂが形成されたブロック部材２４１と、複数枚のプレート部材（本実施形態では、第１〜第４プレート部材２４２、２４３、２４４、２４５の４枚のプレート部材）とを積層することによって構成されている。

第１〜第４プレート部材２４２〜２４５には、各プレート部材２４２〜２４５を積層した際に、冷媒流入口２４ａから流入した冷媒をエジェクタタンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａ側へ導く冷媒通路を形成する第１〜第４流入通路穴２４２ａ、２４３ａ、２４４ａ、２４５ａが形成されている。

さらに、第１〜第４プレート部材２４２〜２４５には、各プレート部材２４２〜２４５を積層した際に、上部流出側タンク７２の流出側集合空間７２ａから流出した冷媒を、冷媒流出口２４ｂへ導く冷媒通路を形成する第１〜第４流出通路穴２４２ｂ、２４３ｂ、２４４ｂ、２４５ｂが形成されている。

複数枚のプレート部材２４２〜２４５のうち、ブロック部材２４１からエジェクタタンク２３側へ向かって２枚目に配置される第２プレート２４３の第２流入通路穴２４３ａは、図９の拡大平面図に示すように、円弧状穴２４３ｃおよび円形状穴２４３ｄによって形成されている。この円弧状穴２４３ｃの冷媒流れ最下流部は、円形状穴２４３ｄの外周部の接線方向に延びる形状に形成されている。

これにより、第１プレート２４２の第１流入通路穴２４２ａを介して、第２プレート２４３の第２流入通路穴２４３ａへ流入した冷媒は、図９の実線矢印に示すように、円弧状穴２４３ｃに沿って流れて円形状穴２４３ｄへ流入する。さらに、円形状穴２４３ｄへ流入した冷媒は、円形状穴２４３ｄの外周側壁面に沿って旋回しながら、第３、第４プレート２４４、２４５の第３、第４流入通路穴２４４ａ、２４５ａへ流入する。

第３、第４プレート２４４、２４５の第３、第４流入通路穴２４４ａ、２４５ａへ流入した冷媒は、旋回流れの遠心力の作用によって、遠心分離方式の気液分離手段と同様に、旋回中心側に気相冷媒が偏在し、外周側に液相冷媒が偏在した二相分離状態となる。そして、二相分離状態となった冷媒が、エジェクタタンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａへ流入する。

次に、以上の如く一体化された蒸発器ユニット２０内に形成される冷媒流路を、図１０の説明図を用いて説明する。ジョイント部２４の冷媒流入口２４ａから流入した冷媒は、図１０の矢印Ｒ１に示すように、エジェクタタンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａへ流入する。

エジェクタ入口側空間２３ａへ流入した冷媒は、矢印Ｒ２に示すエジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する冷媒流れ、矢印Ｒ１２に示す固定絞り１９を介して上部吸引側タンク８２の一端側空間８２ａへ流入する冷媒流れに分流される。

この際、本実施形態では、エジェクタ入口側空間２３ａへ流入した冷媒が旋回しているので、エジェクタ入口側空間２３ａの外周側に偏在する液相冷媒を固定絞り１９側へ優先的に流出させ、残余の気液二相冷媒をエジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入させることができる。

つまり、本実施形態の分岐部１４は、エジェクタ入口側空間２３ａの内部に形成されている。さらに、本実施形態では、ジョイント部２４の第２〜第４流入通路穴２４３ａ、２４４ａ、２４５ａによって形成される冷媒通路が、分岐部１４を形成するエジェクタ入口側空間２３ａ内の冷媒に旋回流れを生じさせる旋回流発生手段を構成している。

エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒と合流して、ディフューザ部１５ｄから流出する。ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は、矢印Ｒ３に示すように、エジェクタタンク２３のエジェクタ流出側空間２３ｃへ流入する。

エジェクタ流出側空間２３ｃへ流入した冷媒は、破線矢印Ｒ４に示すように、冷媒連通路７２ｃを介して、流出側分配空間７２ｂのエジェクタ側分配空間７２１へ流入する。さらに、エジェクタ側分配空間７２１へ流入した冷媒は、板状部材９３の第２流出側連通穴９３ｄを介して、チューブ側分配空間７２２へ流入する。

この際、エジェクタ側分配空間７２１側からチューブ側分配空間７２２側へ流れる冷媒は、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置された第２流出側連通穴９３ｄを流通しやすい。

チューブ側分配空間７２２へ流入した冷媒は、破線矢印Ｒ５に示すように、流出側分配空間７２ｂに接続された流出側チューブ７１群を上方側から下方側へ通過して、下部流出側タンク７３へ流入する。下部流出側タンク７３へ流入した冷媒は、下部流出側タンク７３の長手方向他端側から一端側へ移動し、流出側集合空間７２ａに接続された流出側チューブ７１群へ流入する。

流出側集合空間７２ａに接続された流出側チューブ７１群へ流入した冷媒は、破線矢印Ｒ６に示すように、当該流出側チューブ７１群を下方側から上方側へ通過して、上部流出側タンク７２の流出側集合空間７２ａへ流入する。流出側集合空間７２ａへ流入した冷媒は、板状部材９３に第１流出側連通穴９３ｃが形成されていることにより、破線矢印Ｒ７に示すように、ジョイント部２４の冷媒流出口２４ｂから流出する。

この際、本実施形態では、温度式膨張弁１３に作用よって蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように調整されるので、流出側集合空間７２ａ内の冷媒も、過熱度を有する気相冷媒となる。従って、流出側蒸発器１７には、図１０の斜線ハッチングで示すように、過熱度を有する気相冷媒が流通する風上側過熱度領域ＳＨ１が形成される。

また、エジェクタ入口側空間２３ａから固定絞り１９を介して上部吸引側の一端側空間８２ａへ流入した冷媒は、板状部材９３に第１吸引側連通穴９３ａが形成されていることにより、一端側空間８２ａに接続された吸引側チューブ８１群へ流入する。そして、矢印Ｒ１３→矢印Ｒ１４→矢印Ｒ１５→矢印Ｒ１６の順にＷ字状に３回方向転換して、上部吸引側の他端側空間８２ｄへ流入する。

より具体的には、上部吸引側の一端側空間８２ａへ流入した冷媒は、上部吸引側の一端側空間８２ａ→吸引側チューブ８１群（矢印Ｒ１３）→下部吸引側の一端側空間８３ａ→別の吸引側チューブ８１群（矢印Ｒ１４）→チューブ側空間８２ｂ→さらに別の吸引側チューブ８１群（矢印Ｒ１５）→下部吸引側の他端側空間８３ｂ→さらに別の吸引側チューブ８１群（矢印Ｒ１６）→上部吸引側の他端側空間８２ｄの順に流れる。

上部吸引側の他端側空間８２ｄへ流入した冷媒は、板状部材９３に第２吸引側連通穴９３ｂが形成されていることにより、矢印Ｒ１７に示すように、反チューブ側空間８２ｃを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ導かれる。

この際、本実施形態では、冷媒吸引口１５ｃから吸引される冷媒が過熱度を有する気相冷媒となる。従って、吸引側蒸発器１８には、図１０の網掛ハッチングで示すように、過熱度を有する気相冷媒が流通する風下側過熱度領域ＳＨ２が形成される。このため、送風空気の流れ方向から見たときに、風上側過熱度領域ＳＨ１および風下側過熱度領域ＳＨ２は、重合しないように互いにずれて配置されている。

次に、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の電気制御部について説明する。図示しない空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１２ｃ、２０ａ等の作動を制御する。

また、空調制御装置には、車室内温度を検出する内気温センサ、外気温を検出する外気温センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、蒸発器ユニット２０から吹き出される吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ等のセンサ群が接続され、これらの空調用センサ群の検出値が入力される。

さらに、空調制御装置の入力側には、図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が空調制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。

なお、本実施形態の空調制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、空調制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の作動を制御する構成が、吐出能力制御手段を構成している。

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動について説明する。操作パネルの空調作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、空調制御装置が、圧縮機１１、冷却ファン１２ｃ、送風ファン２０ａ等を作動させる。

これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒は、放熱器１２へ流入する。放熱器１２へ流入した冷媒は、凝縮部１２ａにて冷却ファン１２ｃから送風された外気と熱交換して凝縮する。凝縮部１２ａにて冷却された冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。

レシーバ部１２ｂにて分離された液相冷媒は、温度式膨張弁１３へ流入して減圧される。この際、温度式膨張弁１３の弁開度は、蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように調整される。温度式膨張弁１３にて減圧された冷媒は、蒸発器ユニット２０の冷媒流入口２４ａへ流入する。

蒸発器ユニット２０へ流入した冷媒の流れは、エジェクタタンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａ内に形成され ５る分岐部１４にて分岐される。分岐された一方の冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入して等エントロピ的に減圧されて噴射される。そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、吸引側蒸発器１８から流出した冷媒が、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒および冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒は、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄへ流入する。ディフューザ部１５ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する。

ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は、流出側蒸発器１７へ流入する。流出側蒸発器１７へ流入した冷媒は、送風ファン２０ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風ファン２０ａによって送風された送風空気が冷却される。流出側蒸発器１７から流出した冷媒は、蒸発器ユニット２０の冷媒流出口２４ｂを介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

一方、分岐部１４にて分岐された他方の冷媒は、固定絞り１９へ流入して等エンタルピ的に減圧され、吸引側蒸発器１８へ流入する。吸引側蒸発器１８へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１７通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。これにより流出側蒸発器１７通過後の送風空気がさらに冷却される。吸引側蒸発器１８から流出した冷媒は、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器ユニット２０にて、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、流出側蒸発器１７下流側の冷媒を冷媒流出口２４ｂから流出させるので、圧縮機１１にエジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒を吸入させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、蒸発器における冷媒蒸発圧力と吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）の向上を狙うことができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、流出側蒸発器１７における冷媒蒸発圧力をディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒圧力とし、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃに接続される吸引側蒸発器１８における冷媒蒸発圧力をノズル部１５ａにて減圧された直後の低い冷媒圧力とすることができる。従って、風流れ方向から見たときに、各蒸発器における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、送風空気を効率的に冷却することができる。

この際、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、送風空気の流れ方向から見たときに、風上側過熱度領域ＳＨ１および風下側過熱度領域ＳＨ２が、重合しないように互いにずれて配置されている。従って、蒸発器ユニット２０にて冷却された送風空気の温度分布の抑制を狙うことができる。

ところが、本実施形態の蒸発器ユニット２０のように、エジェクタ流出側空間２３ｃと流出側分配空間７２ｂとを連通させる冷媒連通路７２ｃが、エジェクタタンク２３および上部流出側タンク７２の長手方向に並んで複数箇所に設けられていると、エジェクタ１５から流出した冷媒を、複数の冷媒連通路７２ｃへ均等に流入させることが難しい。

その理由は、例えば、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷が高く、サイクル内を循環する循環冷媒流量が比較的多い時には、エジェクタ１５から流出した冷媒の慣性力の作用によって、エジェクタ１５から流出した冷媒がエジェクタ流出側空間２３ｃのディフューザ部１５ｄから離れた側、すなわちエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側（他端側）に偏在しやすいからである。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷が低く、サイクル内を循環する循環冷媒流量が比較的少ない時には、筒状のエジェクタタンク２３の底面側の部位が樋（とい）のように機能して、エジェクタ１５から流出した冷媒を、ディフューザ部１５ｄから離れた側へ導いてしまうからである。

さらに、エジェクタ流出側空間２３ｃのディフューザ部１５ｄから離れた側に偏在する冷媒は、ディフューザ部１５ｄから離れた側に配置された冷媒連通路７２ｃを介して、流出側分配空間７２ｂへ流入する。このため、流出側分配空間７２ｂへ流入した冷媒も、ディフューザ部１５ｄから離れた側に偏在して、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部の近くに接続された流出側チューブ７１へ流入しやすくなってしまう。

従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、流出側分配空間７２ｂから各流出側チューブ７１へ均等な流量の冷媒を流入させることができず、流出側蒸発器１７にて冷却された送風空気に温度分布を生じさせてしまうおそれがある。そのため、上記の如く、風上側過熱度領域ＳＨ１および風下側過熱度領域ＳＨ２をずらして配置しても、蒸発器ユニット２０全体として、冷却された送風空気に温度分布を生じさせてしまうおそれがある。

これに対して、本実施形態の蒸発器ユニット２０によれば、仕切板として機能する板状部材９３を有しているので、流出側分配空間７２ｂをエジェクタ側分配空間７２１およびチューブ側分配空間７２２に仕切ることができる。これにより、エジェクタタンク２３のエジェクタ流出側空間２３ｃ内の冷媒を、一旦、エジェクタ側分配空間７２１へ流入させることができる。

従って、エジェクタ流出側空間２３ｃ内の冷媒がディフューザ部１５ｄから離れた側に偏在していても、偏在した冷媒が、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部の近くに接続された流出側チューブ７１へ流入してしまうことを抑制することができる。

さらに、板状部材９３に形成された第２流出側連通穴９３ｄのうち、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積は、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きくなっている。従って、エジェクタ側分配空間７２１へ流入した冷媒を、チューブ側分配空間７２２のうちディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に導きやすい。

つまり、エジェクタ側分配空間７２１に流入した冷媒がディフューザ部１５ｄから離れた側に偏在していても、第２流出側連通穴９３ｄを介して、エジェクタ側分配空間７２１内の冷媒をチューブ側分配空間７２２の全域に略均等に流入させやすい。これにより、チューブ側分配空間７２２から複数の流出側チューブ７１へ略均等な流量の冷媒を流入させることができる。

その結果、本実施形態の蒸発器ユニット２０によれば、冷却された送風空気に生じる温度分布を抑制することができる。

ここで、図１１、図１２を用いて、本実施形態の蒸発器ユニット２０による温度分布抑制効果を、より具体的に説明する。まず、図１１は、前述の図４に対応する図面であって、第２流出側連通穴９３ｄを、他の連通穴（第１吸引側連通穴９３ａ、第２吸引側連通穴９３ｂ、第１流出側連通穴９３ｃ）と同様に、等間隔に配置した場合の仮想的な第２流出側連通穴９３ｄ−１〜９３ｄ−４の位置を破線で示したものである。

なお、図１１では、仮想的な第２流出側連通穴は、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い順に、それぞれ９３ｄ−１、９３ｄ−２、９３ｄ−３、９３ｄ−４の符号で示している。そして、以下の条件で、仮想的な第２流出側連通穴９３ｄ−１〜９３ｄ−４を開口あるいは閉塞させる。
条件１：第２流出側連通穴９３ｄ−１〜９３ｄ−４を閉塞させる（第２流出側連通穴９３ｄの数＝１０個）。
条件２：第２流出側連通穴９３ｄ−１を開口させ、第２流出側連通穴９３ｄ−２〜９３ｄ−４を閉塞させる（第２流出側連通穴９３ｄの数＝９個）。
条件３：第２流出側連通穴９３ｄ−１、９３ｄ−２を開口させ、第２流出側連通穴９３ｄ−３、９３ｄ−４を閉塞させる（第２流出側連通穴９３ｄの数＝８個）。
条件４：第２流出側連通穴９３ｄ−１〜９３ｄ−３を開口させ、第２流出側連通穴９３ｄ−４を閉塞させる（第２流出側連通穴９３ｄの数＝７個）。
条件５：第２流出側連通穴９３ｄ−１〜９３ｄ−４を開口させる（第２流出側連通穴９３ｄの数＝６個）。

従って、条件１〜条件５の順で、第２流出側連通穴９３ｄの開口数が減少し、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積が、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きくなる。つまり、条件１は、従来技術の蒸発器ユニットに対応する条件であり、条件５は、本実施形態の蒸発器ユニット２０に対応する条件である。

次に、図１２では、条件１〜条件５における蒸発器ユニット２０から吹き出される送風空気の最高温度から最低温度を減算した温度差ΔＴを示している。

図１２から明らかなように、条件１から条件５の順で温度差ΔＴが縮小している。つまり、第２流出側連通穴９３ｄの開口数が減少し、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積が、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きくなるに伴って、温度差ΔＴが縮小している。

つまり、蒸発器ユニット２０の板状部材９３では、条件５の合計開口面積の関係を実現することができ、冷却された送風空気に温度分布が生じてしまうことを効果的に抑制することができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、複数の第２流出側連通穴９３ｄを、エジェクタタンク２３および上部流出側タンク７２の長手方向に互いに不等間隔で配置し、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの間隔を、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの間隔よりも狭くすることによって、合計開口面積を調整している。

このような第２流出側連通穴９３ｄの配置は、前述の図１１および条件１〜条件５で説明したように、等間隔で配置される第２流出側連通穴９３ｄの一部を閉塞することで容易に実現することができる。換言すると、複数の第２流出側連通穴９３ｄを穴開け加工する際に、等間隔に配置される第２流出側連通穴９３ｄの一部を間引きして加工することによって、容易に実現することができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積が、エジェクタ流出側空間２３ｃと流出側分配空間７２ｂとを連通させる冷媒連通路７２ｃの合計通路面積以上に設定されている。従って、一部の第２流出側連通穴９３ｄを間引きしても、冷媒が蒸発器ユニット２０内を流通する際に生じる圧力損失を不必要に増加させてしまうことがない。

また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、隣り合う第２流出側連通穴９３ｄの中心点同士の間隔の最大値ＨＬが、予め定めた基準本数（本実施形態では、４本）の流出側チューブ７１の積層配置された際の積層距離以下となっている。従って、隣り合う第２流出側連通穴９３ｄが離れ過ぎて、一部の流出側チューブに冷媒が供給されなくなってしまうこと抑制することができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１８をタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成し、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２を、共通するプレートヘッダ９１およびタンクヘッダ９２によって、形成している。さらに、板状部材９３を、プレートヘッダ９１とタンクヘッダ９２とに挟み混むことによって、流出側分配空間７２ｂ内に固定している。

これによれば、板状部材９３を流出側分配空間７２ｂ内に容易に固定することができ、流出側分配空間７２ｂを板状部材９３によってエジェクタ側分配空間７２１とチューブ側分配空間７２２とに容易に仕切ることができる。

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１３に示すように、板状部材９３に形成される第２流出側連通穴９３ｄを等間隔に配置するとともに、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積を、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きく形成している。

より詳細には、本実施形態では、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側から、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側へ向かって、複数の第２流出側連通穴９３ｄの開口面積を徐々に小さく形成している。

なお、図１３は、第１実施形態の図４に対応する図面であって、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。また、第２流出側連通穴９３ｄを等間隔に配置するとは、各第２流出側連通穴９３ｄの中心間の距離が同等になっていることを意味している。

その他の蒸発器ユニット２０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

さらに、本実施形態のように第２流出側連通穴９３ｄを形成しても、第１実施形態で説明した条件５と同様に合計開口面積を調整することができる。従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０においても、第１実施形態と同様に、冷却された送風空気に生じる温度分布を抑制することができる。

（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１４に示すように、エジェクタ流出側空間２３ｃと流出側分配空間７２ｂとを連通させる複数の冷媒連通路７２ｃのうち、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄの冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路７２ｃの通路面積を、他の冷媒連通路７２ｃの通路面積よりも大きくしている。

その他の蒸発器ユニット２０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、複数の冷媒連通路７２ｃのうち、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路７２ｃの通路面積が、他の冷媒連通路７２ｃの通路面積よりも大きくなっているので、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路７２ｃから冷媒を流出させやすい。

従って、ディフューザ部１５ｄからエジェクタ流出側空間２３ｃへ流出した冷媒が、ディフューザ部１５ｄから離れた側に偏在していても、通路面積の異なる冷媒連通路７２ｃを介して、エジェクタ流出側空間２３ｃ内の冷媒を流出側分配空間７２ｂの全域に略均等に流入させやすい。これにより、流出側分配空間７２ｂから複数の流出側チューブ７１へ略均等な流量の冷媒を流入させることができる。

その結果、本実施形態の蒸発器ユニット２０によれば、第１実施形態と同様に、冷却された送風空気に生じる温度分布を抑制することができる。

なお、本実施形態では、第１実施形態と同様の板状部材９３の採用した例を説明したが、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路７２ｃの通路面積を拡大させることで、エジェクタ流出側空間２３ｃへ流入した冷媒を均等に流出側分配空間７２ｂへ流入させることができれば、板状部材９３のうち、少なくとも流出側分配空間７２ｂを仕切る部位（仕切板）を廃止してもよい。あるいは、第２流出側連通穴９３ｄを、第１実施形態で説明した条件１と同様に配置してもよい。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、板状部材９３に形成された各連通穴９３ａ〜９３ｄとして円形状に形成されたものを採用しているが、各連通穴９３ａ〜９３ｄの形状はこれに限定されない。例えば、楕円形状、長円形状（平行に延びる２辺の端部を円弧で接続した形状）、多角形状等に形成されていてもよい。

具体的には、第２実施形態において、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの形状を楕円形状や長円形状とすることで、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの開口面積を、エジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの開口面積よりも容易に大きくすることができる。

さらに、上述の実施形態では、第２流出側連通穴９３ｄを複数設けた例を説明したが、第２流出側連通穴９３ｄは単数であってもよい。第２流出側連通穴９３ｄが単数である場合には、例えば、図１５に示すように、第２流出側連通穴９３ｄのうち、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側の部位の開口形状とエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側の部位の開口形状とを異なる形状とすればよい。

そして、第２流出側連通穴９３ｄのうち、流出側分配空間７２ｂの長手方向中央部よりもディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側の部位（図１５のＤａ領域）の開口面積を、長手方向中央部よりもエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側の部位（図１５のＤｂ領域）の開口面積よりも大きくすればよい。

（２）上述の第２実施形態では、図１３に示すように、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側からエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側へ向かって、複数の第２流出側連通穴９３ｄの開口面積が徐々に小さく形成された例を図示したが、複数の第２流出側連通穴９３ｄの開口面積はこれに限定されない。

ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積をエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される第２流出側連通穴９３ｄの合計開口面積よりも大きくすることができれば、例えば、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に最も近い第２流出側連通穴９３ｄの開口面積を最大とし、その他の第２流出側連通穴９３ｄの開口面積は互いに同等としてもよい。

上述の第３実施形態では、図１４に示すように、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に最も近い側に配置される冷媒連通路７２ｃの通路面積を最大とし、その他の冷媒連通路７２ｃの通路面積は互いに同等とした例を図示したが、複数の冷媒連通路７２ｃの通路面積はこれに限定されない。

ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側に配置される冷媒連通路７２ｃの合計通路面積をエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される冷媒連通路７２ｃの合計通路面積よりも大きくすることができれば、例えば、ディフューザ部１５ｄの冷媒出口に近い側からエジェクタタンク２３の冷媒流れ下流側へ向かって、冷媒連通路７２ｃの通路面積を徐々に小さく形成してもよい。

（３）上述の実施形態では、板状部材９３によって、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の内部空間の全域を、各チューブ７１、８１に近い側のチューブ側の空間と各チューブ７１、８１に遠い側の反チューブ側の空間に仕切った例を説明したが、上部流出側タンク７２および上部吸引側タンク８２の内部空間の全域を仕切る必要はない。

つまり、板状部材９３のうち、上部吸引側タンク８２の上部吸引側の一端側空間８２ａ、上部吸引側の他端側空間８２ｄ、上部流出側タンク７２の流出側集合空間７２ａを仕切る部位については必須の構成ではない。

従って、板状部材９３として上部流出側タンク７２の流出側分配空間７２ｂのみを仕切るものを採用するとともに、上部吸引側タンク８２を上部吸引側の一端側空間８２ａ、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、上部吸引側の他端側空間８２ｄの４つの空間に区画する区画部材を配置してもよい。

（４）エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、プーリ、ベルト等を介して車両走行用エンジンから伝達される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機を採用してもよい。さらに、エンジン駆動式の圧縮機としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整可能な可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整可能な固定容量型圧縮機を採用することができる。

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、レシーバ一体型の凝縮器を採用した例を説明したが、さらに、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部を有して構成される、いわゆるサブクール型の凝縮器を採用してもよい。この他にも、凝縮部１２ａのみからなる放熱器１２、および放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ流出させる受液器（レシーバ）を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、エジェクタ１５として、冷媒通路面積が変化しない固定ノズル部を有するものを採用した例を説明したが、もちろん、冷媒通路面積を変更可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（５）上述の実施形態では、ろう付け接合することによって、各構成機器を一体化させた例を説明したが、各構成機器の一体化手段として、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な手段を採用してもよい。さらに、各構成機器を一体化することなく、蒸発器ユニット２０と同様に接続することで、エジェクタ式冷凍サイクルを構成することによるＣＯＰ向上効果を得ることもできる。

（６）上述の各実施形態では、本発明に係る蒸発器ユニット２０を車両に搭載されるエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用した例を説明したが、蒸発器ユニット２０の適用はこれに限定されない。例えば、定置用等のエジェクタ式冷凍サイクルに適用してもよい。

１５ エジェクタ
１５ａ ノズル部
１５ｂ ボデー部
１５ｄ ディフューザ部（昇圧部）
１７ 流出側蒸発器
７２ 上部流出側タンク（流出側タンク）
７２ｂ 流出側分配空間
７２１ エジェクタ側分配空間
７２２ チューブ側分配空間
９３ 板状部材（仕切板）
９３ｄ 第２流出側連通穴（連通穴）

Claims (8)

1. 冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、前記ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、
   前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１７）と、
   冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１５ｃ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１８）と、を備え、
   前記流出側蒸発器（１７）は、冷媒を流通させる複数の流出側チューブ（７１）、および前記複数の流出側チューブ（７１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う流出側タンク（７２、７３）を有し、
   前記流出側タンク（７２、７３）は、前記複数の流出側チューブ（７１）の積層方向に延びる形状に形成されており、
   前記流出側タンク（７２、７３）内には、前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を前記流出側チューブ（７１）へ分配する流出側分配空間（７２ｂ）が形成されており、
   前記エジェクタ（１５）は、前記流出側タンク（７２、７３）と平行に延びる形状に形成されたエジェクタタンク（２３）に収容されており、
   前記エジェクタタンク（２３）内には、前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ流出側空間（２３ｃ）が形成されており、
   前記流出側分配空間（７２ｂ）の内部には、前記流出側分配空間（７２ｂ）を仕切る仕切板（９３）が配置されており、
   前記仕切板（９３）は、前記流出側分配空間（７２ｂ）を、前記エジェクタ流出側空間（２３ｃ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ側分配空間（７２１）、および前記流出側チューブ（７１）へ冷媒を流出させるチューブ側分配空間（７２２）に仕切っており、
   前記仕切板（９３）には、前記エジェクタ側分配空間（７２１）と前記チューブ側分配空間（７２２）とを連通させる連通穴（９３ｄ）が形成されており、
   前記連通穴（９３ｄ）のうち、前記昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される前記連通穴（９３ｄ）の開口面積が、前記エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される前記連通穴（９３ｄ）の開口面積よりも大きくなっていることを特徴とする蒸発器ユニット。
2. 前記連通穴（９３ｄ）は、複数設けられており、
   複数の前記連通穴（９３ｄ）は、前記流出側タンク（７２、７３）の長手方向に互いに不等間隔で配置されており、
   前記昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される前記連通穴（９３ｄ）の間隔が、前記エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される前記連通穴（９３ｄ）の間隔よりも狭く形成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
3. 前記連通穴（９３ｄ）は、複数設けられており、
   複数の前記連通穴（９３ｄ）は、前記流出側タンク（７２、７３）の長手方向に互いに等間隔で配置されており、
   前記昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に近い側に配置される前記連通穴（９３ｄ）の開口面積が、前記エジェクタタンク（２３）の冷媒流れ下流側の端部に近い側に配置される前記連通穴（９３ｄ）の開口面積よりも大きく形成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
4. 前記連通穴（９３ｄ）は、複数設けられており、
   複数の前記連通穴（９３ｄ）は、前記流出側タンク（７２、７３）の長手方向に間隔をあけて配置されており、
   前記間隔の最大値（ＨＬ）は、予め定めた基準本数の前記流出側チューブ（７１）が積層配置された際の積層距離以下となっていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
5. 前記エジェクタ流出側空間（２３ｃ）および前記エジェクタ側分配空間（７２１）は、複数の冷媒連通路（７２ｃ）を介して連通しており、
   前記連通穴（９３ｄ）の開口面積は、前記複数の冷媒連通路（７２ｃ）の合計通路面積以上となっていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
6. 前記エジェクタ流出側空間（２３ｃ）および前記エジェクタ側分配空間（７２１）は、複数の冷媒連通路（７２ｃ）を介して連通しており、
   前記複数の冷媒連通路（７２ｃ）は、前記エジェクタタンク（２３）および前記流出側タンク（７２、７３）の長手方向に並んで配置されており、
   前記複数の冷媒連通路（７２ｃ）のうち、前記昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に最も近い側に配置される前記冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積は、他の前記冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積よりも大きくなっていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
7. 前記吸引側蒸発器（１８）は、冷媒を流通させる複数の吸引側チューブ（８１）、および前記複数の吸引側チューブ（８１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う吸引側タンク（８２、８３）を有し、
   前記吸引側タンク（８２、８３）は、前記複数の吸引側チューブ（８１）の積層方向に延びる形状に形成されており、
   前記流出側タンク（７２、７３）および前記吸引側タンク（８２、８３）は、前記流出側チューブ（７１）および前記吸引側チューブ（８１）が接続されるプレートヘッダ（９１）、並びに、前記プレートヘッダ（９１）と組み合わされることによって内部に空間を形成するタンクヘッダ（９２）を接合することによって一体的に形成されており、
   前記仕切板（９３）は、前記プレートヘッダ（９１）と前記タンクヘッダ（９２）とに挟み混まれることによって前記流出側分配空間（７２ｂ）内に固定されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
8. 冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、前記ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、
   前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１７）と、
   冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１５ｃ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１８）と、を備え、
   前記流出側蒸発器（１７）は、冷媒を流通させる複数の流出側チューブ（７１）、および前記複数の流出側チューブ（７１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う流出側タンク（７２、７３）を有し、
   前記流出側タンク（７２、７３）は、前記複数の流出側チューブ（７１）の積層方向に延びる形状に形成されており、
   前記流出側タンク（７２、７３）内には、前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を前記流出側チューブ（７１）へ分配する流出側分配空間（７２ｂ）が形成されており、
   前記エジェクタ（１５）は、前記流出側タンク（７２、７３）と平行に延びる形状に形成されたエジェクタタンク（２３）に収容されており、
   前記エジェクタタンク（２３）内には、前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ流出側空間（２３ｃ）が形成されており、
   前記エジェクタ流出側空間（２３ｃ）および前記流出側分配空間（７２ｂ）は、複数の冷媒連通路（７２ｃ）を介して連通しており、
   前記複数の冷媒連通路（７２ｃ）は、前記エジェクタタンク（２３）および前記流出側タンク（７２、７３）の長手方向に並んで配置されており、
   前記複数の冷媒連通路（７２ｃ）のうち、前記昇圧部（１５ｄ）の冷媒出口に最も近い側に配置される前記冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積が、他の前記冷媒連通路（７２ｃ）の通路面積よりも大きくなっていることを特徴とする蒸発器ユニット。

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