JP2016217163A

JP2016217163A - 燃料ポンプ

Info

Publication number: JP2016217163A
Application number: JP2015099407A
Authority: JP
Inventors: 酒井　博美; Hiromi Sakai; 博美酒井; 代司古橋; Hirotsuga Furuhashi
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2015-05-14
Filing date: 2015-05-14
Publication date: 2016-12-22
Anticipated expiration: 2035-05-14
Also published as: JP6361573B2

Abstract

【課題】ポンプ効率の高い燃料ポンプを提供すること。
【解決手段】互いに偏心した噛合状態でポンプハウジング１０に収容されるインナギア及びアウタギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を吸入口１２０からポンプ室に吸入して吐出させる。ポンプハウジング１０は、吸入口１２０から燃料を吸入する吸入領域においてポンプ室と対向して設けられ、インナギアの回転方向Ｒｉｇに沿って延伸する吸入通路１２２と、吸入通路１２２のうち回転方向の中間部１２２ｆ内に露出して設けられ、吸入口１２０内を回転方向Ｒｉｇの進行側と逆側とに仕切ることにより、ポンプハウジング１０を補強する吸入側補強リブ１２３とを、有する。
【選択図】図４

Description

本発明は、燃料を吸入口からポンプ室に吸入して吐出させる燃料ポンプに、関する。

内歯を複数有するアウタギアと、外歯を有するインナギアとの間に、ポンプ室を形成する容積式の燃料ポンプは、従来より広く知られている。こうした燃料ポンプでは、インナギアがアウタギアとは偏心して噛合しつつ回転することで、それら両ギア間のポンプ室の容積が拡縮する。このとき、容積拡大する側のポンプ室には燃料が吸入され、当該ポンプ室が両ギアの回転に伴って容積減少する側へと移動することで、燃料が加圧状態にて吐出される。

さて、特許文献１には、オイルポンプのポンプハウジングにおいて燃料を吸入する吸入口内に、補強部材を設けることが開示されている。こうした補強部材を燃料ポンプにも適用することで、当該燃料ポンプにおいても両ギアを収容するポンプハウジングが補強されることになる。

特開平８−２００２３８号公報

しかし、特許文献１のオイルポンプでは、吸入口から燃料吸入する吸入領域のポンプ室と対向してインナギアの回転方向へと延伸する吸入通路に対し、補強部材が同ギアの径方向に離間している。ここで補強部材は、吸入口内を仕切ることで燃料の整流作用を発揮するものの、インナギアの径方向に吸入通路から離間しているため、一旦整流されたオイル流れであっても、補強部材から吸入通路までの間に乱されてしまう。故に、例えば軽油の如き高粘性燃料等を吸入する燃料ポンプに、特許文献１のオイルポンプを適用すると、補強部材から吸入通路までの間にて燃料流れが乱されることで、ポンプ室への吸入燃料が不足してポンプ効率が低下してしまう。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、ポンプ効率の高い燃料ポンプを提供することにある。

以下、課題を達成するための発明の技術的手段について、説明する。尚、発明の技術的手段を開示する特許請求の範囲及び本欄に記載された括弧内の符号は、後に詳述する実施形態に記載された具体的手段との対応関係を示すものであり、発明の技術的範囲を限定するものではない。

上述の課題を解決するために開示された第一発明は、
内歯（３００）を複数有するアウタギア（３０）と、
外歯（２００）を複数有し、アウタギアとは偏心して噛合するインナギア（２０）と、
燃料を吸入する吸入口（１２０）を有し、アウタギア及びインナギアを回転可能に収容するポンプハウジング（１０）とを、備え、
インナギア及びアウタギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室（４０）の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を吸入口からポンプ室に吸入して吐出させる燃料ポンプ（１）であって、
ポンプハウジングは、
吸入口から燃料を吸入する吸入領域（Ｔｉ）においてポンプ室と対向して設けられ、インナギアの回転方向（Ｒｉｇ）に沿って延伸する吸入通路（１２２）と、
吸入通路のうち回転方向の中間部（１２２ｆ）内に露出して設けられ、吸入口内を回転方向の進行側と逆側とに仕切ることにより、ポンプハウジングを補強する補強リブ（１２３，２１２３，３１２３，４１２３，５１２３）とを、有することを特徴とする。

このような第一発明によると、吸入口から燃料を吸入する吸入領域においてポンプ室と対向して設けられる吸入通路は、インナギアの回転方向（以下、解決手段の欄では、単に「回転方向」という）に沿って延伸する。ここで、ポンプハウジングを補強する補強リブは、吸入口内を回転方向の進行側と逆側とに仕切ることで、それらの両側へと燃料流れを整流できる。故に、吸入通路のうち回転方向の中間部内に露出する補強リブによれば、回転方向の両側へと整流された燃料流れが、そのまま直接的に当該吸入通路へと導入され得る。これにより吸入通路では、中間部から回転方向の両側へと燃料がスムーズに行き渡ることで、ポンプ室への吸入燃料が不足するのを抑制できる。故に、燃料ポンプのポンプ効率を高めることが可能となる。

また、開示された第二発明によると、補強リブは、吸入口内から中間部内に跨って設けられることを特徴とする。このように第二発明の補強リブは、吸入口内から吸入通路の中間部内へと跨ることで、当該中間部内まで燃料を整流し得る。これにより吸入通路では、中間部から回転方向の両側へと確実に行き渡らせた燃料を、ポンプ室に吸入させることができる。したがって、高いポンプ効率を保証することが可能となる。

第一実施形態による燃料ポンプを示す部分断面正面図である。図１のポンプカバーを拡大して示す断面図である。図１のIII−III線矢視図である。図１のIV−IV線断面図である。図１のV−V線断面図である。図１のVI−VI線断面図である。図２のVII−VII線断面図である。図６に対応する模式図である。第二実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図７に対応する断面図である。第三実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図３に対応する断面図である。第三実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図７に対応する断面図である。第四実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図３に対応する断面図である。第四実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図７に対応する断面図である。第五実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図３に対応する断面図である。図７の変形例を示す断面図である。図７の変形例を示す断面図である。図７の変形例を示す断面図である。図７の変形例を示す断面図である。図９の変形例を示す断面図である。図７の変形例を示す断面図である。図２の変形例を示す断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
以下、本発明の第一実施形態を図面に基づいて説明する。

図１に示すように、本発明の第一実施形態による燃料ポンプ１は、容積式のトロコイドポンプである。燃料ポンプ１は、円筒状のポンプボディ２内部に収容されたポンプ本体３及び電動モータ４を、備えている。それと共に燃料ポンプ１は、ポンプボディ２のうち電動モータ４を軸方向に挟んでポンプ本体３とは反対側端から外部へ張り出したサイドカバー５を、備えている。ここでサイドカバー５は、電動モータ４に通電するための電気コネクタ５ａと、燃料を吐出するための吐出ポート５ｂとを、一体に有している。こうした燃料ポンプ１では、電気コネクタ５ａを介した外部回路からの通電により、電動モータ４が回転駆動される。その結果、電動モータ４の回転駆動力を利用してポンプ本体３により吸入及び加圧された燃料は、吐出ポート５ｂから吐出されることになる。尚、本実施形態の燃料ポンプ１は、特にガソリンよりも粘性の高い軽油を、燃料として処理する。

以下、ポンプ本体３について詳細に説明する。ポンプ本体３は、ポンプハウジング１０、インナギア２０、アウタギア３０及びジョイント５０を備えている。ここでポンプハウジング１０は、ポンプカバー１２とポンプケーシング１４とを重ね合わせてなる。

ポンプカバー１２は、例えば鉄系の金属により、円盤状に形成されている。ポンプカバー１２は、ポンプボディ２のうち電動モータ４を軸方向に挟んでサイドカバー５とは反対側の開口端２ａよりも、外部へ張り出している。

図１〜４に示すようにポンプカバー１２は、外部から燃料を吸入するために、円筒孔状の吸入口１２０及び円弧溝状の吸入通路１２２を有している。吸入口１２０は、ポンプカバー１２のうちインナギア２０の中心線Ｃｉｇから偏心した箇所を、同カバー１２の軸方向に沿って貫通している。吸入口１２０内には、同口１２０の入口部１２０ａから燃料が吸入される。そこで吸入口１２０内には、燃料圧力により発生する力に対してポンプカバー１２を補強するために、平板状（図７も参照）の吸入側補強リブ１２３が設けられている。また、特に本実施形態の吸入側補強リブ１２３は、ポンプボディ２のうち開口端２ａの加締め（図２，３参照）によりポンプカバー１２に発生する力に対しても、補強機能を発揮する。

吸入通路１２２は、ポンプカバー１２において実質一定深さで凹むことで、ポンプケーシング１４側へと向かって開口している。図４に示すように吸入通路１２２の内周部１２２ａは、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇ（図６も参照）に沿って半周未満の長さに延伸している。吸入通路１２２の外周部１２２ｂは、アウタギア３０の回転方向Ｒｏｇ（図６も参照）に沿って半周未満の長さに延伸している。こうした内周部１２２ａ及び外周部１２２ｂを有する吸入通路１２２は、始端部１２２ｃから回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの終端部１２２ｄに向かって、漸次拡幅している。これにより吸入通路１２２の通路断面積は、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側へ向かうほど漸次増大している。

図２〜４に示すように吸入通路１２２は、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇにおける始端部１２２ｃ及び終端部１２２ｄ間の中間部１２２ｆに吸入口１２０を開口させることで、当該吸入口１２０と連通している。ここで吸入口１２０は、中間部１２２ｆにおいて吸入通路１２２の溝底部１２２ｅに、開口している。この開口箇所において吸入通路１２２の幅は、吸入口１２０の直径よりも小さく設定されている。また、この開口箇所において吸入側補強リブ１２３は、吸入口１２０内から中間部１２２ｆ内へと跨って設けられることで、当該中間部１２２ｆ内に露出して内周部１２２ａ及び外周部１２２ｂ間を接続している。これらの構成により吸入側補強リブ１２３は、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側と逆側とに、吸入口１２０及び吸入通路１２２を仕切っている。

図１に示すようにポンプケーシング１４は、例えば鉄系の金属により、有底円筒状に形成されている。ポンプケーシング１４のうち開口部１４０は、ポンプカバー１２により覆われることで、全周に亘って密閉されている。ポンプケーシング１４の内孔１４７は、図５，６に示すように、インナギア２０の中心線Ｃｉｇからは偏心して形成されている。

ポンプケーシング１４は、図１に示すポンプボディ２及び電動モータ４間の燃料通路６を通じて燃料を吐出ポート５ｂから吐出するために、円弧孔状の吐出通路１４２を有している。吐出通路１４２は、ポンプケーシング１４を軸方向に沿って貫通している。図５に示すように吐出通路１４２の内周部１４２ａは、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに沿って半周未満の長さに延伸している。吐出通路１４２の外周部１４２ｂは、アウタギア３０の回転方向Ｒｏｇに沿って半周未満の長さに延伸している。こうした内周部１４２ａ及び外周部１４２ｂを有する吐出通路１４２は、始端部１４２ｃから回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの終端部１４２ｄに向かって、漸次縮幅している。これにより吐出通路１４２の通路断面積は、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側へ向かうほど漸次縮小している。

吐出通路１４２内には、燃料圧力により発生する応力に対してポンプケーシング１４を補強するために、平板状の吐出側補強リブ１４３が設けられている。ここで吐出側補強リブ１４３は、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側と逆側とに、吐出通路１４２を仕切っている。これにより、吐出側補強リブ１４３を挟んで始端部１４２ｃ側と終端部１４２ｄ側とに分断される吐出通路１４２は、それらの各側にて燃料通路６と連通している。

図１，５に示すようにポンプケーシング１４は、円弧溝状の吸入溝１４４を有している。吸入溝１４４は、両ギア２０，３０間のポンプ室４０（後に詳述）を軸方向に挟んで吸入通路１２２とは反対側に、設けられている。吸入溝１４４は、吸入通路１２２を軸方向に投影した平面視形状に形成されることで、ポンプケーシング１４では吐出通路１４２と線対称に位置している。また、特に同一の偏角θ（後に詳述）では、吸入溝１４４の深さよりも吸入通路１２２の深さが大きく設定されることで、吸入溝１４４の溝断面積よりも吸入通路１２２の通路断面積が大きくなっている。

図１，３，４に示すようにポンプカバー１２は、円弧溝状の吐出溝１２４を有している。吐出溝１２４は、ポンプ室４０を軸方向に挟んで吐出通路１４２とは反対側に、設けられている。吐出溝１２４は、吐出通路１４２を軸方向に投影した平面視形状に形成されることで、ポンプカバー１２では吸入通路１２２と線対称に位置している。

図１，５に示すようにポンプケーシング１４には、インナギア２０の中心線Ｃｉｇ上にて電動モータ４の回転軸４ａを径方向に軸受するために、ラジアル軸受１４６が嵌合固定されている。また、図１，２に示すようにポンプカバー１２には、中心線Ｃｉｇ上にて回転軸４ａを軸方向に軸受するために、スラスト軸受１２６が嵌合固定されている。さらにポンプカバー１２には、中心線Ｃｉｇ上にてポンプケーシング１４側へと向かって開口するように、有底円筒孔状の開口凹部１２８が設けられている。

図１，６に示すようにポンプケーシング１４の内孔１４７は、ポンプカバー１２と共同して収容空間１４８を画成している。この収容空間１４８には、インナギア２０及びアウタギア３０が収容されている。インナギア２０及びアウタギア３０は、例えば鉄系の金属により、平歯車状に形成されている。インナギア２０及びアウタギア３０は、それぞれの歯２００，３００の歯形曲線をトロコイド曲線した、所謂トロコイドギアである。

インナギア２０は、中心線Ｃｉｇを電動モータ４の回転軸４ａと共通にすることで、収容空間１４８内では偏心して配置されている。インナギア２０の内周部２０２は、ラジアル軸受１４６により径方向に軸受されていると共に、ポンプケーシング１４とポンプカバー１２とにより軸方向に軸受されている。さらにインナギア２０は、ジョイント５０を介して回転軸４ａに連結されている。ここでジョイント５０は、例えばポリフェニレンサルファイド等の樹脂により形成され、図１に示す開口凹部１２８内を通じてインナギア２０及び回転軸４ａ間を連結している。こうした構成によりインナギア２０は、回転軸４ａから回転駆動力を伝達されることで、中心線Ｃｉｇ周りの回転方向Ｒｉｇへ回転可能となっている。

図６に示すようにインナギア２０は、回転方向Ｒｉｇに等間隔に並ぶ複数の外歯２００を、外周部２０４に有している。各外歯２００は、図１に示す軸方向にて、通路１２２，１４２及び溝１２４，１４４と対向可能となっている。これにより各外歯２００は、ポンプケーシング１４及びポンプカバー１２への摺動時の張り付きを抑制されている。

図１，６に示すようにアウタギア３０は、インナギア２０の中心線Ｃｉｇからは偏心することで、収容空間１４８内に同軸上に配置されている。これによりアウタギア３０に対しては、一径方向としての偏心方向Ｄｅにインナギア２０が偏心している。アウタギア３０の外周部３０２は、ポンプケーシング１４の内孔１４７により径方向に軸受されていると共に、ポンプケーシング１４とポンプカバー１２とにより軸方向に軸受されている。さらにインナギア２０は、アウタギア３０に対しては、偏心方向Ｄｅへの相対的な偏心により、当該偏心方向Ｄｅにて噛合している。これらの構成によりアウタギア３０は、回転軸４ａからインナギア２０を通じて回転駆動力を伝達されることで、中心線Ｃｉｇからは偏心した中心線Ｃｏｇ周りの回転方向Ｒｏｇへ回転可能となっている。

図６に示すようにアウタギア３０は、回転方向Ｒｏｇに等間隔に並ぶ複数の内歯３００を、内周部３０４に有している。ここでアウタギア３０における内歯３００の数は、インナギア２０における外歯２００の数よりも一つ多くなるように、設定されている。各内歯３００は、図１に示す軸方向にて、通路１２２，１４２及び溝１２４，１４４と対向可能となっている。これにより各内歯３００も、各外歯２００と同様、ポンプケーシング１４及びポンプカバー１２への摺動時の張り付きを抑制されている。

図６に示すように、収容空間１４８のうちインナギア２０及びアウタギア３０間には、複数のポンプ室４０が回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇに複数並んで形成されている。ここで図８に示すように、アウタギア３０に対するインナギア２０の偏心方向Ｄｅに、基準軸Ａｅを定義し、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに、当該基準軸Ａｅからの偏角θを定義する。さらに、吸入通路１２２及び吸入溝１４４の延伸範囲を含むように、偏角θが０度〜１８０度となる領域を、吸入領域Ｔｉとして定義する。これらの定義下、吸入領域Ｔｉにて吸入通路１２２及び吸入溝１４４と対向するポンプ室４０については、形成箇所の偏角θが大きくなるに従って、容積が拡大する。即ち吸入領域Ｔｉでは、回転方向Ｒｉｇの進行側へ向かうほど、ポンプ室４０が容積拡大する。その結果としてポンプ室４０には、燃料が吸入口１２０から吸入通路１２２を通して吸入される。このとき、回転方向Ｒｉｇの進行側へ向かうほど通路断面積が増大している吸入通路１２２によると、吸入される燃料量は、ポンプ室４０の容積拡大量に応じたものとなる。

こうした吸入領域Ｔｉに対して、吐出通路１４２及び吐出溝１２４の延伸範囲を含むように、基準軸Ａｅからの偏角θが１８０度〜３６０度となる領域を、吐出領域Ｔｏとして定義する。この定義下、吐出領域Ｔｏにて吐出通路１４２及び吐出溝１２４と対向するポンプ室４０については、形成箇所の偏角θが大きくなるに従って、容積が縮小する。即ち吐出領域Ｔｏでは、回転方向Ｒｉｇの進行側へ向かうほど、ポンプ室４０が容積縮小する。その結果としてポンプ室４０からは、燃料が吐出通路１４２を通して燃料通路６へ吐出される。このとき、回転方向Ｒｉｇの進行側へ向かうほど通路断面積が縮小している吐出通路１４２によると、吐出される燃料量は、ポンプ室４０の容積縮小量に応じたものとなる。またこのとき、吐出通路１４２を通した燃料通路６への吐出燃料は、当該燃料通路６を経由することで、吐出ポート５ｂから外部へと吐出される。

このように燃料ポンプ１では、両ギア２０，３０が回転しつつ、それら両ギア２０，３０間にて各ポンプ室４０の容積が拡縮する。その結果、燃料が吸入口１２０から各ポンプ室４０に順次吸入されて、吐出ポート５ｂから吐出されることになる。

（吸入側補強リブの詳細構成）
以下、第一実施形態による吸入側補強リブ１２３の詳細構成につき、説明する。

図２〜４，７に示すように、上流側端１２３ａから下流側端１２３ｂまでの全域にて吸入側補強リブ１２３は、吸入口１２０の入口部１２０ａ側での中心線Ｃｍ上に配置されている。また図３，４に示すように、内周側端１２３ｇから外周側端１２３ｈまでの全域にて吸入側補強リブ１２３は、インナギア２０の特定径方向線Ｌ上にも配置されている。ここで特定径方向線Ｌは、吸入口１２０の中心線Ｃｍとインナギア２０の中心線Ｃｉｇとに対し、実質直角に交わる径方向線により規定される。

図３，７に示すように吸入側補強リブ１２３は、吸入口１２０内の上流側端１２３ａにおいて、案内部１２３ｅを有している。案内部１２３ｅは、吸入口１２０内にて下流側へ向かうほど回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの幅が漸次拡大する形状に、形成されている。ここで特に案内部１２３ｅは、吸入口１２０の中心線Ｃｍに対して回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側と逆側とへ平面状に傾斜する側面１２３ｃ，１２３ｄにより、拡幅している。こうした拡幅構造により吸入口１２０内では、上流側の入口部１２０ａから下流側の吸入通路１２２へと向かって流通する燃料は、案内部１２３ｅの側面１２３ｃ，１２３ｄに沿うことで、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側と逆側とへ分流される。

図２，４，７に示すように吸入側補強リブ１２３は、吸入通路１２２内の下流側端１２３ｂにおいて、離間部１２３ｆを有している。離間部１２３ｆは、ポンプカバー１２において両ギア２０，３０の摺動する摺動面１２９よりも奥側に、平面状に形成されている。これにより離間部１２３ｆは、図１に示すように、両ギア２０，３０から軸方向に離間して設けられている。尚、吸入側補強リブ１２３に準じて吐出側補強リブ１４３は、ポンプケーシング１４において両ギア２０，３０の摺動する内底面１４１（図１，５参照）よりも奥側に設けられることで、それら両ギア２０，３０から軸方向に離間している。

（作用効果）
以上説明した第一実施形態の作用効果を、以下に説明する。

第一実施形態によると、吸入口１２０から燃料を吸入する吸入領域Ｔｉにおいてポンプ室４０と対向して設けられる吸入通路１２２は、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに沿って延伸する。ここで、ポンプハウジング１０を補強する吸入側補強リブ１２３は、吸入口１２０内を回転方向Ｒｉｇの進行側と逆側とに仕切ることで、図３，４，７に示す破線矢印の如く、それらの両側へと燃料流れを整流できる。故に、吸入通路１２２のうち回転方向Ｒｉｇの中間部１２２ｆ内に露出する吸入側補強リブ１２３によれば、回転方向Ｒｉｇの両側へと整流された燃料流れが、そのまま直接的に当該吸入通路１２２へと導入され得る。これにより吸入通路１２２では、中間部１２２ｆから回転方向Ｒｉｇの両側へと燃料がスムーズに行き渡ることで、ポンプ室４０への吸入燃料が不足するのを抑制できる。ここで特に第一実施形態では、高粘性燃料としての軽油であっても、吸入通路１２２にスムーズに行き渡らせて、ポンプ室４０への吸入燃料の不足を抑制できる。したがって、燃料ポンプ１のポンプ効率を高めることが可能となる。

また、第一実施形態による吸入側補強リブ１２３は、吸入口１２０内から吸入通路１２２の中間部１２２ｆ内へと跨ることで、当該中間部１２２ｆ内まで燃料を整流し得る。これにより吸入通路１２２では、中間部１２２ｆから回転方向Ｒｉｇの両側へと確実に行き渡らせた燃料を、ポンプ室４０に吸入させることができる。したがって、高いポンプ効率を保証することが可能となる。

さらに、第一実施形態による吸入側補強リブ１２３は、ポンプハウジング１０においてインナギア２０及びアウタギア３０の摺動する摺動面１２９よりも、中間部１２２ｆ内にて、それら両ギア２０，３０から離間する。これにより両ギア２０，３０は、中間部１２２ｆ内にまで整流作用をもたらす吸入側補強リブ１２３との干渉を、抑制され得る。故に、吸入側補強リブ１２３と干渉したインナギア２０又はアウタギア３０の摩耗によりポンプ室４０から燃料が漏れるのを、抑制できる。したがって、ポンプ室４０からの燃料漏れに起因してポンプ効率が低下することにつき、回避が可能となる。

またさらに、吸入口１２０内での上流側端１２３ａに吸入側補強リブ１２３が有する第一実施形態の案内部１２３ｅは、下流側へ向かうほど回転方向Ｒｉｇに拡幅する形状に沿って燃料を案内するので、当該燃料を回転方向Ｒｉｇの両側へスムーズに分流させ得る。これにより、吸入側補強リブ１２３を回転方向Ｒｉｇに挟む両側では、分流された燃料がさらに整流作用を受けることで、スムーズに吸入通路１２２へと行き渡る。故に、吸入通路１２２での燃料流れの乱れによりポンプ室４０への吸入燃料が不足するのを抑制して、ポンプ効率を高めることが可能となる。

加えて、第一実施形態の吸入領域Ｔｉによると、ポンプ室４０を挟んで吸入通路１２２とは反対側を回転方向Ｒｉｇに沿って延伸する吸入溝１４４の溝断面積よりも、同通路１２２の通路断面積が大きくなっている。こうした通路断面積の大きな吸入通路１２２においても、当該吸入通路１２２内に露出する吸入側補強リブ１２３の整流作用により、燃料が中間部１２２ｆから回転方向Ｒｉｇの両側へとスムーズに行き渡る。これによれば、ポンプ室４０に吸入させる燃料量を吸入通路１２２の全域にて確保して、ポンプ効率を高めることが可能となる。

また加えて、第一実施形態の吸入領域Ｔｉによると、ポンプ室４０が容積拡大する回転方向Ｒｉｇの進行側へ向かうほど、吸入通路１２２の通路断面積が増大する。故に吸入通路１２２では、増大した通路断面積に従って多量に且つ吸入側補強リブ１２３の整流作用でスムーズに行き渡され得る燃料を、容積拡大したポンプ室４０に確実に吸入させることができる。これによれば、互いに偏心した両ギア２０，３０間でのポンプ室４０の容積拡大に起因してポンプ効率が低下することにつき、回避が可能となる。

（第二実施形態）
図９に示すように本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態の吸入側補強リブ２１２３において上流側端２１２３ａの案内部２１２３ｅは、断面円弧形の湾曲凸面状に傾斜する側面２１２３ｃ，２１２３ｄにより、第一実施形態に準じた拡幅構造を実現している。

こうした第二実施形態によっても吸入口１２０内では、上流側の入口部１２０ａから下流側の吸入通路１２２へと向かう燃料は、案内部２１２３ｅの側面２１２３ｃ，２１２３ｄに沿うことで、回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側と逆側とへ分流される。したがって、第一実施形態と同様な作用効果の発揮が可能である。

（第三実施形態）
図１０，１１に示すように本発明の第三実施形態は、第一実施形態の変形例である。第三実施形態の吸入側補強リブ３１２３は、上流側端３１２３ａから下流側端３１２３ｂまでの全域にて、吸入口１２０の中心線Ｃｍよりも回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの逆側に偏って配置されている。また、内周側端３１２３ｇから外周側端３１２３ｈまでの全域にて吸入側補強リブ３１２３は、特定径方向線Ｌに対して実質平行に配置されている。

このように第三実施形態の吸入側補強リブ３１２３は、吸入通路１２２に沿った回転方向Ｒｉｇの逆側に、吸入口１２０の中心線Ｃｍよりも偏っている。これにより、吸入側補強リブ３１２３よりも回転方向Ｒｉｇの進行側（以下、「回転進行側」ともいう）では、吸入口１２０内にて流通する燃料流量を増加させ得る。即ち、吸入通路１２２の通路断面積が増大する回転進行側へと向かって整流される燃料流量を、増加させ得る。故に吸入通路１２２では、ポンプ室４０の容積拡大する回転進行側へと燃料をスムーズに行き渡らせて、当該ポンプ室４０にて吸入燃料量が不足するのを抑制できる。したがって、高いポンプ効率を保証することが可能となる。

（第四実施形態）
図１２，１３に示すように本発明の第四実施形態は、第一実施形態の変形例である。第四実施形態の吸入側補強リブ４１２３は、上流側端４１２３ａから下流側端４１２３ｂに到るまでの一部のみにて、吸入口１２０の中心線Ｃｍ上に配置されている。また、吸入側補強リブ４１２３は、吸入口１２０の下流側へ向かうほど、同口１２０の中心線Ｃｍに対して回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側に傾斜する姿勢を、内周側端４１２３ｇから外周側端４１２３ｈまでの全域にて確保している。

このように第四実施形態の吸入側補強リブ４１２３は、吸入口１２０の下流側へ向かうほど、吸入口１２０の中心線Ｃｍに対して、吸入通路１２２に沿った回転方向Ｒｉｇの進行側に傾斜している。これにより燃料は、吸入口１２０内を流通することで、吸入側補強リブ４１２３よりも回転進行側へと向かい易くなる。即ち、吸入通路１２２の通路断面積が増大する回転進行側へ向かって、燃料を整流し易くなる。故に吸入通路１２２では、ポンプ室４０の容積拡大する回転進行側へと燃料をスムーズに行き渡らせて、当該ポンプ室４０にて吸入燃料量が不足するのを抑制できる。したがって、高いポンプ効率を保証することが可能となる。

（第五実施形態）
図１４に示すように本発明の第五実施形態は、第一実施形態の変形例である。第五実施形態の吸入側補強リブ５１２３は、吸入通路１２２の内周側へ向かうほど、特定径方向線Ｌに対して回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの進行側に傾斜する姿勢を、内周側端５１２３ｇから外周側端５１２３ｈまでの全域にて確保している。

このように第五実施形態の吸入側補強リブ５１２３は、吸入通路１２２の内周側へ向かうほど、特定径方向線Ｌに対して、吸入通路１２２に沿った回転方向Ｒｉｇの進行側に傾斜している。これにより燃料は、吸入口１２０内を流通することで、吸入側補強リブ５１２３よりも回転進行側へと向かい易くなる。即ち、吸入通路１２２の通路断面積が増大する回転進行側へ向かって、燃料を整流し易くなる。故に吸入通路１２２では、ポンプ室４０の容積拡大する回転進行側へと燃料をスムーズに行き渡らせて、当該ポンプ室４０にて吸入燃料量が不足するのを抑制できる。したがって、高いポンプ効率を保証することが可能となる。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に、第一〜第五実施形態に関する変形例１では、吸入口１２０内にて下流側へ向かうほど回転方向Ｒｉｇの幅が漸次拡大する拡幅構造を実現可能であれば、図１５〜１７に示す如き形状の案内部１１２３ｅを設けてもよい。ここで、図１５に示す第一実施形態の変形例１では、案内部１１２３ｅの側面１１２３ｃ，１１２３ｄを、断面円弧状の湾曲凹面状に傾斜形成している。また、図１６に示す第一実施形態の変形例１では、回転方向Ｒｉｇの進行側のみにて案内部１１２３ｅの側面１１２３ｃを傾斜させて、回転方向Ｒｉｇの逆側では案内部１１２３ｅの側面１１２３ｄを中心線Ｃｍに実質平行に形成している。一方、図１７に示す第一実施形態の変形例１では、回転方向Ｒｉｇの逆側のみにて案内部１１２３ｅの側面１１２３ｄを傾斜させて、回転方向Ｒｉｇの進行側では案内部１１２３ｅの側面１１２３ｃを中心線Ｃｍに実質平行に形成している。

第一〜第五実施形態に関する変形例２では、図１８，１９に示すように、吸入口１２０内にて下流側へ向かうほど回転方向Ｒｉｇの幅が漸次縮小する形状に、離間部１１２３ｆを形成してもよい。この場合、離間部１１２３ｆの側面１１２３ｉ，１１２３ｊに与える形状は、そうした縮幅構造を実現可能であれば、案内部１２３ｅ，２１２３ｅに準じた形状であってもよいし、案内部１２３ｅ，２１２３ｅとは異なる形状であってもよい。ここで、図１８に示す第一実施形態の変形例２では、離間部１１２３ｆの側面１１２３ｉ，１１２３ｊを、案内部１２３ｅに準じた平面状に傾斜形成している。また、図１９に示す第二実施形態の変形例２では、離間部１１２３ｆの側面１１２３ｉ，１１２３ｊを、案内部２１２３ｅに準じた湾曲凸面状に傾斜形成している。これらいずれの変形例２であっても、案内部１２３ｅ，２１２３ｅにより分流作用を受ける燃料は、離間部１１２３ｆの露出する吸入通路１２２において、回転方向Ｒｇの進行側と逆側とへ確実に整流され得る。

第一〜第五実施形態に関する変形例３では、図２０に示すように、平面状に形成されることで離間部１２３ｆと二面幅を構成する平面部１１２３ｋを、上流側端１２３ａ，２１２３ａ，３１２３ａ，４１２３ａに設けてもよい。ここで図２０は、第一実施形態の変形例３を示している。

第一〜第五実施形態に関する変形例４では、図２１に示すように、摺動面１２９と実質面一となることで両ギア２０，３０の摺動する摺動部１１２３ｌを、下流側端１２３ｂ，３１２３ｂ，４１２３ｂに設けてもよい。ここで図２１は、第一実施形態の変形例４を示している。

第一〜第五実施形態に関する変形例５では、吸入側補強リブ１２３，２１２３，３１２３，４１２３，５１２３を中間部１２２ｆ内には設けずに、吸入口１２０内から当該中間部１２２ｆ内へと露出させてもよい。また、第四実施形態に関する変形例６では、中心線Ｃｍに対してだけでなく、第五実施形態に準じて特定径方向線Ｌに対しても、吸入側補強リブ４１２３を傾斜させてもよい。さらにまた、第三実施形態に関する変形例７では、第四及び第五実施形態の少なくとも一方に準じて、中心線Ｃｍ及び特定径方向線Ｌの少なくとも一方に対して傾斜する吸入側補強リブ３１２３を、設けてもよい。

第三実施形態に関する変形例８では、中心線Ｃｍに対して吸入側補強リブ３１２３を、回転方向Ｒｉｇの進行側へ偏らせてもよい。また、第四実施形態に関する変形例９では、中心線Ｃｍに対して、吸入口１２０の下流側へ向かうほど回転方向Ｒｉｇの逆側に傾斜させてもよい。さらにまた、第五実施形態に関する変形例１０では、特定径方向線Ｌに対して、吸入通路１２２の内周側へ向かうほど回転方向Ｒｉｇの逆側に傾斜させてもよい。

第一〜第五実施形態に関する変形例１１では、変形例４に準じて、両ギア２０，３０を吐出側補強リブ１４３に摺動させてもよい。また、第一〜第五実施形態に関する変形例１２では、吐出側補強リブ１４３を設けなくてもよい。

第一〜第五実施形態に関する変形例１３では、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに沿わせた吸入通路１２２の幅及び通路断面積を、偏角θによらず実質一定値に設定してもよい。また、第一〜第五実施形態に関する変形例１４では、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに沿わせた吐出通路１４２の幅及び通路断面積を、偏角θによらず実質一定値に設定してもよい。

第一〜第五実施形態に関する変形例１５では、同一の偏角θにおいて吸入通路１２２の通路断面積を、吸入溝１４４の溝断面積に対して実質同一に又は小さく設定してもよい。また、第一〜第五実施形態に関する変形例１６では、吸入溝１４４及び吐出溝１２４の少なくとも一方を、設けなくてもよい。

第一〜第五実施形態に関する変形例１７では、吸入口１２０を円筒孔状以外、例えば楕円孔状や矩形孔状等に形成してもよい。また、第一〜第五実施形態に関する変形例１８では、ポンプカバー１２において軸方向とは斜めに、吸入口１２０を貫通させてもよい。

第一〜第五実施形態に関する変形例１９では、電動モータ４による回転軸４ａの回転駆動に代えて、例えば内燃機関のクランク軸等により回転軸４ａをメカ的に回転駆動してもよい。また、第一〜第五実施形態に関する変形例２０では、燃料としてのガソリンを、燃料ポンプ１により処理してもよい。

１燃料ポンプ、１０ポンプハウジング、１２ポンプカバー、１４ポンプケーシング、２０インナギア、３０アウタギア、４０ポンプ室、１２０吸入口、１２２吸入通路、１２２ｆ中間部、１２３，２１２３，３１２３，４１２３，５１２３吸入側補強リブ、１２３ａ，２１２３ａ，３１２３ａ，４１２３ａ上流側端、１２３ｂ，３１２３ｂ，４１２３ｂ下流側端、１２３ｃ，１２３ｄ，１１２３ｃ，１１２３ｄ，２１２３ｃ，２１２３ｄ側面、１２３ｅ，１１２３ｅ，２１２３ｅ案内部、１２３ｆ，１１２３ｆ離間部、１２３ｇ，３１２３ｇ，４１２３ｇ，５１２３ｇ内周側端、１２３ｈ，３１２３ｈ，４１２３ｈ，５１２３ｈ外周側端、１２９摺動面、１４４吸入溝、２００外歯、３００内歯、Ｃｉｇ，Ｃｏｇ，Ｃｍ中心線、Ｄｅ偏心方向、Ｌ特定径方向線、Ｒｉｇ，Ｒｏｇ回転方向、Ｔｉ吸入領域

Claims

内歯（３００）を複数有するアウタギア（３０）と、
外歯（２００）を複数有し、前記アウタギアとは偏心して噛合するインナギア（２０）と、
燃料を吸入する吸入口（１２０）を有し、前記アウタギア及び前記インナギアを回転可能に収容するポンプハウジング（１０）とを、備え、
前記インナギア及び前記アウタギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室（４０）の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を前記吸入口から前記ポンプ室に吸入して吐出させる燃料ポンプ（１）であって、
前記ポンプハウジングは、
前記吸入口から燃料を吸入する吸入領域（Ｔｉ）において前記ポンプ室と対向して設けられ、前記インナギアの回転方向（Ｒｉｇ）に沿って延伸する吸入通路（１２２）と、
前記吸入通路のうち前記回転方向の中間部（１２２ｆ）内に露出して設けられ、前記吸入口内を前記回転方向の進行側と逆側とに仕切ることにより、前記ポンプハウジングを補強する補強リブ（１２３，２１２３，３１２３，４１２３，５１２３）とを、有することを特徴とする燃料ポンプ。
前記補強リブは、前記吸入口内から前記中間部内に跨って設けられることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
前記ポンプハウジングは、
前記インナギア及び前記アウタギアの摺動する摺動面（１２９）を、さらに有し、
前記補強リブは、前記中間部内において前記摺動面よりも前記インナギア及び前記アウタギアから離間して設けられることを特徴とする請求項２に記載の燃料ポンプ。
前記補強リブは、前記吸入口内の上流側端（１２３ａ，２１２３ａ，３１２３ａ，４１２３ａ）において、下流側へ向かうほど前記回転方向の幅が拡大する形状により燃料を案内する案内部（１２３ｅ，１１２３ｅ，２１２３ｅ）を、有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
前記ポンプハウジングは、
前記吸入領域において前記ポンプ室を挟んで前記吸入通路とは反対側に設けられ、前記回転方向に沿って延伸する吸入溝（１４４）を、さらに有し、
前記吸入通路の通路断面積は、前記吸入溝の溝断面積よりも大きいことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
前記吸入領域において前記ポンプ室の容積は、前記回転方向の進行側へ向かうほど拡大し、
前記吸入通路の通路断面積は、前記回転方向の進行側へ向かうほど増大することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
前記補強リブは、前記吸入口の中心線（Ｃｍ）よりも前記回転方向の逆側に偏って設けられることを特徴とする請求項６に記載の燃料ポンプ。
前記補強リブは、前記吸入口の中心線（Ｃｍ）に対して、前記吸入口の下流側へ向かうほど前記回転方向の進行側に傾斜して設けられることを特徴とする請求項６又は７に記載の燃料ポンプ。
前記補強リブは、前記吸入口の中心線（Ｃｍ）と前記インナギアの中心線（Ｃｉｇ）と交わる特定径方向線（Ｌ）に対して、前記吸入通路の内周側へ向かうほど前記回転方向の進行側に傾斜して設けられることを特徴とする請求項６〜８のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。