JP2016209920A

JP2016209920A - 鋳物用砂型製造用組成物、鋳物用砂型の製造方法、及び鋳物用砂型

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Publication number: JP2016209920A
Application number: JP2015097496A
Authority: JP
Inventors: 浩小野寺; Hiroshi Onodera; 基男須永; Motoo Sunaga; 龍平合田; Ryuhei Aida; 小菅　勝典; Katsunori Kosuge; 勝典小菅; 利光岡根; Toshimitsu Okane
Original assignee: National Institute of Advanced Industrial Science and Technology AIST; Fuji Chemical Co Ltd
Current assignee: National Institute of Advanced Industrial Science and Technology AIST; Fuji Chemical Co Ltd
Priority date: 2015-05-12
Filing date: 2015-05-12
Publication date: 2016-12-15
Anticipated expiration: 2035-05-12
Also published as: JP6528109B2

Abstract

【課題】崩壊性が良好な鋳物用砂型製造用組成物等を提供すること。
【解決手段】鋳物砂と水ガラスとを含み、下記で定義する圧縮率Ｓの値が２５％以上であることを特徴とする鋳物用砂型製造用組成物。１５０グラムの前記鋳物用砂型製造用組成物を中空円筒状容器に入れ、側面に振動を与える。次に、前記中空円筒状容器の底面から、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨｂとする。次に、試験片搗き固め機を用い、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面を搗き固める。次に、前記中空円筒状容器の底面から、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨａとする。圧縮率Ｓを以下の式（１）により算出する。式（１）Ｓ＝（（Ｈｂ−Ｈａ）／Ｈｂ）×１００。
【選択図】図１

Description

本発明は鋳物用砂型製造用組成物、鋳物用砂型の製造方法、及び鋳物用砂型に関する。

従来、有機系粘結剤を用いた鋳物用砂型が知られている。この鋳物用砂型は、臭気を発生するため、作業環境問題を生じ、また、大気環境汚染問題を生じる。そこで、水ガラス等の無機系粘結剤を用いた鋳物用砂型が検討されている（特許文献１参照）。

特開２０１５−５１４４６号公報

特許文献１記載の技術のように、無機系粘結剤を用いた鋳物用砂型は、崩壊性が十分ではなかった。本発明は以上の点に鑑みなされたものであり、崩壊性を向上させることができる鋳物用砂型製造用組成物、鋳物用砂型の製造方法、及び鋳物用砂型を提供することを目的とする。

本発明の鋳物用砂型製造用組成物は、
鋳物砂と水ガラスとを含み、下記で定義する圧縮率Ｓの値が２５％以上であることを特徴とする。

１５０グラムの前記鋳物用砂型製造用組成物を、内径５０ｍｍ、縦１５０ｍｍの中空円筒状容器に入れ、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面が均一な高さとなるまで前記中空円筒状容器の側面に振動を与える。次に、前記中空円筒状容器の底面から、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨｂとする。次に、JIS Z 2601に記載された試験片搗き固め機を用い、搗固め重錘重量は６．５Ｋｇ、搗固め重錘落下距離は５０ｍｍ、搗固め回数は３回という条件で、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面を搗き固める。次に、前記中空円筒状容器の底面から、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨａとする。圧縮率Ｓを以下の式（１）により算出する。

式（１）Ｓ＝（（Ｈｂ−Ｈａ）／Ｈｂ）×１００
本発明の鋳物用砂型製造用組成物を用いれば、崩壊性が良好な鋳物用砂型を製造することができる。

本発明の鋳物用砂型の製造方法は、上述した鋳物用砂型製造用組成物を用いて成形することを特徴とする。本発明の鋳物用砂型の製造方法によれば、崩壊性が良好な鋳物用砂型を製造することができる。
本発明の鋳物用砂型は、上述した鋳物用砂型製造用組成物を用いて製造されたものである。本発明の鋳物用砂型は崩壊性が良好である。

圧縮率Ｓの測定に用いる中空円筒状容器１の構成を表す斜視図である。木型の構成を表す写真である。図３ａは鋳造物を表す写真であり、図３ｂは、残留する中子を取除いた後、２分割した鋳造物を表す写真である。図４ａ、図４ｂは架橋体を表すＳＥＭ画像であり、図４ｃ、図４ｄは架橋体痕跡を表すＳＥＭ画像である。図４のＳＥＭ画像で認められる架橋体の構造変化を表す概念図である。

本発明の実施形態を説明する。
本発明で用いる鋳物砂としては、例えば、合成ムライト砂、アルミナ系耐熱性セラミックス粒子等の人工砂を挙げることができる。人工砂の平均粒径は、５０〜３００μｍの範囲が好ましい。この範囲内である場合、鋳物用砂型の成型性が一層向上する。

人工砂としては、例えば、ルモナス♯６０（商品名、ＫＡＯ製）、ルモナス♯１１０（商品名、ＫＡＯ製）、ＡＲＳＡＮＤ♯１０００（商品名、群栄化学工業製）、ＡＲＳＡＮＤ♯１５００（商品名、群栄化学工業製）等を用いることができる。

水ガラス（珪酸ソーダ）は、一般式Ｎａ_２Ｏ・ｎＳｉＯ_２で表される。ｎは正の数である。水ガラスにおけるナトリウム分とシリカ分とのモル比（前記一般式のｎの値）は、２．０〜３．８の範囲が好ましい。この範囲内である場合、鋳物用砂型の成形性が一層向上する。水ガラスのシリカ濃度は、２０〜４０重量％の範囲が好ましい。この範囲内である場合、鋳物用砂型の成形性が一層向上する。

鋳物用砂型製造用組成物において、鋳物砂１００重量部に対し、水ガラスの量は０．８〜３重量部の範囲が好ましい。この範囲内である場合、鋳物用砂型の成型性が一層向上する。

鋳物用砂型製造用組成物は、鋳物砂と水ガラスとから成り、他の成分を実質的に含まないものであっても良いし、鋳物砂と水ガラスとに加えて、他の無機化学成分を含むものであっても良い。

他の無機化学成分としては、例えば、多孔質材料が挙げられる。多孔質材料としては、例えば、多孔質シリカ、活性炭、ゼオライト等が挙げられ、多孔質シリカが特に好ましい。鋳物用砂型製造用組成物が多孔質シリカを含む場合、鋳物用砂型製造用組成物の製造後、圧縮率Ｓの値が適切な範囲（例えば２５％以上）となる時間帯が長くなる。また、原料物質の混合順序は、水ガラスと鋳物砂を混合した後に多孔質シリカを添加しても、あるいは、鋳物砂と多孔質シリカとの混合後に水ガラスを添加しても良い。

鋳物用砂型製造用組成物において、鋳物砂１００重量部に対し、多孔質材料（例えば多孔質シリカ）の量は、０〜１重量部の範囲が好ましい。この範囲内である場合、圧縮率Ｓの値が適切な範囲となる時間帯が一層長くなる。多孔質シリカとして、例えば、ＭＢ４Ｂ、ＢＷ−８０（いずれも富士シリシア化学株式会社製の商品名）を使用することができる。

鋳物用砂型の製造方法において用いる成型の方法は公知の方法の中から適宜選択することができる。例えば、鋳物用砂型製造用組成物を型（例えば、木型、金型）に充填し、抜型する方法を用いることができる。鋳物用砂型は、中子であってもよいし、主型であってもよい。

鋳物用砂型製造用組成物の圧縮率Ｓは、成型の時点（例えば、鋳物用砂型製造用組成物を型に充填する時点）において、２５％以上であることが好ましい。成型の時点における圧縮率Ｓは、２７％以上であることがより好ましく、３０％以上であることが特に好ましい。

鋳物用砂型製造用組成物の圧縮率Ｓは、以下の方法で測定される。まず、１５０グラムの鋳物用砂型製造用組成物２を、図１に示すような、内径ｄが５０ｍｍ、縦ｈが１５０ｍｍの中空円筒状容器（例えばアクリルモールド）１に入れる。鋳物用砂型製造用組成物２を中空円筒状容器１に入れる際には、ロートを使用して流し込むことができる。

次に、鋳物用砂型製造用組成物２の表面３が均一な高さとなるまで中空円筒状容器１の側面１Ａに振動を与える。次に、中空円筒状容器１の底面１Ｂから、鋳物用砂型製造用組成物２の表面３までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨｂとする。

次に、JIS Z 2601に記載された試験片搗き固め機（株式会社ナカヤマ製の鋳物砂搗固機）を用い、搗固め重錘重量は６．５Ｋｇ、搗固め重錘落下距離は５０ｍｍ、搗固め回数は３回という条件で、鋳物用砂型製造用組成物２の表面３を搗き固める。

次に、中空円筒状容器１の底面１Ｂから、鋳物用砂型製造用組成物２の表面３までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨａとする。圧縮率Ｓ（％）を以下の式（１）により算出する。

式（１）Ｓ＝（（Ｈｂ−Ｈａ）／Ｈｂ）×１００
圧縮率Ｓは、鋳物砂と水ガラスとを混合してからの時間Ｔに依存して変化する。一般的には、時間Ｔが長くなるほど、圧縮率Ｓは小さくなる。よって、時間Ｔを長くする、あるいは短くすることにより、圧縮率Ｓを調整することができる。

本発明は、粘結剤として無機化合物である水ガラスを使用し、他の添加物として、無機系多孔質材料を使用することができる。本発明では、例えば、有機系粘結剤を実質的に使用しないようにすることができる。この場合、注湯により有害なガスや悪臭を有するガスを発生しにくく、鋳造時の作業環境を汚染しにくい。

鋳物用砂型製造用組成物中に含まれる水ガラスは鋳物砂の粒子間を連結する架橋体として存在し、注湯によってその架橋体に顕著な構造変化が誘起する。このことは、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察により認められる。この架橋構造の注湯前後における熱履歴に伴う構造変化が、本発明の鋳物用砂型における極めて高い崩壊性を発現させると推測される。よって、本発明の鋳物用砂型製造用組成物及び鋳物用砂型は、効率的な再生利用が可能であり、環境に優しく且つ省エネプロセスを実現できる。
（実施例１）
１．鋳物用砂型製造用組成物Ｋ１の製造
以下の成分を混合することで、鋳物用砂型製造用組成物Ｋ１を製造した。

人工砂（ルモナス＃６０）：１００重量部
水ガラス（富士化学株式会社製、１号珪酸ソーダ（モル比は２．１、シリカ濃度は２８．２１重量％））：２重量部
多孔質シリカ（富士シリシア株式会社製、ＭＢ４Ｂ）：１重量部
２．鋳物用砂型の製造
上記のように製造した鋳物用砂型製造用組成物Ｋ１を、図２に示す木型に手篭めで充填し、１５分間放置した。次に、木型から内容物を抜型して鋳物用砂型（中子）を得た。

上記の鋳物用砂型の製造を、時間Ｔ（鋳物用砂型製造用組成物Ｋ１の各成分を混合してから、鋳物用砂型製造用組成物Ｋ１を木型に充填するまでの時間）を様々に変えながら、繰り返し行った。以下では、時間Ｔのみが異なる８種類の製造条件を１ａ〜１ｈとする。また、製造条件１ａ〜１ｈにおける時間Ｔを、それぞれ、時間Ｔ_１ａ〜Ｔ_１ｈとする。
３．圧縮率Ｓの計測
鋳物用砂型製造用組成物Ｋ１について、時間Ｔ_１ａ〜Ｔ_１ｈの時点での圧縮率Ｓをそれぞれ計測した。なお、時間Ｔの時点での圧縮率Ｓとは、時間Ｔの時点で中空円筒状容器に鋳物用砂型製造用組成物を入れ、上述した方法で測定した圧縮率Ｓを意味する。

時間Ｔ_１ａの時点での圧縮率Ｓは、製造条件１ａにおいて鋳物用砂型製造用組成物を木型に充填した時点（成形の時点）での圧縮率Ｓである。同様に、時間Ｔ_１ｂ〜Ｔ_１ｈの時点での圧縮率Ｓは、それぞれ、製造条件１ｂ〜１ｈにおいて鋳物用砂型製造用組成物を木型に充填した時点（成形の時点）での圧縮率Ｓである。圧縮率Ｓの計測結果を表１に示す。また、表１には、圧縮率Ｓの算出に用いたＨｂ、Ｈａを併せて示す。

４．鋳物用砂型の成形性の評価
製造条件１ａ〜１ｈのそれぞれについて、木型から抜型した鋳物用砂型を観察し、鋳物用砂型の成形性を評価した。評価は以下の基準に基づき行った。

Ａ：脱型された鋳物用砂型に全く損傷がなく、強度も十分高い。
Ｂ：脱型された鋳物用砂型に全く損傷はないが、強度がやや不足している。
Ｃ：脱型された鋳物用砂型に軽度の損傷が見られる。

Ｄ：鋳物用砂型として成形することができない。
成形性の評価結果を上記表１に示す。表１に示されているように、圧縮率Ｓの値が２５％以上であれば、成形性が良好であった。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は、使用時に有害なガスを発生しにくい。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は崩壊性において優れている。
（実施例２）
１．Ｋ２の製造
以下の成分を混合することで、鋳物用砂型製造用組成物Ｋ２を製造した。

人工砂（ルモナス＃１１０）：１００重量部
水ガラス（富士化学株式会社製、１号珪酸ソーダ（モル比は２．１、シリカ濃度は２８．２１重量％））：２重量部
多孔質シリカ（富士シリシア株式会社製、ＢＷ−８０）：１重量部
２．鋳物用砂型の製造
上記のように製造した鋳物用砂型製造用組成物Ｋ２を、図２に示す木型に手篭めで充填し、１５分間放置した。次に、木型から内容物を抜型して鋳物用砂型（中子）を得た。

上記の鋳物用砂型の製造を、時間Ｔを様々に変えながら、繰り返し行った。以下では、時間Ｔのみが異なる４種類の製造条件を２ａ〜２ｄとする。また、製造条件２ａ〜２ｄにおける時間Ｔを、それぞれ、時間Ｔ_２ａ〜Ｔ_２ｄとする。
３．圧縮率Ｓの計測
鋳物用砂型製造用組成物Ｋ２について、時間Ｔ_２ａ〜Ｔ_２ｄの時点での圧縮率Ｓをそれぞれ計測した。時間Ｔ_２ａ〜Ｔ_２ｄの時点での圧縮率Ｓは、それぞれ、製造条件２ａ〜２ｄにおいて鋳物用砂型製造用組成物を木型に充填した時点（成形の時点）での圧縮率Ｓである。圧縮率Ｓの計測結果を表２に示す。また、表２には、圧縮率Ｓの算出に用いたＨｂ、Ｈａを併せて示す。

４．鋳物用砂型の成形性の評価
製造条件２ａ〜２ｄのそれぞれについて、前記実施例１と同様に、鋳物用砂型の成形性を評価した。成形性の評価結果を上記表２に示す。表２に示されているように、圧縮率Ｓの値が２５％以上であれば、成形性が良好であった。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は、使用時に有害なガスを発生しにくい。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は崩壊性において優れている。
（実施例３）
１．鋳物用砂型製造用組成物Ｋ３の製造
以下の成分を混合することで、鋳物用砂型製造用組成物Ｋ３を製造した。

人工砂（ルモナス＃１１０）：１００重量部
水ガラス（富士化学株式会社製、１号珪酸ソーダ（モル比は２．１、シリカ濃度は２８．２１重量％））：２重量部
多孔質シリカ（富士シリシア株式会社製、ＭＢ４Ｂ）：１重量部
２．鋳物用砂型の製造
上記のように製造した鋳物用砂型製造用組成物Ｋ３を、図２に示す木型に手篭めで充填し、１５分間放置した。次に、木型から内容物を抜型して鋳物用砂型（中子）を得た。

上記の鋳物用砂型の製造を、時間Ｔを様々に変えながら、繰り返し行った。以下では、時間Ｔのみが異なる４種類の製造条件を３ａ〜３ｄとする。また、製造条件３ａ〜３ｄにおける時間Ｔを、それぞれ、時間Ｔ_３ａ〜Ｔ_３ｄとする。
３．圧縮率Ｓの計測
鋳物用砂型製造用組成物Ｋ３について、時間Ｔ_３ａ〜Ｔ_３ｄの時点での圧縮率Ｓをそれぞれ計測した。時間Ｔ_３ａ〜Ｔ_３ｄの時点での圧縮率Ｓは、それぞれ、製造条件３ａ〜３ｄにおいて鋳物用砂型製造用組成物を木型に充填した時点（成形の時点）での圧縮率Ｓである。圧縮率Ｓの計測結果を表３に示す。また、表３には、圧縮率Ｓの算出に用いたＨｂ、Ｈａを併せて示す。

４．鋳物用砂型の成形性の評価
製造条件３ａ〜３ｄのそれぞれについて、前記実施例１と同様に、鋳物用砂型の成形性を評価した。成形性の評価結果を上記表３に示す。表３に示されているように、圧縮率Ｓの値が２５％以上であれば、成形性が良好であった。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は、使用時に有害なガスを発生しにくい。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は崩壊性において優れている。
（実施例４）
１．鋳物用砂型製造用組成物Ｋ４の製造
以下の成分を混合することで、鋳物用砂型製造用組成物Ｋ４を製造した。

人工砂（ＡＲＳＡＮＤ＃１５００）：１００重量部
水ガラス（富士化学株式会社製、１号珪酸ソーダ（モル比は２．１、シリカ濃度は２８．２１重量％））：２．９８重量部
多孔質シリカ（富士シリシア株式会社製、ＭＢ４Ｂ）：１重量部
２．鋳物用砂型の製造
上記のように製造した鋳物用砂型製造用組成物Ｋ４を、図２に示す木型に手篭めで充填し、１５分間放置した。次に、木型から内容物を抜型して鋳物用砂型（中子）を得た。

上記の鋳物用砂型の製造を、時間Ｔを様々に変えながら、繰り返し行った。以下では、時間Ｔのみが異なる４種類の製造条件を４ａ〜４ｄとする。また、製造条件４ａ〜４ｄにおける時間Ｔを、それぞれ、時間Ｔ_４ａ〜Ｔ_４ｄとする。
３．圧縮率Ｓの計測
鋳物用砂型製造用組成物Ｋ４について、時間Ｔ_４ａ〜Ｔ_４ｄの時点での圧縮率Ｓをそれぞれ計測した。時間Ｔ_４ａ〜Ｔ_４ｄの時点での圧縮率Ｓは、それぞれ、製造条件４ａ〜４ｄにおいて鋳物用砂型製造用組成物を木型に充填した時点（成形の時点）での圧縮率Ｓである。圧縮率Ｓの計測結果を表４に示す。また、表４には、圧縮率Ｓの算出に用いたＨｂ、Ｈａを併せて示す。

４．鋳物用砂型の成形性の評価
製造条件４ａ〜４ｄのそれぞれについて、前記実施例１と同様に、鋳物用砂型の成形性を評価した。成形性の評価結果を上記表４に示す。表４に示されているように、圧縮率Ｓの値が２５％以上であれば、成形性が良好であった。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は、使用時に有害なガスを発生しにくい。また、本実施例で製造した鋳物用砂型は崩壊性において優れている。
（実施例５）
１．アルミ鋳造試験後の中子の崩壊性評価
前記実施例１における製造条件１ｂ、前記実施例２における製造条件２ｂ、前記実施例３における製造条件３ｂ、及び前記実施例４における製造条件４ｂで製造した鋳物用砂型（中子）について、以下のようにして崩壊性を評価した。

まず、評価対象である鋳物用砂型を、日瓢珪砂（6.5号）で作製した主型にセットして、鋳型を作成した。次に、溶融アルミニウム（JISH5202:2010 AC2A）を鋳型に注湯した。注湯後、鋳造物が室温付近になるまで冷却し、鋳型から、図３ａに示す鋳造物を取り出した。鋳造物から巾木部分を取除いた後、鋳造物を傾け、さらには手で振とうした。このとき、鋳造物から取り除かれた中子の重量（Ｗｎ）を測定した。

次に、図３ｂに示すように、鋳造物を２分割して残留する中子を集め、その重量（Ｗｒ）を測定した。そして、以下の式（２）により崩壊率Ｘ（％）を算出した。崩壊率Ｘは崩壊性の指標であり、その値が大きいほど、崩壊性が良好である。

式（２）Ｘ＝１００ｘＷｎ／(Ｗｎ+Ｗｒ)
その結果、前記実施例１における製造条件１ｂ、前記実施例２における製造条件２ｂ、前記実施例３における製造条件３ｂ、及び前記実施例４における製造条件４ｂで製造した鋳物用砂型は、いずれも崩壊率が顕著に高く、９５％以上であった。この高い崩壊率は、機械的装置による型ばらしを要することなく実現された。

なお、鋳物用砂型の製造に用いた、図２に示す木型は、一般的に、中子の崩壊性が不良となり易いとされる袋状及び波状部分を有し、さらに中子巾木ネック部を絞ることによる中子強度の検証が可能な複雑形状の木型である。

鋳造物を２分割して鋳肌等の評価を行ったところ、上記袋状並びに波状部分に残留する中子がほとんど存在しなかった。そのことから、評価を行った各鋳物用砂型が極めて高い崩壊性を発現することが強く裏付けられた。

２．各鋳物用砂型が高い崩壊性を示す理由
各鋳物用砂型が高い崩壊性を示す理由は以下のように推測される。図４ａに示す走査電子顕微鏡画像は、前記実施例１における製造条件１ｂで製造した鋳物用砂型を１２０℃で焼成した焼成物を観察した画像である。この画像中に、鋳物砂の粒子間を連結する架橋体が認められる。

また、図４ｂに示す走査電子顕微鏡画像は、前記実施例１における製造条件１ｂで製造した鋳物用砂型を６００℃で焼成した焼成物を観察した画像である。この画像中にも、鋳物砂の粒子間を連結する架橋体が認められる。

図４ｃは、図４ａに示す架橋体と同条件で形成された架橋体の痕跡（以下では架橋体痕跡とする）を示す。架橋体痕跡とは、鋳物砂同士が一旦接触し、その後乖離した後に鋳物砂粒子の表面に残される構造体である。架橋体痕跡は、鋳物砂の粒子間の衝突で形成される。ＳＥＭ観察すると1つの粒子表面に複数の架橋体痕跡が認められる。図４ｃは、架橋体を輪切りした状態を示す画像であって、粒子表面に垂直な方向から観察した画像である。

図４ｄは、図４ｂに示す架橋体と同条件で形成された架橋体の痕跡（架橋体痕跡）を示す。図４ｄは、架橋体を輪切りした状態を示す画像であって、粒子表面に垂直な方向から観察した画像である。

架橋体痕跡は、加熱温度が低い場合には粒子表面に一見認め難いが（図４ａ参照）、温度上昇によって明瞭に認められるようになる（図４ｂ参照）。
図５は、図４ａ、図４ｂに示す架橋体の加熱に伴う変化を模式的に表したものある。鋳物砂の粒子間を連結する架橋体の長さ（Ｌ）は、鋳物用砂型の成型直後から３００℃位までの状態（図５ａ）と比較すると、より高温では顕著に伸張すると同時に、円殻の厚さ（Ｎ）が約０．２μmと極めて薄くなることが分かった（図５ｂ）。この熱履歴による架橋体の構造変化、すなわち円筒状架橋体の伸長且つ薄層化によって、粒子間の結合は脆弱化して高い崩壊性が発現すると考えられる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されることなく、種々の形態を採り得る。
例えば、無機砂型造型用鋳物砂Ｋ１〜Ｋ４は、３次元積層造型砂型用の材料とすることができる。

１…中空円筒状容器、１Ａ…側面、１Ｂ…底面、２…鋳物用砂型製造用組成物、３…表面

Claims

鋳物砂と水ガラスとを含み、下記で定義する圧縮率Ｓの値が２５％以上であることを特徴とする鋳物用砂型製造用組成物。
１５０グラムの前記鋳物用砂型製造用組成物を、内径５０ｍｍ、縦１５０ｍｍの中空円筒状容器に入れ、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面が均一な高さとなるまで前記中空円筒状容器の側面に振動を与える。次に、前記中空円筒状容器の底面から、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨｂとする。次に、JIS Z 2601に記載された試験片搗き固め機を用い、搗固め重錘重量は６．５Ｋｇ、搗固め重錘落下距離は５０ｍｍ、搗固め回数は３回という条件で、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面を搗き固める。次に、前記中空円筒状容器の底面から、前記鋳物用砂型製造用組成物の表面までの高さを３箇所で測定し、その平均値をＨａとする。圧縮率Ｓを以下の式（１）により算出する。
式（１）Ｓ＝（（Ｈｂ−Ｈａ）／Ｈｂ）×１００
多孔質材料を含むことを特徴とする請求項１に記載の鋳物用砂型製造用組成物。
前記多孔質材料が多孔質シリカであることを特徴とする請求項２に記載の鋳物用砂型製造用組成物。
請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋳物用砂型製造用組成物を用いて成形することを特徴とする鋳物用砂型の製造方法。
前記成形は、前記鋳物用砂型製造用組成物を型に充填し、抜型する工程であることを特徴とする請求項４に記載の鋳物用砂型の製造方法。
請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋳物用砂型製造用組成物を用いて製造された鋳物用砂型。