JP2016209870A - フィルタ濾材及びフィルタユニット - Google Patents

Abstract

【課題】通気性の大幅な低下を回避しつつ、フィルタ濾材の耐久性を向上させる技術を提供する。
【解決手段】フィルタ濾材（２０）は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜（１１）、第１の通気性支持材（１２）、第２のＰＴＦＥ多孔質膜（１３）、及び第２の通気性支持材（１４）を備えている。第１のＰＴＦＥ多孔質膜（１１）によってフィルタ濾材（２０）の表面が形成されている。１８０°剥離試験によって測定された第１のＰＴＦＥ多孔質膜（１１）と第１の通気性支持材（１２）との間の接着強度（Ａ₁）が１．２Ｎ／２５ｍｍよりも大きい。第１の通気性支持材（１２）は、１又は複数の凹部と１又は複数の凸部とを有するエンボス不織布である。第１の通気性支持材（１２）を構成するエンボス不織布の面積に対する、凹部の面積の比率又は複数の凹部の合計面積の比率が１５％よりも大きい。
【選択図】図１

Description

本発明は、フィルタ濾材及びフィルタユニットに関する。

ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）多孔質膜を含むフィルタ濾材は、タービンの吸気フィルタ、クリーンルームのエアフィルタ、家電製品のフィルタなど、様々な場面で使用されている。特許文献１には、１層の支持材と２層のＰＴＦＥ多孔質膜とを備え、支持材がＰＴＦＥ多孔質膜によって挟まれているフィルタ濾材が開示されている。特許文献２には、２層の支持材と１層のＰＴＦＥ多孔質膜とを備え、ＰＴＦＥ多孔質膜が支持材によって挟まれているフィルタ濾材が開示されている。特許文献１には、２層のＰＴＦＥ多孔質膜と２層の支持材とを備え、ＰＴＦＥ多孔質膜と支持材とが交互に配置されているフィルタ濾材も開示されている。

フィルタ濾材には、ダストをフィルタ濾材の表面から除去することによって繰り返し使用できることが求められる場合がある。特許文献１に記載されているように、フィルタ濾材の表面がＰＴＦＥ多孔質膜によって形成されている場合、フィルタ濾材の表面に付着したダストを除去しやすい。

特開２００５−２４６２３３号公報 特開２０１２−２２８６８７号公報

フィルタ濾材の表面に付着したダストを除去するために、フィルタ濾材に空気を吹き付けたり、フィルタ濾材を水洗いしたりすることが行われる。しかし、フィルタ濾材に使用されたＰＴＦＥ多孔質膜は非常に薄いので、気流や水流からの強い圧力によってＰＴＦＥ多孔質膜がダメージを受ける場合がある。具体的には、ＰＴＦＥ多孔質膜が破れたり、ＰＴＦＥ多孔質膜が支持材から剥がれたりすることがある。ＰＴＦＥ多孔質膜と支持材との間の接着強度を高めたり、ＰＴＦＥ多孔質膜の厚さを増やしたりすることは、フィルタ濾材の耐久性を向上させるものの、通気性の大幅な低下（圧力損失の増大）を招く可能性がある。つまり、耐久性と通気性との間にはトレードオフの関係がある。

上記の事情に鑑み、本発明は、洗浄によってダストを容易に除去できるように設計されたフィルタ濾材において、通気性の大幅な低下を回避しつつ、その耐久性を向上させる技術を提供することを目的とする。また、本発明は、そのフィルタ濾材を用いたフィルタユニットを提供することを目的とする。

すなわち、本発明は、
第１のＰＴＦＥ多孔質膜、第１の通気性支持材、第２のＰＴＦＥ多孔質膜、及び第２の通気性支持材を備え、これらがこの順番で積層及び互いに接着されているフィルタ濾材であって、
前記第１のＰＴＦＥ多孔質膜によって前記フィルタ濾材の表面が形成されており、
１８０°剥離試験によって測定された前記第１のＰＴＦＥ多孔質膜と前記第１の通気性支持材との間の接着強度が１．２Ｎ／２５ｍｍよりも高く、
前記第１の通気性支持材は、１又は複数の凹部と１又は複数の凸部とを有するエンボス不織布であり、
前記第１の通気性支持材を構成する前記エンボス不織布の面積に対する、前記凹部の面積の比率又は前記複数の凹部の合計面積の比率が１５％よりも高い、フィルタ濾材を提供する。

他の側面において、本発明は、
上記のフィルタ濾材と、
前記フィルタ濾材の外周部を支持している枠と、
を備えた、フィルタユニットを提供する。

本発明によれば、洗浄によってダストを容易に除去できるように設計されたフィルタ濾材において、通気性の大幅な低下を回避しつつ、その耐久性を向上させることができる。

本発明の一実施形態に係るフィルタ濾材の概略断面図 図１に示すフィルタ濾材に適したエンボス不織布（Ｔ−タイプ）の平面図 図１に示すフィルタ濾材に適した別のエンボス不織布（Ｓ−タイプ）の平面図 Ｔ−タイプのエンボス不織布の利点を説明するための図 第１のＰＴＦＥ多孔質膜と第１の通気性支持材との間の接着強度を測定するための１８０°剥離試験の方法を示す概略図 第１の通気性支持材と第２のＰＴＦＥ多孔質膜との間の接着強度を測定するための１８０°剥離試験の方法を示す概略図 図１に示すフィルタ濾材の製造における熱ラミネーション工程を示す図 熱ラミネーション工程の別の例を示す図 図１に示すフィルタ濾材を備えたフィルタユニットの斜視図 フィルタユニットを備えたサイクロン掃除機の構成図 フィルタ濾材の耐久性試験の方法を示す概略図 洗浄容易性を確かめるための試験を実施した後における実施例１のフィルタ濾材の表面の光学写真 洗浄容易性を確かめるための試験を実施した後における比較例４のフィルタ濾材の表面の光学写真

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。本発明は、以下の実施形態に限定されない。

図１に示すように、本実施形態に係るフィルタ濾材２０は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３、及び第２の通気性支持材１４を備えている。第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３、及び第２の通気性支持材１４は、この順番で積層され、かつ、互いに接着されている。

本実施形態において、フィルタ濾材２０の一方の表面が第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１で形成されている。ＰＴＦＥ多孔質膜は、一般に、摺動性に優れた滑らかな表面を有している。そのため、本実施形態の構成によれば、フィルタ濾材２０の表面にダストが堆積したとしても、フィルタ濾材２０の表面からダストを容易に除去することが可能である。

本実施形態において、フィルタ濾材２０は、４層の膜で構成されている。ただし、フィルタ濾材２０は、４層を越える層数の膜で構成されていてもよい。４層を越える層数の膜で構成されたフィルタ濾材は、ＰＴＦＥ多孔質膜と通気性支持材とを交互に積層することによって得られる。ただし、ダストの除去を容易にするために、フィルタ濾材２０の少なくとも一方の表面（主表面）がＰＴＦＥ多孔質膜によって形成されていることが重要である。詳細には、フィルタ濾材２０は、濾過するべき気体の流れ方向における上流側の主表面と下流側の主表面とを含み、上流側の主表面が第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１によって形成されている。下流側の主表面は、本実施形態では、第２の通気性支持材１４によって形成されている。「主表面」は、フィルタ濾材２０において最も広い面積を有する面を意味する。

第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１の厚さ、面密度、平均孔径、空孔率などの値は、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３のそれらと一致していてもよい。つまり、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３として、単一の種類のＰＴＦＥ多孔質膜（同一材料を用いて同一条件で製造されたＰＴＦＥ多孔質膜）を使用できる。もちろん、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１の厚さ、面密度、平均孔径、空孔率などの値は、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３のそれらと異なっていてもよい。

第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３として使用できるＰＴＦＥ多孔質膜は、例えば、０．０１〜１００μｍ又は０．０１〜５０μｍの範囲の平均孔径を有する。ＰＴＦＥ多孔質膜は、例えば、１〜３００μｍ又は２〜１００μｍの範囲の厚さを有する。

ＰＴＦＥ多孔質膜は、以下の方法によって製造されうる。ＰＴＦＥファインパウダーを溶剤と混練してペーストを調製する。そのペーストを押出し加工によってシート状に成形する。得られたＰＴＦＥシートを延伸及び焼成すれば、ＰＴＦＥ多孔質膜が得られる。延伸（典型的には２軸延伸）の際におけるＰＴＦＥシートの面積延伸倍率（一軸方向の延伸倍率とそれに垂直な方向の延伸倍率との積算値）は、例えば、５０〜９００倍の範囲にある。なお、本明細書において、「ＰＴＦＥ」には「変性ＰＴＦＥ」も含まれる。

第１の通気性支持材１２及び第２の通気性支持材１４は、シート状の形状を有する。第１の通気性支持材１２及び第２の通気性支持材１４のそれぞれは、例えば、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３の少なくとも一方に使用されたＰＴＦＥ多孔質膜よりも高い強度と高い通気性を持っている。第１の通気性支持材１２及び第２の通気性支持材１４として、織布、不織布、メッシュ、ネット、発泡体などを使用できる。これらのうち、不織布が最も好ましく用いられる。不織布を構成する繊維は、ポリオレフィン（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン）、ポリエステル（例えば、ポリエチレンテレフタレート）、ポリアミド、アクリル、ポリイミドなどの高分子材料で作られた合成繊維でありうる。不織布は、複数の種類の繊維で構成された複合材であってもよい。第１の通気性支持材１２及び第２の通気性支持材１４には、単一の種類（品番）の不織布が使用されていてもよいし、異なる種類の不織布が使用されていてもよい。第１の通気性支持材１２及び第２の通気性支持材１４のそれぞれは、例えば、５０〜３００μｍの範囲の厚さを有する。

本実施形態において、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３、及び第２の通気性支持材１４は、互いに接着されている。これらの部材の接着方法は特に限定されない。これらの部材は、接着剤を用いて互いに接着されていてもよいし、熱ラミネーションによって互いに接着されていてもよい。通気性支持材１２及び１４が不織布であり、不織布が熱接着性を有しているとき、熱ラミネーションが本実施形態に適している。熱ラミネーションによれば、通気性の低下を抑制しつつ、ＰＴＦＥ多孔質膜と通気性支持材との間の接着強度を確保しやすい。

例えば、ポリエチレンのような熱可塑性樹脂で作られた繊維が不織布に含まれているとき、不織布は比較的低温で熱接着性を示す。このような不織布とＰＴＦＥ多孔質膜とを重ね合わせ、熱を加えながら両者に圧力を加えると、不織布の繊維の一部が溶融及び固化して不織布がＰＴＦＥ多孔質膜に接着する。接着点が不織布の繊維上に限定されるため、繊維が存在しない部分では通気性が確保される。

また、不織布は、エンボス不織布であってもよい。エンボス不織布は、１又は複数の凹部と１又は複数の凸部とを有する不織布である。エンボス不織布は、同じ厚さのエンボス加工されていない不織布よりも高い剛性及び高い強度を有する。エンボス不織布は、凹凸模様を有する、言い換えれば、平面視で海島構造を有する。図２Ａに示すタイプのエンボス不織布（Ｔ−タイプ）において、楕円形の島に対応する部分（繊維が溶けていない）が凸部であり、海に対応する部分（繊維が溶けている）が凹部である。Ｔ−タイプのエンボス不織布は、典型的には、１つの連続した凹部と複数の凸部とを有する。ただし、Ｔ−タイプのエンボス不織布において、凹部が複数の部分に分かれていてもよい。図２Ｂに示すタイプのエンボス不織布（Ｓ−タイプ）において、円形の島に対応する部分（繊維が溶けている）が凹部であり、海に対応する部分（繊維が溶けていない）が凸部である。Ｓ−タイプのエンボス不織布は、典型的には、複数の凹部と１つの連続した凸部とを有する。ただし、Ｓ−タイプのエンボス不織布において、凸部が複数の部分に分かれていてもよい。これらのエンボス不織布によれば、上記した接着点がより限定されるため、通気性と接着強度との両立を図りやすい。

図２Ａ及び図２Ｂを参照して説明したように、エンボス不織布において、エンボス部分は、不織布の繊維の一部が溶融及び固化することによって形成されている。エンボス部分にも通気性があるものの、エンボス部分の通気性は、エンボス加工されていない部分の通気性よりも低い。そのため、エンボス部分の面積が増加するにつれて、フィルタ濾材の通気性が低下すると推測される。言い換えれば、エンボス不織布の面積に対する、エンボス部分の面積の比率（エンボス面積率）が増加するにつれて、フィルタ濾材の通気性が低下すると推測される。ＰＴＦＥ多孔質膜とエンボス不織布との間の接着強度が比較的低いとき、この推測には一定の妥当性がある。しかし、ＰＴＦＥ多孔質膜と不織布との間の接着強度が比較的高いとき、この推測は必ずしも妥当ではない。

ＰＴＦＥ多孔質膜と不織布との間の接着強度を高めるためには、熱ラミネーション工程において、例えば、ＰＴＦＥ多孔質膜及び不織布に加える熱を増やすこと（加熱温度を上げること及び／又は加熱時間を増やすこと）が必要である。言い換えれば、不織布の繊維をより十分に溶かすことが必要である。後述する実施例の結果から明らかとされるように、不織布のエンボス面積率が小さい場合、ＰＴＦＥ多孔質膜及び不織布に加える熱を増やすと、フィルタ濾材の通気性は大幅に低下する。これに対し、エンボス面積率が大きい不織布を使用して同じ条件でフィルタ濾材を作製したとき、フィルタ濾材の通気性の低下を抑制することができる。つまり、ＰＴＦＥ多孔質膜と不織布との間の必要とされる接着強度に応じて、適切なエンボス面積率の不織布を使用することが重要である。

本実施形態において、フィルタ濾材２０は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１によって形成された表面にダストが堆積するように、所定の場所（例えば、掃除機の内部）に配置されうる。フィルタ濾材２０の表面に付着したダストを除去するために、フィルタ濾材２０を水洗いしたり、フィルタ濾材２０に空気を吹き付けたり、フィルタ濾材２０にブラシをかけたりする必要がある。本実施形態のフィルタ濾材２０において、１８０°剥離試験によって測定された第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁は、１．２Ｎ／２５ｍｍよりも高い。第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁が１．２Ｎ／２５ｍｍよりも高いとき、本実施形態のフィルタ濾材２０は、水流、気流、ブラシなどからの圧力に対して十分な耐久性を示す。

さらに、本実施形態のフィルタ濾材２０において、第１の通気性支持材１２を構成するエンボス不織布の面積に対する、エンボス不織布の凹部の面積の比率（又は複数の凹部の合計面積の比率）が１５％よりも大きい。つまり、本実施形態によれば、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁が十分に確保されているだけでなく、第１の通気性支持材１２を構成する不織布におけるエンボス面積率の適切な調整によって、接着強度Ａ₁の増加に伴うフィルタ濾材２０の圧力損失の増加を効果的に抑制することができる。

なお、本明細書において、「エンボス面積率」とは、エンボス不織布の面積に対する、凹部（繊維が溶けている部分）の面積の比率又は複数の凹部の合計面積の比率である。エンボス面積率は、次の方法で算出できる。所定の拡大サイズ（例えば２５倍）で不織布の表面を電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察する。得られたＳＥＭ像において、エンボス部分（凹部）の割合を算出する。Ｓ−タイプの不織布（図２Ｂ参照）の場合、凹部が円形を有しているとみなす。Ｔ−タイプの不織布（図２Ａ参照）の場合、凸部（エンボス加工されていない部分）が楕円形を有しているとみなす。

第１の通気性支持材１２を構成する不織布におけるエンボス面積率は、第１の通気性支持材１２から第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１又は第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３を剥離させることによって、フィルタ濾材２０の製造後においても測定することができる。平坦な表面を有するフラットロールを使用すれば、不織布のエンボス面積率は、熱ラミネーション工程を経てもほとんど変化しない。第１の通気性支持材１２から第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１又は第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３を剥離させた後においても、エンボス部分とそれ以外の部分とを区別することができる。これらは、第２の通気性支持材１４についても当てはまる。

エンボス不織布は、例えば、両面がエンボス加工された両面エンボス不織布である。第１の通気性支持材１２として両面エンボス不織布を使用すれば、第１の通気性支持材１２のエンボス加工された２つの面が第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３のそれぞれに接する。第１の通気性支持材１２及び第２の通気性支持材１４の両方に両面エンボス不織布を使用すれば、同じ材料を使用することによるコスト削減効果を期待できる。また、両面エンボス不織布には裏表が無いので、両面エンボス不織布を使用すれば、フィルタ濾材２０を製造する際のエラーも生じにくい。

ただし、第１の通気性支持材１２として、片面のみがエンボス加工された片面エンボス不織布を使用してもよい。第２の通気性支持材１４として、片面のみがエンボス加工された片面エンボス不織布を使用してもよい。

エンボス面積率は、望ましくは２０％よりも大きい。エンボス面積率の上限は特に限定されない。エンボス面積率は、６０％よりも小さくてもよく、５０％よりも小さくてもよい。第１の通気性支持材１２におけるエンボス面積率が適切な範囲にあると、耐久性と通気性とのバランスに優れたフィルタ濾材２０が得られる。

図２Ａ及び図２Ｂを参照して説明したように、エンボス不織布には、Ｔ−タイプのエンボス不織布とＳ−タイプのエンボス不織布とがある。本実施形態においては、Ｔ−タイプのエンボス不織布（図２Ａ）を使用することが推奨される。Ｔ−タイプのエンボス不織布には、ひだ折り加工を施しやすいという利点がある。

図２Ａに示すＴ−タイプのエンボス不織布において、エンボス加工されていない複数の部分の長手方向（楕円の長径の方向）は、縦方向又は横方向に一致している。言い換えれば、エンボス加工されていない部分のそれぞれが略Ｔ字状をなしている。そのため、図２Ｃに示すように、エンボス加工されていない部分１６の長手方向とプリーツ加工の折り目の方向（山線と谷線の方向）とが一致するようにひだ折り加工を実施する場合、Ｔ−タイプのエンボス不織布のひだ折り加工を容易に実施できる。

本実施形態において、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁は、１８０°剥離試験によって測定された第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂よりも高い。第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３は、１対の支持材１２及び１４の間に配置されており、洗浄時にブラシも水も直接的に接触しない。そのため、第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂は、フィルタ濾材２０の表面からダストを除去する際に要求される耐久性に大きな影響を及ぼさない。したがって、上記の関係を満たすように接着強度Ａ₁及びＡ₂が調整されていると、通気性の大幅な低下を回避しつつ、フィルタ濾材２０の耐久性を向上させることができる。言い換えれば、耐久性と通気性との両立を図ることができる。

本実施形態において、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁は、望ましくは１．８Ｎ／２５ｍｍ以上である。この場合、より十分な耐久性がフィルタ濾材２０に付与されうる。また、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁は、２．５Ｎ／２５ｍｍ以下であってもよい。この場合、過剰な接着を避けて、十分な通気性がフィルタ濾材２０に付与されうる。第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁が１．８Ｎ／２５ｍｍ〜２．５Ｎ／２５ｍｍの範囲にあると、耐久性と通気性とのバランスに優れたフィルタ濾材２０が得られる。

第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁より低い限りにおいて、特に限定されない。接着強度Ａ₂の上限値は、例えば、１．６Ｎ／２５ｍｍである。接着強度Ａ₂の下限値は、例えば、０．２Ｎ／２５ｍｍである。接着強度Ａ₂が適切な範囲にあると、フィルタ濾材２０の通気性を確保しやすい。接着強度Ａ₁と接着強度Ａ₂との差も特に限定されない。一例において、接着強度Ａ₁と接着強度Ａ₂との差は、０．２〜２．３Ｎ／２５ｍｍの範囲にある。

上記の接着強度Ａ₁及びＡ₂は、それぞれ、１８０°剥離試験によって測定された値である。１８０°剥離試験は、日本工業規格JIS Z 0237に準拠して、以下に説明する方法にて実施することができる。

図３Ａに示す方法は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁を測定するための方法である。まず、試験片としてのフィルタ濾材２０を１００ｍｍ×２５ｍｍの大きさに裁断する。試験片は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１のＭＤ方向（MD：Machine Direction）に沿って１００ｍｍの寸法を持ち、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１のＴＤ方向（TD：Transverse Direction）に沿って２５ｍｍの寸法を持つ。ＭＤ方向及びＴＤ方向は、それぞれ、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１の製造時における方向である。第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との界面で剥離を生じさせるように、長手方向における試験片の端部には、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２とが接着されていない未接着部分が予め設けられている。次に、試験片をステンレス板２５に両面テープ２６（日東電工社製 Ｎｏ．５００）で貼りつける。次に、引張試験機（島津製作所社製 オートグラフＡＧ−１）のチャック２４に試験片の未接着部分を固定する。その後、チャック２４を３００ｍｍ／分の速度で引き上げることによって、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との界面で剥離を生じさせ、これにより、１８０°剥離強度を測定する。測定開始後、最初の２５ｍｍの長さの測定値は無視し、その後、ステンレス板２５から引きはがされた５０ｍｍの長さの試験片に関して連続的に記録された測定値（単位：Ｎ）の平均値をフィルタ濾材２０における接着強度Ａ₁とする。

同様に、図３Ｂに示す方法は、第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂を測定するための方法である。この方法においては、第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との界面で剥離を生じさせるように、長手方向における試験片の端部に第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３とが接着されていない未接着部分が設けられている。引張試験機のチャック２４に試験片の未接着部分を固定し、その後、チャック２４を３００ｍｍ／分の速度で引き上げることによって、第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との界面で剥離を生じさせ、１８０°剥離強度を測定する。連続的に記録された測定値（単位：Ｎ）の平均値をフィルタ濾材２０における接着強度Ａ₂とする。図３Ｂに示す方法においても、試験片は、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３のＭＤ方向（MD：Machine Direction）に沿って１００ｍｍの寸法を持ち、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１のＴＤ方向（TD：Transverse Direction）に沿って２５ｍｍの寸法を持つ。通常、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３のＭＤ方向及びＴＤ方向は、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１のＭＤ方向及びＴＤ方向に一致している。

図３Ａに示す方法によって測定を実施したとき、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との界面で明確な剥離が生じず、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１において凝集破壊が起こる場合がある。しかし、本明細書では、図３Ａを参照して説明した方法によって得られた値を「第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁」と定義する。同様に、図３Ｂに示す方法によって測定を実施したとき、第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との界面で明確な剥離が生じず、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３において凝集破壊が起こる場合がある。本明細書では、図３Ｂを参照して説明した方法によって得られた値を「第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂」と定義する。

フィルタ濾材２０の圧力損失は、例えば、５０〜４００Ｐａの範囲にある。「圧力損失」は、フィルタ濾材２０に空気を流速５．３ｃｍ／秒で透過させたときに生じる圧力損失を意味する。具体的には、以下に説明する方法によって、圧力損失を測定することができる。すなわち、有効面積１００ｃｍ²の円柱状ホルダにフィルタ濾材２０をセットし、フィルタ濾材２０の両面で圧力差を生じさせてフィルタ濾材２０に空気を透過させる。透過する空気の流速を流量計で５．３ｃｍ／秒（流量３１．８ｍ³／分）に調整したときの圧力損失を圧力計（マノメータ）で測定する。

フィルタ濾材２０は、例えば、０．１〜０．２μｍの範囲に粒子径を有する粒子に対して、９０％より高い捕集効率を示す。一般に、小さい粒子に対して高い捕集効率を示すフィルタ濾材の通気性は低くなりがちであり、耐久性と通気性との両立を図ることが難しい。本実施形態によれば、小さい粒子に対して高い捕集効率を示すフィルタ濾材の耐久性と通気性との両立を図ることができる。

なお、捕集効率は以下に説明する方法によって測定されうる。すなわち、有効面積１００ｃｍ²の円柱状ホルダーにフィルタ濾材２０をセットし、フィルタ濾材２０の両面で圧力差を生じさせて当該フィルタ濾材２０に気体を透過させる。透過する気体の線速度が５．３ｃｍ／秒（流量３１．８ｍ³／分）となるように圧力差を調整する。次に、フィルタ濾材２０の上流側にJIS Z 8901に規定されている多分散ジオクチルフタレート（ＤＯＰ）粒子を、所定の粒径範囲の粒子の濃度が１０⁶個／リットルとなるように気体に混入し、フィルタ濾材２０の下流側におけるＤＯＰ粒子の濃度をパーティクルカウンターで測定する。パーティクルカウンターによる測定対象粒子の粒径範囲は、例えば、０．１〜０．２μｍである。捕集効率＝（１−（下流側ＤＯＰ粒子濃度／上流側ＤＯＰ粒子濃度））×１００（％）の式より、捕集効率を算出できる。なお、ＤＯＰ粒子に代えて、ポリアルファオレフィン（ＰＡＯ）を使用してもよい。

また、フィルタ濾材２０は、ＨＥＰＡフィルタ（High Efficiency Particulate Air Filter）であってもよいし、ＵＬＰＡフィルタ（Ultra Low Penetration Air Filter）であってもよい。ＨＥＰＡフィルタ及びＵＬＰＡフィルタは、それぞれ、日本工業規格JIS Z 8122に規定されたフィルタである。

フィルタ濾材２０は、連続的なＷ字状をなすように、ひだ折りされていてもよい。フィルタ濾材２０のひだ折り加工は、公知のプリーツ加工機（ロータリープリーツ機、レシプロプリーツ機、筋付けプリーツ機など）を用いて実施できる。本実施形態のフィルタ濾材２０においては、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁が第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂よりも高い。この場合、接着強度Ａ₂が接着強度Ａ₁に一致している場合と比較して、フィルタ濾材２０の剛性が低いので、上記のひだ折り加工を実施しやすい。

次に、フィルタ濾材２０の製造方法について説明する。

図４Ａに示すように、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３及び第２の通気性支持材１４をそれぞれロールに準備する。第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３及び第２の通気性支持材１４を各ロールから繰り出して合流させ、これらの積層体２０ｓを形成する。積層体２０ｓは、１対のラミネーションロール２７ａ及び２７ｂに向けて供給され、ラミネーションロール２７ａ及び２７ｂの間の隙間を通過する。このとき、ロール２７ａ及び２７ｂから積層体２０ｓに熱と圧力が加えられ、通気性支持材１２及び１４（不織布）を構成する繊維が溶融及び固化することによって、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３及び第２の通気性支持材１４が互いに接着される。これにより、フィルタ濾材２０が得られる。

１対のラミネーションロール２７ａ及び２７ｂは、積層体２０ｓに熱と圧力とを加えることができるように構成されている。本実施形態では、積層体２０ｓの一方の面に接するロール２７ａの表面温度と他方の面に接するロール２７ｂの表面温度とを相違させることができるように、ロール２７ａ及び２７ｂが構成されている。例えば、一方のラミネーションロール２７ａにのみヒータが内蔵されており、他方のラミネーションロール２７ｂにはヒータが内蔵されていない。典型的には、一方のラミネーションロール２７ａが加熱ロールであり、他方のラミネーションロール２７ｂがニップロールである。積層体２０ｓがラミネーションロール２７ａ及び２７ｂの間の隙間を通過するとき、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１がラミネーションロール２７ａに接し、第２の通気性支持材１４がラミネーションロール２７ｂに接する。これにより、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１及び第１の通気性支持材１２に優先的に熱が伝わる。第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁が第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂を上回るように、積層体２０ｓの熱ラミネーションを実施することができる。もちろん、ラミネーションロール２７ａの表面温度、積層体２０ｓに加わる圧力、積層体２０ｓの搬送速度などの条件を適切に調整することが重要である。

また、図４Ｂに示すように、熱ラミネーション工程を２段階に分けて実施することも可能である。図４Ｂの上図に示す第１段階において、積層体２０ｓは、その搬送経路に配置されたヒータ２９によって上面側及び下面側の両面側から加熱され、ロール２８ａ及びロール２８ｂの間の隙間に案内される。典型的には、ロール２８ａが回転ロールであり、ロール２８ｂがニップロールである。ヒータ２９は、例えば、赤外線ヒータである。ロール２８ａ及び２８ｂは、例えば、積層体２０ｓに圧力を加える機能を持っているが、熱を加える機能を持っていない。したがって、ロール２８ａ及び２８ｂを経て、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１、第１の通気性支持材１２、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３及び第２の通気性支持材１４が互いに仮接着され、これにより、積層体２０ｋが得られる。次に、図４Ｂの下図に示す第２段階において、図４Ａを参照して説明したものと同様のラミネーションロール２７ａ及び２７ｂに向けて積層体２０ｋを供給する。積層体２０ｋがラミネーションロール２７ａ及び２７ｂの間の隙間を通過するとき、積層体２０ｋにおける第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１に加熱用のラミネーションロール２７ａが接触する。これにより、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２との間の接着強度Ａ₁が第１の通気性支持材１２と第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３との間の接着強度Ａ₂を上回るように、積層体２０ｋの熱ラミネーションを実施することができる。

図４Ａ及び図４Ｂを参照して説明した各方法において、積層体２０ｓを形成する前に、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１と第１の通気性支持材１２とが予め弱く接着されていてもよい。同様に、第２のＰＴＦＥ多孔質膜１３と第２の通気性支持材１４とが予め弱く接着されていてもよい。

図５に示すように、フィルタユニット３０は、フィルタ濾材２０ａ及び支持枠２２を備えている。フィルタ濾材２０ａは、図１に示すフィルタ濾材２０をひだ折り加工することによって得られる。支持枠２２は、フィルタ濾材２０ａの外周部を支持している。支持枠２２は、樹脂製又は金属製である。フィルタ濾材２０ａは、接着剤によって支持枠２２に固定されていてもよい。フィルタ濾材２０ａの外周部を挟んで固定する構造が支持枠２２に設けられていてもよい。さらに、支持枠２２にフィルタ濾材２０ａの外周部が埋め込まれていてもよい。つまり、インサート成形によって支持枠２２とフィルタ濾材２０ａとが一体化されていてもよい。

次に、フィルタユニット３０の適用例について説明する。フィルタユニット３０は、例えば、掃除機の排気フィルタとして使用することができる。

図６に示す例において、掃除機４０は、サイクロン式掃除機である。ただし、本実施形態のフィルタユニット３０は、サイクロン式掃除機以外の掃除機（例えば、紙パック式掃除機）にも適用可能である。

掃除機４０は、吸引空気からダストを分離するための機構３１（サイクロン又は紙パック）、ファン３３を回転させるためのモータ３２及び少なくとも１つのフィルタユニット３０を備えている。図６に示す例においては、２つ（複数）のフィルタユニット３０が設けられている。複数のフィルタユニット３０の１つは、機構３１とモータ３２との間において空気の流路上に配置されている。複数のフィルタユニット３０の他の１つは、モータ３２と排気口（図示省略）との間において、空気の流路上に配置されている。各フィルタユニット３０において、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１が空気の流れ方向における上流側に位置し、第２の通気性支持材１４が空気の流れ方向における下流側に位置している。したがって、ダストは、主に、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１の表面上に堆積する。下流側のフィルタユニット３０には、モータ３２から排出されたカーボン粉を捕集する役割もある。各フィルタユニット３０は、掃除機４０から取り外し可能である。フィルタユニット３０の表面上（特に、第１のＰＴＦＥ多孔質膜１１の表面上）に堆積したダストをブラシ、気流、水流などによって取り除くことができる。

（実施例１）
図４Ａを参照して説明した方法によって、図１を参照して説明した構造を有するフィルタ濾材を作製した。第１のＰＴＦＥ多孔質膜及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜として、ＵＬＰＡグレードのＰＴＦＥ多孔質膜（日東電工社製 NTF9522-01）を使用した。第１の通気性支持材及び第２の通気性支持材として、Ｔ−タイプのＰＥＴ／ＰＥ芯鞘不織布（ユニチカ社製 T0303WDO：エンボス面積率４７％、鞘部ＰＥの融点１２９℃、芯部ＰＥＴの融点２６１℃、両面エンボス）を使用した。加熱用のラミネーションロール（ロール２７ａ）の表面温度は２００℃であった。他の１つのラミネーションロール（ロール２７ｂ）として、ヒータを有していないニップロールを使用した。第１のＰＴＦＥ多孔質膜、第１の通気性支持材、第２のＰＴＦＥ多孔質膜、及び第２の通気性支持材の積層体（積層体２０ｓ）の搬送速度は５ｍ／分であった。

（実施例２）
図４Ｂを参照して説明した方法によって、図１を参照して説明した構造を有するフィルタ濾材を作製した。第１のＰＴＦＥ多孔質膜及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜として、ＵＬＰＡグレードのＰＴＦＥ多孔質膜（日東電工社製 NTF9522-01）を使用した。第１の通気性支持材及び第２の通気性支持材として、Ｔ−タイプのＰＥＴ／ＰＥ芯鞘不織布（ユニチカ社製 T0303WDO）を使用した。図４Ｂの上図に示す第１段階において、１５０℃の温度で積層体（積層体２０ｓ）が加熱されるように、赤外線ヒータ（ヒータ２９）への供給電力を調節した。第１段階において、積層体の搬送速度は７ｍ／分であった。図４Ｂの下図に示す第２段階において、加熱用のラミネーションロール（ロール２７ａ）の表面温度は１５０℃であった。他の１つのラミネーションロール（ロール２７ｂ）として、ヒータを有していないニップロールを使用した。第２段階において、第１のＰＴＦＥ多孔質膜、第１の通気性支持材、第２のＰＴＦＥ多孔質膜、及び第２の通気性支持材の積層体（積層体２０ｋ）の搬送速度は５ｍ／分であった。

（実施例３）
第２の通気性支持材として、Ｓ−タイプのＰＥＴ／ＰＥ芯鞘不織布（ユニチカ社製 S0303WDO：エンボス面積率１３％、両面エンボス）を使用したことを除き、実施例２と同じ方法によって、実施例３のフィルタ濾材を作製した。

（比較例１）
第１の通気性支持材及び第２の通気性支持材として、Ｓ−タイプのＰＥＴ／ＰＥ芯鞘不織布（ユニチカ社製 S0303WDO）を使用したことを除き、実施例１と同じ方法によって、比較例１のフィルタ濾材を作製した。

（比較例２）
図４Ｂを参照して説明した方法において、第１の通気性支持材及び第２の通気性支持材として、Ｓ−タイプのＰＥＴ／ＰＥ芯鞘不織布（ユニチカ社製 S0303WDO）を使用するとともに、第２段階（図４Ｂの下図）を省略し、第１段階（図４Ｂの上図）のみを実施したことを除き、実施例２と同じ方法によって、比較例２のフィルタ濾材を作製した。

（比較例３）
図４Ｂを参照して説明した方法において、第２段階（図４Ｂの下図）を省略し、第１段階（図４Ｂの上図）のみを実施したことを除き、実施例２と同じ方法によって、比較例３のフィルタ濾材を作製した。

（比較例４）
第１の通気性支持材、第１のＰＴＦＥ多孔質膜、第２の通気性支持材、第２のＰＴＦＥ多孔質膜、及び第３の通気性支持材を備え、これらがこの順番で積層及び互いに接着されている５層構造のフィルタ濾材を比較例２と同じ方法によって作製した。つまり、図４Ｂを参照して説明した方法において、第２段階（図４Ｂの下図）を省略し、第１段階（図４Ｂの上図）のみを実施したことを除き、実施例２と同じ方法によって比較例４の５層構造のフィルタ濾材を作製した。第１のＰＴＦＥ多孔質膜及び第２のＰＴＦＥ多孔質膜として、ＵＬＰＡグレードのＰＴＦＥ多孔質膜（日東電工社製 NTF9522-01）を使用した。第１〜第３の通気性支持材として、Ｔ−タイプのＰＥＴ／ＰＥ芯鞘不織布（ユニチカ社製 T0303WDO）を使用した。比較例４のフィルタ濾材は、特許文献２の図１に開示された構造を有するフィルタ濾材である。

［圧力損失］
先に説明した方法によって実施例及び比較例のフィルタ濾材の圧力損失を測定した。結果を表１に示す。

［捕集効率］
先に説明した方法によって、実施例及び比較例のフィルタ濾材の捕集効率を測定した。捕集効率の測定には、０．１〜０．２μｍの範囲に粒子径を有する粒子（当該範囲に粒子径が分布している粒子）を使用した。結果を表１に示す。

［耐久性］
次の方法によって、実施例及び比較例のフィルタ濾材の耐久性試験を実施した。まず、実施例及び比較例のフィルタ濾材を縦３００ｍｍ×幅９００ｍｍの大きさに裁断し、試験片を得た。図７に示すように、試験片の表面（ＰＴＦＥ多孔質膜によって形成された表面）に対し、１０ｃｍ離れた位置から４５度の角度で０．２ＭＰａの圧力のエアーをエアガン３５で吹き付けた。エアーを吹き付けながら、試験片の幅方向ＷＤに沿って、１０秒間かけてエアガン３５をゆっくり動かした。その後、目視観察にて、ＰＴＦＥ多孔質膜の剥離を確認できなかった試験片に係るフィルタ濾材を合格（○）、ＰＴＦＥ多孔質膜の剥離を確認できた試験片に係るフィルタ濾材を不合格（×）と判断した。結果を表１に示す。なお、幅方向ＷＤは、ＰＴＦＥ多孔質膜の製造時におけるＴＤ方向に一致していた。

［洗浄容易性］
次の方法によって、実施例及び比較例のフィルタ濾材の洗浄容易性を確かめるための試験を実施した。まず、実施例及び比較例のフィルタ濾材を有効面積１００ｃｍ²の円錐状ホルダに取り付けることができるように裁断し、試験片を得た。試験片をホルダにセットし、JIS Z 8901に規定された試験用粉体０．２ｇ（第８種）をフィルタ濾材の表面に散布した後、０．２ｍ／分の線速度で１分間にわたって、空気を試験片に透過させた。その後、粉体が除去されるように試験片の表面を流水で５秒間洗浄した。この操作を５回繰り返した。その後、目視観察にて汚れを明確に視認できなかった試験片に係るフィルタ濾材を合格（○）、汚れを明確に視認できた試験片に係るフィルタ濾材を不合格（×）と判断した。結果を表１、図８Ａ及び図８Ｂに示す。図８Ａは、試験後における実施例１のフィルタ濾材の表面の光学写真である。図８Ｂは、試験後における比較例４のフィルタ濾材の表面の光学写真である。

［圧損上昇率］
洗浄容易性を確かめるための試験を実施した後、各試験片を十分に乾燥させ、圧力損失を測定した。そして、下記式に基づいて、圧損上昇率を算出した。結果を表１に示す。
圧損上昇率（％）＝１００×（Ｐ２−Ｐ１）／Ｐ１
Ｐ１：洗浄容易性を確かめるための試験前の圧力損失
Ｐ２：洗浄容易性を確かめるための試験後の圧力損失

［接着強度］
実施例及び比較例のフィルタ濾材の１８０°剥離試験を実施した。具体的には、図３Ａを参照して説明した方法によって、第１のＰＴＦＥ多孔質膜と第１の通気性支持材（不織布）との間の接着強度Ａ₁を測定した。図３Ｂを参照して説明した方法によって、第１の通気性支持材（不織布）と第２のＰＴＦＥ多孔質膜との間の接着強度Ａ₂を測定した。比較例４については、図３Ｂを参照して説明した方法に則って、第１の通気性支持材（第１層）と第１のＰＴＦＥ多孔質膜（第２層）との間の接着強度を「接着強度Ａ₁」として測定し、第２の通気性支持材（第３層）と第２のＰＴＦＥ多孔質膜（第４層）との間の接着強度を「接着強度Ａ₂」として測定した。結果を表１に示す。

表１に示すように、エンボス面積率が大きい不織布を第１の通気性支持材として使用した実施例１のフィルタ濾材は、エンボス面積率が小さい不織布を第１の通気性支持材として使用した比較例１のフィルタ濾材と比較して、十分に小さい圧力損失を示した。

実施例１と実施例２との対比から理解できるように、図４Ｂを参照して説明した２段階のラミネーション工程によれば、第１の通気性支持材と第２のＰＴＦＥ多孔質膜との間の接着強度Ａ₂の増加を抑制しつつ、第１のＰＴＦＥ多孔質膜と第１の通気性支持材との間の接着強度Ａ₁の増加させることができた。

実施例２から理解できるように、２段階のラミネーション工程を採用した場合においても、エンボス面積率が大きい不織布を第１の通気性支持材として使用した実施例２のフィルタ濾材は、十分に小さい圧力損失を示した。

実施例２と実施例３との対比から理解できるように、第２の通気性支持材におけるエンボス面積率の相違は、フィルタ濾材の特性に大きな影響を与えなかった。

比較例２及び３のフィルタ濾材における接着強度Ａ₁は１．２Ｎ／２５ｍｍと小さかったため、耐久性試験でＰＴＦＥ多孔質膜の剥離が観察された。

実施例２における接着強度Ａ₂は、比較例３における接着強度Ａ₂と概ね一致していた。このことは、図４Ｂを参照して説明した方法の第２段階（図４Ｂの下図）によって、接着強度Ａ₂をほとんど増加させることなく、接着強度Ａ₁を選択的に増加させることが可能であることを示唆している。つまり、図４Ｂを参照して説明した方法は、接着強度Ａ₁及びＡ₂をコントロールしやすい方法である。

実施例１〜３のフィルタ濾材の表面（最表面）はＰＴＦＥ多孔質膜で形成されていた。そのため、図８Ａに示すように、簡単な洗浄でダストを十分に除去することができた。一方、比較例４のフィルタ濾材の表面は通気性支持材（不織布）で形成されていた。そのため、図８Ｂに示すように、洗浄によってダストを十分に除去できなかった。比較例２及び３のフィルタ濾材の表面はＰＴＦＥ多孔質膜で形成されていたが、接着強度Ａ₁が低かったため、洗浄中にＰＴＦＥ多孔質膜が破壊された。比較例４のフィルタ濾材における接着強度Ａ₁は、０．４Ｎ／２５ｍｍと低かった。しかし、比較例４のフィルタ濾材の表面は、不織布によって形成されていたので、洗浄中に不織布が破壊されなかった。

実施例１〜３のフィルタ濾材の圧損上昇率は、いずれも０％であった。つまり、実施例１〜３では、洗浄容易性を確かめるための試験の実施前と実施後で圧力損失が変化しなかった。一方、比較例４のフィルタ濾材の圧力損失は、洗浄容易性を確かめるための試験の実施前の値と比較して、約６％増加していた。

本明細書に開示された技術は、タービンの吸気フィルタ、クリーンルームのエアフィルタ、家電製品のフィルタなどの様々なフィルタに適用可能である。本明細書に開示された技術は、特に、頻繁に洗浄されることがある掃除機のフィルタの改良に貢献する。

１１ 第１のＰＴＦＥ多孔質膜
１２ 第１の通気性支持材
１３ 第２のＰＴＦＥ多孔質膜
１４ 第２の通気性支持材
２０，２０ａ フィルタ濾材
２２ 支持枠
３０ フィルタユニット

Claims (7)

1. 第１のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜、第１の通気性支持材、第２のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜、及び第２の通気性支持材を備え、これらがこの順番で積層及び互いに接着されているフィルタ濾材であって、
   前記第１のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜によって前記フィルタ濾材の表面が形成されており、
   １８０°剥離試験によって測定された前記第１のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜と前記第１の通気性支持材との間の接着強度が１．２Ｎ／２５ｍｍよりも高く、
   前記第１の通気性支持材は、１又は複数の凹部と１又は複数の凸部とを有するエンボス不織布であり、
   前記第１の通気性支持材を構成する前記エンボス不織布の面積に対する、前記凹部の面積の比率又は前記複数の凹部の合計面積の比率が１５％よりも大きい、フィルタ濾材。
2. 前記エンボス不織布は、平面視で海島構造を有し、
   前記エンボス不織布において、海に対応する部分が前記凹部であり、島に対応する部分が凸部である、請求項１に記載のフィルタ濾材。
3. 前記比率が６０％よりも小さい、請求項１又は２に記載のフィルタ濾材。
4. 前記第１のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜と前記第１の通気性支持材との間の前記接着強度が、１８０°剥離試験によって測定された前記第１の通気性支持材と前記第２のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜との間の接着強度よりも高い、請求項１〜３のいずれか１項に記載のフィルタ濾材。
5. 前記第１のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜、前記第１の通気性支持材、前記第２のポリテトラフルオロエチレン多孔質膜、及び前記第２の通気性支持材が熱ラミネーションによって互いに接着されている、請求項１〜４のいずれか１項に記載のフィルタ濾材。
6. 前記フィルタ濾材がひだ折りされている、請求項１〜５のいずれか１項に記載のフィルタ濾材。
7. 請求項１〜６のいずれか１項に記載のフィルタ濾材と、
   前記フィルタ濾材の外周部を支持している支持枠と、
   を備えた、フィルタユニット。