JP2016176438A - 気体燃料の供給通路構造 - Google Patents

Abstract

【課題】気体燃料の供給効率の低減を抑えつつ、弁よりも下流の供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることができる気体燃料の供給通路構造を提供する。
【解決手段】気体燃料の供給通路構造は、ＣＮＧを供給する供給通路と、供給通路に設けられてＣＮＧの供給態様を変更するＣＮＧ用噴射弁３２と、カバー本体４２の内部に配置されている減衰部材６０とを備える。減衰部材６０の上流端面６２及び下流端面６３のうち少なくとも一方は傾斜面を有している。また、減衰部材６０には、傾斜面に開口する減衰経路６５が設けられている。
【選択図】図３

Description

本発明は、気体燃料を供給する供給通路と、供給通路に設けられて気体燃料の供給態様を変更する弁と、を備える気体燃料の供給通路構造に関する。

特許文献１には、液体燃料と気体燃料とを切り換えて使用することが可能な内燃機関の一例が記載されている。こうした内燃機関においては、一般に、気体燃料を供給する供給通路の上流端に、高圧の気体燃料を貯留する燃料タンクが接続されている。また、供給通路には、気体燃料を噴射する噴射弁、及び同噴射弁から噴射された気体燃料を吸気マニホールド内に導く燃料ホースなどが設けられている。

ところで、噴射弁が開閉されると、噴射弁よりも下流の供給通路である下流供給通路内では、噴射弁からの気体燃料が流入することによって圧力が急激に上昇する。そのため、噴射弁が間欠的に開閉されると、気体燃料の圧力脈動が下流供給通路内で生じることとなる。その結果、下流供給通路が接続されている吸気マニホールドなどが振動して騒音が発生するおそれがある。

そこで、噴射弁の開閉に伴う騒音の発生を抑える方法として、例えば特許文献２に記載されるような減衰部材を下流供給通路内に設けることで、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動を減衰させる方法が知られている。下流供給通路内で気体燃料が流れる方向を「気流方向」とした場合、こうした減衰部材は、気流方向における上流に位置する端面である上流端面と、気流方向における下流に位置する端面である下流端面とを有している。また、減衰部材には、上流端面及び下流端面の双方に開口する減衰経路が設けられている。そして、気流方向における減衰経路の中途位置に、他の部分よりも通路断面積の狭い絞り部が形成されている。こうした絞り部を気体燃料が通過する際に圧力損失を発生させることにより、気体燃料の流速が遅くなり、結果として、噴射弁の開閉に伴う下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動が減衰されるようになっている。

なお、下流供給通路内での圧力脈動の減衰効率を高めるためには、上記減衰部材の絞り部の開口をより狭くすることが望ましい。これにより、気体燃料が絞り部内に流入しにくくなり、下流供給通路内に減衰部材を設けたことによる圧力損失を大きくすることができる。その結果、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動をより効果的に抑えることが可能となる。

特開２０１２−２３３４１８号公報 特開２０１０−２３６３９１号公報

しかしながら、供給通路内では気体燃料と共に異物が流れていることがある。そのため、上記の絞り部の開口を狭くしすぎると、当該異物によって絞り部の開口が閉塞され、吸気マニホールド内に気体燃料を供給できなくなるおそれがある。

なお、こうした問題は、内燃機関に対して気体燃料を供給する供給通路構造だけではなく、例えば、燃料電池に対して水素などの気体燃料を供給する供給通路構造でも同様に生じうる。

本発明の目的は、気体燃料の供給効率の低減を抑えつつ、弁よりも下流の供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることができる気体燃料の供給通路構造を提供することにある。

上記課題を解決するための気体燃料の供給通路構造は、気体燃料を供給する供給通路と、同供給通路に設けられて気体燃料の供給態様を変更する弁と、供給通路において同弁よりも下流の通路部分である下流供給通路に配置されている減衰部材と、を備えている。また、下流供給通路内での気体燃料の流れる方向を気流方向とした場合、同供給通路構造を構成する減衰部材は、上記気流方向における上流に位置する端面である上流端面と、上記気流方向における下流に位置する端面である下流端面と、上流端面及び下流端面の双方に開口する減衰経路と、を有している。こうした供給通路構造において、上流端面及び下流端面のうち少なくとも一方は、頂点に近づくにつれて上記気流方向における位置が次第に変化する傾斜面を有している。そして、この傾斜面に減衰経路が開口している。

上記構成では、減衰部材の上流端面及び下流端面のうち少なくとも一方に傾斜面を設け、減衰経路を同傾斜面に開口させている。これにより、減衰経路を有する減衰部材を下流供給通路内に設けることによる圧力損失を増大させることができる。すなわち、減衰経路の開口をそれほど狭くしなくても下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率が高められるため、気体燃料と共に流れる異物によって減衰経路の開口が閉塞される事象が生じにくくなる。したがって、気体燃料の供給効率の低減を抑えつつ、弁よりも下流の供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることができるようになる。

上記気体燃料の供給通路構造において、下流端面が傾斜面を有するようにしてもよい。この場合、下流端面の径方向外側の端部よりも内側に頂点を設定し、傾斜面は、径方向外側の端部から同頂点に向かうにつれて上記気流方向における下流に位置するように形成されていることが好ましい。この構成によれば、下流端面の傾斜面の開口から減衰経路外に流出された気体燃料が、下流供給通路を構成する周壁に向けて案内されるようになる。そして、上記の開口から上記周壁に向けて流れる気体燃料の方向が周壁によって変更されることにより、圧力損失が発生し、気体燃料の流速が遅くされる。その結果、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることが可能となる。

また、上記周壁によって流動方向が変更された気体燃料は、同周壁に沿って上記気流方向における下流に向けて流れることとなる。そこで、下流供給通路を、減衰部材が位置している第１の通路部と、同第１の通路部の下流端に接続される第２の通路部と、を有するようにしてもよい。この場合、第２の通路部の通路径は、第１の通路部の通路径よりも小さいことが好ましい。

上記構成によれば、第１の通路部と第２の通路部との境界部分に段差が形成される。そして、減衰経路から流出され、下流供給通路の周壁に沿って流れる気体燃料がこうした段差と干渉することにより、圧力損失がさらに発生し、気体燃料の流速をさらに遅くすることができる。したがって、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率をさらに高めることが可能となる。

なお、減衰部材には、周方向において互いに異なる位置に配置されている複数の減衰経路を設けてもよい。この場合、下流端面が傾斜面を有し、下流端面の径方向外側の端部よりも内側に頂点を設定し、傾斜面は、径方向外側の端部から同頂点に向かうにつれて上記気流方向における上流に位置するように形成されていることが好ましい。

上記構成によれば、各減衰経路から流出した気体燃料は、下流供給通路内において径方向内側に案内される。その結果、下流端面の傾斜面に形成されている各開口のうち、第１の開口から流出した気体燃料と第２の開口から流出した気体燃料とを互いに干渉させることができる。これにより、圧力損失が発生し、気体燃料の流速が遅くされる。その結果、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることが可能となる。

また、上流端面が傾斜面を有するようにしてもよい。この場合、上流端面の径方向外側の端部よりも内側に頂点を設定し、傾斜面は、径方向外側の端部から同頂点に向かうにつれて上記気流方向における下流に位置するように形成されていることが好ましい。この構成によれば、弁から下流供給通路内に供給された気体燃料は、上流端面の傾斜面に沿って上記気流方向に逆らう方向に流れ、同傾斜面に開口する減衰経路内に流入することとなる。このように上流端面の傾斜面上で、上記気流方向に逆らう方向に気体燃料が流れるようにすることで、圧力損失を増大させることができる。したがって、上流端面の傾斜面に減衰経路を開口させることにより、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることが可能となる。

また、上流端面が傾斜面を有する場合、上流端面の径方向外側の端部よりも内側に頂点を設定し、傾斜面は、径方向外側の端部から同頂点に向かうにつれて上記気流方向における上流に位置するように形成されていることが好ましい。この構成によれば、弁から下流供給通路内に供給された気体燃料は、上流端面の傾斜面に沿って上記気流方向に逆らう方向に流れ、同傾斜面に開口する減衰経路内に流入することとなる。このように上流端面の傾斜面上で、上記気流方向に逆らう方向に気体燃料が流れるようにすることで、圧力損失を増大させることができる。したがって、上流端面の傾斜面に減衰経路を開口させることにより、下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることが可能となる。

例えば、弁は、気体燃料を噴射する噴射弁であることが好ましい。気体燃料を噴射する噴射弁を備える気体燃料の供給通路構造においては、噴射弁の開閉に伴って気体燃料の圧力脈動が下流供給通路内で生じやすく、同圧力脈動に起因して騒音が発生しやすい。こうした気体燃料の供給通路構造に対して、上記構成を適用すれば、気体燃料の供給に伴う騒音の発生を抑制することができる。

また、上記課題を解決するための気体燃料の供給通路構造は、気体燃料を供給する供給通路と、同供給通路に設けられて気体燃料の供給態様を変更する弁と、供給通路において弁よりも下流の通路部分である下流供給通路に配置されている減衰部材と、を備えている。下流供給通路内での気体燃料の流れる方向を気流方向とした場合、同供給通路構造の減衰部材は、上記気流方向における上流に位置する端面である上流端面と、上記気流方向における下流に位置する端面である下流端面と、上流端面及び下流端面の双方に開口する減衰経路と、を有している。こうした供給通路構造において、上流端面は、径方向内側に向かうにつれて上記気流方向における上流に位置するように形成されている第１の傾斜面と、同第１の傾斜面の径方向内側の端部に接続され、径方向内側に向かうにつれて上記気流方向における下流に位置するように形成されている第２の傾斜面と、を有している。そして、上流端面では、第１の傾斜面と第２の傾斜面との接続部分に減衰経路が開口している。

上記構成では、減衰部材の上流端面に第１の傾斜面及び第２の傾斜面を設け、第１の傾斜面と第２の傾斜面との接続部分に減衰経路を開口させている。これにより、弁から下流供給通路内に供給された気体燃料は、第１の傾斜面や第２の傾斜面に沿って上記気流方向に逆らう方向に流れ、第１の傾斜面と第２の傾斜面との接続部分に開口する減衰経路内に流入することとなる。このように上流端面の各傾斜面上で、上記気流方向に逆らう方向に気体燃料が流れるようにすることで、圧力損失を増大させることができる。また、減衰経路の開口をそれほど狭くしなくても下流供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率が高められるため、気体燃料と共に流れる異物によって減衰経路の開口が閉塞される事象が生じにくくなる。したがって、気体燃料の供給効率の低減を抑えつつ、弁よりも下流の供給通路内での気体燃料の圧力脈動の減衰効率を高めることができるようになる。

第１の実施形態の気体燃料の供給通路構造を備える内燃機関の概略を示す構成図。 同気体燃料の供給通路構造において、ＣＮＧ用噴射弁が接続されるカバーを示す平面図。 図２における３−３線矢視断面図。 同気体燃料の供給通路構造において、減衰部材の構成を示す一部断面図。 （ａ）はＣＮＧが減衰経路に流入する際の作用を説明する作用図、（ｂ）はＣＮＧが減衰経路から流出する際の作用を説明する作用図。 第２の実施形態の気体燃料の供給通路構造を構成する減衰部材及びその周辺部材の概略構成を示す断面図。 別の実施形態の気体燃料の供給通路構造を構成する減衰部材及びその周辺部材の概略構成を示す断面図。 別の実施形態の気体燃料の供給通路構造を構成する減衰部材の一部及びその周辺部材の概略構成を示す断面図。 別の実施形態の気体燃料の供給通路構造を構成する減衰部材及びその周辺部材の概略構成を示す断面図。 別の実施形態の気体燃料の供給通路構造を構成する減衰部材の一部及びその周辺部材の概略構成を示す断面図。

（第１の実施形態）
以下、気体燃料の供給通路構造を具体化した一実施形態を図１〜図５に従って説明する。

図１には、本実施形態の気体燃料の供給通路構造を備える内燃機関１０が図示されている。この内燃機関１０は、気体燃料の一例であるＣＮＧ（圧縮天然ガス）及び液体燃料の一例であるガソリンを燃料として選択して使用することのできるバイフューエル型の内燃機関である。

図１に示すように、内燃機関１０のシリンダヘッド１１の内部には、吸気ポート１２が形成されている。シリンダヘッド１１には、吸気ポート１２の内部にガソリンを噴射するガソリン用噴射弁２１が取り付けられている。また、内燃機関１０には、吸気通路１３の一部を構成する吸気マニホールド１４が設けられている。この吸気マニホールド１４には円筒形状の燃料噴射筒３１が設けられており、この燃料噴射筒３１にはＣＮＧを噴射するＣＮＧ用噴射弁３２が連通されている。そして、内燃機関１０にＣＮＧを供給する際には、燃料噴射筒３１から吸気マニホールド１４内にＣＮＧが流入するようになっている。

内燃機関１０の吸気通路１３の内部では、ガソリン用噴射弁２１の開閉、あるいはＣＮＧ用噴射弁３２の開閉によって供給された燃料と吸入空気とを含む混合気が生成される。そして、この混合気が内燃機関１０の燃焼室１５内に吸入されて燃焼されるとともに、その燃焼ガス（排気）が燃焼室１５から排気通路１６に排出される。

また、こうした内燃機関１０は、ガソリンを燃料として供給するガソリン供給系２０と、ＣＮＧを燃料として供給するＣＮＧ供給系３０とを備えている。
ガソリン供給系２０は、ガソリンタンク２２内からガソリンを吸引して圧送する燃料ポンプ２３と、燃料ポンプ２３により圧送された燃料が流入するガソリン用デリバリパイプ２４とを備えている。ガソリン用デリバリパイプ２４には、内燃機関１０の気筒数と同数（本実施形態では４つ）のガソリン用噴射弁２１が接続されている。そして、ガソリン用噴射弁２１は、内燃機関１０の気筒毎、すなわち各気筒に対応する４つの吸気ポート１２にそれぞれ取り付けられている。そして、これらガソリン用噴射弁２１の開閉を通じて、ガソリン用デリバリパイプ２４内のガソリンが内燃機関１０の各吸気ポート１２内に噴射される。

ＣＮＧ供給系３０は、高圧のＣＮＧが貯留されているＣＮＧタンク３３に接続された高圧燃料配管３４と、高圧燃料配管３４の燃料流れ方向下流側の端部（図１では右端部）に接続されるＣＮＧ用デリバリパイプ３５とを備えている。ＣＮＧ用デリバリパイプ３５には、ＣＮＧ用噴射弁３２が接続されている。また、ＣＮＧ用デリバリパイプ３５には、同ＣＮＧ用デリバリパイプ３５と略平行に延びるカバー３６がボルト締結によって固定されている。そして、ＣＮＧ用噴射弁３２は、カバー３６とＣＮＧ用デリバリパイプ３５との間に挟み込まれた状態で、等間隔置きに配設されている。

カバー３６には燃料ホース３７が接続されている。このＣＮＧ供給系３０では、ＣＮＧ用噴射弁３２においてＣＮＧを噴射する噴射部がカバー３６の内部に形成された貫通孔を介して燃料ホース３７に連通されている。そして、燃料ホース３７の燃料流れ方向下流側の端部に燃料噴射筒３１が接続されている。こうしたＣＮＧ供給系３０では、ＣＮＧ用噴射弁３２が開閉されると、ＣＮＧ用デリバリパイプ３５内のＣＮＧが、カバー３６の内部及び燃料ホース３７を通過して、燃料噴射筒３１から吸気マニホールド１４内に流入するようになる。すなわち、本実施形態の気体燃料の供給通路構造では、高圧燃料配管３４、ＣＮＧ用デリバリパイプ３５、カバー３６、燃料ホース３７及び燃料噴射筒３１により、気体燃料の一例であるＣＮＧを供給する「供給通路」の一例が構成されている。また、カバー３６、燃料ホース３７及び燃料噴射筒３１により、供給通路においてＣＮＧ用噴射弁３２よりも下流の通路部分である「下流供給通路」の一例が構成される。

なお、ＣＮＧ供給系３０には、こうした下流供給通路が、内燃機関１０の気筒数と同数（本実施形態では４本）だけ設けられている。そして、これら下流供給通路を通じて、内燃機関１０の各気筒に各別にＣＮＧを供給することが可能な構造になっている。

また、ＣＮＧ供給系３０には、ＣＮＧタンク３３と高圧燃料配管３４との間に、手動式の開閉弁である手動開閉弁３８が設けられている。また、高圧燃料配管３４における手動開閉弁３８よりも燃料流れ方向下流側の部分には、制御装置による制御によって開閉動作される遮断弁３９が設けられている。そして、手動開閉弁３８及び遮断弁３９の双方が開弁している場合には、ＣＮＧタンク３３から高圧燃料配管３４内へのＣＮＧの流入が許可される。一方、手動開閉弁３８及び遮断弁３９の少なくとも一方の弁が閉弁している場合には、ＣＮＧタンク３３から高圧燃料配管３４内へのＣＮＧの流入が禁止される。

高圧燃料配管３４における遮断弁３９よりも燃料流れ方向下流側の部位には、ＣＮＧタンク３３から供給されるＣＮＧの圧力を減圧するレギュレータ４０が設けられている。そして、このレギュレータ４０により、所定圧力まで減圧されたＣＮＧがＣＮＧ用デリバリパイプ３５内に供給されるようになっている。

次に、図２及び図３を参照して、ＣＮＧ用噴射弁３２とカバー３６との接続構造について説明する。
図２及び図３に示すように、カバー３６は、カバー本体４２と、ＣＮＧ用噴射弁３２と同数の接続パイプ４３とを備えている。

カバー本体４２には、ＣＮＧ用噴射弁３２と同数の貫通孔５０が設けられている。貫通孔５０内においてＣＮＧが流れる方向を「気流方向Ｘ」という。また、図２及び図３における上方を「気流方向Ｘにおける上流」といい、図２及び図３における下方を「気流方向Ｘにおける下流」というものとする。

各貫通孔５０内には、気流方向Ｘにおける上流の開口５１を通じて、ＣＮＧ用噴射弁３２においてＣＮＧを噴射する噴射部３２Ａが挿入されている。すなわち、ＣＮＧ用噴射弁３２の噴射部３２Ａは、貫通孔５０内で気流方向Ｘにおける上流側に位置している。そして、貫通孔５０を形成するカバー本体４２の周壁とＣＮＧ用噴射弁３２との間には、カバー本体４２とＣＮＧ用噴射弁３２との間の気密性を確保するためのシール部材４４が設けられている。

また、貫通孔５０には、気流方向Ｘにおける下流側の開口を通じて接続パイプ４３が圧入されている。そして、カバー３６には、接続パイプ４３を通じて燃料ホース３７が接続されている。また、貫通孔５０内には、気流方向ＸにおいてＣＮＧ用噴射弁３２と接続パイプ４３の上流端４３Ａとの間に、上記下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動を減衰させる減衰部材６０が設けられている。なお、貫通孔５０内において減衰部材６０が配置されている位置を「第１の通路部」とした場合、接続パイプ４３の上流端４３Ａに形成されている開口部４３Ｂが、第１の通路部の下流端に接続される「第２の通路部」の一例として機能するようになっている。そして、この開口部４３Ｂの通路径は、第１の通路部である貫通孔５０の通路径よりも小さい。そのため、第１の通路部と第２の通路部との境界部分に、環状の段差が形成されることとなる。

次に、図３及び図４を参照し、減衰部材６０について説明する。
図３及び図４に示すように、減衰部材６０は、円柱形状をなす部材本体６１を備えている。この部材本体６１は、ＣＮＧ用噴射弁３２の噴射部３２Ａに対向するとともに、気流方向Ｘにおける上流（すなわち、図中上側）に位置する端面である上流端面６２と、接続パイプ４３の上流端４３Ａに対向するとともに、気流方向Ｘにおける下流（すなわち、図中下側）に位置する端面である下流端面６３とを有している。

上流端面６２には、径方向内側に向かうにつれて気流方向Ｘにおける下流（すなわち、図中下側）に位置するように傾斜している上流傾斜面６２Ａが設けられている。すなわち、本実施形態では、頂点Ａ１が、貫通孔５０の径方向における中心に設定されており、上流傾斜面６２Ａは、径方向外側の端部から頂点Ａ１に近づくにつれて気流方向Ｘにおける下流に位置するように形成されている。なお、上流傾斜面６２Ａの径方向内側の端部は、貫通孔５０を形成するカバー本体４２の周壁４２１よりも貫通孔５０の軸中心の近くに位置している。

下流端面６３には、径方向内側に向かうにつれて気流方向Ｘにおける下流（すなわち、図中下側）に位置するように傾斜している下流傾斜面６３Ａが設けられている。すなわち、本実施形態では、頂点Ａ２が、貫通孔５０の径方向における中心に設定されており、上流傾斜面６２Ａは、径方向外側の端部から頂点Ａ２に近づくにつれて気流方向Ｘにおける下流に位置するように形成されている。なお、下流傾斜面６３Ａの径方向内側の端部は、貫通孔５０を形成するカバー本体４２の周壁４２１よりも貫通孔５０の軸中心の近くに位置している。本実施形態では、下流傾斜面６３Ａの径方向内側の端部は、上流傾斜面６２Ａの径方向内側の端部と同一の径方向位置に位置している。

また、減衰部材６０には、周方向に沿って配置されている複数の減衰経路６５が設けられている。例えば、各減衰経路６５は、周方向に等間隔に配置されている。こうした各減衰経路６５は、貫通孔５０の軸方向（図中上下方向）に沿って延びている。そして、各減衰経路６５は、上流端面６２の上流傾斜面６２Ａに開口するとともに、下流端面６３の下流傾斜面６３Ａに開口している。具体的には、減衰経路６５の上流側の開口６５１は、上流傾斜面６２Ａにおいて径方向外側の端部と径方向内側の端部との間、より具体的には上流傾斜面６２Ａの径方向におけるほぼ中央に位置している。同様に、減衰経路６５の下流側の開口６５２は、下流傾斜面６３Ａにおいて径方向外側の端部と径方向内側の端部との間、より具体的には下流傾斜面６３Ａの径方向におけるほぼ中央に位置している。

次に、図５を参照し、ＣＮＧ用噴射弁３２からのＣＮＧの噴射に伴う下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動を減衰させる作用について説明する。
図５（ａ）に示すように、ＣＮＧ用噴射弁３２から噴射されたＣＮＧは、上流端面６２の上流傾斜面６２Ａに沿って流れた後、開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入する。このとき、開口６５１よりも径方向外側の上流傾斜面６２Ａに干渉したＣＮＧは、上流傾斜面６２Ａによって開口６５１に案内される。

その一方で、開口６５１よりも径方向内側の上流傾斜面６２Ａに干渉したＣＮＧは、上流傾斜面６２Ａ上を、気流方向Ｘに逆らうように流れ、開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入することとなる。このように気流方向Ｘに逆らうようなＣＮＧの流れを作り出すことにより、ＣＮＧを減衰経路６５内に流入させる際の圧力損失を大きくすることができる。

また、図５（ｂ）に示すように、減衰経路６５内を流れたＣＮＧは、下流傾斜面６３Ａの開口６５２を通じて減衰部材６０から流出される。ここで、開口６５２において、径方向外側の縁部が径方向内側の縁部よりも気流方向Ｘにおける上流（すなわち、図中上側）に位置している。そのため、開口６５２から流出されたＣＮＧの多くが、径方向外側に向かうように流れることとなる。そして、開口６５２から径方向外側に向けて流れたＣＮＧは、カバー本体４２の周壁４２１に干渉し、同周壁４２１によってＣＮＧの流れる方向が変更される。このように開口６５２から流出されたＣＮＧを周壁４２１に積極的に干渉させ、ＣＮＧの流れる方向を変更させることにより、減衰経路６５からＣＮＧを流出させた際における圧力損失を大きくすることができる。

なお、周壁４２１に干渉したＣＮＧは、周壁４２１に沿って気流方向Ｘにおける下流に流れるようになる。しかし、カバー本体４２への接続パイプ４３の接続部分には、段差が形成されている。すなわち、下流供給通路を形成する通路の径が、途中で狭くなっている。そのため、周壁４２１に沿って気流方向Ｘにおける下流に流れるＣＮＧは、上記の段差に干渉し、その後、接続パイプ４３の上流端４３Ａに形成されている開口部４３Ｂを通過することとなる。すなわち、当該段差によってＣＮＧの流れる方向が再び変更されることとなり、このときにも圧力損失が発生する。

そのため、ＣＮＧ用噴射弁３２からＣＮＧが噴射されても、その際のＣＮＧの流速が減衰部材６０によって好適に減速される。その結果、ＣＮＧ用噴射弁３２から間欠的にＣＮＧが噴射される場合における下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動が好適に減衰される。したがって、ＣＮＧ用噴射弁３２からのＣＮＧの間欠的な噴射に起因する吸気マニホールドの振動が抑えられる。

また、このように減衰経路６５の通路断面積を狭くしなくても、圧力損失を大きくすることが可能となる。そのため、ＣＮＧと共に流れる異物によって開口６５１，６５２が閉塞されないように、減衰経路６５の通路断面積を比較的広くすることが可能となる。

以上、上記構成及び作用によれば、以下に示す効果を得ることができる。
（１）本実施形態では、減衰部材６０の下流端面６３に下流傾斜面６３Ａを設け、減衰経路６５が下流傾斜面６３Ａに開口している。そのため、下流傾斜面６３Ａに形成されている減衰経路６５の開口６５２から流出されたＣＮＧが、カバー本体４２の周壁４２１に向けて案内される。そして、減衰経路６５から流出されたＣＮＧの流れる方向を周壁４２１によって変更させることにより、圧力損失が発生し、ＣＮＧの流速が遅くされる。したがって、下流傾斜面６３Ａに減衰経路６５を開口させることにより、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率を高めることができる。

（２）また、減衰経路６５から流出され、カバー本体４２の周壁４２１に沿って流れるＣＮＧを、カバー本体４２への接続パイプ４３の接続部分に形成されている段差に干渉させることにより、圧力損失がさらに発生し、ＣＮＧの流速をさらに遅くすることができる。したがって、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率をさらに高めることができる。

（３）本実施形態では、減衰部材６０の上流端面６２に上流傾斜面６２Ａを設け、減衰経路６５が上流傾斜面６２Ａに開口している。そのため、ＣＮＧ用噴射弁３２から噴射されたＣＮＧは、上流傾斜面６２Ａに沿って気流方向Ｘに逆らう方向に流れ、上流傾斜面６２Ａに開口する減衰経路６５内に流入することとなる。すなわち、減衰経路６５の開口６５１にＣＮＧを流入させる前に、気流方向Ｘに逆らうようなＣＮＧの流れを生成することで、圧力損失を増大させることができる。したがって、上流傾斜面６２Ａに減衰経路６５を開口させることにより、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率を高めることができる。

（４）また、径方向外側の端部から頂点Ａ１に近づくほど気流方向Ｘにおける上流に位置するような上流傾斜面を、減衰部材６０の上流端面６２に設ける場合と比較し、減衰部材６０をＣＮＧ用噴射弁３２の近くに配置することが可能となる。したがって、下流供給通路内での減衰部材６０の設置位置の自由度を高めることができる。

（５）このように減衰経路６５にＣＮＧが流入する前、及び、減衰経路６５からＣＮＧが流出した後の少なくとも一方で、圧力損失を増大させることにより、減衰経路６５の開口６５１，６５２を狭くしたり、減衰経路６５の通路径自体を狭くしたりしなくても、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率を高めることができる。そのため、ＣＮＧと共に異物が流れていたとしても、減衰経路６５の開口が当該異物によって閉塞される事象が生じにくくなる。したがって、ＣＮＧの供給効率の低減を抑えつつ、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率を高めることができる。

（第２の実施形態）
次に、気体燃料の供給通路構造の第２の実施形態を図６に従って説明する。本実施形態の気体燃料の供給通路構造では、減衰部材６０の上流端面６２の形状が第１の実施形態と相違している。したがって、以下の説明においては、第１の実施形態と相違する部分について主に説明するものとし、第１の実施形態と同一又は相当する部材構成には同一符号を付して重複説明を省略するものとする。

図６に示すように、減衰部材６０の上流端面６２は、第１の傾斜面６２Ｂと、第２の傾斜面６２Ｃとを有している。第１の傾斜面６２Ｂは第２の傾斜面６２Ｃよりも径方向外側に位置しており、第１の傾斜面６２Ｂの径方向内側の端部が第２の傾斜面６２Ｃの径方向外側の端部に接続されている。こうした第１の傾斜面６２Ｂは、径方向内側に向かうにつれて気流方向Ｘにおける上流（すなわち、図中上側）に位置するように傾斜している。また、第２の傾斜面６２Ｃは、径方向内側に向かうにつれて気流方向Ｘにおける下流（すなわち、図中下側）に位置するように傾斜している。そして、各減衰経路６５は、第１の傾斜面６２Ｂと第２の傾斜面６２Ｃとの接続部分に開口している。

次に、図６を参照し、ＣＮＧ用噴射弁３２から噴射されたＣＮＧが減衰経路６５内に流入する際の作用について説明する。
図６に示すように、ＣＮＧ用噴射弁３２から噴射されたＣＮＧの一部は、第１の傾斜面６２Ｂに干渉した後に開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入する。また、残りのＣＮＧの少なくとも一部は、第２の傾斜面６２Ｃに干渉した後に開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入する。

第１の傾斜面６２Ｂに干渉したＣＮＧは、第１の傾斜面６２Ｂ上を気流方向Ｘに逆らうように流れ、開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入することとなる。このように気流方向Ｘに逆らうようなＣＮＧの流れを作り出すことにより、ＣＮＧを減衰経路６５内に流入させる際の圧力損失を大きくすることができる。

同様に、第２の傾斜面６２Ｃに干渉したＣＮＧは、第２の傾斜面６２Ｃ上を気流方向Ｘに逆らうように流れ、開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入することとなる。このように気流方向Ｘに逆らうようなＣＮＧの流れを作り出すことにより、ＣＮＧを減衰経路６５内に流入させる際の圧力損失を大きくすることができる。

以上、上記構成及び作用によれば、上記第１の実施形態における効果（１），（２）及び（６）と同等の効果に加え、以下に示す効果を得ることができる。
（７）減衰部材６０の上流端面６２に第１の傾斜面６２Ｂ及び第２の傾斜面６２Ｃを設け、第１の傾斜面６２Ｂと第２の傾斜面６２Ｃとの接続部分に減衰経路６５が開口している。そのため、当該接続部分に形成されている減衰経路６５の開口６５１にＣＮＧを流入させる前に、気流方向Ｘに逆らうようなＣＮＧの流れを生成することができる。その結果、開口６５１にＣＮＧを流入させる前に、圧力損失を増大させることができる。したがって、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率を高めることができる。

なお、上記各実施形態は以下のような別の実施形態に変更してもよい。
・各実施形態において、減衰部材６０に設ける減衰経路６５の数は、１つであってもよいし、複数であってもよい。

・各実施形態において、各減衰経路６５の径方向位置は、全て同一でなくてもよい。
・第１の実施形態において、減衰部材６０の上流端面６２に上流傾斜面６２Ａを設け、同上流傾斜面６２Ａに減衰経路６５を開口させているのであれば、図７に示すように、減衰部材６０の下流端面６３に下流傾斜面６３Ａを設けなくてもよい。この場合であっても、上記（３）〜（５）と同等の効果を得ることができる。

・第１の実施形態において、上流傾斜面６２Ａの径方向外側の端部よりも内側に設定できるのであれば、上記の頂点Ａ１を貫通孔５０の径方向における中心とは異なる位置に設けてもよい。この場合であっても、上流傾斜面６２Ａを、径方向外側の端部から頂点Ａ１に近づくにつれて気流方向Ｘにおける下流に位置するように形成することで、上記（３）〜（５）と同等の効果を得ることができる。また、頂点Ａ１を、頂点Ａ２とは異なる径方向位置に設定してもよい。

・第２の実施形態において、減衰部材６０の上流端面６２に第１の傾斜面６２Ｂ及び第２の傾斜面６２Ｃを設け、第１の傾斜面６２Ｂと第２の傾斜面６２Ｃとの接続部分に減衰経路６５を開口させているのであれば、減衰部材６０の下流端面６３に下流傾斜面６３Ａを設けなくてもよい。この場合であっても、上記（６）及び（５）と同等の効果を得ることができる。

・減衰部材６０の上流端面６２に設ける上流傾斜面は、径方向外側の端部から頂点Ａ１に向かうにつれて気流方向Ｘにおける位置が次第に変化する形状であれば、任意の形状であってもよい。

例えば、図８に示すように、上流端面６２には、径方向内側に向かうにつれて気流方向Ｘにおける上流に位置するように傾斜する上流傾斜面６２Ａ１を設けてもよい。すなわち、図８に示す例では、頂点Ａ１が、貫通孔５０の径方向における中心に設定されており、上流傾斜面６２Ａ１は、頂点Ａ１に近づくにつれて気流方向Ｘにおける上流に位置するように形成されている。なお、上流傾斜面６２Ａ１の径方向外側の端部よりも内側に設定できるのであれば、頂点Ａ１を貫通孔５０の径方向における中心とは異なる位置に設け、上流傾斜面６２Ａ１を、径方向外側の端部から頂点Ａ１に近づくにつれて気流方向Ｘにおける上流に位置するように形成してもよい。

こうした場合、ＣＮＧ用噴射弁３２から噴射されたＣＮＧは、上流端面６２の上流傾斜面６２Ａ１に沿って流れた後、開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入する。このとき、開口６５１よりも径方向内側の上流傾斜面６２Ａ１に干渉したＣＮＧは、上流傾斜面６２Ａ１によって開口６５１に案内される。その一方で、開口６５１よりも径方向外側の上流傾斜面６２Ａ１に干渉したＣＮＧは、上流傾斜面６２Ａ１上を、気流方向Ｘに逆らうように流れ、開口６５１を通じて減衰経路６５内に流入することとなる。このように気流方向Ｘに逆らうようなＣＮＧの流れを作り出すことにより、ＣＮＧを減衰経路６５内に流入させる際の圧力損失を大きくすることができる。したがって、上記（３）と同等の効果を得ることができる。

なお、こうした上流傾斜面６２Ａ１を上流端面６２に設けた場合、減衰部材６０の下流端面６３には、下流傾斜面を設けてもよいし、下流傾斜面を設けなくてもよい。
・第１の実施形態において、減衰部材６０の下流端面６３に下流傾斜面６３Ａを設け、同下流傾斜面６３Ａに減衰経路６５を開口させているのであれば、図９に示すように、減衰部材６０の上流端面６２に上流傾斜面６２Ａを設けなくてもよい。この場合であっても、上記（１）及び（５）と同等の効果を得ることができる。

・各実施形態において、下流傾斜面６３Ａの径方向外側の端部よりも内側に設定できるのであれば、上記の頂点Ａ２を貫通孔５０の径方向における中心とは異なる位置に設けてもよい。この場合であっても、下流傾斜面６３Ａを、径方向外側の端部から頂点Ａ２に近づくにつれて気流方向Ｘにおける下流に位置するように形成することで、上記（１）及び（５）と同等の効果を得ることができる。

・図１０に示すように、下流端面６３には、径方向内側に向かうにつれて気流方向Ｘにおける上流（すなわち、図中上方）に位置するように傾斜する下流傾斜面６３Ａ１を設け、同下流傾斜面６３Ａ１に各減衰経路６５を開口させるようにしてもよい。すなわち、図１０に示す例では、頂点Ａ２が、貫通孔５０の径方向における中心に設定されており、下流傾斜面６３Ａ１は、径方向外側の端部から頂点Ａ１に近づくにつれて気流方向Ｘにおける上流に位置するように形成されている。なお、下流傾斜面６３Ａ１の径方向外側の端部よりも内側に設定できるのであれば、頂点Ａ２を貫通孔５０の径方向における中心とは異なる位置に設け、上流傾斜面６２Ａ１を、径方向外側の端部から頂点Ａ２に近づくにつれて気流方向Ｘにおける上流に位置するように形成してもよい。

こうした場合、各減衰経路６５において、開口６５２の径方向内側の縁部が径方向外側の縁部よりも気流方向Ｘにおける上流（すなわち、図中上側）に位置している。そのため、各開口６５２から流出されたＣＮＧの多くが、径方向内側に向かうように流れることとなる。こうした各開口６５２から径方向内側に流れるＣＮＧの気流が互いに干渉し合い、その後、合流して気流方向Ｘにおける下流にＣＮＧが流れることとなる。こうした各開口６５２から流出した直後で各気流を干渉させることにより、圧力損失を発生させることができ、ひいてはＣＮＧの流速を遅くすることができる。したがって、下流端面６３にこうした下流傾斜面６３Ａ１を設けることにより、下流供給通路内でのＣＮＧの圧力脈動の減衰効率を高めることができる。

なお、こうした下流傾斜面６３Ａ１を下流端面６３に設ける場合、周方向における位置が「１８０°」異なる位置の各々に開口６５２を設けることにより、各減衰経路６５からＣＮＧを流出させた直後での圧力損失を大きくすることができる。

また、こうした下流傾斜面６３Ａ１を下流端面６３に設けた場合、減衰部材６０の上流端面６２には、上流傾斜面６２Ａ，６２Ａ１を設けてもよいし、第１の傾斜面６２Ｂ及び第２の傾斜面６２Ｃの双方を設けてもよいし、傾斜面を何ら設けなくてもよい。

・上流傾斜面６２Ａ，６２Ａ１を、径方向外側の端部から頂点Ａ１に向けて気流方向Ｘにおける位置を一定勾配で変化させるのでなく、径方向外側の端部から頂点Ａ１に向かうにつれて勾配を徐々に変更させるようにしてもよい。

・下流傾斜面６３Ａ，６３Ａ１を、径方向外側の端部から頂点Ａ２に向けて気流方向Ｘにおける位置を一定勾配で変化させるのでなく、径方向外側の端部から頂点Ａ２に向かうにつれて勾配を徐々に変更させるようにしてもよい。

・減衰部材６０は、下流供給通路内に配置されているのであれば、カバー本体４２の内部以外に配置してもよい。例えば、減衰部材６０を、燃料ホース３７内に配置してもよい。

・燃料電池に対して水素などの気体燃料を供給する供給通路に対して減衰部材６０を採用することもできる。この場合においても、気体燃料を噴射する噴射弁の下流側に減衰部材６０を設ければよい。

・供給通路に設けられる弁は、上記各実施形態において例示した噴射弁に限定されない。要するに、供給通路に設けられて気体燃料の供給態様を変更するものであれば、任意の弁を採用してもよい。

３１…供給通路及び下流供給通路を構成する燃料噴射筒、３２…ＣＮＧ用噴射弁、３４…供給通路を構成する高圧燃料配管、３５…供給通路を構成するＣＮＧ用デリバリパイプ、３６…供給通路及び下流供給通路を構成するカバー、３７…供給通路及び下流供給通路を構成する燃料ホース、４３Ｂ…第２の通路部の一例である開口部、５０…第１の通路部の一例である貫通孔、６０…減衰部材、６２…上流端面、６２Ａ，６２Ａ１…上流傾斜面、６２Ｂ…第１の傾斜面、６２Ｃ…第２の傾斜面、６３…下流端面、６３Ａ，６３Ａ１…下流傾斜面、６５…減衰経路、Ａ１…頂点、Ａ２…頂点、Ｘ…気流方向。

Claims (8)

1. 気体燃料を供給する供給通路と、同供給通路に設けられて気体燃料の供給態様を変更する弁と、前記供給通路において同弁よりも下流の通路部分である下流供給通路に配置されている減衰部材と、を備え、
   前記下流供給通路内での気体燃料の流れる方向を気流方向とした場合、前記減衰部材は、前記気流方向における上流に位置する端面である上流端面と、前記気流方向における下流に位置する端面である下流端面と、前記上流端面及び前記下流端面の双方に開口する減衰経路と、を有している気体燃料の供給通路構造において、
   前記上流端面及び前記下流端面のうち少なくとも一方は、頂点に近づくにつれて前記気流方向における位置が次第に変化する傾斜面を有しており、同傾斜面に前記減衰経路が開口している
   ことを特徴とする気体燃料の供給通路構造。
2. 前記下流端面が前記傾斜面を有し、
   前記頂点が前記下流端面の径方向外側の端部よりも内側に設定されており、前記傾斜面は、前記径方向外側の端部から前記頂点に向かうにつれて前記気流方向における下流に位置するように形成されている
   請求項１に記載の気体燃料の供給通路構造。
3. 前記下流供給通路は、前記減衰部材が位置している第１の通路部と、同第１の通路部の下流端に接続される第２の通路部と、を有しており、
   前記第２の通路部の通路径は、前記第１の通路部の通路径よりも小さい
   請求項２に記載の気体燃料の供給通路構造。
4. 前記減衰部材には、周方向において互いに異なる位置に配置されている複数の前記減衰経路が設けられており、
   前記下流端面が前記傾斜面を有し、
   前記頂点が前記下流端面の径方向外側の端部よりも内側に設定されており、前記傾斜面は、径方向外側の端部から前記頂点に向かうにつれて前記気流方向における上流に位置するように形成されている
   請求項１に記載の気体燃料の供給通路構造。
5. 前記上流端面が前記傾斜面を有し、
   前記頂点が前記上流端面の径方向外側の端部よりも内側に設定されており、前記傾斜面は、径方向外側の端部から前記頂点に向かうにつれて前記気流方向における下流に位置するように形成されている
   請求項１〜請求項４のうち何れか一項に記載の気体燃料の供給通路構造。
6. 前記上流端面が前記傾斜面を有し、
   前記頂点が前記上流端面の径方向外側の端部よりも内側に設定されており、前記傾斜面は、径方向外側の端部から前記頂点に向かうにつれて前記気流方向における上流に位置するように形成されている
   請求項１〜請求項４のうち何れか一項に記載の気体燃料の供給通路構造。
7. 前記弁は、気体燃料を噴射する噴射弁である
   請求項１〜請求項６のうち何れか一項に記載の気体燃料の供給通路構造。
8. 気体燃料を供給する供給通路と、同供給通路に設けられて気体燃料の供給態様を変更する弁と、前記供給通路において前記弁よりも下流の通路部分である下流供給通路に配置されている減衰部材と、を備え、
   前記下流供給通路内での気体燃料の流れる方向を気流方向とした場合、前記減衰部材は、前記気流方向における上流に位置する端面である上流端面と、前記気流方向における下流に位置する端面である下流端面と、前記上流端面及び前記下流端面の双方に開口する減衰経路と、を有している気体燃料の供給通路構造において、
   前記上流端面は、径方向内側に向かうにつれて前記気流方向における上流に位置するように形成されている第１の傾斜面と、同第１の傾斜面の径方向内側の端部に接続され、径方向内側に向かうにつれて前記気流方向における下流に位置するように形成されている第２の傾斜面と、を有しており、
   前記上流端面では、前記第１の傾斜面と前記第２の傾斜面との接続部分に前記減衰経路が開口している
   ことを特徴とする気体燃料の供給通路構造。