JP2016150280A - ハニカム触媒の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】内燃機関の使用状況や時期により排ガス中のNO2比率が高くなったり、排ガスの温度が低い場合若しくは高い場合にも、充分に高いNOx浄化性能を有するハニカム触媒の製造方法を提供する。【解決手段】チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物よりなるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒の製造方法であって、前記TiO2/V2O5/WO3成分に無機繊維と無機バインダとを添加、混練して混練物を作製する第1工程と、第1工程により得られた混練物に、イオン交換したゼオライトを添加、混練する第2工程と、第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する第3工程とを含むことを特徴とするハニカム触媒の製造方法。【選択図】図1
Description
本発明は、ハニカム触媒の製造方法に関する。
ボイラー、ガスタービン、自動車等の内燃機関から排出される排ガス中のNOxを浄化するためのシステムとして、アンモニアを用いてNOxを窒素と水に還元するSCR(Selective Catalytic Reduction)システムが知られている。このSCRシステムに用いられる触媒として、五酸化バナジウム(V2O5)が高いNOx浄化性能を有することが知られており、二酸化チタン(TiO2)にV2O5や三酸化タングステン(WO3)を担持した、いわゆるTiO2/V2O5/WO3触媒が用いられている。
一方、排ガス中に硫黄成分が含まれない場合に、より高い浄化性能が得られるゼオライト系材料を用いたハニカム触媒も知られている。
特許文献1には、400℃以上の高温領域において、高い脱硝率を有する窒素酸化物除去用触媒であって、チタン酸化物及び/又はチタンとタングステンの二元系酸化物をA成分とし、SiO2/Al2O3モル比が8以上の酸型ゼオライト及び/又はセリウムイオン交換ゼオライトをB成分としてなり、かつA成分の組成は、TiO2として、50〜100質量%、WO3として、0〜50質量%の範囲であり、A成分とB成分は緊密に分散されている事を特徴とする窒素酸化物除去用触媒が開示されている。ゼオライトとして、具体的にはFAU構造(Y型ゼオライト)、MOR構造(モルデナイト)、FER構造(フェリエライト)、MFI構造(ZSM−5)が開示されている。
また、特許文献2には、排ガス中のセレンやヒ素による被毒を防ぐため、銅を担持したゼオライトにチタニアを10〜90質量%添加し、さらに水や無機繊維等を加えて混練等を行った後、乾燥、焼成を行い、TiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの両方を含有する窒素酸化物除去用触媒を製造する方法が開示されている。ゼオライトとして、具体的にはMOR構造(モルデナイト)、FER構造(フェリエライト)、MFI構造(ZSM−5)が開示されている。
しかしながら、上記した特許文献1、2に記載された窒素酸化物除去用触媒を製造する際、TiO2/V2O5/WO3成分の原料となるものとゼオライトとを同時に混合、混練してしまうと、本来、TiO2に担持すべきバナジウム酸化物の一部がゼオライト中に定着してしまう場合がある。その場合には、バナジウムが触媒として機能しないばかりか、ゼオライトのNOx浄化機能にも悪影響を及ぼし、全体として低いNOx浄化性能を有するハニカム触媒となってしまうという問題があった。
本発明は、上記問題点を鑑みてなされたものであり、製造するTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒中のバナジウム酸化物がTiO2にしっかり担持されており、内燃機関の使用状況や時期により排ガス中のNO2比率が高くなったり、排ガスの温度が低い場合若しくは高い場合にも、充分に高いNOx浄化性能を有するハニカム触媒の製造方法を提供することを目的とする。
すなわち、本発明のハニカム触媒の製造方法は、チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物よりなるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒の製造方法であって、上記TiO2/V2O5/WO3成分に無機繊維と無機バインダとを添加、混練して混練物を作製する第1工程と、第1工程により得られた混練物に、イオン交換したゼオライトを添加、混練する第2工程と、第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する第3工程とを含むことを特徴とする。
上記ハニカム触媒の製造方法では、第1工程で、TiO2/V2O5/WO3成分と無機繊維と無機バインダとを添加、混練してバナジウム酸化物をTiO2/V2O5/WO3成分の一部として定着させた後、第2工程でゼオライトを添加して、TiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒を製造するので、製造されたハニカム触媒は、バナジウム酸化物がTiO2に担持されており、TiO2に担持すべきバナジウム酸化物の一部がゼオライト中に定着してしまうことはなく、低温から高温までの広い温度領域で、充分に高いNOx浄化性能を有する。また、製造されたハニカム触媒は、排ガス中のNO2比率が高くなった場合であっても、充分に高いNOx浄化性能を有する。
本発明のハニカム触媒の製造方法においては、上記第2工程で、pHを7〜9に保ちながら混練することが望ましい。混練時のpHを7〜9となるように調整することにより、混練時にゼオライトに担持されている銅等の金属が、ゼオライトから離れ、硫酸銅を構成する銅イオンやテトラアンミン銅イオン等の金属イオンとなり、ゼオライトがNOxの浄化の触媒として機能しなくなり、ハニカム触媒のNOxの浄化性能が低下するのを防止することができる。
本発明のハニカム触媒の製造方法においては、上記ゼオライトは、CHA構造を有し、銅(Cu)を担持したCHA型ゼオライトであるか、又は、MFI構造もしくはBEA構造を有し、鉄(Fe)を担持したMFI型もしくはBEA型ゼオライトであることが望ましい。
上記ハニカム触媒の製造方法では、上記ゼオライトがCHA型ゼオライト、MFI型ゼオライト又はBEA型ゼオライトであると、ゼオライト自体がNOx浄化性能に優れているので、少ないゼオライトの配合量であっても、NOxの浄化性能に優れる。
本発明のハニカム触媒の製造方法では、製造が完了したハニカム触媒中の上記TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が、5〜70質量%となるように、一次混合物にゼオライトを添加することが望ましい。
上記TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が5〜70質量%となるようにゼオライトを添加することにより、製造されたハニカム触媒は、広い温度領域で高いNOx浄化性能が得られる。
上記ゼオライトの添加重量割合が5質量%未満であると、NOx浄化性能が低下してしまう。一方、上記ゼオライトの添加重量割合が70質量%を超えると、吸水変位量が大きくなり、クラックが生じることがあり、また、CHA構造、MFI構造、BEA型のゼオライトは比較的高価であるため、コストが高くなってしまう。
上記TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が5〜70質量%となるようにゼオライトを添加することにより、製造されたハニカム触媒は、広い温度領域で高いNOx浄化性能が得られる。
上記ゼオライトの添加重量割合が5質量%未満であると、NOx浄化性能が低下してしまう。一方、上記ゼオライトの添加重量割合が70質量%を超えると、吸水変位量が大きくなり、クラックが生じることがあり、また、CHA構造、MFI構造、BEA型のゼオライトは比較的高価であるため、コストが高くなってしまう。
本発明のハニカム触媒の製造方法では、製造が完了したハニカム触媒中の無機繊維の含有量が5〜15質量%となるように、一次混合物を調製する際、無機繊維を添加することが望ましい。
上記ハニカム触媒の製造方法では、ハニカム触媒が無機繊維を5〜15質量%含有するように無機繊維を添加するので、ハニカム触媒の機械的強度が改善される。
無機繊維の添加重量割合が5質量%未満であると、ハニカム触媒の機械的強度の改善が充分でなく、一方、ハニカム触媒の添加重量割合が15質量%を超えると、ハニカム触媒中の二種類の触媒成分の含有量が低下して、NOxの浄化性能が低下する。
上記ハニカム触媒の製造方法では、ハニカム触媒が無機繊維を5〜15質量%含有するように無機繊維を添加するので、ハニカム触媒の機械的強度が改善される。
無機繊維の添加重量割合が5質量%未満であると、ハニカム触媒の機械的強度の改善が充分でなく、一方、ハニカム触媒の添加重量割合が15質量%を超えると、ハニカム触媒中の二種類の触媒成分の含有量が低下して、NOxの浄化性能が低下する。
本発明のハニカム触媒の製造方法では、上記無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化ケイ素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウム及びホウ酸アルミニウムからなる群より選択される少なくとも1種であることが望ましい。
上記無機繊維は、いずれも耐熱性が高く、SCRシステムにおける触媒担体として使用した時でも、溶損などがないので、補強材としての効果を持続することができる。
上記無機繊維は、いずれも耐熱性が高く、SCRシステムにおける触媒担体として使用した時でも、溶損などがないので、補強材としての効果を持続することができる。
本発明のハニカム触媒の製造方法は、さらに、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、アタパルジャイト、ベントナイト及びベーマイトからなる群より選択される少なくとも1種の無機バインダを含むことが望ましい。
上記した無機バインダは接着性に優れており、ハニカム触媒にこれら無機バインダが含まれていると、ハニカム触媒の強度を高くすることができる。
上記した無機バインダは接着性に優れており、ハニカム触媒にこれら無機バインダが含まれていると、ハニカム触媒の強度を高くすることができる。
本発明のハニカム触媒の製造方法では、添加する上記CHA型ゼオライト中のCuの担持量は、3.5〜8.0質量%であることが望ましい。
上記ハニカム触媒の製造方法では、ハニカム触媒を構成するゼオライトにCuが3.5〜8.0質量%担持されていることで、少量のゼオライトでも、担持されたCuイオンがNOx浄化の触媒として機能するため、高いNOx浄化性能が得られる。
Cuの担持量が3.5質量%未満の場合は、NOx浄化性能が低くなり、Cuの担持量が8.0質量%を超えると、高温でアンモニア酸化が促進され、NOxの浄化性能が低下する。
上記ハニカム触媒の製造方法では、ハニカム触媒を構成するゼオライトにCuが3.5〜8.0質量%担持されていることで、少量のゼオライトでも、担持されたCuイオンがNOx浄化の触媒として機能するため、高いNOx浄化性能が得られる。
Cuの担持量が3.5質量%未満の場合は、NOx浄化性能が低くなり、Cuの担持量が8.0質量%を超えると、高温でアンモニア酸化が促進され、NOxの浄化性能が低下する。
本発明のハニカム触媒の製造方法では、添加する上記MFI型、BEA型のゼオライト中のFeの担持量は、1.0〜8.0質量%であることが望ましい。
上記ハニカム触媒の製造方法では、ハニカム触媒を構成するMFI型、BEA型のゼオライトにFeが1.0〜8.0質量%担持されていることで、少量のゼオライトでも、担持されたFeイオンがNOx浄化の触媒として機能するため、高いNOx浄化性能が得られる。
Feの担持量が1.0質量%未満の場合は、NOx浄化性能が低くなり、Feの担持量が8.0質量%を超えると、高温でアンモニア酸化が促進され、NOxの浄化性能が低下する。
上記ハニカム触媒の製造方法では、ハニカム触媒を構成するMFI型、BEA型のゼオライトにFeが1.0〜8.0質量%担持されていることで、少量のゼオライトでも、担持されたFeイオンがNOx浄化の触媒として機能するため、高いNOx浄化性能が得られる。
Feの担持量が1.0質量%未満の場合は、NOx浄化性能が低くなり、Feの担持量が8.0質量%を超えると、高温でアンモニア酸化が促進され、NOxの浄化性能が低下する。
以下、本発明について具体的に説明する。しかしながら、本発明は、以下の記載に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲において適宜変更して適用することができる。
本発明のハニカム触媒の製造方法は、チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物よりなるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒の製造方法であって、上記TiO2/V2O5/WO3成分に無機繊維と無機バインダとを添加、混練して混練物を作製する第1工程と、第1工程により得られた混練物に、イオン交換したゼオライトを添加、混練する第2工程と、第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する第3工程とを含むことを特徴とする。
まず、最初に上記した本発明のハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒について説明し、次に、本発明のハニカム触媒の製造方法について説明する。
図1(a)は、本発明のハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒の一例を模式的に示す斜視図である。図1(b)は、図1(a)のA−A線断面図である。
図1(a)に示すハニカム触媒100では、複数の両端部が封止されていない貫通孔101が隔壁102を隔てて長手方向に並設されている。また、ハニカム触媒100の形状は円柱状である。
図1(a)に示すハニカム触媒100では、複数の両端部が封止されていない貫通孔101が隔壁102を隔てて長手方向に並設されている。また、ハニカム触媒100の形状は円柱状である。
なお、上記ハニカム触媒の形状としては、円柱状に限定されず、角柱状、楕円柱状、長円柱状、丸面取りされている角柱状(例えば、丸面取りされている三角柱状)等であってもよい。
次に、ハニカム触媒100が排ガス中のNOxを浄化する機構について説明する。図1(b)に示すように、ハニカム触媒100のいずれかの貫通孔101に、一方の端部(排ガス流入側端部)103から流入した排ガスG(図1(b)中、排ガスをGで示し、排ガスの流れを矢印で示す)、場合によっては排ガスとアンモニアなどの還元剤との混合ガスGは、該貫通孔101を通過する際に、触媒種と接触し、これにより、排ガスG中に含まれるNOxが浄化される。また、浄化された排ガスGは、貫通孔101の他方の端部(排ガス流出側端部)104から排出される。
このように、ハニカム触媒100を用いることにより、排ガス中のNOxを好適に浄化することができる。
このように、ハニカム触媒100を用いることにより、排ガス中のNOxを好適に浄化することができる。
図1(a)及び(b)において、ハニカム触媒の貫通孔101の形状は四角柱状であるが、貫通孔の形状としては、四角柱状に限定されず、三角柱状、六角柱状等であってもよい。
次に、上記ハニカム触媒の製造方法により製造されるハニカム触媒100を構成するTiO2/V2O5/WO3成分、及び、ゼオライトについて説明することとする。
ハニカム触媒を構成するTiO2/V2O5/WO3成分は、チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物からなる。TiO2/V2O5/WO3成分のSCR反応は、TiO2上でのバナジウム(5価⇔4価)の酸化還元反応により進行することから、バナジウム存在形態がNOx浄化性能に大きな影響を及ぼすと推察される。
ハニカム触媒を構成するTiO2/V2O5/WO3成分は、チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物からなる。TiO2/V2O5/WO3成分のSCR反応は、TiO2上でのバナジウム(5価⇔4価)の酸化還元反応により進行することから、バナジウム存在形態がNOx浄化性能に大きな影響を及ぼすと推察される。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物の含有量は、0.3〜5.0質量%が望ましい。また、TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物の含有量は、0.3〜3.0質量%であることがより望ましい。
TiO2/V2O5/WO3成分では、バナジウム酸化物の含有量が少なくても、V2O5中のVと酸素とWO3中のWとの結合(以下、V−O−W結合という場合がある)が比較的多く存在するような形態で存在していることが望ましい。V−O−W結合が比較的多く存在するような形態で存在している場合、バナジウムが有効に機能し、高いNOx浄化性能を発揮することができる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物の含有量が0.3質量%未満であると、バナジウムの量が少なすぎるので、充分なNOx浄化性能が得られにくい。一方、TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物の含有量が5.0質量%を超えると、バナジウムの量が多すぎるため、バナジウムを分散させることが難しく、バナジウムの含有量の割にハニカム触媒のNOx浄化性能を高くすることが困難となる。
TiO2/V2O5/WO3成分では、バナジウム酸化物の含有量が少なくても、V2O5中のVと酸素とWO3中のWとの結合(以下、V−O−W結合という場合がある)が比較的多く存在するような形態で存在していることが望ましい。V−O−W結合が比較的多く存在するような形態で存在している場合、バナジウムが有効に機能し、高いNOx浄化性能を発揮することができる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物の含有量が0.3質量%未満であると、バナジウムの量が少なすぎるので、充分なNOx浄化性能が得られにくい。一方、TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物の含有量が5.0質量%を超えると、バナジウムの量が多すぎるため、バナジウムを分散させることが難しく、バナジウムの含有量の割にハニカム触媒のNOx浄化性能を高くすることが困難となる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるタングステン酸化物の含有量は、3.0〜10.0質量%であることが望ましい。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるタングステン酸化物の含有量が3.0質量%未満であると、タングステン酸化物が少ないことに起因して、バナジウムが充分に分散せず、充分なNOx浄化性能が得られにくい。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるタングステン酸化物の含有量が10.0質量%を超えると、タングステンの量が多すぎることになりコストアップの要因となる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるタングステン酸化物の含有量が3.0質量%未満であると、タングステン酸化物が少ないことに起因して、バナジウムが充分に分散せず、充分なNOx浄化性能が得られにくい。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるタングステン酸化物の含有量が10.0質量%を超えると、タングステンの量が多すぎることになりコストアップの要因となる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるチタン酸化物の含有量は、85〜96.7質量%であることが望ましい。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるチタン酸化物の含有量が85質量%未満であると、チタン酸化物の質量が少ないため、チタン酸化物上にバナジウム及びタングステンが分散しにくくなり、充分なNOx浄化性能が得られにくくなる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるチタン酸化物の含有量が96.7質量%を超えると、TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物及びタングステン酸化物の質量が少なくなるので、充分なNOx浄化性能が得られにくくなる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるチタン酸化物の含有量が85質量%未満であると、チタン酸化物の質量が少ないため、チタン酸化物上にバナジウム及びタングステンが分散しにくくなり、充分なNOx浄化性能が得られにくくなる。
TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるチタン酸化物の含有量が96.7質量%を超えると、TiO2/V2O5/WO3成分に含まれるバナジウム酸化物及びタングステン酸化物の質量が少なくなるので、充分なNOx浄化性能が得られにくくなる。
TiO2/V2O5/WO3成分では、バナジウム酸化物と、タングステン酸化物との質量比が、バナジウム酸化物:タングステン酸化物=1:1〜1:13であることが望ましく、1:1〜1:10であることがより望ましい。
バナジウム酸化物と、タングステン酸化物との質量比が上記範囲であると、バナジウムが分散し、V−O−W結合が多くなると考えられ、TiO2/V2O5/WO3成分のNOx浄化性能が向上する。
バナジウム酸化物の質量が、タングステン酸化物の質量の1/13未満であると、バナジウムの量が少なすぎるので、充分なNOx浄化性能が得られにくい。もしくはタングステンの量が多すぎることになり、コストアップの要因となる。
バナジウム酸化物の質量が、タングステン酸化物の質量を超えると、バナジウム酸化物の分散性が悪くなり、NOx浄化性能が低下する。
バナジウム酸化物と、タングステン酸化物との質量比が上記範囲であると、バナジウムが分散し、V−O−W結合が多くなると考えられ、TiO2/V2O5/WO3成分のNOx浄化性能が向上する。
バナジウム酸化物の質量が、タングステン酸化物の質量の1/13未満であると、バナジウムの量が少なすぎるので、充分なNOx浄化性能が得られにくい。もしくはタングステンの量が多すぎることになり、コストアップの要因となる。
バナジウム酸化物の質量が、タングステン酸化物の質量を超えると、バナジウム酸化物の分散性が悪くなり、NOx浄化性能が低下する。
TiO2/V2O5/WO3成分では、バナジウム原子と、タングステン原子との比がタングステン原子/バナジウム原子=0.5〜5.0であることが望ましく、0.5〜1.5であることがより望ましい。
なお、本明細書において、「バナジウム原子と、タングステン原子との比」とは、バナジウム原子と、タングステン原子とのモル比を意味する。
上記の通り、ハニカム触媒100においてW−O−V結合が多く存在する場合、バナジウムの分散性が高くなるので、NOx浄化性能が好適に発揮される。
なお、本明細書において、「バナジウム原子と、タングステン原子との比」とは、バナジウム原子と、タングステン原子とのモル比を意味する。
上記の通り、ハニカム触媒100においてW−O−V結合が多く存在する場合、バナジウムの分散性が高くなるので、NOx浄化性能が好適に発揮される。
バナジウム原子に対する、タングステン原子の割合が上記範囲であるとNOx浄化性能を高くすることができる。
バナジウム原子に対する、タングステン原子の割合が0.5未満であると、バナジウム原子の比率が多いので、バナジウムが結晶化あるいは揮発してしまい、NOxと接触する機会が少なくなり、TiO2/V2O5/WO3成分のバナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が低くなる。
バナジウム原子に対する、タングステン原子の割合が5.0を超えると、バナジウムの量が少なすぎるので、充分なNOx浄化性能が得られにくい。もしくはタングステンの量が多すぎることになり、コストアップの要因となる。なお、上記各酸化物の比率は蛍光X線分析(XRF)を用いて測定することができる。
バナジウム原子に対する、タングステン原子の割合が0.5未満であると、バナジウム原子の比率が多いので、バナジウムが結晶化あるいは揮発してしまい、NOxと接触する機会が少なくなり、TiO2/V2O5/WO3成分のバナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が低くなる。
バナジウム原子に対する、タングステン原子の割合が5.0を超えると、バナジウムの量が少なすぎるので、充分なNOx浄化性能が得られにくい。もしくはタングステンの量が多すぎることになり、コストアップの要因となる。なお、上記各酸化物の比率は蛍光X線分析(XRF)を用いて測定することができる。
ハニカム触媒100を構成するTiO2の二次粒子の平均粒子径は、0.5〜1.5μmが好ましい。また、TiO2の二次粒子の平均粒子径は、下記するゼオライトの二次粒子の平均粒子径より大きいことが好ましい。
次に、ハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒100を構成するゼオライトについて説明する。
上記ゼオライトは、特に限定されるものではないが、CHA構造を有し、銅(Cu)を担持したCHA型ゼオライトであるか、又は、MFI構造もしくはBEA構造を有し、鉄(Fe)を担持したMFI型もしくはBEA型ゼオライトであることが望ましい。
以下においては、単にゼオライトというときは、CHA型ゼオライトとMFI型ゼオライトとBEA型ゼオライトの全てを含んだゼオライトを指す。
上記ゼオライトは、特に限定されるものではないが、CHA構造を有し、銅(Cu)を担持したCHA型ゼオライトであるか、又は、MFI構造もしくはBEA構造を有し、鉄(Fe)を担持したMFI型もしくはBEA型ゼオライトであることが望ましい。
以下においては、単にゼオライトというときは、CHA型ゼオライトとMFI型ゼオライトとBEA型ゼオライトの全てを含んだゼオライトを指す。
上記ゼオライトは、結晶性が高いことが望ましい。
上記ゼオライトの結晶性が高いと、熱等により構造が変化しにくく、耐熱性、耐久性にも優れ、NOxの浄化性能を高くすることができる。
ゼオライトの結晶構造の解析は、X線回折(XRD)装置を用いて行うことができる。
上記ゼオライトの結晶性が高いと、熱等により構造が変化しにくく、耐熱性、耐久性にも優れ、NOxの浄化性能を高くすることができる。
ゼオライトの結晶構造の解析は、X線回折(XRD)装置を用いて行うことができる。
上記CHA型ゼオライトは、X線回折スペクトルにおいて、粉末X線解析法によるX線回折スペクトルで、2θ=20.7°付近、25.1°付近、26.1°付近にそれぞれ、CHA型ゼオライト結晶の(211)面、(104)面及び(220)面に相当するピークが現れる。上記ゼオライトの結晶性は、フッ化リチウムのX線回折スペクトルで、2θ=38.7°付近の(111)面に相当するピーク及び、2θ=44.9°付近の(200)面に相当するピークの積分強度の和に対するゼオライトの(211)面、(104)面及び(220)面の積分強度の和(X線積分強度比)により評価することができる。
フッ化リチウムのX線回折スペクトルの(111)面及び(200)面の積分強度の和に対するゼオライトの(211)面、(104)面及び(220)面の積分強度の和(X線積分強度比)は、3.1以上であることが好ましい。
フッ化リチウムのX線回折スペクトルの(111)面及び(200)面の積分強度の和に対するゼオライトの(211)面、(104)面及び(220)面の積分強度の和(X線積分強度比)は、3.1以上であることが好ましい。
上記CHA型ゼオライトは、シリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)は、15未満であることが望ましい。上記ゼオライト中のシリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)とは、ゼオライト中のAl2O3に対するSiO2のモル比(SAR)を意味している。
上記ハニカム触媒では、上記シリカとアルミナの組成比が15未満であると、ゼオライトの酸点を充分な数とすることができ、その酸点を利用して金属イオンとイオン交換することができ、触媒として機能する、銅を高い濃度で担持することができ、NOxの浄化性能に優れる。
上記ハニカム触媒では、上記シリカとアルミナの組成比が15未満であると、ゼオライトの酸点を充分な数とすることができ、その酸点を利用して金属イオンとイオン交換することができ、触媒として機能する、銅を高い濃度で担持することができ、NOxの浄化性能に優れる。
本発明のCHA型ゼオライトのシリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)は、5〜14.9であることがより望ましく、10〜14.9であることがさらに望ましい。
シリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)が15以上であると、Cuの担持量が少なく、NOxの浄化率が低下してしまう。ゼオライトのモル比(SiO2/Al2O3)は、蛍光X線分析(XRF)を用いて測定することができる。
シリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)が15以上であると、Cuの担持量が少なく、NOxの浄化率が低下してしまう。ゼオライトのモル比(SiO2/Al2O3)は、蛍光X線分析(XRF)を用いて測定することができる。
本発明のハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒100を構成するCHA型ゼオライトの一次粒子の平均粒子径は、0.1〜1.0μmであることが望ましく、0.1〜0.5μmであることがより望ましい。このような小さな平均粒子径を有するゼオライトは、吸水変位量が小さくなる。
上記CHA型ゼオライトの一次粒子の平均粒子径が0.1μm未満のゼオライトでは、ハニカム触媒を作製すると、ゼオライトの気孔径が小さくなり過ぎ、NOxの浄化性能が低くなる。一方、一次粒子の平均粒子径が1.0μmを超えると、ゼオライトの吸水変位量が大きくなり、ハニカム触媒100にクラックが生じるおそれがある。
上記CHA型ゼオライトの一次粒子の平均粒子径は、走査型電子顕微鏡(SEM、日立ハイテク社製、S−4800)を用いて、SEM写真を撮影し、10個の粒子の全対角線の長さを測定し、その平均値から求める。なお、測定条件は、加速電圧:1kV、エミッション:10μA、WD:2.2mm以下とする。一般にCHA型ゼオライトの粒子は立方体であり、SEM写真で二次元に撮像した時には正方形となる。そのため粒子の対角線は2本である。
MFI型ゼオライト、BEA型ゼオライト、TiO2の二次粒子の平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布測定装置(Malvern社製、マスターサイザー2000)を用いて測定することができる。
MFI型ゼオライト、BEA型ゼオライト、TiO2の二次粒子の平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布測定装置(Malvern社製、マスターサイザー2000)を用いて測定することができる。
ハニカム触媒を構成するゼオライトがCHA型ゼオライトである場合、CHA型ゼオライトに対してCuが3.5〜8.0質量%担持されていることが望ましい。
また、上記ゼオライトがMFI型又はBEA型ゼオライトである場合、MFI型又はBEA型ゼオライトに対してFeが1.0〜8.0質量%担持されていることが望ましい。
また、上記ゼオライトがMFI型又はBEA型ゼオライトである場合、MFI型又はBEA型ゼオライトに対してFeが1.0〜8.0質量%担持されていることが望ましい。
CHA型ゼオライトに対し、Cuが3.5〜8.0質量%担持されていることで、少量のゼオライトで、高いNOx浄化性能が得られる。CHA型ゼオライトに対し、Cuが3.5質量%未満の場合は、NOx浄化性能が低くなり、Cuが8.0質量%を超えると、高温でアンモニア酸化が促進され、NOxの浄化性能が低下する。
また、MFI型、BEA型のゼオライトに対し、Feが1.0〜8.0質量%担持されていることで、少量のゼオライトで、高いNOx浄化性能が得られる。MFI型、BEA型ゼオライトに対し、Feが1.0質量%未満の場合は、NOx浄化性能が低くなり、Feが8.0質量%を超えると、高温でアンモニア酸化が促進され、NOxの浄化性能が低下する。
Cu、Feの担持量は、蛍光X線分析(XRF)を用いて測定することができる。
Cu、Feの担持量は、蛍光X線分析(XRF)を用いて測定することができる。
Cuイオン交換方法としては、酢酸銅水溶液、硝酸銅水溶液、硫酸銅水溶液および塩化銅水溶液から選ばれる1種の水溶液にゼオライトを浸漬することで、行うことができる。これらのうち、酢酸銅水溶液が好ましい。一度で多量のCuを担持することができるためである。例えば、銅濃度が0.1〜2.5質量%の酢酸銅(II)水溶液を溶液温度が室温〜50℃、大気圧にてイオン交換を行うことで、ゼオライトに銅を担持することができる。
Feイオン交換も同様に、Feイオンを含む水溶液を用いることにより行うことができる。
Feイオン交換も同様に、Feイオンを含む水溶液を用いることにより行うことができる。
本発明のハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒100において、TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合は、5〜70質量%であることが好ましい。
TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が、5質量%未満であると、ゼオライトの重量割合が少なすぎるため、NOxの浄化性能が低下する。
一方、TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が、70質量%を超えると、吸水変位量が大きくなり、クラックが生じることがあり、また、CHA構造、MFI構造、BEA構造のゼオライトは比較的高価であるため、コストが高くなってしまう。
TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合は、5〜50質量%がより好ましい。
一方、TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が、70質量%を超えると、吸水変位量が大きくなり、クラックが生じることがあり、また、CHA構造、MFI構造、BEA構造のゼオライトは比較的高価であるため、コストが高くなってしまう。
TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合は、5〜50質量%がより好ましい。
本発明のハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒100では、TiO2/V2O5/WO3成分及びゼオライトに加え、強度を向上させるために、さらに無機繊維を5〜15質量%含有することが望ましい。
上記無機繊維としては、アルミナ、シリカ、炭化ケイ素、シリカアルミナ、ガラス、ワラストナイト、チタン酸カリウム及びホウ酸アルミニウムからなる群より選択される少なくとも1種が挙げられる。
上記無機繊維は、耐熱性が高く、ハニカム触媒として使用した場合でも、溶損などがなく、補強材としての効果を持続することができる。
上記無機繊維は、耐熱性が高く、ハニカム触媒として使用した場合でも、溶損などがなく、補強材としての効果を持続することができる。
ハニカム触媒100中の無機繊維の含有量が5質量%未満であると、ハニカム触媒100の強度を向上させる効果が小さくなる。一方、ハニカム触媒100中の無機繊維の含有量が15質量%を超えると、ハニカム触媒100中の触媒成分であるTiO2/V2O5/WO3成分やゼオライトの含有量が低下して、NOxの浄化性能が低下する。
本発明のハニカム触媒の製造方法により得られるハニカム触媒100では、TiO2/V2O5/WO3成分及びゼオライトに加え、さらに無機バインダを含むことが望ましい。無機バインダとしては、特に限定されないが、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、アタパルジャイト、ベントナイト及びベーマイト等が挙げられる。これらのなかでは、ベントナイトが好ましい。これら無機バインダは、単独であってもよく、2種以上であってもよい。
ハニカム触媒100にこれら無機バインダが含まれていると、ハニカム触媒100の強度を高くすることができる。
また、ハニカム触媒100に無機バインダが含まれる場合、無機バインダの含有量は、3〜15質量%であることが望ましい。
無機バインダの含有量が上記範囲であると、ハニカム触媒100の強度を向上させる効果が好適に発揮される。
ハニカム触媒100にこれら無機バインダが含まれていると、ハニカム触媒100の強度を高くすることができる。
また、ハニカム触媒100に無機バインダが含まれる場合、無機バインダの含有量は、3〜15質量%であることが望ましい。
無機バインダの含有量が上記範囲であると、ハニカム触媒100の強度を向上させる効果が好適に発揮される。
ハニカム触媒100は、長手方向に垂直な断面の開口率が50〜85%であることが望ましい。ハニカム触媒100の長手方向に垂直な断面の開口率が50%未満であると、TiO2/V2O5/WO3成分及びゼオライトがNOxの浄化に有効に利用されなくなる。一方、ハニカム触媒100の長手方向に垂直な断面の開口率が85%を超えると、ハニカム触媒100の強度が不充分となる。
ハニカム触媒100は、長手方向に垂直な断面の貫通孔101の密度が1.2〜155個/cm2であることが望ましい。ハニカム触媒100の長手方向に垂直な断面の貫通孔101の密度が1.2個/cm2未満であると、TiO2/V2O5/WO3成分と排ガスが接触しにくくなって、NOxの浄化性能が低下する。一方、ハニカム触媒100の長手方向に垂直な断面の貫通孔101の密度が155個/cm2を超えると、ハニカム触媒100の圧力損失が増大する。
ハニカム触媒100の隔壁102の厚さは、0.1〜2.5mmであることが望ましく、0.1〜0.3mmがより望ましい。ハニカム触媒100の隔壁102の厚さが0.1mm未満であると、ハニカム触媒100の強度が低下する。一方、ハニカム触媒100の隔壁102の厚さが2.5mmを超えると、ハニカム触媒100の隔壁102の内部まで排ガスが侵入しにくくなり、TiO2/V2O5/WO3成分及びゼオライトがNOxの浄化に有効に利用されなくなる。
次に、本発明のハニカム触媒の製造方法について説明する。
本発明のハニカム触媒の製造方法は、上記したように、チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物よりなるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒の製造方法であって、上記TiO2/V2O5/WO3成分に無機繊維と無機バインダとを添加、混練して混練物を作製する第1工程と、第1工程により得られた混練物に、イオン交換したゼオライトを添加、混練する第2工程と、第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する第3工程とを含むことを特徴とする。
本発明のハニカム触媒の製造方法は、上記したように、チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物よりなるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒の製造方法であって、上記TiO2/V2O5/WO3成分に無機繊維と無機バインダとを添加、混練して混練物を作製する第1工程と、第1工程により得られた混練物に、イオン交換したゼオライトを添加、混練する第2工程と、第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する第3工程とを含むことを特徴とする。
上記ハニカム触媒の製造方法を工程別に、より詳しく説明すると、第1工程では、チタン酸化物、バナジウム原料及びタングステン原料を混合するとともに、この混合物に無機繊維、無機バインダを添加、混練して混練物を作製する。第2工程では、第1工程により得られた混練物に、ゼオライトをイオン交換してから、添加、混練する。第3工程では、第2工程により得られた混練分をハニカム状等の形状に成形して成形体を作製する。この後、第4工程を行うが、この第4工程で、得られた成形体を脱脂、焼成する。なお、ハニカム触媒を製造する際には、必要に応じて他の工程を行ってもよい。
(1)第1工程
第1工程では、チタン酸化物、バナジウム原料及びタングステン原料を混合するとともに、この混合物に無機繊維、無機バインダを添加、混練して混練物を作製する。
第1工程では、チタン酸化物、バナジウム原料及びタングステン原料を混合するとともに、この混合物に無機繊維、無機バインダを添加、混練して混練物を作製する。
第1工程では、チタン酸化物とタングステン原料とを先に混練するのではなく、タングステン原料溶液と、チタン酸化物と、バナジウム原料とを混合する。そのため、作製される混練物を構成する粒子の微細な状態としては、チタン酸化物の表面では、タングステン原料とバナジウム原料とが均一に分散した状態となりやすい。従って、上記ハニカム触媒の製造方法により製造されるハニカム触媒では、V−O−W結合が形成され易いと考えられる。
なお、チタン酸化物とバナジウム原料とを先に混合し、その後タングステン原料溶液を混合した場合には、チタン酸化物の表面で、バナジウム原料とタングステン原料とが均一に分散した状態となりにくいので余り望ましくない。
なお、チタン酸化物とバナジウム原料とを先に混合し、その後タングステン原料溶液を混合した場合には、チタン酸化物の表面で、バナジウム原料とタングステン原料とが均一に分散した状態となりにくいので余り望ましくない。
さらに、第1工程では、固体のタングステン原料ではなく、タングステン原料が溶解したタングステン原料溶液を用いることが望ましい。タングステン原料溶液を用いると、チタン酸化物の表面のタングステン原料とバナジウム原料とを充分に均一分散することができ、バナジウム原料の偏在が少ない混練物を作製することができる。このような混練物を用いて製造されたハニカム触媒では、バナジウムの分散性が高くなりやすい。そのため、バナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が充分に高いハニカム触媒を製造することができる。
タングステン原料溶液の種類としては、特に限定されないが、三酸化タングステン、パラタングステン酸アンモニウム、メタタングステン酸アンモニウム等がアミン溶液及び/又は水に溶解した溶液であることが望ましい。
第1工程では、固体であるタングステン原料をアミン溶液及び/又は水に溶解してタングステン原料溶液とし、固体であるバナジウム原料をアミン溶液及び/又は水に溶解してバナジウム原料溶液とし、タングステン原料溶液と、チタン酸化物と、バナジウム原料溶液とを混合することが望ましい。
タングステン原料及びバナジウム原料が固体であったとしても、溶媒に溶解してタングステン原料溶液及びバナジウム原料溶液とすることにより、原料等を均一に混合することができ、バナジウム原料の偏在が少ない混練物を作製することができる。
そのため、バナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が充分に高いTiO2/V2O5/WO3成分を製造することができる。
タングステン原料及びバナジウム原料が固体であったとしても、溶媒に溶解してタングステン原料溶液及びバナジウム原料溶液とすることにより、原料等を均一に混合することができ、バナジウム原料の偏在が少ない混練物を作製することができる。
そのため、バナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が充分に高いTiO2/V2O5/WO3成分を製造することができる。
また、第1工程においてアミン溶液を用いる場合には、特に限定されないが、アミン溶液が、ジメチルアミン、メチルアミン、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン及びブチルアミンからなる群より選択される少なくとも1種を含む溶液であることが望ましい。これらアミン溶液は、タングステン原料及びバナジウム原料を容易に溶解することができる。
タングステン原料溶液及びバナジウム原料溶液を用いると、上記の通り、バナジウム原料の偏在が少ない混練物を作製することができる。そのため、バナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が充分に高いTiO2/V2O5/WO3成分を製造することができる。
また、これらアミン溶液は、金属腐食防止剤としても機能する。
タングステン原料溶液及びバナジウム原料溶液を用いると、上記の通り、バナジウム原料の偏在が少ない混練物を作製することができる。そのため、バナジウムの含有量に対するNOx浄化性能が充分に高いTiO2/V2O5/WO3成分を製造することができる。
また、これらアミン溶液は、金属腐食防止剤としても機能する。
第1工程では、バナジウム原料は、特に限定されないが、メタバナジン酸アンモニウム、硫酸バナジル及び蓚酸バナジルからなる群より選択される少なくとも1種であることが望ましい。また、バナジウム原料として、固体のバナジウム原料を用いてもよく、固体のバナジウム原料が溶解したバナジウム原料溶液を用いてもよい。
メタバナジン酸アンモニウム、硫酸バナジル、蓚酸バナジルは、取扱いが容易であることから、効率よくハニカム触媒を製造することができる。
メタバナジン酸アンモニウム、硫酸バナジル、蓚酸バナジルは、取扱いが容易であることから、効率よくハニカム触媒を製造することができる。
第1工程で用いるチタン酸化物は、特に限定されないが、アナターゼ型酸化チタンであることが望ましい。
アナターゼ型酸化チタンを用いたハニカム触媒は比表面積が大きくなりやすい。そのため、バナジウムを高分散させやすく、NOx浄化性能に優れたハニカム触媒を製造することができる。
アナターゼ型酸化チタンを用いたハニカム触媒は比表面積が大きくなりやすい。そのため、バナジウムを高分散させやすく、NOx浄化性能に優れたハニカム触媒を製造することができる。
上記した第1工程では、タングステン原料溶液と、チタン酸化物と、バナジウム原料とを混合したが、固体であるタングステン原料と、チタン酸化物と、バナジウム原料とを同時に混合してもよい。
固体であるタングステン原料としては、特に限定されないが、三酸化タングステン、パラタングステン酸アンモニウム及びメタタングステン酸アンモニウムからなる群より選択される少なくとも1種であることが望ましい。
バナジウム原料としては、特に限定されないが、メタバナジン酸アンモニウム、硫酸バナジル及び蓚酸バナジルからなる群より選択される少なくとも1種であることが望ましい。
チタン酸化物としては、アナターゼ型酸化チタンであることが望ましい。
バナジウム原料としては、特に限定されないが、メタバナジン酸アンモニウム、硫酸バナジル及び蓚酸バナジルからなる群より選択される少なくとも1種であることが望ましい。
チタン酸化物としては、アナターゼ型酸化チタンであることが望ましい。
この場合、固体であるタングステン原料と、チタン酸化物と、バナジウム原料とを同時に混合した後、アミン溶液及び/又は水を加え、混練することにより混練物を作製する。
混練物を調製する際には、特に限定されないが、ミキサー、アトライタ等を用いて混合してもよく、ニーダー等を用いて混練してもよい。
第1工程では、チタン酸化物、バナジウム原料及びタングステン原料を混合する際に、無機繊維、無機バインダを添加し、混練する。
第1工程では、チタン酸化物、バナジウム原料及びタングステン原料を混合する際に、無機繊維、無機バインダを添加し、混練する。
また、混練物には、有機バインダ、分散媒、成形助剤、潤滑剤、金属腐食防止剤等を、必要に応じて適宜添加してもよい。
有機バインダとしては、特に限定されないが、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリエチレングリコール、フェノール樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられ、単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。なお、有機バインダの添加量は、チタン酸化物、バナジウム原料、タングステン原料、無機バインダ及び無機繊維の総重量に対して、1〜10質量%であることが望ましい。
分散媒としては、特に限定されないが、水、ベンゼン等の有機溶媒、メタノール等のアルコール等が挙げられ、単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。
成形助剤としては、特に限定されないが、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸、脂肪酸石鹸、ポリアルコール等が挙げられ、単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。
潤滑剤としては、特に限定されないが、ソルビタントリオレエート等が挙げられる。
この第1工程で、バナジウム酸化物がTiO2にしっかりと担持されたTiO2/V2O5/WO3成分が製造されており、その後の工程において、TiO2/V2O5/WO3成分は、化学的には殆ど変化しない。
(2)第2工程
第2工程では、第1工程により得られた混練物に、ゼオライトをイオン交換してから、添加、混練する。
第2工程では、第1工程により得られた混練物に、ゼオライトをイオン交換してから、添加、混練する。
本発明で用いるCHA型ゼオライトでは、CHA型ゼオライトに対して、Cuが3.5〜8.0質量%担持されていることが望ましい。
CHA型ゼオライトにCuを担持する場合には、酢酸銅水溶液か又は銅を含有するアンモニア水溶液を用いてイオン交換を行うことにより、ゼオライトに銅を担持させることができる。
MFI型、BEA型のゼオライトに関しても、同様の方法を用いることにより、イオン交換を行うことができ、ゼオライトにFeを担持することができる。
CHA型ゼオライトにCuを担持する場合には、酢酸銅水溶液か又は銅を含有するアンモニア水溶液を用いてイオン交換を行うことにより、ゼオライトに銅を担持させることができる。
MFI型、BEA型のゼオライトに関しても、同様の方法を用いることにより、イオン交換を行うことができ、ゼオライトにFeを担持することができる。
第2工程では、第1工程により得られた混練物に、上記方法等により製造されたゼオライトをニーダー等を用いて混練しながら添加し、混練物を作製する。
このとき、ゼオライトの添加量は、ハニカム触媒の製造が完了した際におけるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとの合計量に対するゼオライトの重量割合が、5〜70質量%となる量である。
上記混練工程において、混練時の混練物のpHが、7〜9となるようにpHを調整することが望ましい。
pHを調整する際、混練物が酸性の場合には、アンモニア水等を用いてpH調整することが望ましく、混練物がアルカリ性の場合には、酢酸等を用いてpH調整することが望ましい。
これは、混練時のpHを7〜9となるように調整することにより、混練時にゼオライトに担持されている銅等の金属が、ゼオライトから離れ、硫酸銅を構成する銅イオンやテトラアンミン銅イオン等の金属イオンとなり、ゼオライトがNOxの浄化の触媒として機能しなくなり、ハニカム触媒のNOxの浄化性能が低下するのを防止することができるためである。
このとき、ゼオライトの添加量は、ハニカム触媒の製造が完了した際におけるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとの合計量に対するゼオライトの重量割合が、5〜70質量%となる量である。
上記混練工程において、混練時の混練物のpHが、7〜9となるようにpHを調整することが望ましい。
pHを調整する際、混練物が酸性の場合には、アンモニア水等を用いてpH調整することが望ましく、混練物がアルカリ性の場合には、酢酸等を用いてpH調整することが望ましい。
これは、混練時のpHを7〜9となるように調整することにより、混練時にゼオライトに担持されている銅等の金属が、ゼオライトから離れ、硫酸銅を構成する銅イオンやテトラアンミン銅イオン等の金属イオンとなり、ゼオライトがNOxの浄化の触媒として機能しなくなり、ハニカム触媒のNOxの浄化性能が低下するのを防止することができるためである。
(3)第3工程
第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する。
成形体は、ハニカム成形体に限定されるものではないが、ハニカム成形体が好ましい。
以下、ハニカム成形体を形成する方法について説明する。
この場合、第3工程により得られた混練分をハニカム成形体の作製が可能なように構成された金型を用い、押出成形することにより、複数の貫通孔が隔壁を隔てて長手方向に並設されているハニカム成形体を作製する。
その後、マイクロ波乾燥機、熱風乾燥機、誘電乾燥機、減圧乾燥機、真空乾燥機、凍結乾燥機等の乾燥機を用いて、ハニカム成形体を乾燥してハニカム乾燥体を作製する。
第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する。
成形体は、ハニカム成形体に限定されるものではないが、ハニカム成形体が好ましい。
以下、ハニカム成形体を形成する方法について説明する。
この場合、第3工程により得られた混練分をハニカム成形体の作製が可能なように構成された金型を用い、押出成形することにより、複数の貫通孔が隔壁を隔てて長手方向に並設されているハニカム成形体を作製する。
その後、マイクロ波乾燥機、熱風乾燥機、誘電乾燥機、減圧乾燥機、真空乾燥機、凍結乾燥機等の乾燥機を用いて、ハニカム成形体を乾燥してハニカム乾燥体を作製する。
(4)第4工程
得られたハニカム乾燥体を脱脂した後、焼成することにより、ハニカム焼成体(ハニカム触媒100)が得られる。脱脂条件は、ハニカム乾燥体に含まれる有機物の種類及び量によって適宜選択することができるが、200〜250℃で2〜6時間であることが望ましい。
焼成温度は、450〜750℃であることが望ましく、500〜650℃であることがより望ましい。焼成温度が450℃未満であると、焼結が進行せず、ハニカム焼成体の強度が低くなる。一方、焼成温度が750℃を超えると、焼結が進行しすぎて、触媒種の反応サイトが減少する。
得られたハニカム乾燥体を脱脂した後、焼成することにより、ハニカム焼成体(ハニカム触媒100)が得られる。脱脂条件は、ハニカム乾燥体に含まれる有機物の種類及び量によって適宜選択することができるが、200〜250℃で2〜6時間であることが望ましい。
焼成温度は、450〜750℃であることが望ましく、500〜650℃であることがより望ましい。焼成温度が450℃未満であると、焼結が進行せず、ハニカム焼成体の強度が低くなる。一方、焼成温度が750℃を超えると、焼結が進行しすぎて、触媒種の反応サイトが減少する。
以上の工程を経ることによりハニカム触媒100を製造することができる。
以下に、本発明のハニカム触媒の製造方法の作用効果について説明する。
(1)本発明のハニカム触媒の製造方法は、第1工程で、TiO2/V2O5/WO3成分と無機繊維と無機バインダとを混合、混練してバナジウム酸化物をTiO2/V2O5/WO3成分の一部として定着させた後、第2工程でゼオライトを添加して、TiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒を製造するので、製造されたハニカム触媒は、バナジウム酸化物がTiO2に担持されており、TiO2に担持すべきバナジウム酸化物の一部がゼオライト中に定着してしまうことはないので、低温から高温までの広い温度領域で、充分に高いNOx浄化性能を有する。また、排ガス中のNO2比率が高くなった場合であっても、充分に高いNOx浄化性能を有する。
(2)本発明のハニカム触媒の製造方法は、第2工程で、pHを7〜9にして混合しているので、混練時にゼオライトに担持されている銅等の金属が、ゼオライトから離れ、硫酸銅を構成する銅イオンやテトラアンミン銅イオン等の金属イオンとなり、ゼオライトがNOxの浄化の触媒として機能しなくなり、ハニカム触媒のNOxの浄化性能が低下するのを防止することができる。
(3)本発明のハニカム触媒の製造方法において、上記ゼオライトは、CHA構造を有し、銅(Cu)を担持したCHA型ゼオライトであるか、又は、MFI構造もしくはBEA構造を有し、鉄(Fe)を担持したMFI型もしくはBEA型ゼオライトであると、ゼオライト自体がNOx浄化性能に優れているので、少ないゼオライトの配合量であっても、NOxの浄化性能に優れる。
(4)本発明のハニカム触媒の製造方法において、上記TiO2/V2O5/WO3成分と上記ゼオライトとの合計量に対する上記ゼオライトの重量割合が5〜70質量%となるようにゼオライトを添加することにより、製造されたハニカム触媒は、広い温度領域で高いNOx浄化性能が得られる。
(5)本発明のハニカム触媒の製造方法において、上記ハニカム触媒では、ハニカム触媒が無機繊維を5〜15質量%含有するように無機繊維を添加するので、ハニカム触媒の機械的強度が改善される。
(6)本発明のハニカム触媒の製造方法において、無機バインダを添加した場合、上記無機バインダが各触媒成分を接着する役割を果たし、加熱により強固に固化するため、上記ハニカム触媒の機械的特性を改善することができる。
(7)本発明のハニカム触媒の製造方法において、用いるゼオライトにCuが3.5〜8.0質量%担持されている場合、担持されたCuイオンがNOx浄化の触媒として機能するため、高いNOx浄化性能が得られる。
以下に、本発明の実施形態をより具体的に開示した実施例を示すが、本発明の実施形態はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
(実施例1)
(ハニカム触媒の製造)
(1)第1工程
(1−1)タングステン原料溶液の準備
タングステン原料溶液として、あらかじめメタタングステン酸アンモニウムが水に溶解しているメタタングステン酸アンモニウム水溶液を準備した。
(1−2)バナジウム原料溶液の準備
メタバナジン酸アンモニウム2.6質量部を、モノエタノールアミン3.1質量部で溶解し、バナジウム原料溶液を準備した。
(ハニカム触媒の製造)
(1)第1工程
(1−1)タングステン原料溶液の準備
タングステン原料溶液として、あらかじめメタタングステン酸アンモニウムが水に溶解しているメタタングステン酸アンモニウム水溶液を準備した。
(1−2)バナジウム原料溶液の準備
メタバナジン酸アンモニウム2.6質量部を、モノエタノールアミン3.1質量部で溶解し、バナジウム原料溶液を準備した。
(1−3)混練物の調製
チタン酸化物としてアナターゼ型TiO2を42.1質量部、バナジウム原料として上記バナジウム原料溶液を1.3質量部、タングステン原料としてメタタングステン酸アンモニウム水溶液をメタタングステン酸アンモニウム換算で9.3質量部、無機バインダとしてベントナイトを6.2質量部、無機繊維としてガラスファイバを8.4質量部、有機バインダとしてメチルセルロースを1.4質量部、潤滑剤としてソルビタントリオレエートを0.5質量部、及び、イオン交換水30.8質量部を混合混練し、混練物を調製した。混練機としては、プラストグラフ(ブラベンダー社)を使用した。混練温度は、15℃であり、混練時間は、20分である。
チタン酸化物としてアナターゼ型TiO2を42.1質量部、バナジウム原料として上記バナジウム原料溶液を1.3質量部、タングステン原料としてメタタングステン酸アンモニウム水溶液をメタタングステン酸アンモニウム換算で9.3質量部、無機バインダとしてベントナイトを6.2質量部、無機繊維としてガラスファイバを8.4質量部、有機バインダとしてメチルセルロースを1.4質量部、潤滑剤としてソルビタントリオレエートを0.5質量部、及び、イオン交換水30.8質量部を混合混練し、混練物を調製した。混練機としては、プラストグラフ(ブラベンダー社)を使用した。混練温度は、15℃であり、混練時間は、20分である。
(2)第2工程
第1工程で得られたTiO2/V2O5/WO3成分を含む混練物100質量部に対し、予め製造されたシリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)が12.6で一次粒子の平均粒子径0.25μm、銅の担持量が4.6質量%、X線積分強度比が3.58のCHA型のゼオライトを34.2質量部加え、同じ混練機を用いてさらに混練を行った。
その際、アンモニア水を用いて、混練物のpHが7となるようにpH調整を行った。
混練温度は、15℃であり、混練時間は、20分である。
第1工程で得られたTiO2/V2O5/WO3成分を含む混練物100質量部に対し、予め製造されたシリカとアルミナの組成比(SiO2/Al2O3)が12.6で一次粒子の平均粒子径0.25μm、銅の担持量が4.6質量%、X線積分強度比が3.58のCHA型のゼオライトを34.2質量部加え、同じ混練機を用いてさらに混練を行った。
その際、アンモニア水を用いて、混練物のpHが7となるようにpH調整を行った。
混練温度は、15℃であり、混練時間は、20分である。
(3)第3工程
次に、押出成形機を用いて、混練物を所定の大きさに押出成形して、正四角柱状のハニカム成形体を作製した。そして、バッチマイクロ波乾燥機を用いてハニカム成形体を、乾燥圧力86.7kPaにて6分間乾燥させた後、さらに吸引乾燥を行い、ハニカム乾燥体とした。
次に、押出成形機を用いて、混練物を所定の大きさに押出成形して、正四角柱状のハニカム成形体を作製した。そして、バッチマイクロ波乾燥機を用いてハニカム成形体を、乾燥圧力86.7kPaにて6分間乾燥させた後、さらに吸引乾燥を行い、ハニカム乾燥体とした。
(4)第4工程
その後、ハニカム乾燥体をガス流通炉に投入し、昇温速度1℃/分にて550℃まで昇温し、その温度を2時間保持して焼成し、ハニカム焼成体を作製した。なお、焼成時においては、窒素ガスをガス流量8L/分にて導入した。
作製されたハニカム焼成体は、実施例1のハニカム触媒である。
その後、ハニカム乾燥体をガス流通炉に投入し、昇温速度1℃/分にて550℃まで昇温し、その温度を2時間保持して焼成し、ハニカム焼成体を作製した。なお、焼成時においては、窒素ガスをガス流量8L/分にて導入した。
作製されたハニカム焼成体は、実施例1のハニカム触媒である。
実施例1に係るハニカム触媒は、高さ35mm×幅35mm×長さ150mmの正四角柱状であり、貫通孔の密度が124個/cm2(800cpsi)、隔壁の厚さが0.2mmであった。
また、TiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの割合は、TiO2/V2O5/WO3成分が60質量%、ゼオライトが40質量%であった。
また、TiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの割合は、TiO2/V2O5/WO3成分が60質量%、ゼオライトが40質量%であった。
なお、第1工程が終了した後、ゼオライトを添加する前に、TiO2/V2O5/WO3成分を分取し、上記と同じ条件で脱脂、焼成することにより、TiO2/V2O5/WO3成分中の各成分の含有割合を分析したところ、TiO2が75.6質量%、V2O5が1.9質量%、WO3が8.4質量%、無機バインダ(ベントナイト)が6.0質量%、及び、無機繊維(ガラスファイバー)が8.1質量%であった。また、TiO2の二次粒子の平均粒子径は、1.0μmであった。
(実施例2)
製造されるハニカム触媒中のTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの割合を、TiO2/V2O5/WO3成分が80質量%、ゼオライトが20質量%となるように調整したほかは、実施例1と同様の条件で実施した。
製造されるハニカム触媒中のTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの割合を、TiO2/V2O5/WO3成分が80質量%、ゼオライトが20質量%となるように調整したほかは、実施例1と同様の条件で実施した。
(実施例3)
製造されるハニカム触媒中のTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの割合を、TiO2/V2O5/WO3成分が85質量%、ゼオライトが15質量%となるように調整し、ゼオライトをCHA型からMFI型(二次粒子の平均粒子径が2.0μm)にしたほかは、実施例1と同様の条件で実施した。
製造されるハニカム触媒中のTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトの割合を、TiO2/V2O5/WO3成分が85質量%、ゼオライトが15質量%となるように調整し、ゼオライトをCHA型からMFI型(二次粒子の平均粒子径が2.0μm)にしたほかは、実施例1と同様の条件で実施した。
(NOx浄化率評価)
実施例1及び2のハニカム触媒から、ダイヤモンドカッターを用いて、一辺が35mm、長さが40mmの正四角柱状の試験片を切り出した。実施例1及び2に係る試験片に、200℃、350℃の模擬ガスを空間速度(SV)40,000/hr(200℃)、80,000/hr(350℃)で流しながら、触媒評価装置(堀場製作所社製、SIGU−2000/MEXA−6000FT)を用いて、試料から流出するNOxの流出量を測定し、下記式(1)で表されるNOxの浄化率(%)を算出した。
実施例1及び2のハニカム触媒から、ダイヤモンドカッターを用いて、一辺が35mm、長さが40mmの正四角柱状の試験片を切り出した。実施例1及び2に係る試験片に、200℃、350℃の模擬ガスを空間速度(SV)40,000/hr(200℃)、80,000/hr(350℃)で流しながら、触媒評価装置(堀場製作所社製、SIGU−2000/MEXA−6000FT)を用いて、試料から流出するNOxの流出量を測定し、下記式(1)で表されるNOxの浄化率(%)を算出した。
NOx浄化率の測定ポイントは、N3H、NOxのアウトレット濃度の飽和ポイントとした。
(NOxの流入量−NOxの流出量)/(NOxの流入量)×100・・・(1)
なお、模擬ガスの構成成分は、一酸化窒素350ppm、アンモニア350ppm、二酸化炭素5%、酸素10%、水4.6%、窒素(Balance)である。
(NOxの流入量−NOxの流出量)/(NOxの流入量)×100・・・(1)
なお、模擬ガスの構成成分は、一酸化窒素350ppm、アンモニア350ppm、二酸化炭素5%、酸素10%、水4.6%、窒素(Balance)である。
実施例1で製造されたハニカム触媒のNOx浄化率は、200℃の時、90%であり、350℃の時、95%であった。実施例2で製造されたハニカム触媒のNOx浄化率は、200℃の時、79%であり、350℃の時、92%であった。
実施例3のハニカム触媒から、ダイヤモンドカッターを用いて、一辺が35mm、長さが40mmの正四角柱状の試験片を切り出した。実施例3に係る試験片に、320℃の模擬ガスを面速度(AV)25m/hrで流しながら、触媒評価装置(堀場製作所社製、SIGU−2000/MEXA−6000FT)を用いて、試料から流出するNOxの流出量を測定し、下記式(1)で表されるNOxの浄化率(%)を算出した。
NOx浄化率の測定ポイントは、N3H、NOxのアウトレット濃度の飽和ポイントとした。
(NOxの流入量−NOxの流出量)/(NOxの流入量)×100・・・(1)
なお、模擬ガスの構成成分は、NOx200ppm、アンモニア240ppm、酸素10%、水10%、窒素(Balance)である。また、NOx中のNO2/NOxの比(NO2比率)を、25%、50%、75%、100%と変化させ、NOx浄化率を測定した。
NO2比率が0%の時、NOx浄化率は92%であり、25%の時は、95%であり、50%の時は、96%であり、75%の時は、76%であり、100%の時は、55%であった。
NOx浄化率の測定ポイントは、N3H、NOxのアウトレット濃度の飽和ポイントとした。
(NOxの流入量−NOxの流出量)/(NOxの流入量)×100・・・(1)
なお、模擬ガスの構成成分は、NOx200ppm、アンモニア240ppm、酸素10%、水10%、窒素(Balance)である。また、NOx中のNO2/NOxの比(NO2比率)を、25%、50%、75%、100%と変化させ、NOx浄化率を測定した。
NO2比率が0%の時、NOx浄化率は92%であり、25%の時は、95%であり、50%の時は、96%であり、75%の時は、76%であり、100%の時は、55%であった。
実施例1〜3に示すように、本発明の製造方法ではNOxの浄化率(%)が高いハニカム触媒を製造することができる。
100 ハニカム触媒
101 貫通孔
102 隔壁
103、104 ハニカム触媒の端部
101 貫通孔
102 隔壁
103、104 ハニカム触媒の端部
Claims (9)
- チタン酸化物、バナジウム酸化物及びタングステン酸化物よりなるTiO2/V2O5/WO3成分とゼオライトとを含むハニカム触媒の製造方法であって、
前記TiO2/V2O5/WO3成分に無機繊維と無機バインダとを添加、混練して混練物を作製する第1工程と、第1工程により得られた混練物に、イオン交換したゼオライトを添加、混練する第2工程と、第2工程により得られた混練分を成形することにより成形体を作製する第3工程とを含むことを特徴とするハニカム触媒の製造方法。 - 前記第2工程において、pHを7〜9に保ちながら混練することを特徴とする請求項1に記載のハニカム触媒の製造方法。
- 前記ゼオライトは、CHA構造を有し、銅(Cu)を担持したCHA型ゼオライトであるか、又は、MFI構造もしくはBEA構造を有し、鉄(Fe)を担持したMFI型もしくはBEA型ゼオライトである請求項1又は2に記載のハニカム触媒の製造方法。
- 製造が完了したハニカム触媒中の前記TiO2/V2O5/WO3成分と前記ゼオライトとの合計量に対する前記ゼオライトの重量割合が、5〜70質量%となるように、一次混合物にゼオライトを添加する請求項1〜3のいずれかに記載のハニカム触媒の製造方法。
- 製造が完了したハニカム触媒中の無機繊維の含有量が5〜15質量%となるように、一次混合物を調製する際、無機繊維を添加する請求項1〜4のいずれかに記載のハニカム触媒の製造方法。
- 前記無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化ケイ素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウム及びホウ酸アルミニウムからなる群より選択される少なくとも1種である請求項5に記載のハニカム触媒の製造方法。
- 前記無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、アタパルジャイト、ベントナイト及びベーマイトからなる群より選択される少なくとも1種である請求項1〜6のいずれかに記載のハニカム触媒の製造方法。
- 添加する前記CHA型ゼオライト中のCuの担持量は、3.5〜8.0質量%である請求項3〜7のいずれかに記載のハニカム触媒の製造方法。
- 添加する前記MFI型もしくはBEA型ゼオライト中のFeの担持量は、1.0〜8.0質量%である請求項3〜7のいずれかに記載のハニカム触媒の製造方法。
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JP2022531806A (ja) * | 2019-09-30 | 2022-07-11 | ポスコ | 硫黄に対する耐久性に優れたscr触媒 |
-
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- 2015-02-16 JP JP2015027793A patent/JP2016150280A/ja active Pending
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