JP2016135716A

JP2016135716A - 板ガラスの成形方法、および板ガラスの製造装置

Info

Publication number: JP2016135716A
Application number: JP2013104381A
Authority: JP
Inventors: 海郡司; Kai Gunji; 信之伴; Nobuyuki Ban
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2013-05-16
Filing date: 2013-05-16
Publication date: 2016-07-28
Also published as: WO2014185129A1

Abstract

【課題】板ガラスの波状の変形を改善できる、板ガラスの成形方法の提供。
【解決手段】帯板状のガラスリボンの幅方向の収縮を抑制する工程を有する、板ガラスの成形方法であって、前記ガラスリボンが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域で前記ガラスリボンを支持する支持ロールが設けられ、該支持ロールは、ガラスリボンと接触する回転部材を先端部に有し、前記回転部材は、本体部と、該本体部の外周に沿って設けられる複数の凸部とを備え、前記回転部材のうち少なくとも前記凸部が工具鋼で形成される、板ガラスの成形方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、板ガラスの成形方法、および板ガラスの製造装置に関する。

板ガラスの成形方法として、フロート法が広く用いられている。フロート法は、浴槽内に収容される溶融金属（例えば、溶融スズ）上に導入された溶融ガラスを所定方向に流動させ、帯板状のガラスリボンとする方法である。ガラスリボンは、水平方向に流動する過程で徐々に冷却された後、リフトアウトロールによって溶融金属から引き上げられ、徐冷炉内で徐冷され、板状ガラスとなる。板状ガラスは、徐冷炉から搬出された後、切断機によって所定の寸法形状に切断され、製品である板ガラスとなる。

また、別の成形方法として、フュージョン法も知られている。フュージョン法は、樋状部材の左右両側の上縁から溢れ出した溶融ガラスを、樋状部材の左右両側面に沿って流下させ、左右両側面の交線である下縁で合わせることにより、帯板状のガラスリボンとする方法である。ガラスリボンは、鉛直方向下方に移動しながら、徐冷され、板状ガラスとなる。板状ガラスは、切断機によって所定の寸法形状に切断され、製品である板ガラスとなる。

ところで、平衡厚さより薄い状態にあるガラスリボンは、幅方向に収縮しようとする。収縮が過大であると、製品である板ガラスの厚さが目標の厚さよりも厚くなってしまう。

そこで、従来から、ガラスリボンの幅方向の収縮を抑制するため、ガラスリボンを支持する支持ロールが用いられている（例えば、特許文献１参照）。支持ロールは、ガラスリボンの幅方向両側に複数対配置され、ガラスリボンに対し幅方向に張力を加える。支持ロールは、ガラスリボンの表面と接触する回転部材を先端部に有する。回転部材が回転することによって、ガラスリボンが所定方向に送り出される。ガラスリボンは所定方向に移動しながら、徐々に冷却され固くなる。

支持ロールの回転部材は、例えば円盤状であって、外周に、歯車状の凹凸部を有する。凹凸部の凸部がガラスリボンに食い込むことにより、ガラスリボンの収縮が抑制される。

特開２０１１−２２５３８６号公報

支持ロールは、フロートバスの成形域（例えば、ガラスリボンが１０^４．５ｄＰａ・ｓ〜１０^７．５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域）に設けられている。近年、板ガラス、特にディスプレイ基板用板ガラスは、高品質化が求められている。また、ディスプレイ基板用板ガラスは、薄板化（例えば厚さ０．５ｍｍ以下）も求められている。

従来の回転部材は、ステンレス鋼（日本工業規格（ＪＩＳ）でＳＵＳと表される鋼材）または炭素鋼（日本工業規格（ＪＩＳ）でＳＣと表される鋼材）で主に構成されるので、ガラスリボンに食い込む凸部の先端が変形しやすい。

特に、フロートバスの低温域（ガラスリボンが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域）のガラスリボンは、固く、回転部材でグリップすることが難しかった。そのため、ガラスリボンが幅方向に縮み、ガラスリボンに波状の変形が発生することがあった。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、ガラスリボンの波状の変形を改善できる、板ガラスの成形方法の提供を目的とする。

上記課題を解決するため、本発明の一態様によれば、
帯板状のガラスリボンの幅方向の収縮を抑制する工程を有する、板ガラスの成形方法であって、
前記ガラスリボンが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域で前記ガラスリボンを支持する支持ロールが設けられ、
該支持ロールは、前記ガラスリボンと接触する回転部材を先端部に有し、
前記回転部材は、本体部と、該本体部の外周に沿って設けられる複数の凸部とを備え、前記回転部材のうち少なくとも前記凸部が工具鋼で形成される、板ガラスの成形方法が提供される。

本発明の一態様によれば、ガラスリボンの波状の変形を改善できる、板ガラスの成形方法が提供できる。

本発明の一実施形態による板ガラスの成形装置を示す一部断面図である。図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。本発明の一実施形態による支持ロールを示す正面図である。図３のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面の一部拡大図である。回転部材の凸部の先細り状部分の断面を示す図である。回転部材の凸部のピッチと高さを示す図である。

以下、本発明の一実施形態について、図面を参照して説明する。以下の図面において、同一のまたは対応する構成には、同一のまたは対応する符号を付して、説明を省略する。

（板ガラスの成形装置および成形方法）
図１は、本発明の一実施形態による板ガラスの成形装置を示す一部断面図である。図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。図２において、フロートバス２０の成形域（ガラスリボンＧが１０^４．５ｄＰａ・ｓ〜１０^７．５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域）をＡ、フロートバス２０の第１低温域（ガラスリボンＧが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓ）をＢ、フロートバス２０の第２低温域（ガラスリボンＧが１０^７．５ｄＰａ・ｓ超〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域）をＢ´で示す。成形域Ａと第１低温域Ｂとは一部重なる。第２低温域Ｂ´は、第１低温域Ｂに含まれるが、成形域Ａとは重ならない。

板ガラスの成形装置１０は、フロートバス２０を有する。フロートバス２０は、溶融金属（例えば、溶融スズ）Ｓを収容する浴槽２２、浴槽２２の外周上縁に沿って設置される側壁２４、および側壁２４に連結され、浴槽２２の上方を覆う天井２６などで構成される。天井２６には、浴槽２２と天井２６との間に形成される空間２８に、還元性ガスを供給するガス供給路３０が設けられている。また、ガス供給路３０には、加熱源としてのヒータ３２が挿通されており、ヒータ３２の発熱部３２ａが溶融スズＳおよびガラスリボンＧの上方に配置されている。

上記成形装置１０を用いた成形方法は、溶融金属（例えば、溶融スズ）Ｓ上に導入された溶融ガラスを所定方向に流動させることにより、帯板状のガラスリボンＧとする方法である。ガラスリボンＧは、所定方向（図２中、Ｘ方向）に流動する過程で冷却された後、リフトアウトロールによって溶融スズＳから引き上げられ、徐冷炉内で徐冷され、板状ガラスとなる。板状ガラスは、徐冷炉から搬出された後、切断機によって所定の寸法形状に切断され、製品である板ガラスとなる。

フロートバス２０内の空間２８は、溶融スズＳの酸化を防止するため、ガス供給路３０から供給される還元性ガスで満たされている。還元性ガスは、例えば、水素ガスを１〜１５体積％、窒素ガスを８５〜９９体積％含んでいる。フロートバス２０内の空間２８は、側壁２４の隙間などから大気が混入するのを防止するため、大気圧よりも高い気圧に設定されている。

フロートバス２０内の温度分布を調節するため、ヒータ３２は、例えば、ガラスリボンＧの流動方向（Ｘ方向）および幅方向（Ｙ方向）に間隔をおいて複数設けられ、マトリックス状に配置されている。ヒータ３２の出力は、ガラスリボンＧの流動方向（Ｘ方向）上流側ほど、ガラスリボンＧの温度が高くなるように制御される。また、ヒータ３２の出力は、ガラスリボンＧの厚さが幅方向（Ｙ方向）に均一になるように制御される。

また、板ガラスの成形装置１０は、フロートバス２０内のガラスリボンＧが幅方向に収縮するのを抑制するため、ガラスリボンＧを支持する支持ロール４０を有する。支持ロール４０は、図２に示すように、ガラスリボンＧの幅方向両側に複数対配置され、ガラスリボンＧに対し幅方向（図中、Ｙ方向）に張力を加える。

支持ロール４０は、ガラスリボンＧと接触する回転部材５０を先端部に有する。回転部材５０は、ガラスリボンＧの上面に食い込み、ガラスリボンＧが幅方向に収縮しないように、ガラスリボンＧの幅方向端部を支持する。回転部材５０が回転することによって、ガラスリボンＧが所定方向に送り出される。

（支持ロール）
図３は、本発明の一実施形態による支持ロールを示す正面図である。図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面の一部拡大図である。図５は、回転部材の凸部の先細り状部分の断面を示す図である。図６は、回転部材の凸部のピッチと高さを示す図である。

支持ロール４０は、主に、回転部材５０と、連結部材６０と、軸部材７０とで構成される。

軸部材７０は、冷媒流路を内部に有しており、冷媒流路を流れる冷媒によって冷却され、ステンレス鋼（日本工業規格（ＪＩＳ）でＳＵＳと表される鋼材）や炭素鋼（日本工業規格（ＪＩＳ）でＳＣと表される鋼材）などの金属材料で形成されてよい。軸部材７０の外周には、断熱材等を巻き付けてもよい。

軸部材７０は、例えば、２重管であって、内管および外管で構成される。内管の内側空間と、内管の外周面と外管の内周面との間に形成される空間とで冷媒流路が構成される。

冷媒としては、水などの液体、または、空気などの気体が用いられる。冷媒は、内管の内側空間を通り、連結部材６０および回転部材５０の内側空間に供給された後、内管の外周面と外管の内周面との間に形成される空間を通り、外部に排出される。外部に排出された冷媒は、冷却器で冷却され、再び、内管の内側空間に還流されてもよい。なお、冷媒の流れ方向は逆方向であってもよい。

軸部材７０は、図１に示すように、側壁２４を貫通しており、フロートバス２０の外部において、モータや減速機などで構成される駆動装置３４に接続されている。駆動装置３４が作動することによって、軸部材７０の中心軸線を中心に、軸部材７０、連結部材６０、および回転部材５０が一体的に回転する。

連結部材６０は、軸部材７０と回転部材５０を連結する部材である。連結部材６０は、軸部材７０の冷媒流路と連通する内側空間を内部に有している。連結部材６０は、例えば筒状であって、連結部材６０の軸部材７０側の端部の外径および内径が、それぞれ、軸部材７０の外管の外径および内径と同じである。連結部材６０は、軸部材７０の外管と突き合わされ、例えば溶接によって、同軸的に連結されている。連結部材６０は軸部材７０と溶接が容易な材質であることが好ましく、同一材料で形成されることがより好ましい。

（回転部材）
回転部材５０は、図３に示すように、円盤状であって、回転部材５０の中心軸線と軸部材７０の中心軸線とは同一直線上にある。

回転部材５０は、図１に示すように、外周にて、ガラスリボンＧの表面（本実施形態では、上面）と接触する。回転部材５０が回転することによって、ガラスリボンＧが所定方向に送り出される。

回転部材５０は、図４に示すように、内部に、冷媒流路としての内側空間５１を有する。この内側空間５１は、回転部材５０の背面側に形成される開口部を介して、連結部材６０の内側空間と連通している。

回転部材５０は、図３に示すように、円盤状の本体部５３と、本体部５３の外周に沿って設けられる複数の凸部５４とを一体的に有する。複数の凸部５４は、周方向に等間隔で設けられている。

各凸部５４の形状は、ガラスリボンＧに食い込みやすいように、先細り状（例えば、四角錐状）であってよい。

凸部５４の前記先細り状部分の軸部材７０に垂直な面に対する角度ＡまたはＢ（図５参照）は、ガラスリボンＧに対するグリップ力を考慮すると４５°以下が好ましく、３０°以下がより好ましく、２５°以下がさらに好ましい。また前記先細り状部分の強度を考慮すると、角度Ａ又はＢは１５°以上が好ましい。

凸部５４の前記先細り状部分の先端部の幅Ｃ（図５参照）は、ガラスリボンＧに対するグリップ力を考慮すると２ｍｍ以下が好ましく、１ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下がさらに好ましい。前記先端部は必ずしも直線状である必要はなく、曲線状あるいは複合形状を呈していてもよい。

凸部５４のピッチＤ（図６参照）は、ガラスリボンＧに対するグリップ力を考慮すると６．５ｍｍ以下が好ましく、５．５ｍｍ以下がより好ましい。また前記先細り状部分の強度や加工性を考慮すると、ピッチＤは１．５ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上がより好ましい。

凸部５４の高さＥ（図６参照）は、ガラスリボンＧに対するグリップ力を考慮すると４ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましい。また前記先細り状部分の強度や加工性を考慮すると、高さＥは８ｍｍ以下が好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。

図３に示す凸部５４は、本体部５３の外周の厚さ方向（図１のＹ方向）に２列（図４参照）形成されているが、３列以上形成されてもよいし、１列のみ形成されてもよい。

また回転部材５０の半径は、連結部材６０とガラスリボンＧとの接触防止や軸部材７０の水平性を考慮すると、１００ｍｍ以上が好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましく、１８０ｍｍ以上がさらに好ましく、回転部材５０とガラスリボンＧとの位置調整や回転部材５０の回転速度の微調整を考慮すると３５０ｍｍ以下が好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましく、２７０ｍｍ以下がさらに好ましい。

回転部材５０のうち少なくとも凸部５４が工具鋼、好ましくは熱間ダイス鋼で形成される。なお、本実施形態では、本体部５３も工具鋼で形成されている。

ここで、「熱間ダイス鋼」とは、ＪＩＳＧ４４０４に記載の「ＳＫＤ」のうち、「熱間金型用」の合金工具鋼を意味する。

工具鋼としては、特に限定はなく、例えば日本工業規格（ＪＩＳ）でＳＫＳ、ＳＫＤ、ＳＫＴ、ＳＫＨと表される鋼材等を使用できる。工具鋼には、例えばＳＫＳ４、ＳＫＳ４１、ＳＫＳ４２、ＳＫＳ４３、ＳＫＳ４４、ＳＫＳ１、ＳＫＳ１１、ＳＫＳ２、ＳＫ２１、ＳＫＳ５、ＳＫＳ５１、ＳＫＳ７、ＳＫＳ８、ＳＫＳ３、ＳＫＳ３１、ＳＫＳ９３、ＳＫＤ１、ＳＫＤ１１、ＳＫＤ１２、ＳＫＤ２、ＳＫＤ４、ＳＫＤ５、ＳＫＤ６、ＳＫＤ６１、ＳＫＴ１、ＳＫＴ２、ＳＫＴ３、ＳＫＴ４、ＳＫＴ５、ＳＫＴ６、ＳＫＨ２、ＳＫＨ３，ＳＫＨ４Ａ、ＳＫＨ４Ｂ、ＳＫＨ４０、ＳＫＨ５、ＳＫＨ５１、ＳＫＨ５２、ＳＫＨ５３、ＳＫＨ５４、ＳＫＨ５５，ＳＫＨ５６、ＳＫＨ５７、ＳＫＨ５８、ＳＫＨ５９、ＳＫＨ１０等やこれらの材種から改良された各社の開発鋼が使用できる。このような開発鋼は、Ｆｅを主成分とし、好ましくはＣの含有量が０．３質量％〜２．５質量％、Ｓｉの含有量が０〜１．１質量％、Ｍｎの含有量が０〜１．１質量％、Ｎｉの含有量が０〜２．０質量％、Ｃｒの含有量が０〜１３．５質量％、Ｍｏの含有量が０〜５．０質量％、Ｖの含有量が０〜４．０質量％、Ｗの含有量が０〜１０．０質量％、Ｃｏの含有量が０〜１０．０質量％である。熱間ダイス鋼としては、特に限定されなく、ＳＫＤ６１や各社の改良鋼材が使用できる。このような熱間ダイス鋼は、Ｆｅを主成分とし、好ましくはＣの含有量が０．３質量％〜０．５質量％、Ｓｉの含有量が０．３質量％〜１．２０質量％、Ｍｎの含有量が０．４質量％〜０．９質量％、Ｎｉの含有量が０〜１．８質量％、Ｃｒの含有量が１．３質量％〜５．５０質量％、Ｍｏの含有量が０．４質量％〜２．７質量％、Ｖの含有量が０．２質量％〜１．７質量である。加工性やコストの観点から、熱間ダイス鋼はＳＫＤ６１であることが好ましい。ＳＫＤ６１は、Ｆｅを主成分とし、日本工業規格（ＪＩＳ）に規定されているように、Ｃの含有量が０．３５質量％〜０．４２質量％、Ｓｉの含有量が０．８０質量％〜１．２０質量％、Ｍｎの含有量が０．２５質量％〜０．５０質量％、Ｐの含有量が０〜０．０３０質量％、Ｓの含有量が０〜０．０２０質量％、Ｃｒの含有量が４．８０質量％〜５．５０質量％、Ｍｏの含有量が１．００質量％〜１．５０質量％、Ｖの含有量が０．８０質量％〜１．１５質量％の鋼材であり、不可避的に含有される不純物を更に含んでも良い。ＳＫＤ６１は、国際規格（ＩＳＯ４９５７：１９９９）においてＸ４０ＣｒＭｏＶ５−１と表されることもある。

工具鋼は、ＳＵＳやＳＣなどの従来の材料に比べて、高温強度が高いので、ガラスリボンＧに食い込む凸部５４の変形を抑制でき、回転部材５０の耐久性を向上できる。また、工具鋼は、ＳＵＳやＳＣなどの従来の材料に比べて、高温強度が高いので、凸部５４がガラスリボンＧに食い込みやすくなるよう、凸部５４を尖鋭化できる。よって、従来グリップすることが困難であったフロートバス２０の第１低温域Ｂ（ガラスリボンＧが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域）でガラスリボンＧを回転部材５０がグリップでき、ガラスリボンＧの波状の変形の発生が低減できる。よって、板ガラスの平坦度が改善できる。

ここで、ガラスリボンＧの温度は、ガラスリボンＧの幅方向中央の温度で代表する。ガラスリボンＧの温度は、例えば放射温度計により測定する。ガラスの種類が無アルカリガラスの場合、１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲に相当する温度範囲は９３７℃〜１０００℃である。

ガラスリボンＧは、１０^７．５ｄＰａ・ｓ超〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の第２低温域Ｂ´（無アルカリガラスの場合、９３７℃以上９４６℃未満の温度範囲の領域）で、支持ロール４０によって支持されることが好ましい。

尚、本実施形態のガラスリボンＧは、ガラスリボンＧの粘度が１０^６．７ｄＰａ・ｓ未満の領域において、支持ロール４０で支持されるが、従来の支持ロールによって支持されてもよい。ガラスリボンＧの粘度が１０^６．７ｄＰａ・ｓ未満の領域では、従来の回転部材でガラスリボンＧをグリップできる。

回転部材５０は、図４に示すように、外表面の少なくとも一部に、耐食性に優れた保護膜５５を有してもよい。特にクロム窒化物または金属クロムを含む保護膜５５を有することが好ましい。クロム窒化物および金属クロムは、溶融スズＳの飛沫や蒸気に対する耐食性が熱間ダイス鋼よりも高いので、回転部材５０の耐スズ性を向上できる。

保護膜５５は、凸部５４の外表面を覆っており、本体部５３の外表面の一部を覆っている。

保護膜５５の成膜方法としては、例えば、メッキ法、蒸着法、スパッタリング法、ＣＶＤ法、イオンコーティング法、溶射法などがあり、凸部５４の形状などに応じて適宜選択される。例えば、凸部５４を尖鋭化する場合、蒸着法やスパッタリング法やイオンコーティング法などのドライコーティング法が好ましい。

回転部材５０は、連結部材６０と溶接などで一体化され、１つの部品として供給される。成形装置１０が設置される工場において、上記部品をストックしておけば、凸部５４が変形したとき、上記部品の交換によって、支持ロール４０の修理が可能である。この修理は、連結部材６０と軸部材７０との溶接部分を切断し、上記部品を交換した後、連結部材６０と軸部材７０の外管とを溶接して行われる。上記部品の交換時に、軸部材７０は再利用され、繰り返し用いられてよい。

製品である板ガラスは、特に限定されないが、例えば液晶ディスプレイ（ＬＣＤ）やプラズマディスプレイ（ＰＤＰ）、有機ＥＬディスプレイなどのフラットパネルディスプレイ（ＦＰＤ）用であってよい。近年、ＦＰＤの薄型化が進行しており、ＦＰＤ用の板ガラスの薄板化が進行している。特にディスプレイ基板用板ガラスの場合、好ましくは０．７ｍｍ以下、より好ましくは０．３ｍｍ以下、さらに好ましくは０．２ｍｍ以下、特に好ましくは０．１ｍｍ以下の板ガラスが要望されている。そのため、ガラスリボンＧの厚さが薄くなっており、ガラスリボンＧの幅方向の収縮力が強くなると共に、ガラスリボンＧの成形温度が高くなっている。本実施形態の支持ロール４０は、上述の如く、ガラスリボンＧに食い込む凸部５４の高温強度が高いので、また、凸部５４の尖鋭化が可能であるので、ＦＰＤ用の板ガラスの成形に適している。

製品である板ガラスの種類は、特に限定されない。板ガラスは、例えば、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５０％〜７５％、Ａｌ_２Ｏ_３：０．１％〜２４％、Ｂ_２Ｏ_３：０％〜１２％、ＭｇＯ：０％〜１０％、ＣａＯ：０％〜１４．５％、ＳｒＯ：０％〜２４％、ＢａＯ：０％〜１３．５％、Ｎａ_２Ｏ：０％〜２０％、Ｋ_２Ｏ：０％〜２０％、ＺｒＯ_２：０％〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：５％〜２９．５％、Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ：０％〜２０％を含有する。

板ガラスは、例えば、無アルカリガラスで形成されてよい。無アルカリガラスは、アルカリ金属酸化物（Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌｉ_２Ｏ）を実質的に含有しないガラスである。無アルカリガラス中のアルカリ金属酸化物の含有量の合量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏ）は、例えば０．１％以下であってよい。

無アルカリガラスは、例えば、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２：５０〜７３％、好ましくは５０〜６６％、Ａｌ_２Ｏ_３：１０．５〜２４％、Ｂ_２Ｏ_３：０〜１２％、ＭｇＯ：０〜１０％、好ましくは０〜８％、ＣａＯ：０〜１４．５％、ＳｒＯ：０〜２４％、ＢａＯ：０〜１３．５％、ＺｒＯ_２：０〜５％を含有し、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８〜２９．５％、好ましくは９〜２９．５％を含有するものである。

無アルカリガラスは、歪点が高く溶解性を考慮する場合は好ましくは、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２：５８〜６６％、Ａｌ_２Ｏ_３：１５〜２２％、Ｂ_２Ｏ_３：５〜１２％、ＭｇＯ：０〜８％、ＣａＯ：０〜９％、ＳｒＯ：３〜１２．５％、ＢａＯ：０〜２％を含有し、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９〜１８％を含有するものである。

無アルカリガラスは、高歪点を考慮する場合は好ましくは、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２：５４〜７３％、Ａｌ_２Ｏ_３：１０．５〜２２．５％、Ｂ_２Ｏ_３：０〜５．５％、ＭｇＯ：０〜１０％、ＣａＯ：０〜９％、ＳｒＯ：０〜１６％、ＢａＯ：０〜２．５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８〜２６％を含有するものである。

実施例１では、図３および図４に示す支持ロールを、フロートバス内のガラスリボンに接触させ、ガラスリボンに食い込む凸部の変形の有無を調べた。

支持ロールの回転部材としては、本体部および凸部がＳＫＤ６１（日立金属社製、ＤＡＣ）で構成されるものを用いた。ＳＫＤ６１の強度はロックウェル硬さ（ＨＲＣ）が３０〜４０のものを使用した。表面にはドライコーティング法により、クロム窒化物の保護膜が成膜された。

凸部の変形の有無は、１０^７ｄＰａ・ｓの粘度に相当する温度（９８０℃）でガラスリボンと回転部材を連続的に１００時間接触させた後、目視により確認した。その結果、実施例１では、凸部の変形が認められなかった。

一方、比較例１では、回転部材の本体部および凸部が、ＳＫＤ６１の代わりに、Ｓ２５Ｃで構成される他は、実施例１と同様の条件下で試験を行った。

試験の結果、比較例１では、凸部の先端が曲がっており、凸部の変形が認められた。

これにより、実施例１によれば、耐久性に優れた支持ロールを提供できることが確認された。

以上、板ガラスの製造方法および板ガラスの製造装置の実施形態等を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されない。本発明は、特許請求の範囲に記載された趣旨の範囲で変形や改良が可能である。

例えば、上記実施形態の支持ロール４０は、フロート法で用いられるが、他の成形方法で用いられてもよく、例えばフュージョン法で用いられてもよい。

フュージョン法の場合、支持ロールの回転部材は、円柱状または円筒状であって、ガラスリボンを表側および裏側から挟持するように２つ１組で用いられる。２つの支持ロールからなる支持ロール群がガラスリボンの幅方向両側に複数対配置される。

また、フュージョン法の場合、板ガラスの成形装置は、溶融ガラスが連続的に供給される樋状部材を有する。樋状部材の左右両側の上縁から溢れ出した溶融ガラスは、樋状部材の左右両側面に沿って流下し、左右両側面が交わる下縁で合流し、一体化することにより、ガラスリボンとなる。ガラスリボンは、複数対の支持ロール群によって支持されながら、下方に送り出される。

また、上記実施形態の回転部材５０は、保護膜５５を有するが、保護膜５５を有していなくてもよい。

また、上記実施形態の軸部材７０の内管は、外管の内側に配置されているが、連結部材６０の内側または回転部材５０の内側まで延びていてもよい。延びていると、連結部材６０の内側空間または回転部材５０の内側空間５１における冷媒の流れが整流され、連結部材６０や回転部材５０の冷却効率が高まる。

１０板ガラスの成形装置
２０フロートバス
４０支持ロール
５０回転部材
５３本体部
５４凸部
５５保護膜
Ｇガラスリボン

Claims

帯板状のガラスリボンの幅方向の収縮を抑制する工程を有する、板ガラスの成形方法であって、
前記ガラスリボンが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域で前記ガラスリボンを支持する支持ロールが設けられ、
該支持ロールは、前記ガラスリボンと接触する回転部材を先端部に有し、
前記回転部材は、本体部と、該本体部の外周に沿って設けられる複数の凸部とを備え、前記回転部材のうち少なくとも前記凸部が工具鋼で形成される、板ガラスの成形方法。
前記工具鋼が熱間ダイス鋼である、請求項１に記載の板ガラスの成形方法。
前記熱間ダイス鋼がＳＫＤ６１である、請求項２に記載の板ガラスの成形方法。
前記回転部材は、外表面の少なくとも一部に、クロム窒化物または金属クロムを含む保護膜を有する、請求項３に記載の板ガラスの成形方法。
前記回転部材の形状は、円盤状である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の板ガラスの成形方法。
帯板状のガラスリボンが１０^６．７ｄＰａ・ｓ〜１０^７．６５ｄＰａ・ｓの粘度範囲の領域で前記ガラスリボンを支持する支持ロールを備え、
該支持ロールは、前記ガラスリボンと接触する回転部材を先端部に有し、
前記回転部材は、本体部と、該本体部の外周に沿って設けられる複数の凸部とを備え、前記回転部材のうち少なくとも前記凸部が工具鋼で形成される、板ガラスの成形装置。
前記工具鋼が熱間ダイス鋼である、請求項６に記載の板ガラスの成形装置。
前記熱間ダイス鋼がＳＫＤ６１である、請求項７に記載の板ガラスの成形装置。
前記回転部材は、外表面の少なくとも一部に、クロム窒化物または金属クロムを含む保護膜を有する、請求項８に記載の板ガラスの成形装置。
前記回転部材の形状は、円盤状である、請求項５〜９のいずれか一項に記載の板ガラスの成形装置。