JP2016022492A - 連続鋳造ノズル - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の鋼の連続鋳造ノズル用耐火材料は、MgO−Al2O3系スピネル75〜97質量%及びウォラストナイト3〜25質量%からなることを特徴とする。
【選択図】なし
Description
また、特許文献2には、ノズルの内孔部及び/または溶鋼に接する部分が、鉱物相としてスピネルまたはスピネル及びペリクレースからなる耐火材料から構成されているノンカーボン材の連続鋳造用ノズルが開示されている。
例えば、特許文献3には、ノンカーボン材ではないが、重量比でCaOを16〜35%、元素周期律表のIII族及びIV族元素の酸化物から選ばれた1種または2種以上を0.5〜5%含有し、鉱物組成としてCaZrO3を主成分とするカルシウムジルコネート系クリンカー20〜95%、黒鉛5〜50%、金属シリコン0〜1%からなる混合物に有機質バインダーを添加し成形後、非酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とするZrO2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法が開示されている。
更に、耐火材料表面への溶鋼中介在物の付着し易さは、耐火材料稼働面と溶鋼の濡れ性にも大いに関係する。濡れ性は、耐火材料稼働面に溶鋼を接触させた際の接触角で評価される。接触角が90°以下であれば濡れ性が良いと判断され、90°より大きければ濡れ難いと判断される。溶鋼中に生成するAl2O3系介在物と溶鋼とは濡れ難いことが知られている。この時、耐火材料稼働面と溶鋼とが濡れ難い場合には、溶鋼中の介在物は、耐火材料稼働面に付着することが、熱力学的に安定となり、換言すれば、付着し易くなる。また、その逆に、耐火材料稼働面と溶鋼との接触角が90°未満の場合、濡れ易いと判断され、この場合、介在物は付着し難くなる。
本発明者らは、上記知見に基づいて本発明を完成するに至ったものである。
以上のことから、CaOとSiO2の化合物であるウォラストナイトを用いることが好ましいのである。
実施例1
以下の表1に示す組成を有するMgO−Al2O3系スピネル−ウォラストナイト系耐火材料と、Alキルド溶鋼の濡れ性を測定した。即ち、所定の割合で、MgO−Al2O3系スピネルと、ウォラストナイトを配合し、これにバインダーとしてフェノール樹脂を外掛けで8質量%配合した配合物を所定の形状(200mm×50mm×50mm)に成形した後、アルゴン雰囲気、焼成温度1000℃で5時間にわたり焼成し、得られた焼成体を15mm×15mm×5mmの寸法に加工することにより供試体を得た。この供試体上にAl含有鋼(組成:C0.06質量%、Si0.2質量%、Mn1.2質量%、P0.01質量%、S0.002質量%、Al0.04質量%;3g)を載せ,電気炉内に設置してから,アルゴンガスの雰囲気中で1560℃まで昇温して10分間保持した。昇温と保持中における溶鋼試料の形状を録画した。実験終了後、画像から溶鋼の形状が安定した後の溶鋼と供試体の接触角を測り、また、供試体に溶損が生じているか、否かを調査した。得られた結果を表1に併記する。
次に、溶鋼中のAl2O3系介在物に対する耐付着性の評価を行った。
表2及び3に記載する配合にて、上述と同様の操作にて作成した焼成体をダイアモンドカッターで切り出し、平面研磨することにより20mm×20mm×200mmの供試体を得た。
高周波炉を用いて20kgのAl含有鋼(組成:C0.06質量%、Si0.2質量%、Mn1.2質量%、P0.01質量%、S0.002質量%、Al0.04質量%)をアルゴン雰囲気中で溶解し、1570℃に保持してから供試体を100mmの深さで浸漬した。1時間後供試体を引き上げ、冷却した後、供試体の断面寸法を測定した。試験後供試体の断面寸法が試験前より長くなっていたら、介在物付着層が形成されたと判断した。
付着指数=試料の付着層厚み(mm)/比較品6の付着層厚み(mm)
付着指数が小さいほど、供試体の耐付着性が高くなると判断した。逆に、試験後供試体の断面寸法が試験前より短くなっている場合には、供試体の溶損が生じたと判断した。得られた結果を表2及び3に示す。
本発明品6〜11は、その他の成分として各酸化物を10質量%(外掛け)含む耐火材料である。
本発明品12〜16は、その他の成分として非酸化物を5〜10質量%(外掛け)含む耐火材料である。
本発明品は、いずれも付着指数が小さく、耐付着性に優れ、且つ溶損が生じなかったことがわかる。
比較品6は、従来から一般的に使用されているアルミナ−シリカ−カーボン質耐火材料である。従って、表3中のその他の成分の欄の配合において、比較品6の配合では「外掛け割合」は除外される。
比較例7〜10は、その他の成分として10質量%(外掛け)を超える各酸化物が含まれる耐火材料である。
比較品11、12は、その他の成分として10質量%(外掛け)を超える各非酸化物が含まれる耐火材料である。
比較品13は、ウォラストナイトの組成となるように、SiO2とCaOを別個に配合した耐火材料である。従って、表3中のその他の成分のシリカ及びカルシア欄の配合において、比較品13の配合では「外掛け割合」は除外される。1000℃の焼成後の供試体には、本発明品や比較品には認められなかった異常膨張が見られた。
比較品6は、介在物の付着が最も著しかった。
比較品3〜5は、介在物付着がなかったが、溶損が生じた。
それ以外の比較品は、溶損は生じなかったものの、本発明品に比べて介在物の付着が顕著であった。なお、これは、比較品1、2では、ウォラストナイトの含有量が少なかったことによるものであり、比較品7〜12では、その他の成分の含有量が多過ぎ、溶鋼、ウォラストナイト及びMgO−Al2O3系およびスピネル間の反応、次いで溶融相の形成と組成に影響を与えたためである。
また、比較品13では、多少の付着防止の効果は認められたものの、ウォラストナイトとして添加したものに比較すると、付着量は多いものであった。
このように、耐付着性に関する本発明品の優位性は明白である。
本発明品12の耐火材料から構成される内孔体を備えてなる浸漬ノズルをAl含有鋼の実機鋳造に用いた。比較品の浸漬ノズルは、比較品6の耐火材料から構成される内孔体を備えてなるものである。本発明品及び比較品のノズルを同一タンディッシュの鋳造に使用し、使用後内孔体稼動面の付着状態を調査した。
8chのAl含有溶鋼(2400t)を鋳造した結果、比較品ノズルの内孔体稼動面に厚み20mmの介在物付着層が形成されていたのに対して、本発明品ノズルの内孔体稼働面には付着物は殆ど認められなかった。
このように、耐付着性に関する本発明品の優位性は明白である。
Claims (5)
- MgO−Al2O3系スピネル75〜97質量%及びウォラストナイト3〜25質量%からなることを特徴とする鋼の連続鋳造ノズル用耐火材料。
- 更に、酸化物、カーボン、炭化物、金属及び合金からなる群から選択される1種または2種以上のその他の成分を、MgO−Al2O3系スピネル及びウォラストナイトの合量100質量%に対して外掛けで10質量%以下の量で含有してなる、請求項1記載の鋼の連続鋳造ノズル用耐火材料。
- MgO−Al2O3系スピネルの粒度は、0.5mm以下のものが80質量%以上である、請求項1記載の鋼の連続鋳造ノズル用耐火材料。
- ウォラストナイトの粒度は、0.5mm以下である、請求項1記載の鋼の連続鋳造ノズル用耐火材料。
- 請求項1ないし4のいずれか1項に記載の連続鋳造ノズル用耐火材料を、少なくとも溶鋼と接するノズル稼動面の一部または全部に配設したことを特徴とする鋼の連続鋳造ノズル。
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CN112759381A (zh) * | 2020-12-31 | 2021-05-07 | 马鞍山利尔开元新材料有限公司 | 一种无碳钢包下水口及其制备方法 |
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JPH03221249A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-30 | Akechi Ceramics Kk | 連続鋳造用浸漬ノズル |
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JP2000515431A (ja) * | 1997-08-07 | 2000-11-21 | ノース アメリカン リフラクトリーズ カンパニー | アルミナによる目詰の防止のための耐火組成物 |
-
2014
- 2014-07-17 JP JP2014146657A patent/JP5920412B2/ja active Active
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