JP2015154708A - 回転電機ステータ - Google Patents

Abstract

【課題】回転電機ステータにおいて、回転電機の性能低下を抑制し、かつ、動力線バスバの体格を小さくすることである。
【解決手段】ステータ１０は、複数相の動力線バスバ１２ｕと、中性線バスバ１６と、各相の動力線バスバのそれぞれと中性点バスバの間に並列接続された各相の複数のコイルとを含む。各相の複数のコイルは、周方向において複数の範囲のコイルに分割され、各相の動力線バスバ１２ｕは、周方向において範囲数と同数に分割され、各相の動力線２８ｕに対して電気的に並列接続される分割動力線バスバであって、それぞれ対応する範囲のコイルが接続される分割動力線バスバ１３ｕ、１４ｕに分割され、各分割動力線バスバの断面積Ｓ１，Ｓ２は、分割動力線バスバが属する相のコイルの合計数に対する、分割動力線バスバに接続されたコイルの数の比の値に、中性線バスバの断面積Ｓａを乗じることにより定められる。
【選択図】図１

Description

本発明は、動力線バスバと中性線バスバとの間に接続された複数のコイルを備える回転電機ステータに関し、特に動力線バスバの体格の低減に関する。

特許文献１には、複数の円弧状要素が円環状に接続されることにより形成されたバスバと、各円弧状要素に接続される複数のコイルとを含む回転電機ステータが記載されている。

特開２０１０−２３９７７１号公報

特許文献１に記載された構成において、バスバにコイルが多数並列接続される場合、バスバへの流入電流が大きくなるので、回転電機の必要な性能を確保するためにバスバの長手方向に対し直交する断面の断面積を大きくすることを要求される場合がある。しかしながら、この場合にはバスバの体格が大きくなることによりステータの体格が大きくなる場合がある。本発明は、複数のバスバのうち、動力線に近い動力線バスバの体格を低減するために考えられた。

本発明の目的は、回転電機の性能低下を抑制でき、かつ、動力線バスバの体格を低減できる回転電機ステータを提供することである。

本発明に係る回転電機ステータは、複数相の動力線バスバと、中性線バスバと、各相の動力線バスバのそれぞれと前記中性点バスバの間に並列接続された各相の複数のコイルと、を備え、各相の前記複数のコイルは、周方向において複数の範囲のコイルに分割され、各相の動力線バスバは、周方向において前記範囲の数と同数に分割され、各相の動力線に対して電気的に並列接続される分割動力線バスバであって、それぞれ対応する範囲のコイルが接続される分割動力線バスバに分割され、前記各分割動力線バスバの長手方向に対し直交する断面の断面積は、前記分割動力線バスバが属する相の前記コイルの合計数に対する、前記分割動力線バスバに接続された前記コイルの数の比の値に、前記中性線バスバの長手方向に対し直交する断面の断面積を乗じることにより定められる。

本発明に係る回転電機ステータによれば、回転電機の性能低下を抑制でき、かつ、動力線バスバの体格を低減できる。

本発明の実施形態における回転電機ステータの概略構成（ａ）と、（ａ）の３つのバスバの長手方向に対し直交する断面（ｂ）（ｃ）（ｄ）とを示す図である。 図１の回転電機ステータの周方向一部を示す図である。 図１の回転電機ステータのコイル及びバスバを含む回路図である。 本発明の実施形態における回転電機ステータの別例の回路図（ａ）と、２つのバスバの断面（ｂ）（ｃ）とを示す図である。

以下、図面を参照しながら、本発明に係る実施形態について詳細に説明する。この説明において、具体的な形状、個数、方向は、本発明の理解を容易にするための例示であって、仕様に応じて適宜変更することができる。以下ではすべての図面において同様の要素には同一の符号を付して説明する。

図１は、本発明の実施形態における回転電機ステータ１０（以下、単にステータ１０という。）の概略構成（ａ）と、（ａ）の３つのバスバ１３ｕ，１４ｕ，１６の長手方向に対し直交する断面（ｂ）（ｃ）（ｄ）とを示している。図２は、図１のステータ１０の周方向一部を示している。ステータ１０は、径方向内側に配置される図示しないロータと組み合わされて回転電機を形成する。「径方向」はステータ１０の中心軸Ｏに対し直交する放射方向である。「軸方向」はステータ１０の中心軸Ｏに平行な方向であり、「周方向」はステータ１０の中心軸Ｏを中心として描かれる円形に沿う方向である。回転電機は、車両に搭載され、電動モータ、または発電機、または電動モータ及び発電機の両方の機能を有するモータジェネレータとして用いられる。

ステータ１０は、円環状のステータコア１８（図２）と、ステータコア１８の内周側に集中巻きで巻装される複数相（図示の例では３相）の複数のコイル２１ｕ，２２ｕ，２１ｖ，２２ｖ，２１ｗ，２２ｗと、複数相の動力線バスバ１２ｕ，１２ｖ，１２ｗと、中性線バスバ１６とを含む。

各相の複数のコイル２１ｕ，２２ｕ，２１ｖ，２２ｖ，２１ｗ，２２ｗは、後で詳しく説明するように各相の動力線バスバ１２ｕ，１２ｖ，１２ｗのそれぞれと中性線バスバ１６との間に並列接続される。図１では、円の内側にＵ、Ｖ、Ｗの文字を付したものにより、ｕ相、ｖ相、ｗ相の各コイル２１ｕ，２２ｕ，２１ｖ，２２ｖ，２１ｗ，２２ｗを模式的に示している。

複数のコイル２１ｕ，２２ｕ，２１ｖ，２２ｖ，２１ｗ，２２ｗは、ｕ相コイル２１ｕ，２２ｕと、ｖ相コイル２１ｖ，２２ｖと、ｗ相コイル２１ｗ，２２ｗとを有する。ｕ相コイル２１ｕ，２２ｕは、周方向において第１範囲Ａ１に配置される複数のコイルである第１ｕ相コイル２１ｕと、第２範囲Ａ２に配置される複数のコイルである第２ｕ相コイル２２ｕとの２組のコイルに分割される。図１では、範囲Ａ１，Ａ２をそれぞれ矢印で示している（後述の範囲Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２も同様である。）。範囲Ａ１，Ａ２は周方向に分かれている。

ｖ相コイル２１ｖ，２２ｖは、周方向において第１範囲Ｂ１に配置される複数のコイルである第１ｖ相コイル２１ｖと、第２範囲Ｂ２に配置される複数のコイルである第２ｖ相コイル２２ｖとの２組のコイルに分割される。範囲Ｂ１，Ｂ２も周方向に分かれている。

ｗ相コイル２１ｗ，２２ｗは、周方向において第１範囲Ｃ１に配置される複数のコイルである第１ｗ相コイル２１ｗと、第２範囲Ｃ２に配置される複数のコイルである第２ｗ相コイル２２ｗとの２組のコイルに分割される。範囲Ｃ１，Ｃ２も周方向に分かれている。以下の説明では、各コイル２１ｕ，２２ｕ，２１ｖ，２２ｖ，２１ｗ，２２ｗは、ｕ相、ｖ相、ｗ相を区別せずに各コイル２１，２２という場合がある。

ｕ相の動力線バスバ１２ｕは、周方向に離れて配置されるように、周方向においてｕ相の第１範囲Ａ１，Ａ２の範囲数と同数の２に分割され、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕに分割されている。第１分割動力線バスバ１３ｕには対応する範囲のコイルである第１ｕ相コイル２１ｕが接続され、第２分割動力線バスバ１４ｕには対応する範囲のコイルである第２ｕ相コイル２２ｕが接続される。

同様に、ｖ相の動力線バスバ１２ｖは、周方向に離れて配置されるように、周方向においてｖ相の範囲数と同数の２に分割され、第１分割動力線バスバ１３ｖ及び第２分割動力線バスバ１４ｖに分割されている。第１分割動力線バスバ１３ｖには対応する範囲のコイルである第１ｖ相コイル２１ｖが接続され、第２分割動力線バスバ１４ｖには対応する範囲のコイルである第２ｖ相コイル２２ｖが接続される。

同様に、ｗ相の動力線バスバ１２ｗは、周方向に離れて配置されるように、周方向においてｗ相の範囲数と同数の２に分割され、第１分割動力線バスバ１３ｗ及び第２分割動力線バスバ１４ｗに分割されている。第１分割動力線バスバ１３ｗには第１ｗ相コイル２１ｗが接続され、第２分割動力線バスバ１４ｗには第２ｗ相コイル２２ｗが接続される。

各相の分割動力線バスバ１３ｕ、１４ｕ、１３ｖ、１４ｖ、１３ｗ、１４ｗは、後述の中性線バスバ１６よりも動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗよりも近いバスバであり、各相の動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗに対してそれぞれ電気的に２並列に並列接続される。

図２に示すように、ステータコア１８は、円環状のヨーク部２３と、ヨーク部２３の周方向に離れた複数の等間隔位置に径方向内側へ突出して設けられる突極２４と、隣り合う突極２４同士の間に形成される複数の径方向の溝であるスロット２６とを含む。ステータコア１８は、電磁鋼板の積層体により形成される。ステータコア１８は、磁性粉末を加圧成形してなる圧粉コアにより形成されてもよい。

突極２４には、各コイル２１，２２が集中巻きで巻装される。各コイル２１，２２は、同一の断面積を有する断面矩形の平角線により形成される。各コイル２１，２２は、複数の突極２４に掛け渡すように分布巻きで巻装されてもよい。各コイル２１，２２の電流の流れ方向に対し直交する断面の断面積は互いに同一である。

各分割動力線バスバ１３ｕ、１３ｖ、１３ｗ、１４ｕ、１４ｖ、１４ｗは、互いに同一の導電性材料、例えば銅により円弧状に形成される。各分割動力線バスバ１３ｕ、１３ｖ、１３ｗ、１４ｕ、１４ｖ、１４ｗのうち、ｕ相の第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕは、ヨーク部２３の軸方向一端面よりも軸方向外側において、径方向内側の径方向同位置で、周方向に沿って互いに離れて配置される。

ｗ相の第１分割動力線バスバ１３ｗ及び第２分割動力線バスバ１４ｗ（図１）は、ヨーク部２３の軸方向一端面よりも軸方向外側において、径方向外側の径方向同位置で、周方向に沿って互いに離れて配置される。

ｖ相の第１分割動力線バスバ１３ｖ及び第２分割動力線バスバ１４ｖ（図１）は、径方向に関して第１分割動力線バスバ１３ｕと第１分割動力線バスバ１３ｗとの間、及び、第２分割動力線バスバ１４ｕと第２分割動力線バスバ１４ｗとの間の径方向同位置において、周方向に沿って周方向に互いに離れて配置される。以下の説明では、第１分割動力線バスバ１３ｕ、１３ｖ、１３ｗ及び第２分割動力線バスバ１４ｕ、１４ｖ、１４ｗは、ｕ相、ｖ相、ｗ相を区別せずに第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４という場合がある。

回転電機の使用時には、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４に接続された動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗに、図示しないインバータを介して電源、例えばバッテリが接続され、動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗに３相交流電流が流れる。これによって、各コイル２１，２２に交流電流が流れてステータ１０からロータに回転磁界が作用する。

中性線バスバ１６は、動力線２８ｕ，２８ｖ，２８ｗから遠いバスバであり、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４と同一の導電性材料により円環状に形成される。中性線バスバ１６は、ステータコア１８の軸方向一端よりも軸方向外側において、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４に対し径方向内側に離れて、ステータ１０の中心軸Ｏを中心とする円形に沿って配置される。第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の少なくとも一部が径方向に関してヨーク部２３の内側に配置される場合に、中性線バスバ１６が第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の径方向外側に配置される構成としてもよい。

各バスバ１３，１４，１６は、電流流れ方向に対し直交する断面である、長手方向に対し直交する断面の形状が矩形に形成される。後述するように、各分割動力線バスバ１３，１４の断面積は、中性線バスバ１６の断面積と、バスバ１３，１４に接続されるコイル２１，２２の数との関係で規制される。

図３は、図１のステータ１０のコイル２１，２２及びバスバ１３，１４を含む回路図である。第１ｕ相コイル２１ｕは、第１分割動力線バスバ１３ｕと中性線バスバ１６との間に４つ並列接続され、第２ｕ相コイル２２ｕは、第２分割動力線バスバ１４ｕと中性線バスバ１６との間に４つ並列接続される。これによって、８つのｕ相コイルは、第１分割動力線バスバ１３ｕ側の４つの第１ｕ相コイルと、第２分割動力線バスバ１４ｕ側の４つの第２ｕ相コイルとの２組に、１／２の数で分けられる。

この場合、図２に示すように、第１ｕ相コイル２１ｕの一端部Ｐは、ステータ径方向の外端部から径方向外側に延伸され、第１分割動力線バスバ１３ｕに溶接により接続される。第１ｕ相コイル２１ｕの他端部Ｑは、ステータ径方向の内端部から軸方向外側に延伸された部分を径方向に曲げて、中性線バスバ１６に重ねて溶接により接続される。第２ｕ相コイル２２ｕの両端も同様に、第２分割動力線バスバ１４ｕ及び中性線バスバ１６に接続される。

また、第１分割動力線バスバ１３ｕの長手方向に対し直交する断面の断面積Ｓ１（図１（ｂ））は、中性線バスバ１６の長手方向に対し直交する断面の断面積（図１（ｄ））の断面積Ｓａとの関係で規制される。具体的には、第１分割動力線バスバ１３ｕの断面積Ｓ１は、第１分割動力線バスバ１３ｕが属するｕ相のｕ相コイル２１ｕ，２２ｕの合計数Ｎａに対する第１ｕ相コイル２１ｕの数Ｎ１の比の値（＝Ｎ１／Ｎａ）に、中性線バスバ１６の断面積Ｓａを乗じることにより定められる。このため、Ｓ１＝Ｓａ×Ｎ１／Ｎａである。本例の場合、Ｎ１／Ｎａは１／２であるので、第１分割動力線バスバ１３ｕの断面積Ｓ１は中性線バスバ１６の断面積Ｓａの１／２と小さくなっている。

さらに、第２分割動力線バスバ１４ｕの長手方向に対し直交する断面（図１（ｃ））の断面積Ｓ２は、第２分割動力線バスバ１４ｕが属するｕ相のｕ相コイル２１ｕ，２２ｕの合計数Ｎａに対する第２ｕ相コイル２２ｕの数Ｎ２の比の値（Ｎ２／Ｎａ）に、中性線バスバ１６の断面積Ｓａを乗じることにより定められる。このため、Ｓ２＝Ｓａ×Ｎ２／Ｎａである。本例の場合、Ｎ２／Ｎａも、Ｎ１／Ｎａと同じく１／２であるので、第２分割動力線バスバ１４ｕの断面積Ｓ２は、中性線バスバ１６の断面積Ｓａの１／２と小さくなっている。

この場合、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕの断面積Ｓ１，Ｓ２の比は１：１となり、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕのそれぞれに接続されるコイル２１ｕ，２２ｕの数の比（Ｎ１：Ｎ２）と、それぞれの断面積の比（Ｓ１：Ｓ２）とは一致する。これによって、後述のように、回転電機の性能低下を抑制でき、かつ、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕの体格を低減できる。

第１ｖ相コイル２１ｖ及び第１ｗ相コイル２１ｗも同様に、第１分割動力線バスバ１３ｖ、１３ｗと中性線バスバ１６との間に４つずつ並列接続され、第２ｖ相コイル２２ｖ及び第２ｗ相コイル２２ｗも同様に、第２分割動力線バスバ１４ｖ、１４ｗと中性線バスバ１６との間に４つずつ並列接続される。

第１ｖ相コイル２１ｖと接続される第１分割動力線バスバ１３ｖの断面積、及び、第２ｖ相コイル２２ｖと接続される第２分割動力線バスバ１４ｖの断面積も、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕの場合と同様に、中性線バスバ１６の断面積と、第１ｖ相コイル２１ｖ及び第２ｖ相コイル２２ｖの数との関係で規制される。また、第１ｗ相コイル２１ｗと接続される第１分割動力線バスバ１３ｗの断面積、及び、第２ｗ相コイル２２ｗと接続される第２分割動力線バスバ１４ｗの断面積も同様に、中性線バスバ１６の断面積と、第１ｗ相コイル２１ｗ及び第２ｗ相コイル２２ｗの数との関係で規制される。上記では、各バスバ１３，１４に接続されるコイル２１，２２の数を４としているが、接続されるコイル２１，２２の数を１〜３、または５以上の任意の数としてもよい。

上記の構成によれば、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の断面積が中性線バスバ１６の断面積よりも小さくなるので、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の体格を低減できる。したがって、ステータ１０の体格も低減できる。一方、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の断面積Ｓ１，Ｓ２は中性線バスバ１６の断面積Ｓａの１／２となるので、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の抵抗は各断面積Ｓ１，Ｓ２，Ｓａを同じとする場合よりも増大はする。しかしながら、各相でコイル２１，２２が２つのバスバ１３，１４によって２並列に接続されるので、動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗから各バスバ１３，１４に流入される最大の電流が中性線バスバ１６に流入する電流の１／２と小さくなる。これによって、各バスバ１３，１４の断面積Ｓ１，Ｓ２が中性線バスバ１６の断面積Ｓａよりも小さくなることによる損失の増大を、各バスバ１３，１４への流入電流の低下によって相殺できる。したがって、回転電機の性能低下を抑制できる。

さらに、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４は、各相の半分のコイル２１，２２と接続されるように形成される。このため、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の周方向長さは、ステータ１０の全周にわたって環状に形成される場合よりも小さくなる。これによって、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４における抵抗が過度に増大することを防止できる。したがって、回転電機の性能低下をさらに抑制できる。また、バスバ１３，１４の体格を小さくできるので、バスバ１３，１４の材料費を少なくして、コストを低減できる。

図４は、本発明の実施形態におけるステータ１０の別例の回路図（ａ）と、２つのバスバ１３ｕ，１４ｕの断面（ｂ）（ｃ）とを示す図である。本例の場合、８つのｕ相コイル２１ｕ，２２ｕが、５つ第１ｕ相コイル２１ｕと３つの第２ｕ相コイル２２ｕとの異なる数で、２組に分けられる。５つの第１ｕ相コイル２１ｕは、第１分割動力線バスバ１３ｕと中性線バスバ１６との間に並列接続される。３つの第２ｕ相コイル２２ｕは、第２分割動力線バスバ１４ｕと中性線バスバ１６との間に並列接続される。同様に、５つの第１ｖ相コイル２１ｖ及び５つの第１ｗ相コイル２１ｗが、第１分割動力線バスバ１３ｖ、１２ｗと中性線バスバ１６との間に並列接続され、３つの第２ｖ相コイル２２ｖ及び３つの第２ｗ相コイル２２ｗが、第２分割動力線バスバ１４ｖ、１４ｗと中性線バスバ１６との間に並列接続される。

各相において、コイル２１，２２の合計数Ｎａに対する第１コイル２１の数Ｎ１の比の値は５／８であり、合計数Ｎａに対する第２コイル２２の数Ｎ２の比の値は３／８である。また、第１分割動力線バスバ１３の断面積Ｓ１は、中性線バスバ１６の断面積Ｓａの５／８と小さくし、第２分割動力線バスバ１４の断面積Ｓ２は、中性線バスバ１６の断面積Ｓａの３／８と小さくしている。この場合、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕの断面積の比は５：３となる。この場合、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕのそれぞれに接続されるコイル２１ｕ，２２ｕの数の比（Ｎ１：Ｎ２）と、第１分割動力線バスバ１３ｕ及び第２分割動力線バスバ１４ｕの断面積の比（Ｓ１：Ｓ２）とは一致する。

また、動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗから第１分割動力線バスバ１３への最大の流入電流は、中性線バスバ１６に流入する電流の５／８と小さくなり、動力線２８ｕ、２８ｖ、２８ｗから第２分割動力線バスバ１４への最大の流入電流は、中性線バスバ１６に流入する電流の３／８と小さくなる。このため、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の断面積Ｓ１，Ｓ２を中性線バスバ１６の断面積Ｓａよりも小さくした状態で、回転電機の性能低下を抑制できる。

また、本例の構成において、小さい断面積Ｓ２を有する第２分割動力線バスバ１４ｕの少なくとも一部は、ｖ相またはｗ相の大きい断面積を有する第１分割動力線バスバ１３ｖ（または１２ｗ）と周方向の同じ位置で、径方向の異なる位置に配置されることが好ましい。また、大きい断面積Ｓ１を有する第１分割動力線バスバ１３ｕの少なくとも一部は、ｖ相またはｗ相の小さい断面積を有する第２分割動力線バスバ１４ｖ（または１４ｗ）と周方向の同じ位置で、径方向の異なる位置に配置されることが好ましい。これによって、各相のバスバ１３，１４の全体の配置空間の径方向寸法を小さくできる。その他の構成及び作用は、図１から図３の構成と同様である。

以上、本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施できるのは勿論である。例えば、上記では各相のコイル２１，２２において、２つのバスバ１３，１４で動力線に対して２並列に複数のコイル２１，２２が接続される構成を説明したが、各相で３つの範囲に配置される３組以上のコイルに分割し、範囲数と一致する３つ以上のバスバで動力線に対して３並列以上に各範囲のコイルが接続されてもよい。また、第１分割動力線バスバ１３または第２分割動力線バスバ１４に１つのみのコイルを接続してもよい。

また、バスバ１３，１４，１６は少なくとも一部が円弧状に形成されていればよく、例えば端部が径方向または軸方向に曲げられていてもよい。また、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４の長さが小さい場合に、第１分割動力線バスバ１３及び第２分割動力線バスバ１４はステータ１０の周方向に対し傾斜する直線部を有する構成としてもよい。また、各コイル２１，２２は断面矩形の平角線で形成されるものに限定せず、例えば断面円形の丸線により形成されてもよい。

１０ 回転電機ステータ、１２ｕ，１２ｖ，１２ｗ 動力線バスバ、１３ｕ，１３ｖ，１３ｗ 第１分割動力線バスバ、１４ｕ，１４ｖ，１４ｗ 第２分割動力線バスバ、１６ 中性線バスバ、１８ ステータコア、２１ｕ 第１ｕ相コイル、２１ｖ 第１ｖ相コイル、２１ｗ 第１ｗ相コイル、２２ｕ 第２ｕ相コイル、２２ｖ 第２ｖ相コイル、２２ｗ 第２ｗ相コイル、２３ ヨーク部、２４ 突極、２６ スロット、２８ｕ，２８ｖ，２８ｗ 動力線。

Claims (1)

1. 複数相の動力線バスバと、中性線バスバと、各相の動力線バスバのそれぞれと前記中性点バスバの間に並列接続された各相の複数のコイルと、を備え、
   各相の前記複数のコイルは、周方向において複数の範囲のコイルに分割され、
   各相の動力線バスバは、周方向において前記範囲の数と同数に分割され、各相の動力線に対して電気的に並列接続される分割動力線バスバであって、それぞれ対応する範囲のコイルが接続される分割動力線バスバに分割され、
   前記各分割動力線バスバの長手方向に対し直交する断面の断面積は、前記分割動力線バスバが属する相の前記コイルの合計数に対する、前記分割動力線バスバに接続された前記コイルの数の比の値に、前記中性線バスバの長手方向に対し直交する断面の断面積を乗じることにより定められる、回転電機ステータ。

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